EP2227574B1 - Stahl für hochfeste bauteile aus bändern, blechen oder rohren mit ausgezeichneter umformbarkeit und besonderer eignung für hochtemperatur-beschichtungsverfahren - Google Patents

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EP2227574B1
EP2227574B1 EP08855857A EP08855857A EP2227574B1 EP 2227574 B1 EP2227574 B1 EP 2227574B1 EP 08855857 A EP08855857 A EP 08855857A EP 08855857 A EP08855857 A EP 08855857A EP 2227574 B1 EP2227574 B1 EP 2227574B1
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EP
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steel
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sheets
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bands
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Joachim SCHÖTTLER
Volker Flaxa
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Salzgitter Flachstahl GmbH
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    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
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Definitions

  • the invention relates to a steel for high-strength components made of strips, sheets or tubes with excellent formability and particular suitability for high-temperature coating method according to claim 1.
  • high temperature in this context temperatures above A c3 (about 900 ° C) understood.
  • thermomechanical rolling This presupposes that these steels are no longer subjected to heat treatment in downstream process stages, since in this case the mechanical properties would be lost from the thermomechanical treatment.
  • Table 1 below shows this with the example of steel grade S-420 in 3.0 mm and 8.0 mm with a minimum yield strength of 420 MPa.
  • Table 1 Change in the mechanical properties of sheets from S-420 after 1 or 2 enamel firings Thickness, mm sample Location Status R p0.2 - MPa R m - MPa A 80 % 3.0 mm along initial state 444 569 21.3 after 1 annealing 430 521 25.1 after 2 anneals 405 522 25.9 crosswise initial state 502 592 20.9 after 1 annealing 453 537 25.1 after 2 anneals 439 537 23.0 8.0 mm along initial state 426 523 29.8 after 1 annealing 391 498 31.0 after 2 anneals 385 494 31.5 crosswise initial state 437 538 26.7 after 1 annealing 401 505 29.7 after 2 anneals 395 503 29.2
  • the cause of the occurrence of fish scales is considered to be that during the enamelling process, the steel surface comes into contact with moisture from the furnace atmosphere and from the enamel slurry.
  • the reaction of the water with the steel surface forms atomic hydrogen, which diffuses into the steel during the baking process.
  • the hydrogen solubility in the steel decreases, and the hydrogen urges out of the steel and recombines at the material boundary steel / enamel to form molecular hydrogen.
  • This reaction is associated with an increase in volume, which can build up a high pressure locally, which eventually becomes so great that the adhesive strength of the composite enamel / steel is exceeded and crescent-shaped enamel flaking (fish scales) occur in the now solidified enamel.
  • the invention has for its object to provide a low-cost steel for high-strength components of tapes, sheets or tubes, which has excellent formability and suitability for high temperature coating process while ensuring the general weldability and in particular the HFI weldability.
  • this object is achieved by a steel with the following contents in% by mass: C 0.07 to ⁇ 0.15 al ⁇ 0.05 Si ⁇ 0.80 Mn 1.60 to ⁇ 2.10 P ⁇ 0.020 S ⁇ 0.010 Cr 0.50 to ⁇ 1.0 Not a word 0.15 to ⁇ 0.25 Ti min 48/14 x [N] V 0.05 to ⁇ 0.10 B 0.0015 to ⁇ 0.0050 Rest of iron including standard steel-accompanying elements ,
  • the high-strength steel according to the invention is designed as a tempering steel which can be hardened in air or in a medium having comparable cooling gradients.
  • the steel is suitable for high-temperature coating processes such.
  • enamelling or galvanizing even at treatment temperatures above 900 ° C particularly suitable and is characterized by the fact that it does not lose strength when cooled after coating, but even gains strength by the tempering effect.
  • a steel is provided with the alloy composition according to the invention, which has both an excellent enameling and fish scale resistance and at the same time obtains a high strength from the tempering treatment during enamel firing or galvanizing.
  • the relatively low carbon equivalent also ensures excellent overall weldability.
  • HFI welding high-frequency induction welding
  • the Fischuppenbe pretechnik the steel is inventively achieved by an addition of chromium and vanadium, with finely dispersed precipitates of chromium and vanadium carbides or carbonitrides and titanium nitrides in the hardened structure of the steel form hydrogen traps on which the forming during enamelling atomic hydrogen harmless for can attach the enamel.
  • the alloy concept based on Mn, Cr, Mo, V and B causes the compensation of the steel already at a cooling gradient comparable to cooling in air by advantageous displacement of the relevant transformation points.
  • the steel has a low for a galvanizing with ⁇ 0.30% Si content, so that the galvanic z. B. is guaranteed for use in the automotive industry.
  • the cold workability can be achieved by a subsequent soft annealing, z. B. in a hood annealing, or by a Homogenticiansglühen be achieved.
  • the cold workability may alternatively according to Hot rolls are also preserved when a correspondingly tightly wound coil slowly, u. U. in a special thermally insulated hood, cools.
  • the tempering state can then be readjusted by means of a subsequent heat treatment.
  • Table 2 determined characteristic values are listed on samples of the steel according to the invention for hot or cold rolled sheets or strips and tubes produced therefrom: Table 2: Change in the mechanical characteristics of the steel according to the invention after enameling Cold strip 1.5 mm R p0.2 [MPa] R m [MPa] As [%] Delivery condition soft 339 494 35.1 After enameling 490 770 12.1 Hot strip 4.6 mm R p0.2 [MPa] R m [MPa] As [%] Delivery condition soft 336 528 33.4 After enameling 475 740 12.2
  • test results show that the comparison steel TRIP HXT800 has a pickling removal that is significantly higher than the specifications, so that a fish scale resistance test was not possible.
  • the steel according to the invention can be used in a wide range of variations as strip, sheet metal, hot or cold rolled or for welded and seamless pipes.
  • the thickness or wall thickness range z. B. 0.5 - 4 mm.
  • the corresponding values for hot-rolled or hot-formed products are approx. 1.5 - 8 mm.

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Description

  • Die Erfindung betrifft einen Stahl für hochfeste Bauteile aus Bändern, Blechen oder Rohren mit ausgezeichneter Umformbarkeit und besonderer Eignung für Hochtemperatur-Beschichtungsverfahren gemäß Patentanspruch 1. Unter dem Begriff Hochtemperatur werden in diesem Zusammenhang Temperaturen oberhalb von Ac3 (ca. 900°C) verstanden.
  • Die moderne Leichtbauweise von Bauteilen aus Stahl mit dem Ziel einer möglichst großen Ressourcenschonung durch maximale Gewichtseinsparung setzt zunehmend den Einsatz von hochfesten Stählen voraus.
  • Dies gilt z. B. für die Weißblech- oder Sanitärindustrie, den chemischen Apparatebau, die Kraftwerkstechnik und insbesondere auch für die Fahrzeugindustrie, um den Flottenverbrauch zu senken.
  • Im Falle des Einsatzes in der Automobilindustrie werden Bauteile aus hochfesten Stählen im Normalfall mit korrosionshemmenden Überzügen, meist aus Zink, eingesetzt. In den anderen genannten Einsatzbereichen kommen neben korrosionshemmenden Überzügen auch Emaillierungen zum Einsatz.
  • Halbzeuge, wie Bänder oder Bleche aus üblichen hochfesten Stählen, für diese Einsatzbereiche werden vornehmlich durch thermomechanisches Walzen hergestellt. Dies setzt voraus, dass diese Stähle in nachgeschalteten Prozessstufen keiner Wärmebehandlung mehr unterzogen werden, da hierbei die mechanischen Eigenschaften aus der thermomechanischen Behandlung verloren gehen würden.
  • Werden diese Stähle einer nachträglichen thermischen Behandlung ausgesetzt, in deren Folge z. B. eine Korrosionsschutzschicht in Form von Email oder metallischen Überzügen aus Zink, Aluminium oder deren Legierungen mit Behandlungstemperaturen bis über Ac3 (ca. 900°C) aufgebracht wird, verlieren diese Stähle ihre ursprüngliche Festigkeit. Sinngemäß gilt dieser Umstand auch für entsprechend wärmebeeinflusste Zonen nach Schweißbehandlungen.
  • Bei mehrfachen Wärmebehandlungen, wie bei thermischen Beschichtungsverfahren, bei sich kreuzenden Schweißnähten im entsprechend wärmebehandelten Bereich, sowie bei den beim Emaillieren üblicherweise durchgeführten mehrfachen Emaileinbränden wiederholt sich dieses Phänomen, so dass der Werkstoff stetig an Festigkeit verliert.
  • Die nachfolgende Tabelle 1 zeigt dies am Beispiel der Stahlgüte S-420 in 3,0 mm bzw. 8,0 mm mit einer Mindeststreckgrenze von 420 MPa. Tabelle 1: Veränderung der mechanischen Eigenschaften von Blechen aus S-420 nach 1 bzw. 2 Emaileinbränden
    Dicke, mm Probenlage Zustand Rp0,2 - MPa Rm - MPa A80 - %
    3,0 mm
    längs Ausgangszustand 444 569 21,3
    nach 1 Glühung 430 521 25,1
    nach 2 Glühungen 405 522 25,9
    quer Ausgangszustand 502 592 20,9
    nach 1 Glühung 453 537 25,1
    nach 2 Glühungen 439 537 23,0
    8,0 mm
    längs Ausgangszustand 426 523 29,8
    nach 1 Glühung 391 498 31,0
    nach 2 Glühungen 385 494 31,5
    quer Ausgangszustand 437 538 26,7
    nach 1 Glühung 401 505 29,7
    nach 2 Glühungen 395 503 29,2
  • Bei hochfesten Mehrphasenstählen ist dieser Festigkeitsverlust nach entsprechender Wärmebehandlung noch ausgeprägter, weil der ursprüngliche martensitische Phasenanteil bei der Erwärmung oberhalb der Umwandlungstemperatur Ac3 dann verloren geht, wenn die Abkühlung nicht gesteuert und intensiviert abläuft.
  • Ein weiteres Problem kann bei hochfesten Stählen dadurch entstehen, dass bei Erwärmung oberhalb Ac3 die Löslichkeit für Wasserstoff deutlich erhöht ist. Bei beschleunigter Abkühlung verbleibt dann der Wasserstoff im Werkstoffgefüge und kann in der Folge zu einer Rissbildung im Werkstoff führen.
  • Aus diesem Grund sind Stähle gefragt, die auch bei langsamer Abkühlung (z. B. an ruhender Luft) ein Härtegefüge erzeugen.
  • Ein weiteres Problem kann bei diesen Stählen entstehen, wenn der Wasserstoffaustritt aus dem Werkstoff durch eine dichte Schutzschicht, wie z. B. Email, behindert wird. Wenn dies der Fall ist, besteht die Gefahr von Abplatzungen der Beschichtung (Fischschuppen).
  • Fischschuppen bedeuten Fehlstellen im Email, wodurch ein durchgängiger Schutz des Stahlsubstrates nicht mehr gewährleistet ist. Von großer Bedeutung beim Emaillieren von Stählen ist deshalb insbesondere eine hohe Fischschuppenbeständigkeit des emaillierten Bauteils.
  • Als Ursache für das Auftreten von Fischschuppen wird angesehen, dass während des Emaillierprozesses die Stahloberfläche mit Feuchtigkeit aus der Ofenatmosphäre und aus dem Emailschlicker in Berührung kommt.
  • Durch die Reaktion des Wassers mit der Stahloberfläche bildet sich atomarer Wasserstoff, der während des Einbrennprozesses in den Stahl eindiffundiert.
  • Nach dem Einbrand des Emails bei ca. 900°C und dem anschließenden Abkühlen nimmt die Wasserstofflöslichkeit im Stahl ab, und der Wasserstoff drängt aus dem Stahl und rekombiniert an der Werkstoffgrenze Stahl/Email zu molekularem Wasserstoff.
  • Diese Reaktion ist mit einer Volumenzunahme verbunden, wobei sich lokal ein hoher Druck aufbauen kann, der schließlich so groß wird, dass die Haftfestigkeit des Verbundes Email/Stahl überschritten wird und halbmondförmige Emailabplatzungen (Fischschuppen) am inzwischen erstarrten Email auftreten.
  • Für kalt- oder warmgewalzte Bleche sind nach dem Stand der Technik z.B. aus der DE 10 2004 053 620 eine Reihe Stähle bekannt, die Fischschuppenbeständigkeit aufweisen. Wegen der oftmals geforderten besonderen Tiefzieheigenschaften sind diese Stähle im Normalfall als niedrigfeste IF-Stähle konzipiert (z. B. EP 0 386 758 B1 ) und basieren auf Legierungskonzepten bei denen die Fischschuppenbeständigkeit durch beim Kaltwalzen zertrümmerte Zementitausscheidungen (Wasserstofffallen) an den Korngrenzen hervorgerufen werden, an die sich der atomare Wasserstoff anlagert und damit unschädlich bezüglich Fischschuppenbildung wird.
  • Hochfeste, gut umformbare Stähle mit Eignung für Hochtemperaturbehandlungen, wie z. B. beim Emaillieren, sind bislang nicht bekannt.Die Anforderungen an einen hochfesten Stahl, die nicht immer gleichzeitig erfüllt sein müssen, lassen sich für die beschriebenen Anwendungsgebiete wie folgt zusammenfassen:
    • Hohe Werkstofffestigkeit des Bauteils nach Umformung auch nach einer Wärmebehandlung bei Temperaturen oberhalb 900°C,
    • Fischschuppenbeständigkeit nach der Emaillierung,
    • gute Umformbarkeit,
    • gute allgemeine Schweißbarkeit,
    • gute Hochfrequenz-Induktions- (HFI-) und Laser-Schweißbarkeit bei der Rohrherstellung,
    • gute Verzinkbarkeit des Bauteils.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen kostengünstigen Stahl für hochfeste Bauteile aus Bändern, Blechen oder Rohren anzugeben, der eine ausgezeichnete Umformbarkeit und Eignung für Hochtemperatur-Beschichtungsverfahren aufweist bei gleichzeitiger Gewährleistung der allgemeinen Schweißbarkeit und insbesondere der HFI-Schweißbarkeit.
  • Nach der Lehre der Erfindung wird diese Aufgabe gelöst durch einen Stahl mit folgenden Gehalten in Masse-%:
    C 0,07 bis ≤ 0,15
    Al ≤ 0,05
    Si ≤ 0,80
    Mn 1,60 bis ≤ 2,10
    P ≤ 0,020
    S ≤ 0,010
    Cr 0,50 bis ≤ 1,0
    Mo 0,15 bis ≤ 0,25
    Timin 48/14 x[N]
    V 0,05 bis ≤ 0,10
    B 0,0015 bis ≤ 0,0050
    Rest Eisen einschließlich üblicher stahlbegleitender Elemente auf
    .
  • Der erfindungsgemäße hochfeste Stahl ist als Vergütungsstahl ausgelegt, der an Luft oder einem Medium mit vergleichbaren Abkühlgradienten aushärtbar ist. Der Stahl ist für Hochtemperatur-Beschichtungsverfahren, wie z. B. Emaillieren oder Verzinken, auch bei Behandlungstemperaturen oberhalb von 900°C besonders geeignet und zeichnet stich dadurch aus, dass er bei Abkühlung nach dem Beschichten nicht an Festigkeit verliert, sondern durch den Vergütungseffekt sogar noch an Festigkeit gewinnt. Für die Fachwelt überraschend hat sich in umfangreichen Versuchsreihen herausgestellt, dass mit der erfindungsgemäßen Legierungszusammensetzung erstmals ein Stahl bereitgestellt wird, der sowohl eine hervorragende Emaillierbarkeit und Fischschuppenbeständigkeit aufweist und gleichzeitig eine hohe Festigkeit aus der Vergütungsbehandlung beim Emailleinbrand oder beim Verzinken erhält.
  • Mit diesem vergleichsweise sehr kostengünstigen Legierungskonzept wird insbesondere durch den niedrigen Kohlenstoffgehalt ebenfalls eine hervorragende Kakumformbarkeit im Ausgangszustand "weich" erreicht, was bei Einsatz für Tiefziehteile, z. B. im Sanitärbereich für Wassererhitzer, im Kesselbau, im chemischen Apparatebau oder im Karosseriebau von Kraftfahrzeugen, von besonderer Bedeutung ist.
  • Das relativ niedrige Kohlenstoffäquivalent sichert zudem eine hervorragende allgemeine Schweißbarkeit. Insbesondere ist auch die Schweißbarkeit beim Hochfrequenz-Induktionsschweißen (HFI-Schweißen), wie es z. B. für die Herstellung von Rohren angewendet wird, hervorragend, da der Chromgehalt zur Vermeidung von unerwünschten Chromcarbidausscheidungen in der Schweißnaht relativ niedrig ist.
  • Die Fischuppenbeständigkeit des Stahls wird erfindungsgemäß durch eine Zugabe von Chrom und Vanadin erreicht, wobei feindisperse Ausscheidungen von Chrom- und Vanadin-Carbiden bzw. -Carbonitriden und Titannitriden im Härtegefüge des Stahls Wasserstofffallen bilden, an denen sich der bei der Emaillierung bildende atomare Wasserstoff unschädlich für die Emaillierung anlagern kann.
  • Das Legierungskonzept auf Basis Mn, Cr, Mo, V und B bewirkt die Vergütung des Stahls schon bei einem der Abkühlung an Luft vergleichbaren Abkühlgradienten durch vorteilhafte Verschiebung der relevanten Umwandlungspunkte.
  • Dies setzt voraus, dass der vorhandene Stickstoff im Stahl erfindungsgemäß vollständig durch zusätzliche Titanzugaben zu Titannitriden abgebunden ist, um Bornitrid-Ausscheidungen zu vermeiden und damit die Wirksamkeit des zugegebenen Bors sicherzustellen. Insofern ist erfindungsgemäß mindestens eine stöchiometrische Zugabe von Titan relativ zum Stickstoffgehalt einzuhalten.
  • In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung weist der Stahl einen für eine Verzinkung mit ≤ 0,30 % niedrigen Si- Gehalt auf, so dass die Verzinkbarkeit z. B. für den Einsatz in der Automobilindustrie gewährleistet ist.
  • Es sind aus dem Stand der Technik Vergütungsstähle bekannt, bei denen allein durch die Abkühlung des Stahls an Luft, beispielsweise nach einer Wärmebehandlung des Bauteils, die Härtung erreicht wird und damit die geforderten Werkstoffeigenschaften realisiert werden.
  • Kühlt der Stahl nach dem Warmwalzen zumindest abschnittsweise an Luft so schnell ab, dass der Lufthärtungseffekt einsetzt, so kann die Kaltumformbarkeit durch einen nachgeschalteten Weichglühvorgang, z. B. in einer Haubenglühe, bzw. durch ein Homogenisierungsglühen, erreicht werden. Die Kaltumformbarkeit kann alternativ nach dem Warmwalzen auch erhalten bleiben, wenn ein entsprechend eng gewickeltes Coil langsam, u. U. in einer speziellen wärmegedämmten Haube, abkühlt.
  • Nach der Kaltumformung, bzw. Formgebung kann der Vergütungszustand dann über eine nachträgliche Wärmebehandlung wieder eingestellt werden.
  • Unter Kaltumformung sind hierbei folgende Verfahrensvarianten zu verstehen:
    1. a) Die direkte Herstellung entsprechender Bauteile aus Warmband durch Tiefziehen o. ä. mit anschließender möglicher Vergütungsbehandlung.
    2. b) Die Weiterverarbeitung zu Rohren mit entsprechenden Zieh- und Glühprozessen. Die Rohre selbst werden anschließend zu Bauteilen, z. B. durch Biegen, Innenhochdruckumformen (IHU) o. ä., umgeformt und anschließend vergütet.
    3. c) Die Weiterverarbeitung des Warmbandes zu Kaltband mit nachfolgendem Glüh- sowie Dressier-Prozess. Das Kaltband wird anschließend durch Tiefziehen o. ä. wie unter a) oder b) beschrieben, verarbeitet.
  • In der nachfolgenden Tabelle 2 sind ermittelte Kennwerte an Proben des erfindungsgemäßen Stahls für warm- bzw. kaltgewalzte Bleche oder Bänder sowie daraus hergestellter Rohre aufgeführt: Tabelle 2: Veränderung der mechanischen Kennwerte des erfindungsgemäßen Stahls nach dem Emaillieren
    Kaltband 1,5 mm Rp0,2 [MPa] Rm [MPa] As [%]
    Lieferzustand weich 339 494 35,1
    Nach dem Emaillieren 490 770 12,1
    Warmband 4,6 mm Rp0,2 [MPa] Rm [MPa] As [%]
    Lieferzustand weich 336 528 33,4
    Nach dem Emaillieren 475 740 12,2
  • In Bezug auf die Emaillierfähigkeit wurde der Beizabtrag und die Fischschuppenbeständigkeit von Blechen aus dem erfindungsgemäßen Stahl sowie von drei höherfesten Vergleichsstählen geprüft.
  • Die Ergebnisse der Prüfung der Emaillierfähigkeit des erfindungsgemäßen Stahls im Vergleich zu anderen höherfesten Stahlsorten sind in der nachfolgenden Tabelle 3 zusammengefasst. Die Prüfungen zum Beizabtrag und zur Fischschuppenbeständigkeit der Bleche wurden in Anlehnung an die Norm EN 10209 durchgeführt.
  • Zur Prüfung der Fischschuppenbeständigkeit wurde neben der Kaltband-Testfritte Ferro 2290 auch ein Boiler-Testemail verwendet.
    Figure imgb0001
  • Die Untersuchungsergebnisse zeigen, dass der Vergleichsstahl TRIP HXT800 einen deutlich über den Vorgaben liegenden Beizabtrag aufweist, so dass eine Prüfung der Fischschuppenbeständigkeit nicht möglich war.
  • Der Beizabtrag der beiden anderen Vergleichsstähle lag innerhalb der angestrebten Werte, die Fischschuppenbeständigkeit war jedoch nicht gegeben.
  • Die Ergebnisse des Fischschuppentests sind in den Abbildungen 1a bis 1c dargestellt.
  • Die Veränderung der mechanischen Kennwerte des erfindungsgemäßen Stahls beim Emaillieren im Vergleich zu anderen höherfesten Stählen ist in den nachfolgenden Abbildungen dargestellt. Für den Vergleichsstahl HXT800 konnten keine Werte nach dem Emaillieren ermittelt werden, da der Stahl infolge des übermäßigen Beizabtrags nicht emaillierfähig ist.
  • Hierzu wird auf die Abbildungen 2 und 3 verwiesen.
  • Die Vorteile des erfindungsgemäßen Stahls lassen sich wie folgt zusammenfassen:
    • hohe Werkstofffestigkeit auch nach einer Wärmebehandlung oberhalb von 900°C,
    • Fischschuppenbeständigkeit nach der Emaillierung des Bauteils,
    • deutlich erhöhte Festigkeit am fertigen Bauteil und damit Möglichkeit zum konstruktiven Leichtbau durch Dickenreduzierung im Vergleich zu herkömmlichen Emaillierstählen,
    • sehr gute Schweißbarkeit des Stahls, insbesondere auch beim HFI-Schweißen im Rahmen der Rohrherstellung,
    • hervorragende Kaltumformbarkeit des Stahls im unvergüteten Zustand und damit die Möglichkeit zur Herstellung komplexer Bauteile,
    • Verzinkbarkeit des Stahls ist gewährleistet,
    • Eignung für nichtmetallische Schutzschichten.
  • Für den erfindungsgemäßen Stahl sind nachfolgend typische Kennwerte für warm- bzw. kaltgewalzte Bleche und Rohre im weichgeglühten Zustand aufgeführt:
    Rel bzw. Rp0,2: 310 - 430 [MPa]
    Rm: 450-570 [MPa]
    A5: ≥ 23 [%]
  • Im wärmebehandelten Zustand, z. B. nach dem Emaillieren oder Verzinken, oberhalb von 900°C werden beispielhaft folgende mechanische Kennwerte erreicht:
    Rel bzw. Rp0,2: 450 - 600 [MPa]
    Rm: 700 - 850 [MPa]
    A5: ≥ 12 [%]
  • Der erfindungsgemäße Stahl ist in einer großen Variationsbreite als Band, Blech, warm- oder kaltgewalzt oder für geschweißte und nahtlose Rohre einsetzbar.
  • Für kaltgewalzte bzw. kaltumgeformte Produkte kann der Dicken- bzw. Wanddickenbereich z. B. 0,5 - 4 mm betragen. Die entsprechenden Werte für warmgewalzte bzw. warmumgeformte Produkte liegen bei ca. 1,5 - 8 mm.

Claims (11)

  1. Stahl für hochfeste Bauteile aus Bändern, Blechen oder Rohren mit ausgezeichneter Umformbarkeit und besonderer Eignung für Hochtemperatur-Beschichtungsverfahren oberhalb von Ac3 (ca. 900°C), bestehend aus den Elementen (Gehalte in Masse-%):
    C 0,07 bis ≤ 0,15
    Al ≤ 0,05
    Si ≤ 0,80
    Mn 1,60 bis ≤ 2,10
    P ≤ 0,020
    S ≤ 0,010
    Cr 0,50 bis ≤ 1,0
    Mo 0,15 bis ≤ 0,25
    Timin 48/14 x [N]
    V 0,05 bis ≤ 0,10
    B 0,0015 bis ≤ 0,0050,
    Rest Eisen einschließlich üblicher stahlbegleitender Elemente.
  2. Stahl nach Anspruch 1
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Stahl einen C-Gehalt von 0,08 bis ≤ 0,10 % aufweist.
  3. Stahl nach Anspruch 1 oder 2
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Stahl einen Si-Gehalt von ≤ 0,30 % aufweist.
  4. Stahl nach einem der Ansprüche 1 - 3
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Stahl einen Mn-Gehalt von 1,80 bis ≤ 2,0 % aufweist.
  5. Stahl nach einem der Ansprüche 1 - 4
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Stahl einen Cr-Gehalt von 0,70 bis ≤ 0,80 % aufweist.
  6. Stahl nach einem der Ansprüche 1 - 5
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Stahl einen Ti-Gehalt von 0,02 bis ≤ 0,03 % aufweist.
  7. Stahl nach einem der Ansprüche 1 - 6
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Stahl einen B-Gehalt von 0,0025 bis ≤ 0,0035 % aufweist.
  8. Bauteil hergestellt aus einem gut umformbaren Band, Blech oder Rohr aus Stahl nach mindestens einem der Ansprüchen 1 - 7
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Bauteil nach der Umformung mit einer Temperatur oberhalb von Ac3 (ca. 900°C) wärmebehandelt ist und nach Erkalten eine Mindeststreckgrenze von 450 MPa aufweist.
  9. Bauteil nach Anspruch 8
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Wärmebehandlung eine Emaillierung mit ein oder mehreren Einbränden beinhaltet.
  10. Bauteil nach Anspruch 8
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Wärmebehandlung eine metallische Beschichtung beinhaltet.
  11. Bauteil nach Anspruch 10
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Beschichtung eine Verzinkung ist.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102014017275A1 (de) 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009038974B3 (de) 2009-08-21 2010-11-25 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen von Warmband mittels Bandgießen mit über den Bandquerschnitt einstellbaren Werkstoffeigenschaften
DE102011118491A1 (de) 2010-11-26 2012-05-31 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung von Bauteilen durch Warmumformung von Platinen
DE102012002079B4 (de) 2012-01-30 2015-05-13 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines kalt- oder warmgewalzten Stahlbandes aus einem höchstfesten Mehrphasenstahl
DE102013004905A1 (de) 2012-03-23 2013-09-26 Salzgitter Flachstahl Gmbh Zunderarmer Vergütungsstahl und Verfahren zur Herstellung eines zunderarmen Bauteils aus diesem Stahl
DE102016104295A1 (de) 2016-03-09 2017-09-14 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester lufthärtender Stahl zur Verwendung als Schweißzusatzwerkstoff
EP3564400B1 (de) * 2016-12-27 2021-03-24 JFE Steel Corporation Hochfestes galvanisiertes stahlblech und verfahren zur herstellung davon
DE102017218434A1 (de) * 2017-10-16 2019-04-18 Thyssenkrupp Ag Emaillieren von höherfesten Stählen
DE102019114090A1 (de) * 2019-05-27 2020-12-03 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines geschweißten Bauteils aus einem umgeformten hochfesten Stahl und Bauteil hierzu

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2133744B2 (de) * 1971-07-07 1973-07-12 August Thyssen-Hütte AG, 4100 Duisburg Die verwendung eines vollberuhigten stahles fuer gegenstaende aus warmgewalztem band
AT313951B (de) * 1971-09-29 1974-03-11 Voest Ag Verfahren zur Ermittlung der Emaillierfähigkeit von Stahlbech
JPH0747797B2 (ja) 1989-03-10 1995-05-24 川崎製鉄株式会社 耐つまとび性、耐泡・黒点欠陥性及びプレス成形性に優れたほうろう用鋼板並びにその製造方法
DE4219336C2 (de) * 1992-06-10 1995-10-12 Mannesmann Ag Verwendung eines Stahls zur Herstellung von Konstruktionsrohren
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
JPH10237583A (ja) * 1997-02-27 1998-09-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 高張力鋼およびその製造方法
DE29824068U1 (de) * 1997-11-27 2000-06-21 Mannesmann Ag Warmgewalztes, hochfestes, schweißbares Halbzeug, Druckbehälter und Konstruktionsteil
DE60025711T2 (de) * 1999-04-21 2006-09-14 Jfe Steel Corp. Hochfeste heisstauchzinkbeschichtete stahlplatte mit hervorragenden duktilitätseigenschaften und verfahren zu deren herstellung
EP2166122A1 (de) * 1999-09-16 2010-03-24 JFE Steel Corporation Verfahren zur Herstellung von hochfestem Stahl
CN100434564C (zh) * 2001-10-23 2008-11-19 住友金属工业株式会社 热压成型方法,其电镀钢材及其制备方法
WO2003078668A1 (fr) * 2002-03-18 2003-09-25 Jfe Steel Corporation Procede pour fabriquer une feuille d'acier galvanisee a chaud de haute resistance, presentant une excellente ductilite et une grande resistance a la fatigue
DE10255260A1 (de) * 2002-11-27 2004-06-09 Benteler Stahl/Rohr Gmbh Verwendung einer Stahllegierung als Werkstoff zur Herstellung von Rohrleitungen für Kraftfahrzeuge
CA2415573C (en) * 2003-01-02 2007-11-13 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High strength steel weld having improved resistance to cold cracking and a welding method
EP1612288B9 (de) * 2003-04-10 2010-10-27 Nippon Steel Corporation Ein herstellungsverfahren für feuerverzinktes stahlblech mit hoher festigkeit
AT412878B (de) * 2003-07-29 2005-08-25 Voestalpine Stahl Gmbh Korrosionsgeschütztes stahlblechteil mit hoher festigkeit
US8084143B2 (en) * 2003-09-30 2011-12-27 Nippon Steel Corporation High-yield-ratio and high-strength thin steel sheet superior in weldability and ductility, high-yield-ratio high-strength hot-dip galvanized thin steel sheet, high-yield ratio high-strength hot-dip galvannealed thin steel sheet, and methods of production of same
DE102004053620A1 (de) * 2004-11-03 2006-05-04 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester, lufthärtender Stahl mit ausgezeichneten Umformeigenschaften

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102014017275A1 (de) 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
DE102014017273A1 (de) 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
DE102014017274A1 (de) 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höchstfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
WO2016078644A1 (de) 2014-11-18 2016-05-26 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höchstfester lufthärtender mehrphasenstahl mit hervorragenden verarbeitungseigenschaften und verfahren zur herstellung eines bandes aus diesem stahl
WO2016078643A1 (de) 2014-11-18 2016-05-26 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester lufthärtender mehrphasenstahl mit hervorragenden verarbeitungseigenschaften und verfahren zur herstellung eines bandes aus diesem stahl
WO2016078642A1 (de) 2014-11-18 2016-05-26 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester lufthärtender mehrphasenstahl mit hervorragenden verarbeitungseigenschaften und verfahren zur herstellung eines bandes aus diesem stahl

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