EP2153056B1 - Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne - Google Patents
Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne Download PDFInfo
- Publication number
- EP2153056B1 EP2153056B1 EP08805775.7A EP08805775A EP2153056B1 EP 2153056 B1 EP2153056 B1 EP 2153056B1 EP 08805775 A EP08805775 A EP 08805775A EP 2153056 B1 EP2153056 B1 EP 2153056B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- circuit
- voltage
- resonator
- transformer
- terminals
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Not-in-force
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P23/00—Other ignition
- F02P23/04—Other physical ignition means, e.g. using laser rays
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
- F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
- F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
- F02P2017/125—Measuring ionisation of combustion gas, e.g. by using ignition circuits
Definitions
- the present invention relates to a measuring device in an electronically controlled radiofrequency ignition system of an internal combustion engine, adapted to perform the measurement of the ionization current of the gases in the engine cylinders and / or the measurement of the voltage at the terminals of the electrodes of a spark plug during ignition control.
- the measurement of the ionization current of the gases in the cylinders of the engine is carried out typically after the end of the ignition and finds particularly advantageous applications, for example for the detection of the angle corresponding to the pressure peak of the chamber of burning, rattling or for the identification of misfires.
- Such circuits are conventionally arranged at the foot of the secondary of an ignition coil connected to the spark plug.
- the present invention therefore aims in particular to provide a device for measuring the ionization current adapted to a radiofrequency ignition system, another measuring device is disclosed in US2004129241 .
- Another object is to make it possible, on the basis of the same device, to measure, cumulatively or otherwise, the measurement of the voltage across the electrodes of a radiofrequency coil-plug during an order. ignition.
- the measurement capacitor is connected in series between the secondary winding of the transformer and the resonator, at a ground return wire of the transformer and the resonator.
- the device comprises a damping resistor connected in parallel with a primary winding of the transformer.
- the device comprises a continuous power supply connected to the base of the secondary winding of the transformer.
- the measurement circuit of the ionization current comprises a circuit differentiating the potential difference between the terminals of the measuring capacitor.
- the circuit for measuring the voltage across the electrodes of the resonator comprises a rectifier circuit of the peak voltage across the measuring capacitor.
- a primary winding of the transformer is connected on one side to a supply voltage and on the other side to the drain of at least one switch transistor controlled by a control signal, the switching transistor applying the supply voltage across the primary winding at a frequency defined by the control signal.
- the transformer comprises a variable transformation ratio.
- the coil-spark plug implemented in the context of the controlled radiofrequency ignition is electrically equivalent to a resonator 1 (see FIG. figure 1 ), whose resonant frequency F c is greater than 1 MHz, and typically close to 5 MHz.
- the resonator comprises in series a resistor Rs, an inductance coil Ls and a capacitance Cs. Ignition electrodes 11 and 12 of the coil-plug are connected across the capacitor Cs of the resonator, making it possible to generate multi-filament discharges to initiate the combustion of the mixture in the combustion chambers of the engine, when the resonator is powered.
- the amplitude across the capacitance Cs is amplified so that multi-filament discharges develop between the electrodes, on distances of the order of one centimeter at high pressure and for peak voltages of less than 25 kV.
- branched sparks These are referred to as branched sparks, insofar as they involve the simultaneous generation of at least several lines or ionization paths in a given volume, their branches being moreover omnidirectional.
- This application to radio frequency ignition then requires the use of a power supply circuit, capable of generating voltage pulses, typically of the order of 100 ns, which can reach amplitudes of the order of 1 kV, at a frequency very close to the resonance frequency of the plasma generation resonator of the radiofrequency coil-plug.
- the figure 2 schematically illustrates such a power supply circuit 2, furthermore detailed in the patent application.
- FR 03-10767 The power supply circuit of the radiofrequency coil-candle conventionally uses a so-called “pseudo-class E power amplifier" circuit. This assembly makes it possible to create the voltage pulses with the aforementioned characteristics.
- This assembly consists of an intermediate continuous supply Vinter which can vary from 0 to 250V, a MOSFET transistor of power M and a parallel resonant circuit 4 comprising a coil Lp in parallel with a capacitor Cp.
- the transistor M is used as a switch to control the switching at the terminals of the parallel resonant circuit and the plasma generation resonator 1 to be connected to an output interface OUT of the supply circuit.
- the transistor M is driven on its gate by a control logic signal VI, supplied by a control stage 3, at a frequency which must be substantially set to the resonance frequency of the resonator 1.
- the intermediate DC supply voltage Vinter can advantageously be provided by a high voltage power supply, typically a DC / DC converter.
- the parallel resonator 4 transforms the continuous supply voltage Vinter into an amplified periodic voltage, corresponding to the supply voltage multiplied by the overvoltage coefficient of the parallel resonator and applied to an interface of output of the power supply circuit at the drain of the switch transistor M.
- the switch transistor M then applies the amplified supply voltage to the output of the power supply, at the frequency defined by the control signal V1, which is sought to make as close as possible to the resonant frequency of the coil -bougie, so as to generate the high-voltage across the electrodes of the coil-candle necessary for the development and maintenance of the multi-filament discharge.
- the transistor thus switches high currents at a frequency of about 5 MHz and with a drain-source voltage of up to 1 kV.
- the choice of the transistor is critical and requires a compromise between voltage and current.
- the parallel coil Lp is then replaced by a transformer T, having a transformation ratio of between 1 and 5.
- the primary winding L M of the transformer is connected on one side to the supply voltage Vinter and on the other side to the drain of the switching transistor M, controlling the application of the supply voltage Vinter across the primary winding at the frequency defined by the control signal V1.
- the secondary winding L N of the transformer one side of which is connected to ground by a grounding wire 6, is in turn intended to be connected to the spark-plug.
- the resonator 1 of the coil-plug connected to the terminals of the secondary winding by connecting son 5 and 6, whose ground return wire 6, is thus fed by the secondary of the transformer.
- the adaptation of the transformation ratio then makes it possible to reduce the drain-source voltage of the transistor.
- the decrease in the primary voltage induces an increase in the current flowing through the transistor. It is then possible to compensate for this constraint by placing for example two transistors in parallel controlled by the same control stage 3.
- the figure 4 illustrates then an adaptation of the previously described circuit with reference to the figure 3 to the needs of the invention.
- a capacitor of measurement capacity noted Cmesure on the figure 4 , is first intended to be connected in series between the secondary winding of the transformer of the radiofrequency ignition supply circuit 2 and the resonator 1 of radiofrequency plasma generation, on the ground return wire 6 of the transformer and the resonator.
- a DC power supply supplying a Vpolar voltage of between 12 and 250V and which can therefore be the battery voltage or the intermediate DC supply voltage Vinter, is intended to be connected via an Rpolar resistor to foot of the secondary winding of the transformer.
- the role of this power supply is to bias the high voltage electrode of the spark plug coil connected at the output of the power supply circuit with respect to the motor cylinder head.
- a damping resistor Rstop may optionally be arranged in parallel with the primary winding of the transformer T.
- Such a resistor makes it possible to damp the residual voltage across the primary winding once the transistor M is no longer ordered, that is to say after the generation of the spark.
- the presence of this resistance advantageously makes it possible to measure the ionization current as soon as possible after the end of the ignition control, as will be seen in more detail later.
- the supply circuit of the figure 3 is indeed suitable for carrying out measurements of the ionization current.
- the ionization current corresponds to the propagation of the flame front within the combustion chamber. It is therefore a signal to follow the evolution and type of combustion that takes place.
- This ionization current is measurable after the end of the spark for at least 1 ms and has an amplitude of the order of 20 ⁇ A. Also, the measurement of the ionization current is carried out after the end of the ignition.
- the motor rotates in 10 -2 s, ie 26 ⁇ s / °.
- a combustion lasts about 40 ° crankshaft, it accepts a tolerance of 100 ⁇ s (about 4 ° crankshaft at maximum speed) after ignition to mitigate the glare of the measuring circuit caused by ignition.
- the damping is improved by the addition of a resistor parallel to the primary winding of the transformer at the output of which is connected the coil-candle.
- the measurement of the ionization current according to the invention is carried out at the terminals of the measurement capacitor Cmesure.
- a differentiating type DIFF measuring circuit is connected across the measuring capacitor Cmesure.
- the measurement of the ionization current is therefore carried out at the terminals of the measuring capacitor Cmesure during combustion.
- the equivalent charge during combustion can be modeled by a Rion resistance of approximately 500 kilo Ohms, connected in parallel with the capacitor Cs of the plasma generation resonator 1.
- the differentiator circuit DIFF used for measuring the ionization current comprises an amplifier operating device 10 powered by a voltage Vlow, the inverting input of which is connected to a terminal of the measuring capacitor Cmesure via a capacitance denoted C, of value equal for example to 100 nF, whose non-inverting input is connected to the other terminal of the measuring capacitor via the same capacitor C, and whose output Vs is looped back to the non-inverting input via a resistor, denoted R, for example equal to 100 Ohms.
- the non-inverting input is further biased through the supply voltage of the amplifier.
- This voltage Vlow is first filtered by a circuit RC, comprising a resistance of a value equal for example to 4 / 5R, in series with a capacitor C1.
- the thus filtered voltage VA is then applied to the non-inverting input via a resistive voltage divider bridge, composed of two resistors, each of value equal to 2R for example.
- Iion being the ionization current.
- the power supply circuit of the figure 3 may also be adapted to perform a measurement of the voltage Vout across the spark plug electrodes during ignition control (i.e., as long as a control signal is applied to the transistor M ). Such a measurement of the voltage can be used for an optimal control of the development of the spark.
- a rectifier circuit RED is connected across the measuring capacitor Cmesure, for extracting the peak voltage across the capacitor measurement during ignition control.
- the rectifier circuit is produced by placing a diode D in series with a resistive type load of value R1, chosen for example equal to 100 ohms, at the terminals of which is obtained during an ignition control, a voltage V's advantageously proportional at the high voltage Vout across the electrodes of the coil-candle.
- a decoupling capacitor denoted by C3 on the cable, can be arranged upstream of the diode D and in series with it.
- figure 4 of a value for example equal to 100 nF, and a resistor R3 to ground, in order to eliminate the DC component of the input signal of the rectifier circuit.
- a capacity denoted C2 of a value for example equal to 1 nF, in parallel with the resistive load at the output of the rectifier circuit, allows the storage of the peak value of the voltage.
- the measurement of the voltage across the measuring capacitance Cmes during an ignition control advantageously makes it possible to obtain an image measurement of the voltage across the electrodes of the coil-spark plug.
- the solution described in the context of the present application therefore makes it possible, from the same measurement capacitor mounted in series at the output of the supply circuit radiofrequency ignition, to perform both the measurement of the ionization current and the measurement of the voltage across the electrodes of the coil-spark plug during an ignition control, or one or the other only of these measurements, according to whether one chooses to integrate the two previously described circuits for the purpose of carrying out these measurements at the terminals of the capacitor Cmesure, or only one or other of these circuits.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Description
- La présente invention concerne un dispositif de mesure dans un système d'allumage radiofréquence commandé électroniquement d'un moteur à combustion interne, adapté à réaliser la mesure du courant d'ionisation des gaz dans les cylindres du moteur et/ou la mesure de la tension aux bornes des électrodes d'une bougie d'allumage lors d'une commande d'allumage.
- La mesure du courant d'ionisation des gaz dans les cylindres du moteur s'effectue typiquement après la fin de l'allumage et trouve des applications particulièrement avantageuses, par exemple pour la détection de l'angle correspondant au pic de pression de la chambre de combustion, du cliquetis ou encore pour l'identification des ratés d'allumage.
- Il est connu des circuits de mesure du courant d'ionisation pour un système d'allumage classique, dont le fonctionnement consiste à polariser le mélange de la chambre à combustion après la génération de l'étincelle entre les électrodes de la bougie d'allumage, afin de mesurer le courant résultant de la propagation de l'étincelle.
- De tels circuits sont classiquement disposés au pied du secondaire d'une bobine d'allumage connectée à la bougie d'allumage.
- Ces circuits nécessitent cependant d'être dédiés aux caractéristiques de l'allumage classique et ne sont donc pas adaptables en tant que tels aux systèmes d'allumage à génération de plasma, mettant en oeuvre des bougies d'allumage de type bobines-bougies radiofréquence (BME), comme décrits en détail dans les demandes de brevet suivantes déposées au nom de la demanderesse
FR 03-10766 FR 03-10767 FR 03-10768 - La présente invention vise donc notamment à proposer un dispositif de mesure du courant d'ionisation adapté à un système d'allumage radiofréquence, un autre dispositif de mesure est divulgué dans
US2004129241 . - Un autre objet est de permettre, sur la base du même dispositif, de réaliser, cumulativement ou non à la mesure du courant d'ionisation, une mesure de la tension aux bornes des électrodes d'une bobine-bougie radiofréquence lors d'une commande d'allumage.
- Avec cet objectif en vue l'invention concerne donc un dispositif de mesure, caractérisé en ce qu'il comprend :
- un circuit d'alimentation d'un allumage radiofréquence, comprenant un transformateur dont un enroulement secondaire est connecté à au moins un résonateur présentant une fréquence de résonance supérieure à 1 MHz, et comprenant deux électrodes aptes à générer une étincelle lors d'une commande d'allumage,
- un condensateur de mesure, connecté en série entre l'enroulement secondaire et le résonateur,
- un circuit de mesure du courant d'ionisation des gaz en combustion dans un cylindre d'un moteur à combustion interne associé au résonateur, ledit circuit étant connecté aux bornes du condensateur de mesure, et/ou
- un circuit de mesure de la tension aux bornes du condensateur de mesure, adapté à fournir une tension proportionelle à la tension aux bornes des électrodes du résonateur lors d'une commande d'allumage.
- Selon un mode de réalisation, le condensateur de mesure est connecté en série entre l'enroulement secondaire du transformateur et le résonateur, au niveau d'un fil de retour à la masse du transformateur et du résonateur.
- Avantageusement, le dispositif comprend une résistance d'amortissement connectée en parallèle d'un enroulement primaire du transformateur.
- Selon encore une caractéristique, le dispositif comprend une alimentation continue connectée au pied de l'enroulement secondaire du transformateur.
- De préférence, le circuit de mesure du courant d'ionisation comprend un circuit différentiateur de la différence de potentiel entre les bornes du condensateur de mesure.
- De préférence, le circuit de mesure de la tension aux bornes des électrodes du résonateur comprend un circuit redresseur de la tension crête aux bornes du condensateur de mesure.
- Selon un mode de réalisation, un enroulement primaire du transformateur est connecté d'un côté à une tension d'alimentation et de l'autre côté au drain d'au moins un transistor interrupteur commandé par un signal de commande, le transistor interrupteur appliquant la tension d'alimentation aux bornes de l'enroulement primaire à une fréquence définie par le signal de commande.
- Avantageusement, le transformateur comprend un rapport de transformation variable.
- D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante donnée à titre d'exemple illustratif et non limitatif et faite en référence aux figures annexées dans lesquelles :
- la
figure 1 est un schéma d'un résonateur modélisant une bobine-bougie radiofréquence de génération de plasma; - la
figure 2 est un schéma illustrant un circuit d'alimentation selon l'état de la technique, permettant d'appliquer une tension alternative dans la gamme des radiofréquences aux bornes de la bobine bougie ; - la
figure 3 est un schéma illustrant une variante du circuit de lafigure 2 , et - la
figure 4 est un schéma illustrant un circuit d'alimentation adapté selon l'invention à la mesure du courant d'ionisation et de la tension aux bornes des électrodes de la bougie lors d'une commande d'allumage. - La bobine-bougie mise en oeuvre dans le cadre de l'allumage radiofréquence commandé est équivalente électriquement à un résonateur 1 (voir
figure 1 ), dont la fréquence de résonance Fc est supérieure à 1 MHz, et typiquement voisine de 5 MHz. Le résonateur comprend en série une résistance Rs, une bobine d'inductance Ls et une capacité notée Cs. Des électrodes d'allumage 11 et 12 de la bobine-bougie sont connectées aux bornes de la capacité Cs du résonateur, permettant de générer des décharges multi-filamentaires pour initier la combustion du mélange dans les chambres de combustion du moteur, lorsque le résonateur est alimenté. - En effet, lorsque le résonateur est alimenté par une haute tension à sa fréquence de résonance Fc
- On parle alors d'étincelles ramifiées, dans la mesure où elles impliquent la génération simultanée d'au moins plusieurs lignes ou chemin d'ionisation dans un volume donné, leurs ramifications étant en outre omnidirectionnelles.
- Cette application à l'allumage radiofréquence nécessite alors l'utilisation d'un circuit d'alimentation, capable de générer des impulsions de tension, typiquement de l'ordre de 100 ns, pouvant atteindre des amplitudes de l'ordre de 1 kV, à une fréquence très proche de la fréquence de résonance du résonateur de génération de plasma de la bobine-bougie radiofréquence.
- La
figure 2 illustre schématiquement un tel circuit d'alimentation 2, détaillée par ailleurs dans la demande de brevetFR 03-10767 - Ce montage se compose d'une alimentation continue intermédiaire Vinter pouvant varier de 0 à 250V, d'un transistor MOSFET de puissance M et d'un circuit résonant parallèle 4 comprenant une bobine Lp en parallèle avec un condensateur Cp. Le transistor M est utilisé comme interrupteur pour commander les commutations aux bornes du circuit résonant parallèle et du résonateur 1 de génération de plasma destiné à être connecté sur une interface de sortie OUT du circuit d'alimentation.
- Le transistor M est piloté sur sa grille par un signal logique de commande VI, fourni par un étage de commande 3, à une fréquence qui doit être sensiblement calée sur la fréquence de résonance du résonateur 1.
- La tension d'alimentation continue intermédiaire Vinter peut avantageusement être fournie par une alimentation haute tension, typiquement un convertisseur DC/DC.
- Ainsi, à proximité de sa fréquence de résonance, le résonateur parallèle 4 transforme la tension d'alimentation continue Vinter en une tension périodique amplifiée, correspondant à la tension d'alimentation multipliée par le coefficient de surtension du résonateur parallèle et appliquée sur une interface de sortie du circuit d'alimentation au niveau du drain du transistor interrupteur M.
- Le transistor interrupteur M applique alors la tension d'alimentation amplifiée sur la sortie de l'alimentation, à la fréquence définie par le signal de commande V1, que l'on cherche à rendre la plus proche possible de la fréquence de résonance de la bobine-bougie, de manière à générer la haute-tension aux bornes des électrodes de la bobine-bougie nécessaire au développement et à l'entretien de la décharge multi-filamentaire.
- Le transistor commute ainsi de forts courants à une fréquence de 5 MHZ environ et avec une tension drain-source pouvant atteindre 1kV. Le choix du transistor est donc critique et nécessite un compromis entre tension et courant.
- Selon une variante illustrée à la
figure 3 , la bobine parallèle Lp est alors remplacée par un transformateur T, présentant un rapport de transformation compris entre 1 et 5. L'enroulement primaire LM du transformateur est relié, d'un côté à la tension d'alimentation Vinter et de l'autre côté, au drain du transistor interrupteur M, commandant l'application de la tension d'alimentation Vinter aux bornes de l'enroulement primaire à la fréquence définie par le signal de commande V1. - L'enroulement secondaire LN du transformateur, dont un côté est relié à la masse par un fil de retour à la masse 6, est quant à lui prévu pour être connecté à la bobine-bougie. De cette manière, le résonateur 1 de la bobine-bougie, connectée aux bornes de l'enroulement secondaire par des fils de liaison 5 et 6, dont le fil de retour à la masse 6, est donc alimenté par le secondaire du transformateur.
- L'adaptation du rapport de transformation permet alors de réduire la tension drain-source du transistor. La diminution de la tension au primaire induit cependant une augmentation du courant traversant le transistor. Il est alors possible de compenser cette contrainte en plaçant par exemple deux transistors en parallèle commandés par le même étage de commande 3.
- La
figure 4 illustre alors une adaptation du circuit précédemment décrit en référence à lafigure 3 aux besoins de l'invention. - Pour ce faire, un condensateur de mesure, de capacité notée Cmesure sur la
figure 4 , est tout d'abord prévu pour être connecté en série entre l'enroulement secondaire du transformateur du circuit d'alimentation d'allumage radiofréquence 2 et le résonateur 1 de génération de plasma radiofréquence, sur le fil de retour à la masse 6 du transformateur et du résonateur. - Comme on le verra plus en détail par la suite, à partir de ce même condensateur de mesure, on pourra réaliser la mesure du courant d'ionisation lors de la combustion des gaz dans la chambre et/ou la mesure de la tension aux bornes des électrodes de la bobine-bougie lors d'une commande d'allumage.
- Egalement, une alimentation continue fournissant une tension Vpolar, comprise entre 12 et 250V et qui peut donc être la tension de batterie ou la tension d'alimentation continue intermédiaire Vinter, est prévue pour être connectée par l'intermédiaire d'une résistance Rpolar, au pied de l'enroulement secondaire du transformateur. Le rôle de cette alimentation est de polariser l'électrode haute tension de la bobine-bougie connecté en sortie du circuit d'alimentation par rapport à la culasse du moteur.
- Enfin, une résistance d'amortissement Rstop peut éventuellement être disposée en parallèle de l'enroulement primaire du transformateur T. Une telle résistance permet d'amortir la tension résiduelle aux bornes de l'enroulement primaire une fois que le transistor M n'est plus commandé, c'est-à-dire après la génération de l'étincelle. La présence de cette résistance permet avantageusement d'effectuer des mesures du courant d'ionisation le plus tôt possible après la fin de la commande d'allumage, comme il sera vu plus en détail par la suite.
- Le circuit d'alimentation de la
figure 3 est en effet adapté pour réaliser des mesures du courant d'ionisation. Le courant d'ionisation correspond à la propagation du front de flamme au sein de la chambre de combustion. Il s'agit donc d'un signal permettant de suivre l'évolution et le type de combustion qui a lieu. Ce courant d'ionisation est mesurable après la fin de l'étincelle pendant au moins 1 ms et a une amplitude de l'ordre de 20µA. Aussi, la mesure du courant d'ionisation s'effectue après la fin de l'allumage. - Plus précisément, à 6250 trs/min par exemple, le moteur effectue une rotation en 10-2s, soit 26µs/°. Comme une combustion dure environ 40° vilebrequin, on accepte une tolérance de 100µs (soit environ 4° vilebrequin à régime maximum) après l'allumage pour atténuer l'éblouissement du circuit de mesure causé par l'allumage.
- Comme précisé plus haut, l'amortissement est amélioré par l'ajout d'une résistance parallèle à l'enroulement primaire du transformateur en sortie duquel est connectée la bobine-bougie.
- La mesure du courant d'ionisation selon l'invention est réalisée aux bornes du condensateur de mesure Cmesure. Pour ce faire, un circuit de mesure DIFF de type différentiateur est connecté aux bornes du condensateur de mesure Cmesure.
- La mesure du courant d'ionisation s'effectue donc aux bornes du condensateur de mesure Cmesure lors de la combustion. La charge équivalente lors de la combustion peut être modélisée par une résistance Rion d'environ 500 kilo Ohms, connectée en parallèle de la capacité Cs du résonateur 1 de génération de plasma.
- Selon l'exemple de réalisation de la
figure 4 , le circuit différentiateur DIFF utilisé pour la mesure du courant d'ionisation comprend un amplificateur opérationnel 10 alimentée par une tension Vlow, dont l'entrée inverseuse est connectée à une borne du condensateur de mesure Cmesure par l'intermédiaire d'une capacité notée C, de valeur égale par exemple à 100 nF, dont l'entrée non inverseuse est connectée à l'autre borne du condensateur de mesure par l'intermédiaire d'une même capacité C, et dont la sortie Vs est rebouclée sur l'entrée non inverseuse par l'intermédiaire d'une résistance, notée R, par exemple égale à 100 Ohms. - L'entrée non inverseuse est en outre polarisée par l'intermédiaire de la tension d'alimentation de l'amplificateur. Cette tension Vlow est d'abord filtrée par un circuit RC, comprenant une résistance d'une valeur égale par exemple à 4/5R, en série avec une capacité C1. La tension ainsi filtrée VA est alors appliquée sur l'entrée non inverseuse par l'intermédiaire d'un pont résistif diviseur de tension, composé de deux résistances, chacune de valeur égale à 2R par exemple.
-
-
- En plus d'être adapté à mesurer le courant d'ionisation lors de la combustion selon les principes exposés ci-dessus, grâce au condensateur de mesure placé en série entre le transformateur T et le résonateur 1, le circuit d'alimentation de la
figure 3 peut également être adapté pour réaliser une mesure de la tension Vout aux bornes des électrodes de la bobine-bougie lors d'une commande d'allumage (c'est-à-dire tant qu'un signal de commande est appliqué sur le transistor M). Une telle mesure de la tension peut être utilisée en vue d'un contrôle optimal du développement de l'étincelle. - Pour ce faire, un circuit redresseur RED est connecté aux bornes du condensateur de mesure Cmesure, permettant d'extraire la tension crête aux bornes du condensateur de mesure lors d'une commande d'allumage. Le circuit redresseur est réalisé en mettant une diode D en série avec une charge de type résistif de valeur R1, choisie par exemple égale à 100 Ohms, aux bornes de laquelle est obtenue lors d'une commande d'allumage, une tension V's avantageusement proportionnelle à la haute tension Vout aux bornes des électrodes de la bobine-bougie.
- En effet, les capacités parasites du transformateur étant négligeables, l'isolation galvanique permet d'avoir un courant identique à travers le condensateur de mesure Cmesure et le condensateur Cs du résonateur 1 modélisant la bobine-bougie. On obtient donc un diviseur capacitif selon la relation (en considérant comme négligeable l'écart induit par la chute de tension aux bornes de la diode D) :
-
- Dans un souci d'optimisation du circuit redresseur, on peut disposer en amont de la diode D et en série avec celle-ci, une capacité de découplage, notée C3 sur la
figure 4 , d'une valeur par exemple égale à 100 nF, et une résistance R3 à la masse, en vue d'éliminer la composante continue du signal en entrée du circuit redresseur. Une capacité notée C2, d'une valeur par exemple égale à 1 nF, en parallèle de la charge résistive en sortie du circuit redresseur, permet la mémorisation de la valeur crête de la tension. - Ainsi, la mesure de la tension aux bornes de la capacité de mesure Cmes lors d'une commande d'allumage permet avantageusement d'obtenir une mesure image de la tension aux bornes des électrodes de la bobine-bougie.
- Une telle mesure permet avantageusement :
- de connaître la tension de claquage de la bobine-bougie,
- d'effectuer une recherche de la fréquence de résonance du résonateur 1 par recherche du maximum d'amplification,
- d'identifier un pontage (c'est-à-dire une décharge brutale de la capacité Cs du résonateur conduisant à une étincelle unique plutôt qu'une étincelle ramifiée) par écroulement instantané de l'amplitude de la mesure, et encore
- de diagnostiquer une déconnexion entre le circuit d'alimentation et la bobine-bougie.
- La solution décrite dans le cadre de la présente demande permet donc, à partir du même condensateur de mesure monté en série en sortie du circuit d'alimentation de l'allumage radiofréquence, de réaliser à la fois la mesure du courant d'ionisation et la mesure de la tension aux bornes des électrodes de la bobine-bougie lors d'une commande d'allumage, ou encore l'une ou l'autre seulement de ces mesures, selon que l'on choisit d'intégrer les deux circuits précédemment décrits aux fins de la réalisation de ces mesure aux bornes du condensateur Cmesure, ou l'un ou l'autre seulement de ces circuits.
Claims (8)
- Dispositif de mesure, qui comprend :- un circuit d'alimentation (2) d'un allumage radiofréquence, comprenant un transformateur (T) dont un enroulement secondaire (LN) est connecté à au moins un résonateur (1) présentant une fréquence de résonance supérieure à 1 MHz, et comprenant deux électrodes (11, 12) aptes à générer une étincelle lors d'une commande d'allumage,- un condensateur de mesure (Cmesure), connecté en série entre l'enroulement secondaire et le résonateur,- un circuit de mesure (DIFF) du courant d'ionisation (Iion) des gaz en combustion dans un cylindre d'un moteur à combustion interne associé au résonateur, ledit circuit étant connecté aux bornes du condensateur de mesure, et/ou- un circuit de mesure (RED) de la tension aux bornes du condensateur de mesure, adapté à fournir une tension (V's) proportionnelle à la tension (Vout) aux bornes des électrodes du résonateur lors d'une commande d'allumage.
- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le condensateur de mesure (Cmesure) est connecté en série entre l'enroulement secondaire du transformateur et le résonateur, au niveau d'un fil de retour à la masse (6) du transformateur et du résonateur.
- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend une résistance d'amortissement (Rstop) connectée en parallèle d'un enroulement primaire du transformateur.
- Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une alimentation continue (Vpolar) connectée au pied de l'enroulement secondaire du transformateur.
- Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit de mesure (DIFF) du courant d'ionisation comprend un circuit différentiateur de la différence de potentiel entre les bornes du condensateur de mesure.
- Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit de mesure (RED) de la tension (Vout) aux bornes du condensateur de mesure comprend un circuit redresseur de la tension crête aux bornes du condensateur de mesure.
- Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un enroulement primaire du transformateur est connecté d'un côté à une tension d'alimentation (Vinter) et de l'autre côté au drain d'au moins un transistor interrupteur (M) commandé par un signal de commande (V1), le transistor interrupteur appliquant la tension d'alimentation aux bornes de l'enroulement primaire à une fréquence définie par le signal de commande.
- Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le transformateur (T) comprend un rapport de transformation compris entre 1 et 5.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0704191A FR2917565B1 (fr) | 2007-06-12 | 2007-06-12 | Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne |
PCT/FR2008/050827 WO2008155496A1 (fr) | 2007-06-12 | 2008-05-14 | Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP2153056A1 EP2153056A1 (fr) | 2010-02-17 |
EP2153056B1 true EP2153056B1 (fr) | 2016-08-31 |
Family
ID=38961100
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP08805775.7A Not-in-force EP2153056B1 (fr) | 2007-06-12 | 2008-05-14 | Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8387446B2 (fr) |
EP (1) | EP2153056B1 (fr) |
JP (1) | JP5309134B2 (fr) |
KR (1) | KR101523688B1 (fr) |
CN (1) | CN101743395B (fr) |
BR (1) | BRPI0813440B1 (fr) |
FR (1) | FR2917565B1 (fr) |
MX (1) | MX2009012442A (fr) |
RU (1) | RU2478825C2 (fr) |
WO (1) | WO2008155496A1 (fr) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2917505B1 (fr) * | 2007-06-12 | 2009-08-28 | Renault Sas | Diagnostic de l'etat d'encrassement des bougies d'un systeme d'allumage radiofrequence |
FR2935759B1 (fr) | 2008-09-09 | 2010-09-10 | Renault Sas | Dispositif de mesure du courant d'ionisation dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne |
FR2947059B1 (fr) * | 2009-06-18 | 2011-06-10 | Renault Sas | Mesure de courant d'ionisation d'un systeme d'allumage de moteur a combustion interne. |
JP5425575B2 (ja) * | 2009-09-18 | 2014-02-26 | ダイハツ工業株式会社 | 火花点火式内燃機関の燃焼状態判定方法 |
FR2969717A1 (fr) * | 2010-12-23 | 2012-06-29 | Renault Sa | Controle du fonctionnement d'un moteur a combustion interne d'un vehicule automobile par signal d'ionisation. |
CN102518541B (zh) * | 2011-12-27 | 2015-05-20 | 成都集思科技有限公司 | 一种用于内燃发动机点火的固态微波源 |
DE102013203002B3 (de) * | 2013-02-25 | 2014-07-10 | Continental Automotive Gmbh | Zündvorrichtung |
EP3080437A1 (fr) | 2013-12-12 | 2016-10-19 | Federal-Mogul Ignition Company | Procédé de détection de fréquence de résonance dans des systèmes d'allumage corona |
EP2977603A1 (fr) * | 2014-07-21 | 2016-01-27 | Apojee | Unité et système d'allumage |
CN107422186B (zh) * | 2017-05-12 | 2019-12-31 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 汽车微波点火阻抗测量模块 |
USD905650S1 (en) | 2018-08-29 | 2020-12-22 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Television receiver |
USD929354S1 (en) | 2018-08-29 | 2021-08-31 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Television receiver |
Family Cites Families (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1243073A1 (ru) * | 1983-05-10 | 1986-07-07 | Производственное Объединение "Телемеханика" | Измерительный преобразователь переменного напр жени в посто нное |
JPS6013981A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-24 | Mazda Motor Corp | エンジンの点火装置 |
JPS6024883U (ja) * | 1983-07-27 | 1985-02-20 | 自動車電機工業株式会社 | イグニッション信号検出回路 |
DE3339569A1 (de) * | 1983-11-02 | 1985-05-09 | Atlas Fahrzeugtechnik GmbH, 5980 Werdohl | Messschaltung zur ionenstrommessung |
JPS63501520A (ja) * | 1985-09-24 | 1988-06-09 | コンバッション・エレクトロマグネチックス・インコ−ポレ−テッド | 電磁点火装置‐大型で強い、容量性及び誘導性スパークを発生する点火装置システム |
JPH03506104A (ja) * | 1989-05-12 | 1991-12-26 | コンバスチョン・エレクトロマグネティクス・インコーポレイテッド | 高効率で高出力のコンパクトcd用点火コイル |
JPH05141337A (ja) * | 1991-05-01 | 1993-06-08 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の失火検出装置 |
JP3100219B2 (ja) * | 1992-02-06 | 2000-10-16 | 本田技研工業株式会社 | 点火プラグキャップ構造 |
JP3325149B2 (ja) * | 1995-03-01 | 2002-09-17 | ダイヤモンド電機株式会社 | イオン電流による燃焼状態検出装置 |
JPH08338298A (ja) * | 1995-06-09 | 1996-12-24 | Nippondenso Co Ltd | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
US5777867A (en) | 1995-09-14 | 1998-07-07 | Suitomo Electric Industries, Ltd. | Electric discharge method and apparatus |
CN2240625Y (zh) * | 1995-11-02 | 1996-11-20 | 刘慧芳 | 高能点火装置 |
JPH09317618A (ja) * | 1996-05-28 | 1997-12-09 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 内燃機関の運転状態検出装置 |
FR2752598B1 (fr) * | 1996-08-21 | 1998-10-09 | Renault | Procede et dispositif de diagnostic de l'allumage d'un moteur thermique par mesure de l'impedance d'ionisation |
JP3184466B2 (ja) * | 1996-12-20 | 2001-07-09 | ダイハツ工業株式会社 | イオン電流検出装置を備えた内燃機関の点火装置 |
JP3506583B2 (ja) * | 1997-04-28 | 2004-03-15 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関のノック検出装置 |
JPH11159430A (ja) * | 1997-11-26 | 1999-06-15 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関用のイオン電流検出装置 |
DE19840765C2 (de) * | 1998-09-07 | 2003-03-06 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren und integrierte Zündeinheit für die Zündung einer Brennkraftmaschine |
DE19852652A1 (de) * | 1998-11-16 | 2000-05-18 | Bosch Gmbh Robert | Zündvorrichtung für Hochfrequenz-Zündung |
JP3753290B2 (ja) * | 1998-12-28 | 2006-03-08 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
JP3502354B2 (ja) * | 2001-03-06 | 2004-03-02 | 株式会社日立製作所 | 内燃機関用点火装置 |
US6920783B2 (en) * | 2001-04-09 | 2005-07-26 | Delphi Technologies, Inc. | Automotive ignition monitoring system with misfire and fouled plug detection |
JP4005815B2 (ja) * | 2002-01-31 | 2007-11-14 | 日本特殊陶業株式会社 | 失火検出装置 |
US6883507B2 (en) * | 2003-01-06 | 2005-04-26 | Etatech, Inc. | System and method for generating and sustaining a corona electric discharge for igniting a combustible gaseous mixture |
JP4483708B2 (ja) * | 2005-06-02 | 2010-06-16 | 株式会社デンソー | 内燃機関の点火系異常検出装置 |
JP2007009788A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Diamond Electric Mfg Co Ltd | イオン電流検出装置を備える点火装置 |
FR2899394B1 (fr) * | 2006-04-03 | 2008-05-16 | Renault Sas | Procede de mesure d'un courant d'ionisation d'une bougie de type a structure resonante, et dispositif correspondant |
FR2923272B1 (fr) * | 2007-11-05 | 2009-11-13 | Renault Sas | Dispositif de mesure du courant d'ionisation dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne. |
-
2007
- 2007-06-12 FR FR0704191A patent/FR2917565B1/fr active Active
-
2008
- 2008-05-14 KR KR1020097025839A patent/KR101523688B1/ko active IP Right Grant
- 2008-05-14 BR BRPI0813440A patent/BRPI0813440B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2008-05-14 EP EP08805775.7A patent/EP2153056B1/fr not_active Not-in-force
- 2008-05-14 WO PCT/FR2008/050827 patent/WO2008155496A1/fr active Application Filing
- 2008-05-14 JP JP2010511691A patent/JP5309134B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2008-05-14 CN CN2008800197597A patent/CN101743395B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2008-05-14 MX MX2009012442A patent/MX2009012442A/es active IP Right Grant
- 2008-05-14 US US12/663,532 patent/US8387446B2/en active Active
- 2008-05-14 RU RU2010100825/07A patent/RU2478825C2/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5309134B2 (ja) | 2013-10-09 |
EP2153056A1 (fr) | 2010-02-17 |
CN101743395A (zh) | 2010-06-16 |
US8387446B2 (en) | 2013-03-05 |
KR20100019995A (ko) | 2010-02-19 |
US20100229639A1 (en) | 2010-09-16 |
BRPI0813440A2 (pt) | 2014-12-23 |
RU2010100825A (ru) | 2011-07-20 |
RU2478825C2 (ru) | 2013-04-10 |
WO2008155496A1 (fr) | 2008-12-24 |
BRPI0813440B1 (pt) | 2018-10-23 |
KR101523688B1 (ko) | 2015-05-28 |
FR2917565B1 (fr) | 2014-05-16 |
FR2917565A1 (fr) | 2008-12-19 |
MX2009012442A (es) | 2009-12-01 |
JP2010529362A (ja) | 2010-08-26 |
CN101743395B (zh) | 2012-05-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2153056B1 (fr) | Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne | |
EP2205858B1 (fr) | Dispositif de mesure du courant d'ionisation dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne | |
EP2134959B1 (fr) | Pilotage optimal a la frequence de resonance d'un resonateur d'un allumage radiofrequence | |
EP2115296B1 (fr) | Pilotage d'une pluralite de bobines bougies via un unique etage de puissance | |
EP2321524B1 (fr) | Dispositif de mesure du courant d'ionisation dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne | |
FR2787834A1 (fr) | Dispositif de detection d'etat de combustion pour moteur a combustion | |
EP2156160A1 (fr) | Diagnostic de l'etat d'encrassement des bougies d'un systeme d'allumage radiofrequence | |
FR2913299A1 (fr) | Pilotage d'une pluralite de bobines bougies via un unique etage de puissance. | |
EP2250366A1 (fr) | Optimisation de la frequence d'excitation d'une bougie radiofrequence | |
FR2475639A1 (fr) | Systeme d'allumage par magneto sans contact | |
FR2736398A1 (fr) | Installation d'allumage pour un moteur a combustion interne | |
FR3047573A1 (fr) | Procede de commande en tension d'un equipement monte dans un vehicule automobile | |
EP0825343A1 (fr) | Procédé et dispositif de diagnostic de l'allumage d'un moteur thermique par mesure de l'impédance d'ionisation | |
FR2968360A1 (fr) | Procede pour determiner la temperature d'une bobine d'allumage | |
WO2010136727A1 (fr) | Procéde de détection du type d'étincelle générée par une bobine-bougie d'allumage radiofrequence, et dispositif correpondant | |
EP3880948A1 (fr) | Détection de la durée de vie d'un allumeur à étincelle | |
FR2742486A1 (fr) | Dispositif de surveillance du systeme d'allumage d'un moteur a combustion interne | |
WO2010146279A1 (fr) | Mesure du courant d'ionisation d'un système d'allumage de moteur à combustion interne | |
FR2476755A1 (fr) | Systeme d'allumage pour des moteurs a combustion interne | |
EP0736688A2 (fr) | Dispositif de détection de la phase de fonctionnement d'un moteur à allumage simultané par paires de cylindre, notamment pour véhicule automobile | |
FR2683267A3 (en) | Accelerator by high-voltage ignition for a motor vehicle | |
FR2769956A1 (fr) | Dispositif d'allumage pour moteur a combustion interne |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 20091104 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: AL BA MK RS |
|
DAX | Request for extension of the european patent (deleted) | ||
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 20130213 |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
GRAJ | Information related to disapproval of communication of intention to grant by the applicant or resumption of examination proceedings by the epo deleted |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSDIGR1 |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
INTG | Intention to grant announced |
Effective date: 20160301 |
|
INTG | Intention to grant announced |
Effective date: 20160316 |
|
GRAS | Grant fee paid |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: EP Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FG4D Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R096 Ref document number: 602008046031 Country of ref document: DE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: REF Ref document number: 825216 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20161015 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: LT Ref legal event code: MG4D |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: MP Effective date: 20160831 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: MK05 Ref document number: 825216 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20160831 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: FI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: NO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20161130 Ref country code: HR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: GR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20161201 Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: LV Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: EE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: RO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 10 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20170102 Ref country code: DK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: PL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: BG Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20161130 Ref country code: CZ Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 Ref country code: SK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R097 Ref document number: 602008046031 Country of ref document: DE |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed |
Effective date: 20170601 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20170531 Ref country code: SI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MC Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: MM4A |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LI Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20170531 Ref country code: CH Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20170531 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20170514 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: BE Ref legal event code: MM Effective date: 20170531 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20170514 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 11 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20170531 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: HU Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO Effective date: 20080514 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CY Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20160831 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: TR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20160831 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20161231 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20210525 Year of fee payment: 14 Ref country code: DE Payment date: 20210520 Year of fee payment: 14 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20210520 Year of fee payment: 14 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R119 Ref document number: 602008046031 Country of ref document: DE |
|
GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 20220514 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20220531 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20220514 Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20221201 |