EP1948910A1 - Ventiltrieb einer brennkraftmaschine - Google Patents

Ventiltrieb einer brennkraftmaschine

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Publication number
EP1948910A1
EP1948910A1 EP06807733A EP06807733A EP1948910A1 EP 1948910 A1 EP1948910 A1 EP 1948910A1 EP 06807733 A EP06807733 A EP 06807733A EP 06807733 A EP06807733 A EP 06807733A EP 1948910 A1 EP1948910 A1 EP 1948910A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
valve
contact surface
face
actuating element
layer
Prior art date
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Ceased
Application number
EP06807733A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Oliver Schnell
Tim Matthias Hosenfeldt
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schaeffler Technologies AG and Co KG
Original Assignee
Schaeffler KG
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Filing date
Publication date
Application filed by Schaeffler KG filed Critical Schaeffler KG
Publication of EP1948910A1 publication Critical patent/EP1948910A1/de
Ceased legal-status Critical Current

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    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/26—Deposition of carbon only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
    • C23C14/0605—Carbon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
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    • F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
    • F01L1/14—Tappets; Push rods
    • F01L1/16—Silencing impact; Reducing wear
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F01L1/245—Hydraulic tappets
    • F01L1/25—Hydraulic tappets between cam and valve stem
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    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L2305/00—Valve arrangements comprising rollers

Definitions

  • the invention relates to a valve train of an internal combustion engine, comprising a gas exchange valve and a valve actuating element, which has a contact surface for an end face on a valve stem of the operated by the valve operating member in the opening and closing direction gas exchange valve.
  • valve stem contact the contact between the contact surface of the valve actuating element and the end face on the valve stem, which is referred to below as the valve stem contact, is subject to high mechanical stress which can lead to premature surface wear on one or both contact partners and can make a significant contribution to the undesirable valve drive friction.
  • a lever valve drive there is a sliding movement of the contact surface of the rotationally moving valve actuating element on the end face of the linearly moved valve stem.
  • the formation of a continuous elasto-hydrodynamic lubricating film in the valve stem contact is hindered.
  • valve stem contact Although there are no significant sliding speeds in the valve stem contact due to a lateral emigration of the contact surface of the valve operating member on the end face on the valve stem, but caused by rotation of the gas exchange valve or the valve actuating element micro-movements in valve stem contact can lead to similar undesirable consequences with regard to valve train friction or surface wear.
  • the invention is therefore based on the object to avoid these disadvantages and thus to provide a wear-resistant and at the same time low-friction valve stem contact between valve actuator and gas exchange valve. Summary of the invention
  • this object is achieved in that the contact surface and / or the end face is provided with a wear protection layer, which consists of at least one metal-free amorphous hydrocarbon layer with sp 2 - and sp 3 -hybhdinstrumentem carbon.
  • a contact partner coated with the amorphous hydrocarbon layer is characterized not only by outstanding wear resistance but also by a reduced coefficient of friction.
  • the first criterion can be of great importance for diesel internal combustion engines, in which the exhaust aftertreatment by means of a particulate filter leads to an increased exhaust backpressure and consequently to an increased contamination of the lubricating oil with abrasive soot particles.
  • valve actuating element should be designed as a cam at least indirectly acted upon valve lever, wherein the contact surface extends on a materially connected to the valve lever end portion.
  • a valve lever indirectly acted upon by the cam is known to the person skilled in the art as a rocker arm with a central pivot point which is acted upon at its first end section by a push rod or a valve tappet and which actuates the end face on the valve stem of the gas exchange valve with its contact surface formed on the second end section.
  • valve lever directly acted upon are mainly towing lever and rocker arm with end-side pivot bearing and central Nockenabgriffs phenomenon, but also toggle lever with end Nockenabgriffs formation and central pivot bearing to call.
  • valve actuating element is designed as a hydraulic valve clearance compensation element which is moved along with the gas exchange valve in its opening and closing direction.
  • the valve clearance compensation element with a housing, a longitudinally displaceably mounted in the housing and a pressure chamber limiting balance piston, a check valve and a return spring form a mounting unit, which is provided in particular for inclusion in a tappet, wherein the contact surface on an end face of the housing runs.
  • Such a valve clearance compensation element is known as a separately produced functional and assembly unit for directly actuated bucket tappet valve drives with hydraulic valve lash adjuster and can be used modularly in bucket tappets of different diameters or differently shaped cam tapping surfaces.
  • the hydraulic valve clearance compensation element is provided as a mounting unit for inclusion in a rocker arm or a rocker arm, it should additionally comprise a salary shoe held on the housing, on the front side of the contact surface extends.
  • a joint shoe is known to the person skilled in the art as an easily implementable measure for reducing the contact pressures of the valve play compensation element even in the case of lever valve drives with a contact surface of the valve play compensation element which migrates laterally on the end face of the valve stem.
  • valve train may also have a mechanical valve clearance adjustment in that the valve actuating element is designed as a one-piece bucket tappet with a hollow cylindrical wall mounted longitudinally movably in a guide of the internal combustion engine and passing into a bottom at one end.
  • the acted upon by a cam outside ground has inside a gas exchange valve facing survey with a valve clearance to be set according to the given height, wherein the contact surface extends on a front side of the survey.
  • valve actuating element is formed as a lower adjustment disc with a valve clearance to be set according thickness and frontal contact surface, the bottom of the tappet is outside of the cam either indirectly via a thrust washer or directly applied and inside the shim is applied.
  • the invention further includes a valvetrain with mechanical valve clearance adjustment by means of an adjustment cap.
  • This surrounds the valve stem with a hollow cylindrical and at one end into a bottom with a thickness to be set according to the given thickness transition wall, wherein the end face on the valve stem extends on an outer side of the bottom.
  • valve actuating element is designed as acted upon by a cam valve lever with a mechanical valve clearance adjustment, wherein the contact surface extends on an end face of a valve screwed into the valve lever adjusting screw.
  • a mechanical valve clearance adjustment is known to those skilled in the art as a cost-effective and low-weight solution for continuously variable valve clearance adjustment, in particular for rocker arms and rocker arms, but also for rocker arms.
  • the amorphous hydrocarbon layer has a hydrogen content of at most 16 Ato ⁇ m-% and process-related impurities, for example in the form of O or Ar atoms, metals or the like, of less than 1 Ato ⁇ m-%.
  • a surface provided with the wear protection layer which may be either the contact surface of the valve actuating element or the end face on the valve stem, has a low tendency to adhere to its metallic surface contact partner with high resistance to abrasive wear.
  • such a hydrocarbon layer is characterized by high chemical resistance, high mechanical strengths and high hardness / modulus of elasticity. A higher hydrogen content could lead to undesirable compounds with lubricants or the like.
  • the amorphous hydrocarbon layer should continue to have a thickness of 0.8 microns to 2.5 microns.
  • at least one adhesion-promoting layer and / or at least one intermediate layer can be provided below the hydrocarbon layer.
  • the adhesion-promoting layer is expediently composed of metallic substances, borides, carbides and / or nitrides of the transition metals and has a thickness of about 0.1 ⁇ m to 0.5 ⁇ m.
  • the intermediate layer should preferably be formed as a metal-containing hydrocarbon layer whose metal components consist of W, Ti, Hf, Ge or a combination of the aforementioned components and have a thickness of about 0.5 ⁇ m to 2.0 ⁇ m.
  • Figure 2 shows a rocker arm of a push rod valve train in perspective view
  • FIG. 3 shows a hydraulic valve clearance compensation element in a cutaway perspective view
  • FIG. 4 shows a bucket tappet with a valve clearance compensation element according to FIG. 3
  • Figure 5 is a hydraulic valve clearance compensation element with a joint shoe in cutaway perspective view
  • FIG. 6 shows a cam-operated rocker arm with a valve clearance compensation element according to FIG. 5 in a partially cut-away perspective view
  • FIG. 7 is a perspective view of a double rocking lever with valve clearance compensation elements according to FIG. 5;
  • FIG. 8 shows a bucket tappet valve drive with mechanical valve lash adjustment and one-piece bucket tappet in cross section
  • Figure 10 is a gas exchange valve with adjusting cap for mechanical valve clearance adjustment in longitudinal section
  • Figure 1 1 a valve lever with adjusting screw for mechanical valve clearance adjustment in longitudinal section and
  • FIG. 12 shows a wear protection layer according to the invention in a greatly enlarged representation.
  • FIG. 1 discloses a valve drive 1 a of an internal combustion engine designed as a lever valve drive with a valve actuating element 4 actuated by a cam 2 and designed as a valve lever 3 a, which is located at one end one in a cylinder head 5 of the engine resting support 6 supported with hydraulic valve play compensation pivotally supported.
  • a support member 6 opposite and materially connected to the valve lever 3a end portion 7 extends a contact surface 8 for an end face 9 on a valve stem 10 of a gas exchange valve 1 1.
  • the forces to be transmitted from the contact surface 8 on the end face 9 for actuating the gas exchange valve 1 first in the opening and closing direction lead to high mechanical pressures in the valve stem contact especially at high speeds of the internal combustion engine.
  • a wear protection layer 12 is provided.
  • This wear protection layer 12 explained in more detail below can be applied on the contact surface 8 of the valve actuating element 4 or on the end face 9 on the valve stem 10 or on both contact partners. However, taking into account manufacturing and cost aspects, it may be sufficient to provide the wear-resistant layer 12 exclusively on a contact partner and, as illustrated in phantom in FIG. 1, only on the contact surface 8 of the valve lever 3a.
  • FIG. 2 discloses the valve lever 3a in the form of a roller bearing rocker arm 14a, as known from pushrod valve drives with a camshaft lying below.
  • the rocker arm 14a also has an end section 7 connected to the latter on which the dotted lines shown in FIG. Wear protection layer 12 provided contact surface 8 extends.
  • valve operating element 4 is formed as with the gas exchange valve 11 in the opening and closing direction mitbewegtes hydraulic valve clearance compensation element 15a.
  • a valve play compensation element 15a is provided as a mounting and functional unit, in particular for accommodation in a cup tappet 16, and essentially comprises a housing 17a, a compensating piston 19 longitudinally displaceably mounted in the housing 17a and delimiting a pressure chamber 18 Check valve 20 and a return spring 21.
  • the wear protection layer 12 contact surface 8 extends on an end face 22 of the housing 17 a.
  • the wear protection layer 12 is shown in phantom in FIG. 3 and shown dotted in FIG.
  • a hydraulic valve clearance compensation element 15b shown in FIG. 5 differs from that in FIG. 3 mainly in that it forms a functional and assembly unit with an additional articulated shoe 23 mounted on a housing 17b, which is usually used in the case of valve levers with a moving hydraulic valve clearance compensation element.
  • a typical embodiment of such a valve lever 3b is an axle-mounted rocker arm 14b according to FIG. 6 as well as an axle-mounted oscillating lever 24, which is designed as a double rocking lever for the simultaneous actuation of two gas exchange valves 11 in FIG.
  • the contact surface 8 provided with the wear protection layer 12 shown in phantom in FIGS. 5 to 7 extends on the end face 22 of the articulated shoe 23.
  • FIG. 8 shows a valve drive 1 b with a mechanical valve clearance adjustment, in which the valve actuating element 4 is designed as a cup tappet 25a produced in one piece with a hollow-cylindrical wall 28 which is longitudinally movably mounted in a guide 26 of the internal combustion engine and merges at one end into a bottom 27a is.
  • the externally acted upon by the cam 2 bottom 27a has inside the gas exchange valve 1 1 facing survey 29, over whose height 30 the valve clearance is adjusted.
  • the dash-dotted wear protection layer 12 provided contact surface 8 extends on the end face 22 of the elevation 29th
  • valve clearance of a valve train 1 c is adjusted according to Figure 9 via a shim 31 with a given thickness 32.
  • This shim 31 is disposed between a bottom 27b of a cup tappet 25b and the end face 9 on the valve stem 10, wherein the contact surface 8 provided with the wear protection layer 12 shown in phantom extends on the end face 9 zugewanden end face 22 of the shim 31.
  • an adjusting cap 33 is provided, which engages over the valve stem 10 with a hollow-cylindrical wall 35 which merges at one end into a bottom 34 of a given thickness.
  • an outer side 36 of the bottom 34 which is provided with the anti-wear layer 12 shown in phantom, is defined as an end face 9 on the valve stem 10.
  • an adjusting screw 37 screwed in valve-lever 3c on the valve side for stepless mechanical valve clearance adjustment is shown in FIG.
  • Such a valve clearance adjustment is preferably used in rocker arms and rocker arms, the contact surface 8 provided with the scuff protection layer 12 shown extending on the convex end face 22 of the adjusting screw 37.
  • the wear protection layer 12 applied to the contact surface 8 of the valve actuating element 4 or the end face 9 on the valve stem 10 finally emerges from FIG. 12 in greatly enlarged representation. That's it expedient that on the contact surface 8 or end face 9, a first consisting of chromium bonding layer 38 is deposited. This is done by means of a PVD process (Physical Vapor Deposition), wherein process-related impurities, for example due to O or Ar atoms, metals or the like of up to 1 Ato ⁇ m-% are tolerable.
  • the adhesion-promoting layer 38 has a thickness of 0.1 ⁇ m to 0.5 ⁇ m and serves for an improved bonding of an intermediate layer 39 and the wear-resistant layer 12 to the contact surface 8 or the end surface 9.
  • the intermediate layer 39 is likewise deposited on the adhesion-promoting layer 38 by means of a PVD method and is formed as a metal-containing hydrocarbon layer (Me-C: H) with a maximum of 20% W and a maximum of 20% H.
  • the thickness of the intermediate layer 39 is approximately 0.5 ⁇ m to 2.0 ⁇ m and serves for an improved attachment of the wear protection layer 12 on the adhesion-promoting layer 38.
  • the wear-protection layer 12 is formed as an amorphous hydrocarbon layer (aC: H) and is preferably produced by means of a PVD and / or (PA) plasma assisted chemical vapor deposition (CVD) method deposited on the intermediate layer 39.
  • the total layer composed of the adhesion-promoting layer 38, the intermediate layer 39 and the wear-resistant layer 12 has a layer thickness of approximately 1.0 ⁇ m to 5.0 ⁇ m.

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Abstract

Vorgeschlagen ist ein Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine, mit einem Gaswechselventil (11) und einem Ventilbetätigungselement (4), das eine Kontaktfläche (8) für eine Stirnfläche (9) an einem Ventilschaft (10) des von dem Ventilbetätigungselement (4) in Öffnungs- und Schließrichtung betätigten Gaswechselventils (11) aufweist. Dabei soll die Kontaktfläche (8) und/oder die Stirnfläche (9) mit einer Verschleißschutzschicht (12) versehen sein, die aus mindestens einer metallfreien amorphen Kohlenwasserstoffschicht mit sp2- und sp3- hybridisiertem Kohlenstoff besteht.

Description

Bezeichnung der Erfindung
Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine
Beschreibung
Gebiet der Erfindung
Die Erfindung betrifft einen Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine, mit einem Gaswechselventil und einem Ventilbetätigungselement, das eine Kontaktfläche für eine Stirnfläche an einem Ventilschaft des von dem Ventilbetätigungselement in Öffnungs- und Schließrichtung betätigten Gaswechselventils aufweist.
Hintergrund der Erfindung
In Abhängigkeit der Ventiltriebsarchitektur unterliegt der nachfolgend als Ventilschaftkontakt bezeichnete Kontakt zwischen der Kontaktfläche des Ventilbetätigungselements und der Stirnfläche am Ventilschaft einer hohen mechanischen Beanspruchung, die sowohl zu vorzeitigem Oberflächenverschleiß an einem oder beiden Kontaktpartnern führen als auch einen erheblichen Beitrag zur unerwünschten Ventiltriebsreibung leisten kann. So kommt es bei einem Hebel- Ventiltrieb zu einer Gleitbewegung der Kontaktfläche des rotatorisch bewegten Ventilbetätigungselements auf der Stirnfläche des linear bewegten Ventil- Schafts. Dabei wird jedoch trotz hoher Gleitgeschwindigkeiten aufgrund deren Richtungsumkehr die Ausbildung eines kontinuierlichen elasto- hydrodynamischen Schmierfilms im Ventilschaftkontakt behindert. Dies führt in Verbindung mit hohen Kontaktpressungen sowohl zu einer hohen Gleitreibung, die einen wesentlichen Anteil an der für den Kraftstoffverbrauch der Brenn- kraftmaschine relevanten Verlustleistung des Ventiltriebs erzeugen kann, als auch zur Gefahr eines vorzeitigen Oberflächenverschleißes der Kontaktpartner insbesondere bei Kontamination des Schmierfilms durch abrasiv wirkende Partikel im Schmieröl. Diese Betrachtung trifft auch für einen Stößel-Ventiltrieb zu, dessen Ventilbetätigungselement linear und im allgemeinen parallel zum Gaswechselventil bewegt ist. Obwohl es hierbei zu keinen nennenswerten Gleitgeschwindigkeiten im Ventilschaftkontakt infolge einer lateralen Auswanderung der Kontaktfläche des Ventilbetätigungselements auf der Stirnfläche am Ventilschaft kommt, können jedoch durch Rotation des Gaswechselventils oder des Ventilbetätigungselements erzeugte Mikrobewegungen im Ventilschaftkontakt zu ähnlich unerwünschten Folgeerscheinungen hinsichtlich Ventiltriebsreibung oder Oberflä- chenverschleiß führen.
Als übliche Maßnahmen zum Verschleißschutz des Ventilschaftkontakts sind einerseits die induktive Härtung des Ventilschaftendes und andererseits eine Wärmebehandlung, gegebenenfalls mit anschließender Nitrierung, zur Oberflä- chenhärtung des Ventilbetätigungselements vorgesehen. Im Falle sehr hoher Kontaktpressungen ist ebenfalls das Aufschweißen von Plättchen aus Hartmetall oder härtbarem Ventilwerkstoff auf den Ventilschaft bekannt. Diese Maßnahmen können jedoch in ihrer Wirksamkeit insbesondere bei der kombinierten Beanspruchung des Ventilschaftkontakts durch hohe Gleitgeschwindigkeiten und Kontaktpressungen sowie kontaminiertes Schmieröl unzureichend sein oder im Falle der aufzuschweißenden Plättchen zu unerwünscht hohen Herstellkosten führen. Auch sind keine Maßnahmen bekannt, die neben einem stets ausreichenden Verschleißschutz eine signifikante Reduzierung der im Ventilschaftkontakt durch Reibung erzeugten Verlustleistung bewirken.
Aufgabe der Erfindung
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, diese geschilderten Nachteile zu vermeiden und somit einen verschleißresistenten und gleichzeitig reibungs- armen Ventilschaftkontakt zwischen Ventilbetätigungselement und Gaswechselventil zu schaffen. Zusammenfassung der Erfindung
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass die Kontaktfläche und/oder die Stirnfläche mit einer Verschleißschutzschicht versehen ist, die aus mindestens einer metallfreien amorphen Kohlenwasserstoffschicht mit sp2- und sp3-hybhdisiertem Kohlenstoff besteht. Ein mit der amorphen Kohlenwasserstoffschicht beschichteter Kontaktpartner zeichnet sich neben einer hervorragenden Verschleißbeständigkeit auch durch einen reduzierten Reibkoeffizienten aus. Hierdurch können einerseits auch weiter steigende Anforderungen an die Lebensdauer des Ventiltriebs besser erfüllt und andererseits ein weiterer Beitrag zur Reduzierung des Kraftstoffverbrauchs der Brennkraftmaschine geleistet werden. Ersteres Kriterium kann in hohem Maße für Diesel- Brennkraftmaschinen von Bedeutung sein, bei denen die Abgasnachbehandlung mittels eines Partikelfilters zu einem erhöhten Abgasgegendruck und infol- gedessen zu einer erhöhten Kontamination des Schmieröls mit abrasiv wirkenden Russpartikeln führt.
In Fortbildung der Erfindung soll das Ventilbetätigungselement als von einem Nocken zumindest mittelbar beaufschlagter Ventilhebel ausgebildet sein, wobei die Kontaktfläche auf einem mit dem Ventilhebel stofflich verbundenen Endabschnitt verläuft. Ein vom Nocken mittelbar beaufschlagter Ventilhebel ist dem Fachmann als Kipphebel mit zentralem Drehpunkt bekannt, welcher an seinem ersten Endabschnitt von einer Stößelstange oder einem Ventilstößel beaufschlagt ist und welcher mit seiner am zweiten Endabschnitt ausgebildeten Kon- taktfläche die Stirnfläche am Ventilschaft des Gaswechselventils betätigt. Als Beispiele für vom Nocken unmittelbar beaufschlagte Ventilhebel sind in erster Linie Schlepphebel und Schwinghebel mit endseitigem Schwenklager und zentraler Nockenabgriffsfläche, aber auch Kipphebel mit endseitiger Nockenabgriffsfläche und zentralem Schwenklager zu nennen. Als Schwenklager kommen zumeist Abstützelemente, die je nach Art des Ventilhebels entweder stehend oder hängend im Zylinderkopf der Brennkraftmaschine gelagert sind, oder in Längsrichtung des Zylinderkopfs angeordnete Schwenkachsen zum Einsatz. Alternativ ist es vorgesehen, dass das Ventilbetätigungselement als mit dem Gaswechselventil in dessen Öffnungs- und Schließrichtung mitbewegtes hydraulisches Ventilspielausgleichselement ausgebildet ist. Dabei soll das Ventil- spielausgleichselement mit einem Gehäuse, einem im Gehäuse längsver- schieblich gelagerten und einen Druckraum begrenzenden Ausgleichskolben, einem Rückschlagventil sowie einer Rückstellfeder eine Montageeinheit bilden, die insbesondere zur Aufnahme in einen Tassenstößel vorgesehen ist, wobei die Kontaktfläche auf einer Stirnfläche des Gehäuses verläuft. Ein solches Ventilspielausgleichselement ist als separat hergestellte Funktions- und Montage- einheit für direkt betätigte Tassenstößel-Ventiltriebe mit hydraulischem Ventilspielausgleich bekannt und kann bei Tassenstößeln unterschiedlichen Durchmessers oder unterschiedlich geformter Nockenabgriffsfläche modular eingesetzt werden.
Für den Fall, dass das hydraulische Ventilspielausgleichselement als Montageeinheit zur Aufnahme in einen Schwinghebel oder einen Kipphebel vorgesehen ist, soll es zusätzlich einen am Gehäuse gehalterten Gelenkschuh umfassen, auf dessen Stirnseite die Kontaktfläche verläuft. Ein solcher Gelenkschuh ist dem Fachmann als leicht umzusetzende Maßnahme bekannt, die Kontaktpres- sungen auch bei Hebel-Ventiltrieben mit auf der Stirnfläche des Ventilschafts lateral auswandernder Kontaktfläche des Ventilspielausgleichselements zu reduzieren.
Alternativ kann der Ventiltrieb auch eine mechanische Ventilspieleinstellung aufweisen, indem das Ventilbetätigungselement als einteilig hergestellter Tassenstößel mit einer in einer Führung der Brennkraftmaschine längsbeweglich gelagerten und an einem Ende in einen Boden übergehenden hohlzylindrischen Wandung ausgebildet ist. Der von einem Nocken außen beaufschlagte Boden weist innen eine dem Gaswechselventil zugewandte Erhebung mit einer dem einzustellenden Ventilspiel entsprechend gegebenen Höhe auf, wobei die Kontaktfläche auf einer Stirnseite der Erhebung verläuft.
Im Falle des Tassenstößel-Ventiltriebs mit mechanischer Ventilspieleinstellung kann es jedoch auch vorgesehen sein, dass das Ventilbetätigungselement als unten liegende Einstellscheibe mit einer dem einzustellenden Ventilspiel entsprechend gegebenen Dicke und stirnseitiger Kontaktfläche ausgebildet ist, wobei der Boden des Tassenstößels außen vom Nocken entweder mittelbar über eine Anlaufscheibe oder unmittelbar beaufschlagt ist und innen an der Einstellscheibe anliegt.
Die Erfindung schließt weiterhin einen Ventiltrieb mit mechanischer Ventilspielseinstellung mittels einer Einstellkappe ein. Diese umgreift den Ventilschaft mit einer hohlzylindrischen und an einem Ende in einen Boden mit einer dem einzustellenden Ventilspiel entsprechend gegebenen Dicke übergehenden Wandung, wobei die Stirnfläche am Ventilschaft auf einer Außenseite des Bodens verläuft.
Es kann ferner auch vorgesehen sein, dass das Ventilbetätigungselement als von einem Nocken beaufschlagter Ventilhebel mit mechanischer Ventilspieleinstellung ausgebildet ist, wobei die Kontaktfläche auf einer Stirnseite einer in den Ventilhebel ventilseitig eingeschraubten Einstellschraube verläuft. Eine solche Einstellschraube ist dem Fachmann als kostengünstige und gewichtsarme Lö- sung zur stufenlosen Ventilspieleinstellung insbesondere bei Kipphebeln und Schlepphebeln aber auch bei Schwinghebeln bekannt.
Gemäß einer bevorzugten Weiterbildung der Erfindung weist die amorphe Kohlenwasserstoffschicht einen Wasserstoffanteil von maximal 16 Atoιm-% und prozessbedingte Verunreinigungen, beispielsweise in Form von O- oder Ar- Atomen, Metallen oder dergleichen, von weniger als 1 Atoιm-% auf. Dadurch besitzt eine mit der Verschleißschutzschicht versehene Oberfläche, die entweder die Kontaktfläche des Ventilbetätigungselements oder die Stirnfläche am Ventilschaft sein kann, bei hoher Beständigkeit gegen abrasiven Verschleiß eine geringe Adhäsionsneigung gegenüber ihrem Kontaktpartner mit metallischer Oberfläche. Gleichzeitig ist eine derartige Kohlenwasserstoffschicht durch eine hohe chemische Beständigkeit, hohe mechanische Festigkeiten und hohe Härte/E-Modulverhältnisse gekennzeichnet. Ein höherer Wasserstoffanteil könnte zu unerwünschten Verbindungen mit Schmiermitteln oder dergleichen führen.
Die amorphe Kohlenwasserstoffschicht soll weiterhin eine Dicke 0,8 μm bis 2,5 μm besitzen. Dabei kann gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführung unterhalb der Kohlenwasserstoffschicht wenigstens eine Haftvermittlungsschicht und/oder wenigstens eine Zwischenschicht vorgesehen sein. Die Haftvermittlungsschicht besteht zweckmäßigerweise aus metallischen Stoffen, Boriden, Carbiden und/oder Nitriden der Übergangsmetalle und weist eine Dicke von etwa 0,1 μm bis 0,5 μm auf. Die Zwischenschicht soll vorzugsweise als metallhaltige Kohlenwasserstoffschicht, deren Metallkomponenten aus W, Ti, Hf, Ge oder einer Kombination der vorgenannten Komponenten bestehen, ausgebildet sein und eine Dicke von etwa 0,5 μm bis 2,0 μm aufweisen.
Die Erfindung wird an nachstehenden Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Die Erfindung ist anhand der beiliegenden Zeichnungen für diverse Ventilbetäti- gungselemente unterschiedlicher Ventiltriebsarchitekturen beispielhaft erläutert. Es zeigen:
Figur 1 einen Schlepphebel-Ventiltrieb im Querschnitt;
Figur 2 einen Kipphebel eines Stößelstangen-Ventiltriebs in perspektivischer Darstellung;
Figur 3 ein hydraulisches Ventilspielausgleichselement in aufgeschnittener perspektivischer Darstellung;
Figur 4 einen Tassenstößel mit einem Ventilspielausgleichselement gemäß Figur 3; Figur 5 ein hydraulisches Ventilspielausgleichselement mit einem Gelenkschuh in aufgeschnittener perspektivischer Darstellung;
Figur 6 einen nockenbetätigten Kipphebel mit einem Ventilspielaus- gleichselement gemäß Figur 5 in teilgeschnittener perspektivischer Darstellung;
Figur 7 einen Doppelschwinghebel mit Ventilspielausgleichselementen gemäß Figur 5 in perspektivischer Darstellung;
Figur 8 einen Tassenstößel-Ventiltrieb mit mechanischer Ventilspieleinstellung und einteilig hergestelltem Tassenstößel im Querschnitt;
Figur 9 einen Tassenstößelventiltrieb mit mechanischer Ventilspieleinstel- lung und unten liegender Einstellscheibe im Querschnitt;
Figur 10 ein Gaswechselventil mit Einstellkappe zur mechanischen Ventilspieleinstellung im Längsschnitt;
Figur 1 1 einen Ventilhebel mit Einstellschraube zur mechanischen Ventilspieleinstellung im Längsschnitt und
Figur 12 eine erfindungsgemäße Verschleißschutzschicht in stark vergrößerter Darstellung.
Ausführliche Beschreibung der Zeichnungen
In den Figuren bezeichnen gleiche Bezugszeichen gleiche oder funktionsgleiche Komponenten, soweit nichts Gegenteiliges angegeben ist.
Figur 1 offenbart einen als Hebel-Ventiltrieb ausgebildeten Ventiltrieb 1 a einer Brennkraftmaschine mit einem von einem Nocken 2 betätigten und als Ventilhebel 3a ausgebildeten Ventilbetätigungselement 4, das sich einenends auf einem in einem Zylinderkopf 5 der Brennkraftmaschine ruhend gelagerten Abstützelement 6 mit hydraulischem Ventilspielausgleich schwenkbeweglich abstützt. Auf einem dem Abstützelement 6 gegenüberliegenden und mit dem Ventilhebel 3a stofflich verbundenen Endabschnitt 7 verläuft eine Kontaktfläche 8 für eine Stirnfläche 9 an einem Ventilschaft 10 eines Gaswechselventils 1 1. Die von der Kontaktfläche 8 auf die Stirnfläche 9 zu übertragenden Kräfte zur Betätigung des Gaswechselventils 1 1 in dessen Öffnungs- und Schließrichtung führen insbesondere bei hohen Drehzahlen der Brennkraftmaschine zu hohen mechanischen Pressungen im Ventilschaftkontakt. Diese Pressungen werden im Falle des hier dargestellten Hebel-Ventiltriebs 1 a von einer hin- und hergehenden Gleitbewegung der Kontaktfläche 8 auf der Stirnfläche 9 überlagert. Da die Richtungsumkehr dieser Gleitbewegung die Ausbildung eines kontinuierlichen elasto-hydrodynamischen Schmierfilms im Ventilschaftkontakt behindert, steigt mit erhöhten Kontaktkräften das Risiko eines unzulässig hohen adhäsiven und/oder abrasiven Verschleißes der Kontaktpartner Kontaktfläche 8 und Stirnfläche 9.
Zur Vermeidung dieses Risikos, das mit einem vergleichsweise hohen Anteil abrasiv wirkender Partikel im Schmieröl weiter steigt, ist das Aufbringen einer Verschleißschutzschicht 12 vorgesehen. Diese nachfolgend noch näher erläuterte Verschleißschutzschicht 12 kann auf der Kontaktfläche 8 des Ventilbetätigungselements 4 oder auf der Stirnfläche 9 am Ventilschaft 10 oder auch auf beiden Kontaktpartnern aufgebracht sein. Unter Berücksichtigung von Herstel- lungs- und Kostenaspekten kann es jedoch ausreichend sein, die Verschleiß- Schutzschicht 12 ausschließlich an einem Kontaktpartner und, wie in Figur 1 strichpunktiert dargestellt, lediglich auf der Kontaktfläche 8 des Ventilhebels 3a vorzusehen.
Während der Ventilhebel 3a in Figur 1 als Schlepphebel 13 ausgebildet ist, of- fenbart Figur 2 den Ventilhebel 3a in Form eines wälzgelagerten Kipphebels 14a, wie er aus Stößelstangen-Ventiltrieben mit unten liegender Nockenwelle bekannt ist. Auch der Kipphebel 14a weist einen mit diesem stofflich verbundenen Endabschnitt 7 auf, auf dem die mit der gepunktet dargestellten Ver- Schleißschutzschicht 12 versehene Kontaktfläche 8 verläuft.
In Figur 3 ist das Ventilbetätigungselement 4 als mit dem Gaswechselventil 11 in dessen Öffnungs- und Schließrichtung mitbewegtes hydraulisches Ventil- Spielausgleichselement 15a ausgebildet. Wie auch aus Figur 4 hervorgeht, ist ein solches Ventilspielausgleichselement 15a als Montage- und Funktionseinheit insbesondere zur Aufnahme in einen Tassenstößel 16 vorgesehen und umfasst im wesentlichen ein Gehäuse 17a, einen im Gehäuse 17a längsver- schieblich gelagerten und einen Druckraum 18 begrenzenden Ausgleichskolben 19, ein Rückschlagventil 20 sowie eine Rückstellfeder 21. In diesem Fall verläuft die mit der Verschleißschutzschicht 12 versehene Kontaktfläche 8 auf einer Stirnseite 22 des Gehäuses 17a. Die Verschleißschutzschicht 12 ist in Figur 3 strichpunktiert und in Figur 4 gepunktet dargestellt.
Ein in Figur 5 gezeigtes hydraulisches Ventilspielausgleichselement 15b unterscheidet sich von demjenigen in Figur 3 hauptsächlich dadurch, dass es mit einem zusätzlichen, an einem Gehäuse 17b gehalterten Gelenkschuh 23 eine Funktions- und Montageeinheit bildet, die üblicherweise bei Ventilhebeln mit mitbewegten hydraulischen Ventilspielausgleichselement zum Einsatz kommen. Ein typisches Ausführungsbeispiel eines solchen Ventilhebels 3b ist ein achsgelagerter Kipphebel 14b gemäß Figur 6 sowie ein achsgelagerter Schwinghebel 24, der in Figur 7 als Doppelschwinghebel zur gleichzeitigen Betätigung von zwei Gaswechselventilen 11 ausgebildet ist. Im Falle des Ventilspielausgleichs- elements 15b mit Gelenkschuh 23 verläuft die mit der in den Figuren 5 bis 7 jeweils strichpunktiert dargestellten Verschleißschutzschicht 12 versehene Kontaktfläche 8 auf der Stirnseite 22 des Gelenkschuhs 23.
In Figur 8 ist ein Ventiltrieb 1 b mit mechanischer Ventilspieleinstellung offenbart, bei dem das Ventilbetätigungselement 4 als einteilig hergestellter Tassen- Stößel 25a mit einer in einer Führung 26 der Brennkraftmaschine längsbeweglich gelagerten und an einem Ende in einen Boden 27a übergehenden hohlzy- lindrischen Wandung 28 ausgebildet ist. Der vom Nocken 2 außen beaufschlagte Boden 27a weist innen eine dem Gaswechselventil 1 1 zugewandte Erhebung 29 auf, über deren Höhe 30 das Ventilspiel eingestellt wird. Dabei verläuft die mit der strichpunktiert dargestellten Verschleißschutzschicht 12 versehene Kontaktfläche 8 auf der Stirnseite 22 der Erhebung 29.
Demgegenüber wird das Ventilspiel eines Ventiltriebs 1 c gemäß Figur 9 über eine Einstellscheibe 31 mit gegebener Dicke 32 eingestellt. Diese Einstellscheibe 31 ist zwischen einem Boden 27b eines Tassenstößels 25b und der Stirnfläche 9 am Ventilschaft 10 angeordnet, wobei die mit der strichpunktiert dargestellten Verschleißschutzschicht 12 versehene Kontaktfläche 8 auf der der Stirnfläche 9 zugewanden Stirnseite 22 der Einstellscheibe 31 verläuft. Um jedoch eine gerichtete Montage der Einstellscheibe 31 zu vermeiden, kann es in diesem Fall auch zweckmäßig sein, beide Stirnseiten der Einstellscheibe 31 mit der Verschleißschutzschicht 12 zu versehen.
In einem weiteren Ausführungsbeispiel gemäß Figur 10 ist eine Einstellkappe 33 vorgesehen, die den Ventilschaft 10 mit einer hohlzylindrischen und an einem Ende in einen Boden 34 mit gegebener Dicke übergehenden Wandung 35 übergreift. In diesem Fall ist eine mit der strichpunktiert dargestellten Ver- schleißschutzschicht 12 versehene Außenseite 36 des Bodens 34 als Stirnflä- che 9 am Ventilschaft 10 definiert.
Gegenüber den in den Figuren 8 bis 10 dargestellten Ausführungsbeispielen mit stufenweiser mechanischer Ventilspieleinstellung ist in Figur 1 1 eine in einen Ventilhebel 3c ventilseitig eingeschraubte Einstellschraube 37 zur stufenlosen mechanischen Ventilspieleinstellung gezeigt. Eine derartige Ventilspieleinstellung findet vorzugsweise bei Kipphebeln und Schlepphebeln Anwendung, wobei die mit der gepunktet dargestellten Verschleißschutzschicht 12 versehene Kontaktfläche 8 auf der konvex ausgebildeten Stirnseite 22 der Einstellschraube 37 verläuft.
Die auf der Kontaktfläche 8 des Ventilbetätigungselements 4 oder der Stirnfläche 9 am Ventilschaft 10 aufgebrachte Verschleißschutzschicht 12 geht schließlich aus Figur 12 in stark vergrößerter Darstellung hervor. Dabei ist es zweckmäßig, dass auf die Kontaktfläche 8 oder Stirnfläche 9 zunächst eine aus Chrom bestehende Haftvermittlungsschicht 38 abgeschieden wird. Dies erfolgt mittels eines PVD-Verfahrens (Physical Vapour Deposition), wobei prozessbedingte Verunreinigungen beispielsweise infolge O- oder Ar-Atomen, Metallen oder dergleichen von bis zu 1 Atoιm-% tolerierbar sind. Die Haftvermittlungsschicht 38 weist eine Dicke von 0,1 μm bis 0,5 μm auf und dient einer verbesserten Anbindung einer Zwischenschicht 39 und der Verschleißschutzschicht 12 an die Kontaktfläche 8 oder die Stirnfläche 9.
Die Zwischenschicht 39 wird ebenfalls mittels eines PVD-Verfahrens auf der Haftvermittlungsschicht 38 abgeschieden und ist als metallhaltige Kohlenwasserstoffschicht (Me-C:H) mit maximal 20% W und maximal 20% H ausgebildet. Die Dicke der Zwischenschicht 39 beträgt etwa 0,5 μm bis 2,0 μm und dient einer verbesserten Anbringung der Verschleißschutzschicht 12 auf der Haft- Vermittlungsschicht 38. Die Verschleißschutzschicht 12 ist als amorphe Kohlenwasserstoffschicht (a-C:H) ausgebildet und wird vorzugsweise mittels eines PVD- und/oder (PA)CVD-Verfahrens (Plasma Assisted Chemical Vapour Deposition) auf der Zwischenschicht 39 abgeschieden.
Die aus der Haftvermittlungsschicht 38, der Zwischenschicht 39 und der Ver- schleißschutzschicht 12 aufgebaute Gesamtschicht besitzt eine Schichtdicke von etwa 1 ,0 μm bis 5,0 μm. Durch eine derartige Schichtdicke ändern sich die Abmessungen der beschichteten Komponenten in einem so geringen Maße, dass keine Nachbearbeitung notwendig ist und die eingestellte Oberflächen- Struktur bzw. Topographie der beschichteten Oberfläche beibehalten wird. E- benso wenig bedarf die amorphe Kohlenwasserstoffschicht einer nachträglichen Wärmebehandlung. Dabei führt der niedrige Reibkoeffizient der Verschleißschutzschicht 12 zu einer deutlichen Reduzierung der im Ventilschaftkontakt erzeugten Reibleistung. Bezugszahlenliste
1 a,b,c Ventiltrieb
2 Nocken
3a,b,c Ventilhebel
4 Ventilbetätigungselement
5 Zylinderkopf
6 Abstützelement
7 Endabschnitt
8 Kontaktfläche
9 Stirnfläche
10 Ventilschaft
11 Gaswechselventil
12 Verschleißschutzschicht
13 Schlepphebel
14a,b Kipphebel
15a,b hydraulisches Ventilspielausgleichselement
16 Tassenstößel
17a,b Gehäuse
18 Druckraum
19 Ausgleichskolben
20 Rückschlagventil
21 Rückstellfeder
22 Stirnseite
23 Gelenkschuh
24 Schwinghebel
25a,b Tassenstößel
26 Führung
27a,b Boden
28 Wandung
29 Erhebung
30 Höhe
31 Einstellscheibe Dicke
Einstellkappe
Boden
Wandung
Außenseite
Einstellschraube
Haftvermittlungsschicht
Zwischenschicht

Claims

Patentansprüche
1. Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine, mit einem Gaswechselventil (1 1 ) und einem Ventilbetätigungselement (4), das eine Kontaktfläche (8) für eine Stirnfläche (9) an einem Ventilschaft (10) des von dem Ventilbetätigungselement (4) in Öffnungs- und Schließrichtung betätigten Gaswechselventils (1 1 ) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass die Kontaktfläche (8) und/oder die Stirnfläche (9) mit einer Verschleißschutzschicht (12) versehen ist, die aus mindestens einer metallfreien amorphen Kohlenwasser- Stoffschicht mit sp2- und sp3-hybhdisiertem Kohlenstoff besteht.
2. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilbetätigungselement (4) als von einem Nocken (2) zumindest mittelbar beaufschlagter Ventilhebel (3a) ausgebildet ist, wobei die Kontaktfläche (8) auf einem mit dem Ventilhebel (3a) stofflich verbundenen Endabschnitt (7) verläuft.
3. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilbetätigungselement (4) als mit dem Gaswechselventil (1 1 ) in dessen Öff- nungs- und Schließrichtung mitbewegtes hydraulisches Ventilspielaus- gleichselement (15a) ausgebildet ist, welches mit einem Gehäuse (17a), einem im Gehäuse (17a) längsverschieblich gelagerten und einen Druckraum (18) begrenzenden Ausgleichskolben (19), einem Rückschlagventil (20) sowie einer Rückstellfeder (21 ) eine Montageeinheit bildet, die insbe- sondere zur Aufnahme in einen Tassenstößel (16) vorgesehen ist, wobei die Kontaktfläche (8) auf einer Stirnseite (22) des Gehäuses (17a) verläuft.
4. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilbetätigungselement (4) als mit dem Gaswechselventil (1 1 ) in dessen Öff- nungs- und Schließrichtung mitbewegtes hydraulisches Ventilspielaus- gleichselement (15b) ausgebildet ist, welches mit einem Gehäuse (17b), einem im Gehäuse (17b) längsverschieblich gelagerten und einen Druck- räum (18) begrenzenden Ausgleichskolben (19), einem Rückschlagventil (20), einer Rückstellfeder (21 ) sowie einem am Gehäuse (17b) gehalterten Gelenkschuh (23) eine Montageeinheit bildet, die insbesondere zur Aufnahme in einen Schwinghebel (24) oder einen Kipphebel (14b) vorgese- hen ist, wobei die Kontaktfläche (8) auf einer Stirnseite (22) des Gelenkschuhs (23) verläuft.
5. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Ventiltrieb (1 b) eine mechanische Ventilspieleinstellung aufweist, indem das Ventilbetätigungselement (4) als einteilig hergestellter Tassenstößel (25a) mit einer in einer Führung (26) der Brennkraftmaschine längsbeweglich gelagerten und an einem Ende in einen Boden (27a) übergehenden hohl- zylindrischen Wandung (28) ausgebildet ist, welcher Boden (27a) außen von einem Nocken (2) beaufschlagt ist und innen eine dem Gaswechsel- ventil (1 1 ) zugewandte Erhebung (29) gegebener Höhe (30) aufweist, wobei die Kontaktfläche (8) auf einer Stirnseite (22) der Erhebung (29) verläuft.
6. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Ventil- trieb (1 c) eine mechanische Ventilspieleinstellung aufweist, indem das
Ventilbetätigungselement (4) als unten liegende Einstellscheibe (31 ) gegebener Dicke (32) für einen Tassenstößel (25b) ausgebildet ist, der eine in einer Führung (26) der Brennkraftmaschine längsbeweglich gelagerte und an einem Ende in einen Boden (27b) übergehende hohlzylindrische Wandung (28) aufweist, welcher Boden (28) außen von einem Nocken (2) entweder mittelbar über eine Anlaufscheibe oder unmittelbar beaufschlagt ist und innen an der Einstellscheibe (31 ) anliegt, wobei die Kontaktfläche (8) auf einer Stirnseite (22) der Einstellscheibe (31 ) verläuft.
7. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Ventiltrieb eine mechanische Ventilspieleinstellung mittels einer Einstellkappe (33) aufweist, die den Ventilschaft (10) mit einer hohlzylindrischen und an einem Ende in einen Boden (34) mit gegebener Dicke übergehenden Wandung (35) umgreift, wobei die Stirnfläche (9) am Ventilschaft (10) auf einer Außenseite (36) des Bodens (34) verläuft.
8. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilbetätigungselement (4) als von einem Nocken (2) beaufschlagter Ventil- hebel (3c) mit mechanischer Ventilspieleinstellung ausgebildet ist, wobei die Kontaktfläche (8) auf einer Stirnseite (22) einer in den Ventilhebel (3c) eingeschraubten Einstellschraube (37) verläuft.
9. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die amorphe Kohlenwasserstoffschicht einen Wasserstoffanteil von maximal 16 Atoιm-% und prozessbedingte Verunreinigungen von weniger als 1 Atoιm-% aufweist.
10. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die amorphe Kohlenwasserstoffschicht eine Dicke von etwa 0,8 μm bis 2,5 μm aufweist.
11. Ventiltrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass unterhalb der amorphen Kohlenwasserstoffschicht wenigstens eine Haftvermittlungsschicht (38) und/oder wenigstens eine Zwischenschicht (39) vorge- sehen ist.
12. Ventiltrieb nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine Haftvermittlungsschicht (38) aus metallischen Stoffen, Boriden, Carbiden und/oder Nitriden der Übergangsmetalle besteht und eine Dicke von etwa 0,1 μm bis 0,5 μm aufweist.
13. Ventiltrieb nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine Zwischenschicht (39) als metallhaltige Kohlenwasserstoffschicht, deren Metallkomponenten aus W, Ti, Hf, Ge oder einer Kombination der vorgenannten Komponenten bestehen, ausgebildet ist und eine Dicke von etwa 0,5 μm bis 2,0 μm aufweist.
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