EP1372362A2 - Entladungslampenbetriebsschaltung mit einer Stromregelschaltung und einer Schaltung zur Detektion der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb - Google Patents

Entladungslampenbetriebsschaltung mit einer Stromregelschaltung und einer Schaltung zur Detektion der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb Download PDF

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EP1372362A2
EP1372362A2 EP03012801A EP03012801A EP1372362A2 EP 1372362 A2 EP1372362 A2 EP 1372362A2 EP 03012801 A EP03012801 A EP 03012801A EP 03012801 A EP03012801 A EP 03012801A EP 1372362 A2 EP1372362 A2 EP 1372362A2
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EP
European Patent Office
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circuit
lamp
operating
voltage
control
Prior art date
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Withdrawn
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EP03012801A
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English (en)
French (fr)
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EP1372362A3 (de
Inventor
Olaf Busse
Markus Heckmann
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Osram GmbH
Original Assignee
Patent Treuhand Gesellschaft fuer Elektrische Gluehlampen mbH
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Publication of EP1372362A2 publication Critical patent/EP1372362A2/de
Publication of EP1372362A3 publication Critical patent/EP1372362A3/de
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    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
    • H05B41/282—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices
    • H05B41/285—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions
    • H05B41/2851—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions for protecting the circuit against abnormal operating conditions
    • H05B41/2856—Arrangements for protecting lamps or circuits against abnormal operating conditions for protecting the circuit against abnormal operating conditions against internal abnormal circuit conditions
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S315/00—Electric lamp and discharge devices: systems
    • Y10S315/05—Starting and operating circuit for fluorescent lamp

Definitions

  • the invention relates to an operating circuit for discharge lamps.
  • the invention relates to operating circuits that the discharge lamp with supply a high-frequency supply power, which via an oscillator circuit is obtained from a supply service.
  • the invention relates to the case that the utility power for the oscillator circuit to an AC power supply goes back, which is rectified.
  • Such operational circuits are common, especially with low pressure discharge lamps, and therefore do not need to be explained in detail.
  • the oscillator circuit supplies a so-called load circuit in the the discharge lamp is switched, and that of one through the oscillator circuit generated high-frequency lamp current is flowed through.
  • the The load circuit defines a resonance frequency that is different electrical parameters of the load circuit is influenced and also from Operating state of the discharge lamp depends.
  • the aim is to work in the so-called inductive area, So with an increased compared to the resonance frequency of the load circuit Operating frequency of the oscillator circuit. But you have to avoid that the operating frequency of the oscillator circuit becomes lower than the resonance frequency, because in capacitive operation, i.e. with smaller ones Operating frequency than the resonance frequency, disturbing current peaks in the Switching elements and other difficulties may arise. In particular can result from an incorrect synchronization between the switching times and the lamp choke current in capacitive operation a pronounced positive Current peak at the beginning of a lamp current half-wave carried by a switching element result. So the overall aim is, if possible to work close to the resonance frequency, but falling short the same should not occur or should occur only to a limited extent.
  • an operating circuit for a discharge lamp with an oscillator circuit and a detection circuit for detection the proximity to a capacitive operation of the load circuit improve.
  • the invention relates to an operating circuit of the type shown, in which a control circuit for regulating the load circuit, in particular the lamp power or the lamp current is provided to a control setpoint and the operating circuit is configured in response to detection close to capacitive operation by the detection circuit reduce the control setpoint.
  • the operating circuit during the detection a certain proximity to the capacitive operation, as in the state technology, is switched off, but at least continues to operate as a rule becomes.
  • the detection of the proximity to the capacitive operation should therefore lead to an influence on the mode of operation, so that this closeness at least is not further increased or even decreased to continue operations to be able to.
  • the control setpoint e.g. the power or Current setpoint
  • the control circuit has in itself the sense and advantage of influencing lamp operation through Variations in specimens and temporal fluctuations such as temperature fluctuations or reduce the effects of aging.
  • a control circuit also offers a particularly cheap and simple Possibility of preventing capacitive operation by influencing of the control setpoint.
  • a preferred embodiment of the control circuit also an indirect Influencing the operating frequency of the oscillator circuit connected be because the control circuit preferably influences the operating frequency takes to regulate the load circuit.
  • the invention is clearly spoken Operating circuit so designed to operate continuously not too close to capacitive operation and too close to counteract a further approach, however, the lamp operation continue. From the point of view of the invention, it is rather tolerable that the discharge lamp will become slightly darker in such cases, than completely turning it off.
  • the invention is preferably distinguished by a particularly favorable one Form of detection of the proximity to the capacitive operation by the detection circuit out.
  • the detection circuit detects the height of Fluctuations in lamp current according to the frequency of the supply power. If the oscillator circuit with a rectified AC supply power is supplied, the supply power fluctuates the oscillator circuit with the by the AC voltage frequency given fluctuations in the rectified supply voltage (so-called intermediate circuit voltage). The DC link voltage is therefore twice the frequency of the original AC voltage modulated. The doubling of the frequency is a consequence of Rectification. It is theoretically also conceivable that there is no frequency doubling here occurs; in any case there is modulation of the intermediate circuit voltage in relation to the frequency of the original AC voltage.
  • This intermediate circuit voltage modulation is usually still in the lamp current itself measurable, even when the lamp current is through a current or power control circuit is regulated. control circuits are only able to do this modulation to a limited extent, depending on the technical complexity mitigate.
  • the invention represents the rectified AC supply power through a PFC circuit (Power Factor Correction, so-called power factor correction) to a largely constant DC voltage is converted.
  • the PFC circuit is used for limitation the harmonic content of the power consumption from the AC network and usually charges a storage capacitor to the DC link voltage on.
  • the intermediate circuit voltage is then also in a certain way Scope modulated according to the AC voltage frequency.
  • the magnitude of the lamp current fluctuations depends on the proximity to the resonance frequency and thus from the proximity to the capacitive operation. This follows from the increase in lamp current with increasing proximity to resonance on the one hand and the modulation of the resonance proximity by the intermediate circuit voltage modulation on the other hand.
  • the level of the fluctuations in the lamp current thus offers a special one easy way to measure proximity to capacitive operation.
  • it is a double, for example Mains frequency of the AC network variable signal, so far offers no significant measurement difficulties.
  • the lamp current must be measured anyway in the invention to the already mentioned Current control. Therefore, the invention as a whole with one all the less additional effort involved.
  • variable supply performance is generally used here. As stated above, this can be rectified on the one hand AC supply power.
  • the invention encompasses also the case that the operating circuit on a DC voltage source is operated. Then there is no need for a rectifier an already provided rectifier ineffective. In this case, too however, it may be desirable to use the invention.
  • the DC voltage or DC link voltage are deliberately modulated.
  • capacitive load circuit operation this also has the advantage that due to the modulation a broadening of the frequency spectrum of transmitted to the DC voltage source by the operating circuit results in high-frequency interference. The disturbances are less problematic, because they occur in a broader and therefore flatter interference spectrum.
  • the changing benefits in the sense of claims can also deliberately modulate DC power supplies his.
  • the invention also draws combination operating circuits considered for both operation on DC voltage as well are provided at AC voltage sources.
  • the invention is directed alternatively to a detection of the height of the Fluctuations in the lamp current itself even in the event that the lamp current by a control circuit for regulating the load circuit, in particular the lamp current or the lamp power is determined, where then a manipulated variable of the control circuit, i.e. the changes in the control circuit in an effort to keep the control circuit constant the controlled variable is recorded.
  • the manipulated variable could then be used as an illustration of the lamp current fluctuations, even if the latter do not occur or only to a small extent.
  • the control circuit preferably has an I control element, that is to say an integrating element Element to the comparatively slow parameter changes in the discharge lamp in the sense of the described impedance changes to compensate for them by aging or other long-term fluctuations.
  • an I control element will suffice. It can if necessary by a P control element (proportional element) or another additional one Device for better consideration of the DC link voltage modulation can be added.
  • the detection circuit detects the height which compares fluctuations with a predetermined threshold value, and as long as the threshold is not exceeded, the operation will not continue affected. If the threshold is exceeded, the detection circuit can the control setpoint either according to a control context change continuously or by a predetermined fixed Change size, as shown in the embodiment. In any case is preferably a function by comparison with the threshold given the detection circuit that does not normally affect operation.
  • control circuit and other control of the oscillator circuit through an integrated digital circuit only a few Must have additional functions.
  • Digital circuit around a programmable circuit or a so-called Act microcontrollers, the necessary for the invention Can limit additional effort to a pure software addition.
  • Such a digital control circuit or such a microcontroller can in particular, in addition to the control of the oscillator circuit, the control take over the mentioned PFC circuit.
  • reference numeral 1 designates a low pressure discharge lamp with two filament electrodes 2 and 3.
  • an intermediate circuit supply voltage 5 Between a ground connection 4 and an intermediate circuit supply voltage 5 is a known one Oscillator half-bridge circuit with two switching transistors 6 and 7.
  • This can result in the rectified DC link supply voltage applied to terminal 5, via a known rectifier bridge circuit is obtained from a mains voltage using a PFC circuit, generates a high-frequency supply voltage for the discharge lamp 1 become.
  • the PFC circuit not shown in FIG. 1 can be a so-called step-up converter act, the structure of which is known per se and for the invention is not of particular interest. It can also be act another PFC circuit. Despite the PFC circuit remains a certain residual modulation of the intermediate circuit voltage with double Mains frequency, usually 100 Hz.
  • the coupling capacitor 9 is used for decoupling the discharge lamp 1 of DC components; the lamp choke 10 is used in particular to compensate for the negative derivation of the Current-voltage characteristic of the discharge lamp 1. Both circuit components are generally known in this function and do not need to be explained here become.
  • the operating circuit is completely conventional built up.
  • the digital control circuit 12 is on programmable microcontroller and detected via a measuring resistor 13 a signal indicative of the amount of current through lamp inductor 10.
  • the control circuit 12 contains in particular a current regulating circuit which regulates the lamp current tapped via the resistor 13 to a largely constant value I Lamp .
  • the mode of operation of the control circuit 12 is shown in more detail in FIG. 3.
  • the control circuit 12 can therefore measure the lamp current I lamp via the measuring resistor 13, further regulates the operating frequency of the half-bridge oscillator with the switching transistors 6 and 7 to a constant lamp current and is finally capable of evaluating the remaining modulation of the lamp current amplitude as a result of the modulation of the intermediate circuit voltage operating mode too close to capacitive operation.
  • a threshold value is used for the difference between the lamp current amplitude maximum I max and minimum I min shown in FIGS. 2a and 2b.
  • FIGS. 2a and 2b schematically show the qualitative form of the fluctuations mentioned for a near-resonance but favorable operating state shown in FIG. 2a and an unfavorable operating state shown in FIG. 2b.
  • the lamp current is shown with its envelope, which illustrates the fluctuations in the amplitude with the intermediate circuit voltage U zw .
  • the lamp current I Lamp actually oscillates at the operating frequency of the half-bridge oscillator circuit, which is only indicated schematically in FIGS. 2a and 2b.
  • FIG. 3 shows in the form of a block diagram the mode of operation of the operating circuit from FIG. 1.
  • the sequence shown runs as software stored in the microcontroller 12.
  • a measured intermediate circuit voltage (between points 4 and 5 in FIG. 1) U zw is subtracted from a desired intermediate value voltage U zw-soll .
  • the difference is integrated via an integration element symbolized by I, multiplied by a normalization constant denoted by k 3 and used to regulate the PFC circuit (not shown in FIG. 1) to a constant output voltage.
  • the switching operations of the switching transistor of a switching transistor of the PFC circuit are clocked accordingly, ie ultimately the operating frequency of the switching transistor is changed so that the output voltage and thus the intermediate circuit voltage U zw is as constant as possible.
  • the intermediate circuit voltage is output by the PFC circuit via points 4 and 5 in FIG. 1 to the half-bridge oscillator formed by the switching transistors 6 and 7 and the load circuit containing the lamp 1.
  • the half-bridge oscillator with the switching transistors 6 and 7 supplies the lamp current I Lamp flowing through the lamp 1, which is measured by the microcontroller 12 via the measuring resistor 13. This is symbolized by the arrow emerging from the half-bridge oscillator in FIG. 3 to the right.
  • the lamp current is rectified and amplified by the elements labeled with the corresponding electrical switching symbols, then filtered in a low-pass element labeled PT 1 in the sense of averaging and finally converted to AD.
  • This detection circuit calculates one Period of 10ms the fluctuations of the lamp current amplitude, i.e. the Difference between the maximum and the minimum of the lamp current amplitude or the envelope within the specified period. If this difference exceeds a value of 50 mA, for example, increases the detection circuit its output signal, otherwise it lowers it. The detection circuit therefore assumes that there is normally no output signal is necessary and has the output signal in this normal case 0 (which is also not further lowered). If the threshold of 50 mA is exceeded, the output signal is fixed by a certain Value increased and after the 10ms period again by this fixed Amount increased as long as the 50 mA threshold is exceeded.
  • the output signal gradually decreased, preferably smaller increments than used for the increase. This happens up to one Output signal of 0 if the threshold for the Lamp current fluctuations is exceeded.
  • the detection circuit uses the threshold to recognize that the capacitive is too close Operation, responds to this detection with an output signal and drives it Output signal slowly returns as soon as this detection no longer applies.
  • the output signal described is limited with regard to conceivable measurement errors and then subtracted from a lamp current setpoint I Lamp Soll in the case of the differential element symbolized with a minus sign.
  • the corrected lamp current setpoint is in turn subtracted from the actual value of the lamp current I Lamp averaged by the digital mean value element. The difference between them is integrated and multiplied by the normalization constant symbolized with k 1 .
  • the integrated and standardized difference between the lamp current target value corrected by the detection circuit and the lamp current actual value is then added to a value in the link symbolized by a circle according to the arrow described with offset in order to carry out an operating point setting. This value stands for a period in turn limited with regard to conceivable measurement errors and is used to control the switching transistors 6 and 7 of the half-bridge oscillator.
  • the PFC circuit is first regulated to a constant DC link voltage with a setpoint U zw-soll .
  • the modulation of the intermediate circuit voltage let through by the PFC circuit influences the lamp current via the half-bridge oscillator, which is regulated by a second control loop to a lamp current setpoint I Lamp soll .
  • a simple, slow I control loop is used because only long-term drift effects need to be taken into account.
  • This lamp current setpoint is in turn corrected by a third control circuit, into which the detection circuit is connected, in such a way that the threshold value of 50 mA for the lamp current amplitude modulations is not permanently exceeded.
  • the invention is in addition to that already provided Lamp current control just a slow additional control loop in the Has the meaning of an additional software branch for which no other Measurement determination is necessary. Rather, the one that is measured anyway and digitized lamp current used.
  • the regulation shown can be controlled by a further control element the lamp current control loop can be supplemented with which the 100 Hz modulation of the lamp current is damped.
  • a PI controller can be used for a simple I controller. This doesn't change anything the fact that, albeit smaller, lamp current modulations remain. Self if the lamp current modulations were completely adjusted, in this respect they could be close for the detection according to the invention capacitive operation are used as the control signal of the lamp current control circuit representative of the fluctuations in lamp current is used. The fluctuations in the lamp current would then be to a certain extent only existing in terms of control technology and no longer physically available.
  • the invention also relates to this variant. in the The current would also be capacitive in the case of perfect lamp current control Break in area.
  • the invention thus enables a with little additional effort despite component tolerances and lamp aging processes, very precise coordination the operating circuit to an average resonance-like continuous operation. If difficulties arise, contrary to the status of Technology of lamp operation continued and as a result of the change in Current setpoint only made a certain reduction in performance. From the perspective of the user is one with hardly noticeably reduced Luminous lamp compared to a non-functional one Lamp to see the far cheaper solution.

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Betriebsschaltung für eine Entladungslampe mit einer Stromregelschaltung zum Regeln des Lampenstroms und einer Detektionsschaltung zum Erkennen der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb des Lastkreises. Die Betriebsschaltung ist dazu ausgelegt, bei einer Erkennung der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb den Stromsollwert zu verkleinern. <IMAGE>

Description

Technisches Gebiet
Die Erfindung bezieht sich auf eine Betriebsschaltung für Entladungslampen.
Sie bezieht sich dabei auf Betriebsschaltungen, die die Entladungslampe mit einer Hochfrequenzversorgungsleistung versorgen, die über eine Oszillatorschaltung aus einer Versorgungsleistung gewonnen wird. Insbesondere, aber nicht ausschließlich, bezieht sich die Erfindung auf den Fall, dass die Versorgungsleistung für die Oszillatorschaltung auf eine Wechselspannungsversorgungsleistung zurückgeht, die gleichgerichtet wird. Solche Betriebsschaltungen sind allgemein üblich, insbesondere bei Niederdruckentladungslampen, und müssen daher nicht in Einzelheiten erläutert werden.
Stand der Technik
Die Oszillatorschaltung versorgt dabei einen sogenannten Lastkreis, in den die Entladungslampe geschaltet ist, und der von einem durch die Oszillatorschaltung erzeugten hochfrequenten Lampenstrom durchflossen wird. Der Lastkreis definiert dabei eine Resonanzfrequenz, die durch verschiedene elektrische Parameter des Lastkreises beeinflusst wird und u.a. auch vom Betriebszustand der Entladungslampe abhängt. Man ist bemüht, den Lastkreis im Dauerbetrieb der Entladungslampe relativ nah an der Resonanzfrequenz zu betreiben. Dies hat den Vorteil geringer Phasenverschiebungen zwischen Strom und Spannung und damit geringer Blindströme. Davon profitiert man bei der Bauteildimensionierung insbesondere einer Lampendrossel. Im übrigen enthält die die Hochfrequenzversorgungsleistung erzeugende Oszillatorschaltung regelmäßig Schaltelemente. Bei geringen Phasenverschiebungen infolge eines resonanznahen Betriebes sind die Schaltverluste in den Schaltelementen relativ klein. Dies hat Vorteile im Hinblick auf die Effizienz der Betriebsschaltung sowie auf die thermische Belastung und die Dimensionierung der Schaltelemente.
Im Regelfall wird angestrebt, im sogenannten induktiven Bereich zu arbeiten, also mit einer gegenüber der Resonanzfrequenz des Lastkreises erhöhten Betriebsfrequenz der Oszillatorschaltung. Dabei muss man allerdings vermeiden, dass die Betriebsfrequenz der Oszillatorschaltung kleiner wird als die Resonanzfrequenz, weil sich im kapazitiven Betrieb, also bei kleinerer Betriebsfrequenz als die Resonanzfrequenz, störende Stromspitzen in den Schaltelementen und andere Schwierigkeiten ergeben können. Insbesondere kann sich durch eine Fehlsynchronisation zwischen den Schaltzeitpunkten und dem Lampendrosselstrom im kapazitiven Betrieb eine ausgeprägte positive Stromspitze zu Beginn einer von einem Schaltelement getragenen Lampenstromhalbwelle ergeben. Es wird also insgesamt angestrebt, möglichst nah an der Resonanzfrequenz zu arbeiten, wobei jedoch ein Unterschreiten derselben möglichst nicht oder nur begrenzt auftreten soll.
Allerdings treten infolge von Temperaturänderungen und Alterungsprozessen wie Elektrodenabbrand, Quecksilberdiffusion in Leuchtstoffen und anderen Alterungsphänomenen sowie auch infolge der Exemplarstreuung zwischen verschiedenen individuellen Entladungslampen Schwankungen der Lampenimpedanz (bezogen auf den Dauerbetrieb) auf.
Infolge dieser Lampenimpedanzschwankungen und der üblichen Bauteiltoleranzen lassen sich die Betriebsschaltungen nicht ohne weiteres relativ genau auf einen resonanznahen Betrieb einstellen. Vielmehr wird aus Sicherheitsgründen ein relativ großer Abstand von der nominellen Resonanzfrequenz gehalten, der die aufgeführten Schwankungen und Toleranzen berücksichtigt. Daraus entstehen höhere Bauteilkosten und erhöhter Platzbedarf wegen entsprechend größerer Dimensionierung sowie Effizienzeinbuβen.
Daher ist bereits versucht worden, Betriebsschaltungen der dargestellten Bauart mit Detektionsschaltungen zum Erkennen der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb des Lastkreises auszustatten. Beispielsweise zeigt die US 6 331 755 in ihrer Figur 5 einen Widerstand RCS zum Messen eines Lampendrosselstroms und einen Komparator COMP zum Vergleichen dieses Drosselstroms mit einem Schwellenwert. Der Vergleich findet an einer Ausschaltflanke eines Schalttransistors einer Halbbrückenoszillatorschaltung statt. Je näher die Betriebsfrequenz der Resonanzfrequenz und damit dem kapazitiven Betrieb kommt, umso kleiner wird nicht nur ein vorzeichenumgekehrter Einschaltpeak der Messspannung an dem Widerstand RCS, sondern umso stärker sinkt auch die Messspannung am Ende der Einschaltzeit des erwähnten Schalttransistors ab. Damit kann mit dem Schwellenwert ein Grenzzustand eingestellt werden, bei dem die Schaltung insgesamt ausgeschaltet wird (in der dortigen Figur 6 rechts eingezeichnet), wenn der Betrieb zu resonanznah wird.
Darstellung der Erfindung
Ausgehend von dem genannten Stand der Technik liegt der Erfindung das technische Problem zu Grunde, eine Betriebsschaltung für eine Entladungslampe mit einer Oszillatorschaltung und einer Detektionsschaltung zum Erkennen der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb des Lastkreises weiter zu verbessern.
Die Erfindung betrifft eine Betriebsschaltung des dargestellten Typs, bei der eine Regelschaltung zum Regeln des Lastkreises, insbesondere der Lampenleistung oder des Lampenstromes auf einen Regelsollwert vorgesehen ist und die Betriebsschaltung dazu ausgelegt ist, ansprechend auf eine Erkennung der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb durch die Detektionsschaltung den Regelsollwert zu verkleinern.
Bevorzugte Ausführungsformen sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass die Betriebsschaltung bei der Erkennung einer bestimmten Nähe zu dem kapazitiven Betrieb nicht, wie im Stand der Technik, ausgeschaltet wird, sondern zumindest im Regelfall weiterbetrieben wird. Die Erkennung der Nähe zu dem kapazitiven Betrieb soll also zu einer Beeinflussung der Betriebsweise führen, so dass diese Nähe zumindest nicht weiter verstärkt oder sogar verringert wird, um den Betrieb fortsetzen zu können. Dazu wird der Regelsollwert, also etwa der Leistungsoder Stromsollwert, einer Regelschaltung verkleinert. Die Regelschaltung hat an sich den Sinn und Vorteil, die Beeinflussung des Lampenbetriebs durch Exemplarstreuungen und zeitlich auftretende Schwankungen wie Temperaturschwankungen oder Alterungseinflüsse zu verringern. Bei der Erfindung bietet eine Regelschaltung zudem eine besonders günstige und einfache Möglichkeit der Verhinderung eines kapazitiven Betriebs durch Beeinflussung des Regelsollwerts. Mit der Veränderung des Regelsollwerts kann bei einer bevorzugten Ausführungsform der Regelschaltung ferner eine indirekte Beeinflussung der Betriebsfrequenz der Oszillatorschaltung verbunden sein, weil die Regelschaltung vorzugsweise auf die Betriebsfrequenz Einfluss nimmt, um den Lastkreis zu regeln. Anschaulich gesprochen ist die erfindungsgemäße Betriebsschaltung also dazu ausgelegt, sich im Dauerbetrieb nicht zu nahe an den kapazitiven Betrieb anzunähern und bei zu großer Nähe einer weiteren Annäherung entgegen zu wirken, jedoch den Lampenbetrieb fortzusetzen. Aus der Sicht der Erfindung ist es nämlich eher tolerierbar, dass die Entladungslampe in solchen Fällen geringfügig dunkler wird, als dass sie ganz ausgeschaltet wird.
Vorzugsweise zeichnet sich die Erfindung durch eine besonders günstige Form der Erkennung der Nähe zu dem kapazitiven Betrieb durch die Detektionsschaltung aus. Dazu erfasst die Detektionsschaltung die Höhe von Schwankungen des Lampenstroms entsprechend der Frequenz der Versorgungsleistung. Wenn die Oszillatorschaltung mit einer gleichgerichteten Wechselspannungs-Versorgungsleistung versorgt wird, schwankt die Versorgungsleistung der Oszillatorschaltung mit den durch die Wechselspannungsfrequenz gegebenen Schwankungen der gleichgerichteten Versorgungsspannung (sogenannte Zwischenkreisspannung). Die Zwischenkreisspannung ist also mit der doppelten Frequenz der ursprünglichen Wechselspannung moduliert. Die Verdoppelung der Frequenz ist eine Folge der Gleichrichtung. Es ist theoretisch auch denkbar, dass hier keine Frequenzverdoppelung auftritt; jedenfalls steht die Modulation der Zwischenkreisspannung in Beziehung zu der Frequenz der ursprünglichen Wechselspannung.
Diese Zwischenkreispannungsmodulation ist in aller Regel noch im Lampenstrom selbst messbar, und zwar auch dann, wenn der Lampenstrom durch eine Strom- oder Leistungsregelschaltung geregelt wird. Regelschaltungen sind je nach technischem Aufwand nur begrenzt in der Lage, diese Modulation abzuschwächen.
Dies gilt übrigens auch für den Fall, der eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung darstellt, dass die gleichgerichtete Wechselspannungs-Versorgungsleistung durch eine PFC-Schaltung (Power Factor Correction, sogenannte Leistungsfaktorkorrektur) zu einer weitgehend konstanten Gleichspannung gewandelt wird. Die PFC-Schaltung dient zur Begrenzung des Oberwellengehalts der Leistungsaufnahme aus dem Wechselspannungsnetz und lädt in der Regel einen Speicherkondensator auf die Zwischenkreisgleichspannung auf. Die Zwischenkreisspannung ist auch dann in gewissem Umfang entsprechend der Wechselspannungsfrequenz moduliert.
Die Höhe der Lampenstromschwankungen hängt von der Nähe zu der Resonanzfrequenz und damit von der Nähe zu dem kapazitiven Betrieb ab. Dies folgt aus der Zunahme des Lampenstroms mit zunehmender Resonanznähe einerseits und der Modulation der Resonanznähe durch die Zwischenkreisspannungsmodulation andererseits.
Damit bietet die Höhe der Schwankungen des Lampenstroms eine besonders einfache Möglichkeit zur Erfassung der Nähe zum kapazitiven Betrieb. Insbesondere handelt es sich dabei um ein beispielsweise mit der doppelten Netzfrequenz des Wechselspannungsnetzes veränderliches Signal, das insoweit keine wesentlichen messtechnischen Schwierigkeiten bietet. Andererseits sind die konventionellen Lösungen zur Erfassung der Nähe zu dem kapazitiven Betrieb mit der Betriebsfrequenz der Oszillatorschaltung selbst verknüpft und müssen auf diese Phasen bezogen sein, was einen erheblich höheren schaltungstechnischen Aufwand bedingt. Der Lampenstrom muss bei der Erfindung ohnehin gemessen werden, um die bereits erwähnte Stromregelung durchzuführen. Daher ist die Erfindung insgesamt mit einem umso geringeren zusätzlichen Aufwand verbunden.
Dabei wird hier allgemein von einer veränderlichen Versorgungsleistunggesprochen. Dies kann, wie oben ausgeführt, zum einen eine gleichgerichtete Wechselspannungs-Versorgungsleistung sein. Die Erfindung umfasst aber auch den Fall, dass die Betriebsschaltung an einer Gleichspannungsquelle betrieben wird. Dann entfällt die Notwendigkeit eines Gleichrichters bzw. ist ein ohnehin vorgesehener Gleichrichter wirkungslos. Auch in diesem Fall kann es jedoch erwünscht sein, die Erfindung zu verwenden. Dazu kann die Gleichspannung bzw. Zwischenkreisspannung bewusst moduliert werden. Neben der Möglichkeit der erfindungsgemäßen Detektion der Nähe zu einem kapazitiven Lastkreisbetrieb hat dies außerdem den Vorteil, dass sich infolge der Modulation eine Verbreiterung des Frequenzspektrums von durch die Betriebsschaltung zu der Gleichspannungsquelle übertragenen hochfrequenten Störungen ergibt. Die Störungen sind damit weniger problematisch, weil sie in einem breiteren und damit flacheren Störspektrum auftreten. Die veränderlichen Versorgungsleistungen im Sinn der Ansprüche können also auch bewusst modulierte Gleichspannungsversorgungsleistungen sein. Insbesondere zieht die Erfindung auch Kombinationsbetriebsschaltungen in Betracht, die sowohl für den Betrieb an Gleichspannungs- als auch an Wechselspannungsquellen vorgesehen sind.
Ferner richtet sich die Erfindung alternativ zu einer Erfassung der Höhe der Schwankungen des Lampenstroms selbst auch auf den Fall, dass der Lampenstrom durch eine Regelschaltung zur Regelung des Lastkreises, also insbesondere des Lampenstromes oder der Lampenleistung, bestimmt wird, wobei dann eine Stellgröße der Regelschaltung, also die Veränderungen in der Regelschaltung in dem Bemühen der Regelschaltung zum Konstanthalten der Regelgröße, erfasst wird. Die Stellgröße könnte dann als Abbildung der Lampenstromschwankungen aufgefasst werden, selbst wenn letztere nicht oder nur in geringem Umfang auftreten.
Die Regelschaltung weist vorzugsweise ein I-Regelglied auf, also ein integrierendes Element, um die vergleichsweise langsamen Parameteränderungen in der Entladungslampe im Sinne der beschriebenen Impedanzänderungen durch Alterung oder andere langfristige Schwankungen zu kompensieren. In vielen Fällen wird ein solches I-Regelglied ausreichen. Es kann bei Bedarf durch ein P-Regelglied (Proportionalelement) oder eine andere zusätzliche Einrichtung zur besseren Berücksichtigung der Zwischenkreisspannungsmodulation ergänzt werden.
Insbesondere kann vorgesehen sein, dass die Detektionsschaltung die Höhe der Schwankungen mit einem vorgegebenen Schwellenwert vergleicht und, solange der Schwellenwert nicht überschritten wird, den Betrieb nicht weiter beeinflusst. Wird der Schwellenwert überschritten, kann die Detektionsschaltung den Regelsollwert entweder entsprechend einem Regelungszusammenhang kontinuierlich verändern oder auch um eine vorgegebene feste Größe verändern, wie dies im Ausführungsbeispiel dargestellt ist. Jedenfalls ist vorzugsweise durch den Vergleich mit dem Schwellenwert eine Funktion der Detektionsschaltung gegeben, die den Betrieb im Normalfall nicht beeinflusst.
Insbesondere kann die Regelschaltung und übrige Steuerung der Oszillatorschaltung durch eine integrierte Digitalschaltung erfolgen, die lediglich einige Zusatzfunktionen aufweisen muss. Darüber hinaus kann es sich bei der Digitalschaltung um eine programmierbare Schaltung bzw. einen sogenannten Mikrocontroller handeln, wobei sich der für die Erfindung notwendige Zusatzaufwand auf eine reine Softwareergänzung beschränken kann.
Eine solche digitale Steuerschaltung bzw. ein solcher Mikrocontroller kann insbesondere neben der Steuerung der Oszillatorschaltung auch die Steuerung der erwähnten PFC-Schaltung übernehmen.
Beschreibung der Zeichnungen
Im Folgenden wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels näher veranschaulicht, wobei die dabei dargestellten Merkmale auch in anderen Kombinationen erfindungswesentlich sein können. Insbesondere wird darauf hingewiesen, dass die vorstehende und die nachfolgende Beschreibung auch im Hinblick auf die Verfahrenskategorie zu verstehen ist.
  • Figur 1 zeigt eine schematisierte Darstellung eines erfindungsgemäßen Betriebsgerätes;
  • Figur 2a zeigt schematisiert den Zusammenhang zwischen Zwischenkreisspannung, Entladungslampenstrom und qualitativer Stromform in Schaltelementen einer Oszillatorschaltung bei einer erfindungsgemäßen Betriebsschaltung;
  • Figur 2b entspricht Figur 2a, bezieht sich jedoch auf einen resonanznäheren Betriebszustand;
  • Figur 3 zeigt ein Blockdiagramm eines Programmablaufs in einer Steuerschaltung der Betriebsschaltung aus Figur 1.
    • In Figur 1 bezeichnet die Bezugsziffer 1 eine Niederdruckentladungslampe mit zwei Glühwendelelektroden 2 und 3. Zwischen einem Masseanschluß 4 und einer Zwischenkreisversorgungsspannung 5 liegt eine an sich bekannte Oszillatorhalbbrückenschaltung mit zwei Schalttransistoren 6 und 7. Durch einen alternierenden Schaltbetrieb der beiden Schalttransistoren 6 und 7 läßt sich ein Mittenabgriff 8 zwischen der Zwischenkreisversorgungsspannung und dem Massepotential hin- und herschalten. Dadurch kann aus der an dem Anschluß 5 anliegenden gleichgerichteten Zwischenkreisversorgungsspannung, die über eine an sich bekannte Gleichrichterbrückenschaltung mit einer PFC-Schaltung aus einer Netzspannung gewonnen wird, eine hochfrequente Versorgungsspannung für die Entladungslampe 1 erzeugt werden.
    Bei der in Figur 1 nicht dargestellten PFC-Schaltung kann es sich um einen sogenanntenHochsetzsteller handeln, dessen Aufbau an sich bekannt und für die Erfindung nicht im Einzelnen von Interesse ist. Es kann sich auch um eine andere PFC-Schaltung handeln. Trotz PFC-Schaltung verbleibt jedoch eine gewisse Restmodulation der Zwischenkreisspannung mit der doppelten Netzfrequenz, gewöhnlich also mit 100 Hz.
    Zwischen den Masseanschluß 4 und den Mittenabgriff 8 sind in Serie ein sogenannter Koppelkondensator 9, eine Lampendrossel 10 und die Entladungslampe 1 geschaltet. Der Koppelkondensator 9 dient zur Abkopplung der Entladungslampe 1 von Gleichstromanteilen; die Lampendrossel 10 dient insbesondere zur Kompensation der stellenweise negativen Ableitung der Stromspannungskennlinie der Entladungslampe 1. Beide Schaltungsbauteile sind in dieser Funktion allgemein bekannt und müssen hier nicht näher erläutert werden.
    Das Gleiche gilt für einen parallel zu der Entladungslampe 1 und ebenfalls in Serie zu dem Koppelkondensator 9 und der Lampendrossel 10 liegenden Resonanzkondensator 11, der zur Erzeugung von resonanzüberhöhten Zündspannungsamplituden zum Zünden der Entladungslampe 1 dient.
    Soweit bislang beschrieben, ist die Betriebsschaltung völlig konventionell aufgebaut. Allerdings werden die Steueranschlüsse der Schalttransistoren 6 und 7, wie in Figur1 gestrichelt angedeutet, durch Steuersignale aus einer digitalen Steuerschaltung 12 gesteuert. Die digitale Steuerschaltung 12 ist ein programmierbarer Mikrocontroller und erfaßt über einen Messwiderstand 13 ein die Höhe des Stroms durch die Lampendrossel 10 anzeigendes Signal.
    Die Steuerschaltung 12 enthält insbesondere eine Stromregelschaltung, die den über den Widerstand 13 abgegriffenen Lampenstrom auf einen weitgehend konstanten Wert ILamp regelt. Die Funktionsweise der Steuerschaltung 12 ist in Figur 3 näher dargestellt.
    Die Steuerschaltung 12 kann also über den Messwiderstand 13 den Lampenstrom ILamp messen, regelt ferner über die Betriebsfrequenz des Halbbrückenoszillators mit den Schalttransistoren 6 und 7 auf einen konstanten Lampenstrom und ist schließlich durch Auswertung der verbleibenden Modulation der Lampenstromamplitude infolge der Modulation der Zwischenkreisspannung imstande, eine zu nahe an einem kapazitiven Betrieb liegende Betriebsweise zu erkennen. Dazu wird, wie anhand von Figur 3 erläutert wird, ein Schwellenwert für die in den Figuren 2a und 2b dargestellte Differenz zwischen dem Lampenstromamplitudenmaximum Imax und -minimum Imin verwendet.
    Die Figuren 2a und 2b zeigen schematisch die qualitative Form der erwähnten Schwankungen für einen in Figur 2a dargestellten resonanznahen, jedoch günstigen Betriebszustand und einen in Figur 2b dargestellten ungünstigen Betriebszustand. Man erkennt die Änderung der Höhe der Schwankungen des an dem Widerstand 13 abgegriffenen Lampenstromes ILamp und die entsprechenden Änderungen der zwischen dem Punkt 5 und dem Masseanschluss 4 anliegenden Zwischenkreisspannung Uzw. Der Lampenstrom ist mit seinen Einhüllenden dargestellt, die die Schwankungen der Amplitude mit der Zwischenkreisspannung Uzw veranschaulicht. Tatsächlich oszilliert der Lampenstrom ILamp mit der Betriebsfrequenz der Halbbrückenoszillatorschaltung, was in den Figuren 2a und 2b nur schematisch angedeutet ist.
    Im jeweiligen unteren Bereich der Figuren sind qualitative Stromformen der durch den jeweils geschlossenen Schalttransistor 6 bzw. 7 fließenden Halbperiodenströme dargestellt. Der in der jeweiligen linken Stromform zunächst erkennbare begrenzte negative Ausschlag ist typisch für den induktiven Betrieb und bedeutet, dass der Strom der Spannung nachläuft. So lange die negative Spitze nicht zu ausgeprägt ist, kann dies als günstiger Betriebszustand angesehen werden. In Figur 2a erkennt man in der rechten Stromform, dass im Bereich der kleinen Amplituden des Lampenstromes, also der minimalen Zwischenkreisspannungen Uzw, der den induktiven Betrieb anzeigende negative Ausschlag fast verschwunden ist. Die Nähe zum kapazitiven Betrieb schwankt also mit der Zwischenkreisspannung Uzw. Dementsprechend zeigt die rechte Stromform in Figur 2b eine ausgeprägte positive Spitze am Anfang der Stromform, die einen beginnenden kapazitiven Betrieb symbolisiert. Diese Spitze führt zu thermischen Belastungen und möglicherweise Schäden der Schalttransistoren 6 und 7 und soll vermieden werden.
    Figur 3 zeigt in Form eines Blockdiagramms die Funktionsweise der Betriebsschaltung aus Figur 1. Der dargestellte Ablauf läuft als in den Mikrocontroller 12 eingespeicherte Software ab. Gemäß dem oberen Ende des Blockdiagramms wird eine gemessene Zwischenkreisspannung (zwischen den Punkten 4 und 5 in Figur 1) Uzw von einer Sollzwischenwertspannung Uzw-soll subtrahiert. Die Differenz wird über ein mit I symbolisiertes Integrationsglied aufintegriert, mit einer mit k3 bezeichneten Normierungskonstante multipliziert und zur Regelung der in Figur 1 nicht dargestellten PFC-Schaltung auf eine konstante Ausgangsspannung verwendet. Dazu werden die Schaltvorgänge des Schalttransistors eines Schalttransistors der PFC-Schaltung, etwa eines Hochsetzstellers, entsprechend getaktet, d.h. letztlich die Betriebsfrequenz des Schalttransistors so verändert, dass die Ausgangsspannung und damit die Zwischenkreisspannung Uzw möglichst konstant ist. Diese Zwischenkreisspannung gibt die PFC-Schaltung über die Punkte 4 und 5 in Figur 1 an den durch die Schalttransistoren 6 und 7 gebildeten Halbbrückenoszillator und den die Lampe 1 enthaltenden Lastkreis aus.
    Der Halbbrückenoszillator mit den Schalttransistoren 6 und 7 liefert den durch die Lampe 1 fließenden Lampenstrom ILamp, der über den Messwiderstand 13 von dem Mikrocontroller 12 gemessen wird. Dies ist durch den aus dem Halbbrückenoszillator in Figur 3 nach rechts heraustretenden Pfeil symbolisiert. In dem Mikrocontroller wird der Lampenstrom durch die mit den entsprechenden elektrotechnischen Schaltsymbolen bezeichneten Elemente gleichgerichtet und verstärkt, dann in einem mit PT1 bezeichneten Tiefpassglied im Sinne einer Mittelwertsbildung gefiltert und schließlich ADgewandelt.
    Es folgt eine Verzweigung, die zum einen zu einem mit Detektionsschaltung bezeichneten Block führt. Diese Detektionsschaltung berechnet über einen Zeitraum von 10ms die Schwankungen der Lampenstromamplitude, d.h. die Differenz zwischen dem Maximum und dem Minimum der Lampenstromamplitude bzw. der Einhüllenden innerhalb des genannten Zeitraums. Wenn diese Differenz einen Wert von beispielsweise 50 mA überschreitet, erhöht die Detektionsschaltung ihr Ausgangssignal, anderenfalls erniedrigt sie es. Die Detektionsschaltung geht also davon aus, dass im Normalfall kein Ausgangssignal notwendig ist und hat in diesem Normalfall das Ausgangssignal 0 (das auch nicht weiter erniedrigt wird). Wenn der Schwellenwert von 50 mA überschritten wird, wird das Ausgangssignal um einen bestimmten festen Wert erhöht und nach Ablauf des 10ms-Zeitraums wieder um diesen festen Betrag erhöht, solange der 50 mA Schwellenwert überschritten ist.
    Sobald der Schwellenwert nicht mehr überschritten wird, wird das Ausgangssignal schrittweise erniedrigt, wobei vorzugsweise kleinere Schrittweiten als bei der Erhöhung Verwendung finden. Dies geschieht bis zu einem Ausgangssignal von 0, wenn nicht zuvor wieder der Schwellenwert für die Lampenstromschwankungen überschritten wird. Die Detektionsschaltung erkennt also mittels des Schwellenwerts eine zu große Nähe zum kapazitiven Betrieb, reagiert mit einem Ausgangssignal auf diese Detektion und fährt das Ausgangssignal langsam zurück, sobald diese Detektion nicht mehr zutrifft.
    Das beschriebene Ausgangssignal wird mit Rücksicht auf denkbare Messfehler begrenzt und dann bei dem mit einem Minuszeichen symbolisierten Differenzglied von einem Lampenstrom-Sollwert ILamp Soll subtrahiert. Von diesem korrigierten Lampenstrom-Sollwert wird wiederum der von dem digitalen Mittelwertglied gemittelte Istwert des Lampenstroms ILamp substrahiert. Die Differenz dazwischen wird integriert und mit der mit k1 symbolisierten Normierungskonstanten multipliziert. Die integrierte und normierte Differenz zwischen dem durch die Detektionsschaltung korrigierten Lampenstrom-Sollwert und dem Lampenstrom-Istwert wird daraufhin in dem durch einen Kreis symbolisierten Glied gemäß dem mit Offset beschriebenen Pfeil mit einem Wert addiert, um eine Arbeitspunkteinstellung durchzuführen. Dieser Wert steht für eine Periodendauer wiederum mit Rücksicht auf denkbare Messfehler begrenzt und zur Ansteuerung der Schalttransistoren 6 und 7 des Halbbrückenoszillators verwendet wird.
    Man erkennt also insgesamt, dass zunächst die PFC-Schaltung auf eine konstante Zwischenkreisspannung mit einem Sollwert Uzw-soll geregelt wird. Die von der PFC-Schaltung hindurchgelassene Modulation der Zwischenkreisspannung beeinflusst über den Halbbrückenoszillator den Lampenstrom, der durch einen zweiten Regelkreis auf einen Lampenstrom-Sollwert ILamp soll geregelt wird. Dazu findet ein einfacher langsamer I-Regelkreis Anwendung, weil nur langfristige Drifteffekte berücksichtigt werden müssen. Dieser Lampenstrom-Sollwert wiederum wird durch einen dritten Regelkreis, in den die Detektionsschaltung geschaltet ist, so korrigiert, dass der Schwellenwert von 50mA für die Lampenstromamplitudenmodulationen nicht dauerhaft überschritten wird.
    Man erkennt ferner, dass die Erfindung neben der ohnehin vorgesehenen Lampenstromregelung lediglich einen langsamen weiteren Regelkreis im Sinne eines zusätzlichen Softwareastes aufweist, für den keine weitere Messwertermittlung notwendig ist. Vielmehr wird der ohnehin gemessene und digitalisierte Lampenstrom verwendet.
    Bei Bedarf kann die dargestellte Regelung durch ein weiteres Regelglied in dem Lampenstromregelkreis ergänzt werden, mit dem die 100 Hz-Modulation des Lampenstroms gedämpft wird. Beispielsweise könnte statt eines einfachen I-Reglers ein PI-Regler verwendet werden. Dies ändert nichts daran, dass, wenn auch kleinere, Lampenstrommodulationen bleiben. Selbst wenn die Lampenstrommodulationen komplett ausgeregelt werden würden, so könnten sie insoweit für die erfindungsgemäße Detektion der Nähe zu dem kapazitiven Betrieb Verwendung finden, als das Stellsignal des Lampenstromregelkreises stellvertretend für die Schwankungen des Lampenstroms verwendet wird. Die Schwankungen des Lampenstroms wären dann gewissermaßen nur noch regelungstechnisch existent und nicht mehr physikalisch vorhanden. Die Erfindung bezieht sich auch auf diese Variante. Im Übrigen würde auch bei perfekter Lampenstromregelung der Strom im kapazitiven Bereich einbrechen.
    Im Übrigen ist bereits festgestellt worden, dass die Zwischenkreisspannung Uzw in Figur 2 bzw. zwischen dem Anschluss 5 und Masse 4 in Figur 1 auch eine bewusst modulierte Spannung aus einer Gleichspannungsquelle sein könnte. Dies würde am Prinzip dieses Ausführungsbeispiels nichts ändern. In diesem Fall wäre allerdings die PFC-Schaltung überflüssig.
    Die Erfindung ermöglicht damit mit einem geringen Zusatzaufwand eine trotz Bauteiltoleranzen und Lampenalterungsprozessen recht präzise Abstimmung der Betriebsschaltung auf einen im Mittel resonanznahen Dauerbetrieb. Bei auftretenden Schwierigkeiten wird im Gegensatz zum Stand der Technik der Lampenbetrieb fortgesetzt und infolge der Veränderung des Stromsollwerts lediglich eine gewisse Leistungsverringerung vorgenommen. Aus der Perspektive des Anwenders ist in einer mit kaum spürbar verringerter Helligkeit leuchtenden Lampe gegenüber einer nicht funktionstüchtigen Lampe die bei weitem günstigere Lösung zu sehen.

    Claims (8)

    1. Betriebsschaltung für eine Entladungslampe (1) mit
      einer Oszillatorschaltung (6, 7) zum Erzeugen einer Hochfrequenzversorgungsleistung für einen die Entladungslampe (1) enthaltenden Lastkreis (1, 8 - 11) aus einer veränderlichen Versorgungsleistung (5),
      und einer Detektionsschaltung (12,13) zum Erkennen der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb des Lastkreises (1, 8-11),
      dadurch gekennzeichnet, dass eine Lampenregelschaltung (12, 13) zum Regeln des Lastkreises (1, 8 -11) auf einen Regelsollwert (ILamp soll) vorgesehen ist
      und dass die Betriebsschaltung dazu ausgelegt ist, ansprechend auf eine Erkennung der Nähe zu einem kapazitiven Betrieb durch die Detektionsschaltung (12, 13) den Regelsollwert (ILamp Soll) zu verkleinern.
    2. Betriebsschaltung nach Anspruch 1, bei der die Detektionsschaltung (12,13) die Höhe von den Veränderungen der Versorgungsleistung (5) entsprechenden Schwankungen des Lampenstroms (ILamp) erfasst.
    3. Betriebsschaltung nach Anspruch 1, bei der die Detektionsschaltung (12,13) die Höhe von den Veränderungen der Versorgungsleistung (5) entsprechenden Schwankungen einer Stellgröße der Lampenregelschaltung (12,13) erfasst.
    4. Betriebsschaltung nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei der die Regelschaltung (12,13) ein I-Regelglied aufweist.
    5. Betriebsschaltung nach Anspruch 2, 3 oder 4, bei der die Detektionsschaltung (12,13) einen Vergleich der Höhe der Schwankungen (ILamp) mit einem vorgegebenen Schwellenwert durchführt und den Regelsollwert (ILamp soll) nur dann verkleinert, wenn der Schwellenwert überschritten wird.
    6. Betriebsschaltung nach einem der vorstehenden Ansprüche mit einer die Oszillatorschaltung (6, 7) mit einer Gleichspannungsleistung (5) versorgenden und an einem Gleichrichter angeschlossenen PFC-Schaltung, die auf die Gleichspannung (5) geregelt ist.
    7. Betriebsschaltung nach einem der vorstehenden Ansprüche mit einer die Oszillatorschaltung (6, 7) mit einer Gleichspannungsleistung (5) versorgenden und an einem Gleichrichter angeschlossenen PFC-Schaltung, die auf die Gleichspannung (5) geregelt ist.
    8. Betriebsschaltung nach Anspruch 7, bei der ein Mikrocontroller (12) eine Zwangssteuerschaltung für die Oszillatorschaltung (6,7) und für die PFC-Schaltung enthält.
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