EP0754512A1 - Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse - Google Patents

Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse Download PDF

Info

Publication number
EP0754512A1
EP0754512A1 EP96110950A EP96110950A EP0754512A1 EP 0754512 A1 EP0754512 A1 EP 0754512A1 EP 96110950 A EP96110950 A EP 96110950A EP 96110950 A EP96110950 A EP 96110950A EP 0754512 A1 EP0754512 A1 EP 0754512A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
upsetting
compression molding
compression
inclination
slab
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP96110950A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0754512B1 (de
Inventor
Gerhard Heitze
Adolf Müller
Günter Dr. Kneppe
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Schloemann Siemag AG
Schloemann Siemag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE19526279A external-priority patent/DE19526279A1/de
Priority claimed from DE1996104596 external-priority patent/DE19604596A1/de
Application filed by SMS Schloemann Siemag AG, Schloemann Siemag AG filed Critical SMS Schloemann Siemag AG
Publication of EP0754512A1 publication Critical patent/EP0754512A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0754512B1 publication Critical patent/EP0754512B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B15/0035—Forging or pressing devices as units
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
    • B21B1/024—Forging or pressing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/04—Shaping in the rough solely by forging or pressing

Definitions

  • the invention relates to an upsetting tool of a pair of upsetting tools for the deformation of continuously cast slabs in a slab upsetting press, in which the support of the upsetting tools consists of a connecting rod, which is driven by two eccentric shafts and has two connecting rods which support the upsetting tool, and to which a piston-cylinder unit to produce a movement of the upsetting tool which runs synchronously with the slab movement on the roller table, and the upsetting tool each has one compression form surface which acts on the two long sides of the slab and which runs parallel or inclined to the direction of movement of the slab or its longitudinal side surfaces, transverse to the direction of movement Forming lying edges, connect to one another, with a compression molding surface that runs parallel and that has compression molding surfaces that are inclined away from the longitudinal side surface of the slab.
  • the two upsetting tools are then moved away from each other on the roller table, transversely to the direction of transport of the slab, and at the same time the slab is moved forward by a predetermined certain amount, and the wider section of the dog-bone profile in the region of the closer ends of the two opposite upsetting surfaces. In this position, the slab is brought to a standstill again, and the upsetting tools subject the subsequent, not yet upset sections of the slab to a correspondingly continued upsetting flow formation.
  • the invention has for its object to improve the design of the known upsetting tools so that the formation of the wavy elevations described is prevented.
  • This object is achieved in that a first, inclined compression molding surface is followed by one or more further compression molding surfaces with angles of inclination that are smaller than the angle of inclination of the first compression molding surface.
  • angles of inclination of the other upsetting surfaces can be different or the same among themselves.
  • the distance between the two boundary edges of the first further upsetting surface adjacent to the starting edge of the upsetting surface is dimensioned shorter on the level of the upsetting calibration surface than the distance between the two boundary edges of the second upset surface adjoining these first upsetting surfaces measured.
  • the distance between the boundary edges of the first others Upset area may correspond to approximately half the distance of the boundary edges of the second additional upset area.
  • the length of the parallel compression molding surface, measured from the starting edge of the second additional compression molding surface to the free outlet of this surface can correspond to approximately one third of the length of the parallel compression molding surface of a comparable compression tool with only one compression molding surface.
  • the vertical distance of the starting edge of the first compression molding surface from the plane of the parallel compression molding surface can correspond approximately to the height of the side wall deformation which arises during compression compression of a slab with a comparable compression tool with only one compression molding surface.
  • an upsetting tool with the features according to the invention can be produced from an upsetting tool with only one compression molding surface and compression compression surface adjoining the starting edge in that the two transition compression surfaces are created by removing the material by placing the starting edge of the compression molding surface in an area before and over their original position and the parallel compression surface reduced to about a third of their original length.
  • the angle of inclination of the other upsetting surfaces especially.
  • the angle of inclination of the first compression molding surface is dimensioned at approximately 11 to 13 °, preferably 12 °, should be in a range between 0.5 and 8 ° if the undulating elevations are to be removed practically without residue.
  • a dimensioning has proven to be particularly advantageous in which the angle of inclination of the further compression molding surface abutting the first compression molding surface is 5 ° and the angle of inclination of the additional compression molding surface adjoining this is 1 °.
  • Inclination angles of 0.5 to 2 ° for the inclination angle of the further compression molding surface mentioned in the first place and inclination angles of 4 to 8 ° for the other compression molding surface mentioned in the second have also proven to be very advantageous.
  • the angle of inclination of the other upsetting surfaces especially when the angle of inclination of the first upsetting surface is dimensioned with approximately 19 to 20 °, preferably 19.8 °, and arrangement of three further upsetting surfaces, these in one Range should be between 0.9 and 10 °, preferably 0.91 ° and 19.8 °, if the undulating elevations are to be removed practically without residue.
  • a design has proven to be particularly advantageous in which the angle of inclination of the further compression molding surface adjoining the first compression molding surface is 9.1 °, the angle of inclination of the additional compression molding surface 5.2 ° adjoining this and the additional compression molding surface 0 adjoining this Amount to 91 ° and an initial surface with an inclination of 12 ° adjoins the subsequent parallel compression molding surface.
  • the material flow at the slab head and at the end of the slab still leaves something to be desired.
  • the slab head is often chamfered. This means that the width of the slab head falls below the width of the slab center.
  • the material is shaped with the correspondingly inclined compression surface against the direction of movement of the slab. This leads to the - dog bone at the slab head and at the slab end being in the middle of the slab.
  • these disadvantages can be countered by the fact that two or more groups of compression molding surfaces, each consisting of a compression molding surface running parallel and inclined in front of this compression surface in the direction of the entrance of the press nip formed by the compression tools Polygonal forming upsetting surfaces with increasing angles of inclination, which form the upsetting surface of the upsetting tool.
  • the formation of a total of three groups of such compression molding surfaces has proven to be advantageous.
  • the material flow at the slab head and at the slab end is much cheaper.
  • the dog-bone shape extends more evenly over the entire length of the slab.
  • the upsetting tools designed in this way can be used in a slab compression press in such a way that the slab is moved to the pre-calculated gap by means of the roller table, regardless of the respective position of the slab head to the position of the upsetting tool pair, on the press nip formed by it before it has reached the press nip Feed speed is brought and the width of the upsetting tool pair is reduced in successive upsetting strokes, the contact phases between the upsetting tools of the upsetting tool pair and the slab and the forward movement of upsetting tools and slab running synchronously.
  • the slab can also be moved into a pre-calculated position for the slab head between the upsetting tools with the aid of the roller table for the first press bite of the upsetting tools.
  • the successive press strokes can be dimensioned in different lengths while adapting the respectively required feed speed and corresponding synchronization of the movements of the slab and upsetting tools.
  • the different stroke lengths can then be dimensioned such that the contact between the upsetting tools and the slab during the last press stroke takes place at a locally prepared location on the upsetting surfaces of the upsetting tools.
  • the part 1 of the upsetting tool shown here in FIG. 1 has an upsetting surface 1a and a parallel upsetting surface 1b.
  • the first upsetting surface 1a extends to the plane xx of the parallel upsetting surface 1b at an angle of inclination ⁇ .
  • the upsetting surfaces 1a are followed by their other upsetting surfaces 1a 'and 1a''behind their starting edge AK.
  • These two further upsetting surfaces 1a 'and 1a''run at angles of inclination ⁇ 1 and ⁇ 2 with respect to the plane xx of the parallel upsetting surface 1b are smaller than the angle of inclination ⁇ of the further upsetting surface 1a with respect to this plane.
  • the distance L1 of the two boundary edges of the first further compression molding surface 1a 'adjoining the first compression molding surface 1a, namely the starting edge AK and the intermediate edge ZK, measured on the plane xx of the parallel compression surface 1b, is shorter than the distance L2 of the two boundary edges, namely the intermediate edge ZK and the end exit edge EK, the second further compression surface 1a '' adjoining this first further compression surface 1a ''.
  • the distance L1 of the boundary edges AK and ZK of the first further upsetting surface 1a ' corresponds to approximately half the distance L2 of the boundary edges ZK and EK of the second further upsetting surface 1a''.
  • the length L3 of the parallel upsetting surface 1b measured from the end exit edge EK of the second further upsetting surface 1a '' to the free outlet A of this parallel upsetting surface 1b, is approximately one third of the length of the parallel upsetting surface of a comparable upsetting tool with only one upsetting surface, the starting edge position of which is AK 'is indicated by dash-dotted lines.
  • the vertical distance a of the starting edge AK from the plane xx of the parallel upsetting surface 1b can be dimensioned such that it corresponds approximately to the height of the side wall deformation, not shown, which arises during the upsetting of a slab with an upsetting tool if this upsetting tool has an upsetting shape surface whose Starting edge assumes the aforementioned position AK '.
  • material removal means that the outgoing edge AK of the upsetting surface is moved to an area in front of and above its original position AK', and the compression calibration surface 1b can be reduced to the mentioned third of their original length.
  • the part 1 of the upsetting tool shown in FIG. 2 has a first upsetting surface 1a and a parallel upsetting surface 1b.
  • the first upsetting surface 1a extends to the plane x-x of the parallel upsetting surface 1b at an angle of inclination ⁇ .
  • the first compression molding surface 1a is followed by the transition compression molding surfaces 1a 'and 1a' 'behind its starting edge AK. These two further upsetting surfaces 1a 'and 1a' 'run at angles of inclination ⁇ 1 and ⁇ 2 with respect to the plane x-x of the parallel upsetting surface 1b, which are smaller than the angle of inclination ⁇ of the first upsetting surface 1a with respect to this plane.
  • first compression molding surface 1a which extends at an angle of inclination ⁇ to the plane x-x in which the parallel compression surface 1b lies.
  • the first compression molding surface 1a is followed by further compression surfaces 1a ', 1a' 'and 1a' '' behind its starting edge AK.
  • These further upsetting surfaces run at angles of inclination ⁇ ', ⁇ ' 'and ⁇ ' '' to the plane x-x. This is because these angles of inclination are smaller than the angle of inclination ⁇ of the first upsetting surface 1a with respect to this plane.
  • the last of the other upsetting surfaces 1a '' ' is followed by the parallel upsetting surface 1b and the inclined starting surface 1c with the angle of inclination ⁇ .
  • the configuration of the upsetting tool 1 according to FIG. 4 corresponds to that described according to FIG. 2 with the proviso that only two further upsetting shape surfaces 1a 'and 1a' 'are connected to the first upsetting surface 1a.
  • the upsetting tool WZ has a number of upsetting surfaces ak which are intended to act on the side surface SF of the slab BR indicated by dash-dotted lines when the upsetting tool WZ moves in the direction of arrow P.
  • the part of the compression molding surface that first hits the side surface SF during this movement of the compression tool WZ is that Compression-forming surface a running parallel to the direction of movement B of the slab BR, upstream of which, here two inclined compression-forming surfaces b, c, forming a type of polygon, are arranged.
  • the angles of inclination ⁇ 1 and ⁇ 2 have increasing sizes.
  • this first group of compression molding surfaces a, b, c there is a second group of compression molding surfaces, which are graduated against the first group, correspondingly consisting of a parallel compression molding surface d and upstream, inclined compression molding surfaces forming a polygon e, f with also increasing sizes of the inclination angles ⁇ 3 and ⁇ 4.
  • the third and last group of these compression molding surfaces also has a compression molding surface g running parallel, followed by an upstream polygon course of inclined compression molding surfaces h, i, k with angles of inclination ⁇ 5, ⁇ 6, ⁇ 7.
  • the parallel compression surface g of the third group and the inclined compression surfaces i and k of this group and the inclined compression surfaces e, f of the second group with the lengths m1, m3 + m4 and m6 + m7 are the same among themselves.
  • 6 to 11 show the mode of action of the upsetting tools WZ1 (FIG. 6) and WZ 2 of the upsetting tool pair on the two side surfaces SF1 and SF2 of the slab BR.
  • 6 shows the from the upsetting tools WZ1 and WZ2 formed press nip SP and, in front of these, transported through the, not shown roller table head of the slab BR.
  • the slab head is positioned so that the front edge VK is located approximately below the center of the parallel compression surface a of the first group of compression surfaces.
  • the upsetting tools WZ1 and WZ2 then perform a first upsetting stroke against each other and upsets the slab head into the form shown in FIG. 7.
  • the front edge VK of the slab head is positioned approximately below the center of the parallel compression molding surface g of the third group of compression molding surfaces, and during the subsequent compression stroke the side surfaces S1 and S2 of the slab head are removed from all compression molding surfaces g, h, i, k; d, e, f and a, b, c of the third, second and first group of compression molding surfaces are simultaneously applied and brought into the form shown in FIG. 9.
  • the width of the slab head has been reduced to the intended size by these three upsetting strokes (FIG. 10) and the remaining length of the not yet deformed slab BR is correspondingly reduced in further upsetting strokes.
  • the slab is then conveyed out of the press nip SP, as shown in FIG. 11.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Food-Manufacturing Devices (AREA)
  • Connection Of Plates (AREA)

Abstract

Ein Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse mit jeweils eine der beiden Längsseitenflächen der Bramme beaufschlagenden Stauchformflächen, die parallel oder geneigt zur Bewegungsrichtung der Bramme verlaufend, aneinander anschließen, wobei einer parallel verlaufenden Stauchformfläche von der Längsseitenfläche der Bramme weg geneigte Stauchformflächen zugeordnet sind, wird dadurch verbessert, daß einer ersten Stauchformfläche (1a) ein oder mehrere weitere Stauchformflächen (1a', 1a'') mit Neigungswinkeln (α1; α2) nachgeordnet sind, die kleiner sind, als der Neigungswinkel (α) der ersten Stauchformfläche (1a). <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung von stranggegossenen Brammen in einer Brammenstauchpresse, bei der der Träger der Stauchwerkzeuge aus einem, über zwei Exzenterwellen angetriebenen, mit zwei das Stauchwerkzeug tragenden und parallel führenden Pleueln besteht, an die ein Kolben-Zylinder-Aggregat zur Erzeugung einer, synchron zur Brammenbewegung auf dem Rollgang verlaufenden Bewegung des Stauchwerkzeugs angelenkt ist, und das Stauchwerkzeug jeweils eine, der beiden Längsseiten der Bramme beaufschlagende Stauchformflächen aufweist, die parallel oder geneigt zur Bewegungsrichtung der Bramme bzw. deren Längsseitenflächen verlaufend, quer zu der Bewegungsrichtung liegende Kanten bildend, aneinander anschließen, wobei einer parallel verlaufenden Stauchformfläche, von der Längsseitenfläche der Bramme weg geneigte Stauchformflächen nach- und ggfs. vorgeordnet sind.
  • Mit Stauchwerkzeugen dieser Art (Iron and Steel, Sept. 1990) werden die zu stauchenden Brammen, auf dem Rollgang liegend, mittig zwischen zwei, ein Paar bildenden Stauchwerkzeugen in der Weise bewegt und bearbeitet, daß die Brammen im Stillstand und ggfs. in der Bewegung, bei synchroner Bewegung der Stauchwerkzeuge quer zur Stauchpreßrichtung auf ihren beiden Längsflächen von den jeweiligen Stauchformflächen der Stauchwerkzeuge einer Stauch-Fließformung unterworfen werden. Diese führt dazu, daß die Bramme in einem ersten Bearbeitungsschritt, von oben gesehen, in ein sog. "dog-bone"-Profil gepreßt wird. Der Schmalteil dieses Profils wird dabei in Form und Abmaßen durch die Stauchformflächen bestimmt. In folgenden weiteren Bearbeitungsschritten werden die beiden Stauchwerkzeuge dann, quer zur Transportrichtung der Bramme, auf dem Rollgang voneinander wegbewegt und gleichzeitig die Bramme um ein vorgegebenes bestimmtes Maß vorwärts bewegt und dabei der breitere Abschnitt des dog-bone-Profils in den Bereich der einander näheren Enden der beiden einander gegenüberliegenden Stauchformflächen gelangt. In dieser Position wird die Bramme erneut zum Stillstand gebracht, und die Stauchwerkzeuge unterwerfen die anschließenden, noch nicht gestauchten Abschnitte der Bramme einer entsprechend fortgesetzten Stauch-Fließ-Formung.
  • Man hat bereits vorgeschlagen, die aufeinanderfolgenden Formungsschritte und die Transportrichtung der Bramme ineinander übergehen zu lassen, d.h. die Transportrichtung der Brammen nicht zu unterbrechen und zwar in der Weise, daß die Vorschubbewegung der Stauchwerkzeuge mit der Brammentransportgeschwindigkeit synchronisiert wurde, und die Stauchwerkzeuge, die Brammenseitenwände berührend, die Bramme über eine vorgegebene Länge umformten. Mit dem Durchlauf dieser vorgegebenen Länge ist dann dieser Formungsschritt und der Kontakt der Stauchwerkzeuge mit der Bramme beendet. Die Stauchwerkzeuge bewegen sich dann zunächst mit und dann entgegen der Brammentransportrichtung auf ihren jeweiligen Totpunkt zu, während die Bramme um die folgende vorgegebene Länge gleichförmig weiterbewegt wird.
  • Bei dieser Art des Stauchens mit den beschriebenen Stauchwerkzeugen lassen sich zwar verhältnismäßig ebene Seitenwandflächen der Bramme erzielen; es bilden sich aber auch immer wieder Unregelmäßigkeiten in der Form von, quer zur Längsrichtung der Seitenwände verlaufender wellenförmiger Erhebungen, die sich in mehr oder weniger regelmäßiger Aufeinanderfolge über die Länge der Seitenwände der Bramme erstrecken.
  • Versuche, der Bildung dieser wellenförmigen Erhebungen durch Änderungen der Vorschubstrecken und Vorschubgeschwindigkeiten in Verbindung mit dem zeitlichen Ablauf der Bewegungen der Stauchwerkzeuge und auch durch die Verwendung von Stauchwerkzeugen mit unterschiedlichen Neigungswinkeln der Stauchformfläche zu begegnen, führten zwar zu einer Verringerung dieser Erscheinungen, konnten aber das Entstehen der wellenförmigen Erhebungen nicht vollständig verhindern.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Ausbildung der bekannten Stauchwerkzeuge so zu verbessern, daß das Entstehen der beschriebenen wellenförmigen Erhebungen verhindert wird. Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß einer ersten, geneigten Stauchformfläche ein oder mehrere weitere Stauchformflächen mit Neigungswinkeln nachgeordnet sind, die kleiner sind als der Neigungswinkel der ersten Stauchformfläche.
  • Mit dieser Ausbildung des Stauchwerkzeugs wird erreicht, daß die anfangs beschriebenen wellenförmigen Erhebungen, die während der Stauch-Fließ-Formung offenbar in erster Linie im Übergangsbereich der Ausgangskante zwischen Stauchformfläche und parallelen Stauchfläche entstehen, durch die weiteren Stauchflächen in einem, dem Walzen ähnlichen Bearbeitungsvorgang weggedrückt werden, ober aber, daß je nach den gegebenen Stauch-Druck-Verhältnissen und auch der Materialbeschaffenheit der Bramme ihr Entstehen überhaupt verhindert wird.
  • Wie die Erfindung vorsieht, können die Neigungswinkel der weiteren Stauchformflächen unterschiedlich oder unter sich gleich sein.
  • Bei Stauchwerkzeugen mit zwei weiteren Stauchflächen wird zweckmäßig der Abstand der beiden Begrenzungskanten der, an die Ausgangskante der Stauchformfläche angrenzenden, ersten weiteren Stauchformfläche, bemessen auf der Ebene der Stauchkalibrierfläche kürzer als der Abstand der beiden Begrenzungskanten der, an diese erste weitere Stauchformflächen anschließenden zweiten weiteren Stauchformfläche gemessen. Der Abstand der Begrenzungskanten der ersten weiteren Stauchformfläche kann etwa der Hälfte des Abstandes der Begrenzungskanten der zweiten weiteren Stauchformfläche entsprechen. Weiterhin kann die Länge der parallelen Stauchformfläche, gemessen von der Ausgangskante der zweiten weiteren Stauchformfläche bis zum freien Auslauf dieser Fläche etwa einen Drittel der Länge der parallelen Stauchformfläche eines vergleichbaren Stauchwerkzeugs mit nur einer Stauchformfläche entsprechen.
  • Der vertikale Abstand der Ausgangskante der ersten Stauchformfläche von der Ebene der parallelen Stauchformfläche kann etwa der Höhe der Seitenwandverformung entsprechen, die bei der Stauchpressung einer Bramme mit einem vergleichbaren Stauchwerkzeug mit nur einer Stauchformfläche entsteht.
  • Wie die Erfindung schließlich vorsieht, kann ein Stauchwerkzeug mit den erfindungsgemäßen Merkmalen aus einem Stauchwerkzeug mit nur einer Stauchformfläche und über die Ausgangskante anschließender Stauchkalibrierfläche dadurch hergestellt werden, daß die beiden Übergangsstauchflächen durch Materialwegnahme dadurch erstellt werden, daß die Ausgangskante der Stauchformfläche in einen Bereich vor und über ihrer ursprünglichen Position verlegt und die parallele Stauchformfläche auf etwa ein Drittel ihrer ursprünglichen Länge reduziert werden.
  • Mit dieser Ausbildung des Stauchwerkzeugs wird erreicht, daß die genannten wellenförmigen Erhebungen, die während der Stauch-Fließ-Formung in erster Linie im Übergangsbereich der Ausgangskante zwischen Stauchformfläche und paralleler Stauchfläche entstehen durch die weiteren Stauchformflächen in einem, dem walzenähnlichen Bearbeitungsvorgang weggedrückt werden, oder aber, daß je nach den gegebenen Stauch-Druck-Verhältnissen und auch der Materialbeschaffenheit der Bramme ihr Entstehen überhaupt verhindert wird.
  • Es hat sich bei der praktischen Anwendung dieser Ausbildungsformen gezeigt, daß die Neigungswinkel der weiteren Stauchformflächen insb. dann, wenn der Neigungswinkel der ersten Stauchformfläche mit etwa 11 bis 13° vorzugsweise 12° bemessen ist, in einem Bereich zwischen 0,5 und 8° liegen sollten, wenn die wellenförmigen Erhebungen praktisch rückstandslos beseitigt werden sollen. Als besonders vorteilhaft hat sich dabei eine Bemessung erwiesen, bei der der Neigungswinkel der, an die ersten Stauchformfläche anstoßenden weiteren Stauchformfläche 5° und der Neigungswinkel der, an diese anstoßenden weiteren Stauchformfläche 1° betragen. Es haben sich auch Neigungswinkel von 0,5 bis 2° für den Neigungswinkel der an erster Stelle genannten weitere Stauchformfläche und Neigungswinkel von 4 bis 8° für die an zweiter Stelle genannte weitere Stauchformfläche als sehr vorteilhaft erwiesen.
  • Weiter hat sich bei der praktische Anwendung dieser Ausbildungsformen gezeigt, daß die Neigungswinkel der weiteren Stauchformflächen insbesondere dann, wenn der Neigungswinkel der ersten Stauchformfläche mit etwa 19 bis 20°, vorzugsweise 19,8° bemessen ist und Anordnung von drei weiteren Stauchformflächen, diese in einem Bereich zwischen 0,9 und 10°, vorzugsweise 0,91° und 19,8° liegen sollten, wenn die wellenförmigen Erhebungen praktisch rückstandslos beseitigt werden sollen. Als besondere vorteilhaft hat sich dabei eine Bemessung erwiesen, bei der der Neigungswinkel der, an die erste Stauchformfläche anstoßenden weiteren Stauchformfläche 9,1°, der Neigungswinkel der an diese anstoßende weitere Stauchformfläche 5,2° und der der an diese anschließende weiteren Stauchformfläche 0,91° betragen und sich an die dann folgende parallele Stauchformfläche eine Ausgangsfläche mit einer Neigung von 12° anschließt.
  • Es besteht auch die Möglichkeit, bei einer Neigung der ersten Stauchformfläche von etwa 12° zwei weitere Stauchformflächen anzuschließen, und zwar mit den entsprechenden Neigungswinkeln von 5,2 bzw. 0,91° und auch hier einem Neigungswinkel der Ausgangsfläche von 12°.
  • Mit den erläuterten Stauchwerkzeugen läßt beim Stauchen jedoch der Materialfluß am Brammenkopf und am Brammenende immer noch zu wünschen übrig. Der Brammenkopf erfährt, in Abhängigkeit von der Abnahme, häufig eine Abschrägung. Dies führt dazu, daß die Breite des Brammenkopfes die Breite der Brammenmitte unterschreitet. Am Brammenende wird das Material mit der entsprechend geneigten Stauchfläche entgegen der Bewegungsrichtung der Bramme geformt. Dies führt dazu, daß der - dog bone am Brammenkopf und am Brammenende als in der Mitte der Bramme.
  • Diesen Nachteilen kann nach einem weiteren Vorschlag der Erfindung dadurch begegnet werden, daß zwei oder mehr Gruppen von Stauchformflächen, die jeweils aus einer parallel verlaufenden Stauchformfläche und, in Richtung auf den Eingang des, von den Stauchwerkzeugen gebildeten Preßspaltes, vor dieser Stauchfläche angeordneten geneigten, einen Polygonzug bildenden Stauchformflächen mit Neigungswinkeln ansteigender Größe bestehen, die die Stauchformfläche des Stauchwerkzeuges bilden. Als vorteilhaft hat sich dabei die Bildung von insgesamt drei Gruppen solcher Stauchformflächen erwiesen. Der Materialfluß am Brammenkopf und am Brammenende verläuft dabei wesentlich günstiger. Die dog-bone-Form erstreckt sich für die gesamte Länge der Bramme gleichmäßiger.
  • Die so ausgebildeten Stauchwerkzeuge können in einer Brammenstauchpresse derart angewendet werden, daß die Bramme mit Hilfe des Rollgangs, unabhängig von der jeweiligen Position des Brammenkopfes zur Position des Stauchwerkzeugpaares auf den, von diesem gebildeten Preßspalt zugefahren, bevor sie den Preßspalt erreicht hat, auf die vorberechnete Vorschubgeschwindigkeit gebracht und von dem Stauchwerkzeugpaar in aufeinanderfolgenden Stauchhüben breitenreduziert wird, wobei die Kontaktphasen zwischen den Stauchwerkzeugen des Stauchwerkzeugpaares und der Bramme und die Vorwärtsbewegung von Stauchwerkzeugen und Bramme synchron verlaufen.
  • Die Bramme kann aber auch mit Hilfe des Rollgangs für den ersten Preßbiß der Stauchwerkzeuge in eine vorerrechnete Position für den Brammenkopf zwischen den Stauchwerkzeugen bewegt werden. Die aufeinanderfolgenden Preßhübe können dabei unter Anpassung der jeweils erforderlichen Vorschubgeschwindigkeit und entsprechender Synchronisation der Bewegungen von Bramme und Stauchwerkzeugen unterschiedlich lang bemessen werden. Die unterschiedlichen Hublängen können dann so bemessen werden, daß der Kontakt zwischen den Stauchwerkzeugen und der Bramme beim letzten Preßhub an einer örtlich vorbereiteten Stelle der Stauchformflächen der Stauchwerkzeuge erfolgt.
  • Die Erfindung wird anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. In der Zeichnung zeigen
    • Fig. 1
    ein Stauchwerkzeug in der Draufsicht,
    Fig. 2, 3 u. 4
    weitere Ausführungsbeispiele des Stauchwerkzeuges, ebenfalls in der Draufsicht,
    Fig. 5
    eine andere Ausbildungsform des Stauchwerkzeuges ebenfalls in der Draufsicht, und
    Fig. 6 bis 11
    ein Paar der Stauchwerkzeuge nach Fig. 5 in verschiedenen Positionen während der Stauchvorgänge in schematischer Darstellung.
  • Das hier, in Fig. 1 dargestellte eine Teil 1 des Stauchwerkzeuges weist eine Stauchformfläche 1a und eine parallele Stauchfläche 1b auf. Die erste Stauchformfläche 1a verläuft zu der Ebene x-x der parallelen Stauchfläche 1b in einem Neigungswinkel α. Der Stauchformfläche 1a sind hinter ihrer Ausgangskante AK die weiteren Stauchflächen 1a' und 1a'' nachgeordnet. Diese beiden weiteren Stauchformflächen 1a' und 1a'' verlaufen in Neigungswinkeln α1 und α2 gegenüber der Ebene x-x der parallelen Stauchfläche 1b, die kleiner sind als der Neigungswinkel α der weiteren Stauchformfläche 1a gegenüber dieser Ebene. Wie erkennbar, ist beim gezeigten Ausführungsbeispiel der Abstand L1 der beiden Begrenzungskanten der an die erste Stauchformfläche 1a angrenzenden ersten weiteren Stauchformfläche 1a', nämlich der Ausgangskante AK und der Zwischenkante ZK, gemessen auf der Ebene x-x der parallelen Stauchfläche 1b kürzer als der Abstand L2 der beiden Begrenzungskanten, nämlich der Zwischenkante ZK und der Endausgangskante EK, der an diese erste weitere Stauchfläche 1a' anschließenden zweiten weiteren Stauchfläche 1a''. Beim Ausführungsbeispiel entspricht der Abstand L1 der Begrenzungskanten AK und ZK der ersten weiteren Stauchfläche 1a' etwa der Hälfte des Abstandes L2 der Begrenzungskanten ZK und EK der zweiten weiteren Stauchfläche 1a''. Die Länge L3 der parallelen Stauchfläche 1b, gemessen von der Endausgangskante EK der zweiten weiteren Stauchfläche 1a'' bis zum freien Auslauf A dieser Parallelen Stauchfläche 1b beträgt etwa ein Drittel der Länge der parallelen Stauchfläche eines vergleichbaren Stauchwerkzeuges mit nur einer Stauchformfläche, deren Ausgangskantenposition mit AK' strichpunktiert angedeutet ist.
  • Der vertikale Abstand a der Ausgangskante AK von der Ebene x-x der parallelen Stauchfläche 1b kann so bemessen werden, daß er etwa der Höhe der, nicht dargestellten Seitenwandverformung entspricht, die beim Stauchpressen einer Bramme mit einem Stauchwerkzeug entsteht, wenn dieses Stauchwerkzeug eine Stauchformfläche aufweist, deren Ausgangskante die erwähnte Position AK' einnimmt.
  • Bei der Herstellung des dargestellten Stauchwerkzeugs aus einem Stauchwerkzeug mit nur einer Stauchformfläche und der daraus resultierenden, oben geschilderten Position der Ausgangskante AK' wird durch Materialwegnahme erreicht, daß die Ausgangskante AK der Stauchformfläche in einen Bereich vor und über ihrer ursprünglichen Position AK' verlegt, und die Stauchkalibrierfläche 1b auf das erwähnte Drittel ihrer ursprünglichen Länge reduziert werden.
  • Das in Fig. 2 dargestellte eine Teil 1 des Stauchwerkzeuges weist eine erste Stauchformfläche 1a und eine parallele Stauchfläche 1b auf. Die erste Stauchformfläche 1a verläuft zu der Ebene x-x der parallelen Stauchfläche 1b in einem Neigungswinkel α. Der ersten Stauchformfläche 1a sind hinter ihrer Ausgangskante AK die Übergangsstauchformflächen 1a' und 1a'' nachgeordnet. Diese beiden weiteren Stauchformflächen 1a' und 1a'' verlaufen in Neigungswinkeln α1 und α2 gegenüber der Ebene x-x der parallelen Stauchfläche 1b, die kleiner sind als der Neigungswinkel α der ersten Stauchformfläche 1a gegenüber dieser Ebene.
  • Das Stauchwerkzeug nach Fig. 3 weit eine erste Stauchformfläche 1a auf, die in einem Neigungswinkel α zu der Ebene x-x verläuft, in der die parallele Stauchfläche 1b liegt. Der ersten Stauchformfläche 1a sind hinter ihrer Ausgangskante AK weitere Stauchflächen 1a', 1a'' und 1a''' nachgeordnet. Diese weiteren Stauchflächen verlaufen in Neigungswinkeln α', α'' und α''' zu der Ebene x-x. Diese Neigungswinkel sind nämlich kleiner als der neigungswinkel α der ersten Stauchformfläche 1a gegenüber dieser Ebene. An die letzte der weiteren Stauchformflächen 1a''' schließt sich die parallele Stauchfläche 1b und an diese die geneigte Ausgangsfläche 1c mit dem Neigungswinkel β an.
  • Die Ausbildung des Stauchwerkzeuges 1 nach Fig. 4 entspricht der geschilderten nach Fig. 2 mit der Maßgabe, daß sich hier an die erste Stauchformfläche 1a nur zwei weitere Stauchformflächen 1a' und 1a'' anschließen.
  • Wie aus Fig. 5 ersichtlich, weist das Stauchwerkzeug WZ eine Reihe von Stauchflächen a-k auf, die dazu bestimmt sind, bei Bewegung des Stauchwerkzeuges WZ in Richtung des Pfeils P auf die Seitenfläche SF der strichpunktiert angedeuteten Bramme BR hin, zu beaufschlagen. Der, bei dieser Bewegung des Stauchwerkzeuges WZ zuerst auf die Seitenfläche SF auftreffende Teil der Stauchformfläche ist die parallel zur Bewegungsrichtung B der Bramme BR verlaufende Stauchformfläche a, der, hier zwei geneigte Stauchformflächen b, c, eine Art Polygonzug bildend, vorgeordnet sind. Die Neigungswinkel α1 und α2 weisen ansteigende Größen auf.
  • An die freie Seite der parallel verlaufenden Stauchformfläche a dieser ersten Gruppe von Stauchformflächen a, b, c schließt sich eine zweite Gruppe von Stauchformflächen an, die abgestuft gegen die erste Gruppe entsprechend aus einer parallel verlaufenden Stauchformfläche d und vorgeordneten, geneigten, einen Polygonzug bildenden Stauchformflächen e, f mit ebenfalls ansteigenden Größen der Neigungswinkel α3 und α4 besteht. Die dritte und letzte Gruppe dieser Stauchformflächen weist ebenfalls eine parallel verlaufende Stauchformfläche g, gefolgt von einem vorgeordneten Polygonzug geneigter Stauchformflächen h, i, k mit Neigungswinkeln α5, α6, α7 auf.
  • Wie beim dargestellten Ausführungsbeispiel ersichtlich, weisen die drei Gruppen von Stauchformflächen a, b, c; d, e, f und g, h, i, k mit der geneigten Stauchformfläche h der dritten Gruppe und den beiden parallel verlaufenden Stauchformflächen a und d der ersten und zweiten Gruppe, gemessen über die Richtung der Bewegung der Bramme gleiche Längen m2, m5 und m8 auf. Ebenso sind die parallel verlaufende Stauchformfläche g der dritten Gruppe sowie die geneigten Stauchformflächen i und k dieser Gruppe und die geneigten Stauchformflächen e, f der zweiten Gruppe mit den Längen m1, m3 + m4 und m6 + m7 unter sich gleich.
  • Diese Längen können je nach betrieblichen Erfordernissen und Erfahrungen auch anders bemessen und verteilt werden.
  • Aus den Fig. 6 bis 11 geht die Wirkungsweise der Stauchwerkzeuge WZ1 (Fig. 6) und WZ 2 des Stauchwerkzeugpaares auf die beiden Seitenflächen SF1 und SF2 der Bramme BR hervor. Fig. 6 zeigt den, von den Stauchwerkzeugen WZ1 und WZ2 gebildeten Preßspalt SP und den, vor diesen, durch den, nicht dargestellten Rollgang transportierten Kopf der Bramme BR. Beim Weitertransport in Richtung auf den Preßspalt SP wird der Brammenkopf so positioniert, daß die Vorderkante VK etwa unterhalb der Mitte der parallel verlaufenden Stauchformfläche a der ersten Gruppe von Stauchformflächen befindet. Die Stauchwerkzeuge WZ1 und WZ2 führen dann gegeneinander einen ersten Stauchhub aus und stauchen den Brammenkopf in die, in Fig. 7 wiedergegebene Form. Dies geschieht unter Beaufschlagung der Brammenseitenflächen SF1 und SF2 mit allen Stauchformflächen a, b, c der ersten Gruppe dieser Flächen. Anschließend werden die Stauchwerkzeuge WZ1 und WZ2 wieder voneinander weg bewegt und der Brammenkopf in eine Position vorgeschoben, bei der sich die Vorderkante des Brammenkopfes etwa unterhalb der Mitte der folgenden parallel verlaufenden Stauchformfläche d der zweiten Gruppe der Stauchformflächen befindet. Mit dem dann folgenden zweiten Stauchhub wird der Brammenkopf dann durch gleichzeitige Beaufschlagung der Seitenflächen SF1 und SF2 der Bramme durch die Stauchformflächen d, e, f der zweiten und der Stauchformflächen a, b, c der ersten Gruppe in die, in Fig. 8 wiedergegebene Form gebracht. Anschließend wird entsprechend, nach erneuter Öffnung des Preßspaltes SP die Vorderkante VK des Brammenkopfes etwa unterhalb der Mitte der parallel verlaufenden Stauchformfläche g der dritten Gruppe von Stauchformflächen positioniert und beim folgenden Stauchhub die Seitenflächen S1 und S2 des Brammenkopfes von sämtlichen Stauchformflächen g, h, i, k; d, e, f und a, b, c der dritten, zweiten und ersten Gruppe der Stauchformflächen gleichzeitig beaufschlagt und in die in Fig. 9 wiedergegebene Form gebracht. Die Breite des Brammenkopfes ist durch diese drei Stauchhübe auf die vorgesehene Größe reduziert worden (Fig. 10) und die Restlänge der, noch nicht verformten Bramme BR wird in weiteren Stauchhüben entsprechend reduziert. Anschließend wird die Bramme aus dem Preßspalt SP, wie aus Fig. 11 ersichtlich, herausbefördert.

Claims (23)

  1. Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse mit jeweils eine der beiden Längsseitenflächen der Bramme beaufschlagenden Stauchformflächen, die parallel oder geneigt zur Bewegungsrichtung der Bramme verlaufend, aneinander anschließen, wobei einer parallel verlaufenden Stauchformfläche von der Längsseitenfläche der Bramme weg geneigte Stauchformflächen zugeordnet sind,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß einer ersten Stauchformfläche (1a) ein oder mehrere weitere Stauchformflächen (1a', 1a'') mit Neigungswinkeln (α1; α2) nachgeordnet sind, die kleiner sind, als der Neigungswinkel (α) der ersten Stauchformfläche (1a).
  2. Stauchwerkzeug nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Neigungswinkel (α1; α2) der weiteren Stauchformflächen (1a'; 1a'') unter sich gleich sind.
  3. Stauchwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 und 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Abstand (L1) der beiden Begrenzungskanten (AK, ZK) der, an die Ausgangskante (AK) der ersten Stauchformfläche (1a) angrenzenden ersten weiteren Stauchformfläche (1a') gemessen, auf der Ebene (x-x) der parallelen Stauchfläche (1b) kürzer ist, als der Abstand (L2) der beiden Begrenzungskanten (ZK; EK) der, an diese erste weitere Stauchformfläche (1a') anschließenden zweiten weiteren Stauchformfläche (1a'').
  4. Stauchwerkzeug nach Anspruch 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Abstand (L1) der Begrenzungskanten (AK; ZK) der ersten weiteren Stauchformfläche (1a') etwa der Hälfte des Abstandes der Begrenzungskanten (ZK; EK) der zweiten weiteren Stauchformfläche entspricht.
  5. Stauchwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Länge (L3) der parallelen Stauchfläche (1b), gemessen von der Ausgangskante (EK) der zweiten weiteren Stauchformfläche (1a'') bis zum freien Auslaufende (A) dieser Fläche etwa ein Drittel der Länge der parallelen Stauchfläche eines vergleichbaren Stauchwerkzeugs mit nur einer Stauchformfläche entspricht.
  6. Stauchwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der vertikale Abstand (a) der Ausgangskante (AK) der ersten Stauchformfläche (1a) von der Ebene (x-x) der parallelen Stauchfläche (1b) etwa der Höhe der Seitenwandverformungen entspricht, die beim Stauchpressen einer Bramme mit einem vergleichbaren Stauchwerkzeug mit nur einer Stauchformfläche entstehen.
  7. Verfahren zur Herstellung eines Stauchwerkzeugs nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß von einem Stauchwerkzeug mit nur einer Stauchformfläche und an diese direkt anschließender paralleler Stauchfläche die beiden weiteren Stauchformflächen (1a' und 1a'') dadurch erstellt werden, daß durch Materialwegnahme die Ausgangskante der ersten Stauchformfläche (1a) in einem Bereich (AK) vor und über ihrer ursprünglichen Position (AK') verlegt und die parallele Stauchfläche (1b) auf etwa ein Drittel ihrer ursprünglichen Länge reduziert werden.
  8. Stauchwerkzeug nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß bei Bemessung des Neigungswinkels (α) der ersten Stauchformfläche (1a) mit 11 bis 13° und Anordnung von zwei, dieser nachgeordneten weiteren Stauchformflächen (1a' und 1a''), deren Neigungswinkel mit etwa 0,5 bis 8° bemessen sind.
  9. Stauchwerkzeug nach Anspruch 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Neigungswinkel (α') der, an die erste Stauchformfläche (1a) anstoßenden weiteren Stauchformfläche (1a') mit 4 bis 8° und der Neigungswinkel (α'') der an diese anschließenden weiteren Stauchformfläche (1a'') mit 0,5 bis 2° bemessen sind.
  10. Stauchwerkzeug nach Anspruch 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Neigungswinkel (α') der an die ersten Stauchformfläche (1a) anschließenden weiteren Stauchformfläche (1a') 5° und der Neigungswinkel (α'') der an diese anschließenden weiteren Stauchformfläche (1a'') 1° beträgt.
  11. Stauchwerkzeug nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß bei Bemessung des Neigungswinkels (α) der ersten Stauchformfläche (1a) mit etwa 19 bis 20°, vorzugsweise 19,8° und anordnung von drei, dieser nachgeordneten weiteren Stauchformflächen (1a', 1a'' und 1a'''), deren Neigungswinkel mit etwa 0,9 bis 10°, vorzugsweise 0,91 bis 19,8° bemessen sind und sich an die, diesen folgende weitere Stauchkalibrierfläche (1b) eine Ausgangsfläche (1c) mit einem Neigungswinkel (β) von 12° anschließt.
  12. Stauchwerkzeug nach Anspruch 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Neigungswinkel (α1) der, an die erste Stauchformfläche (1a) anstoßenden weiteren Stauchformfläche (1a') mit 9,1°, der Neigungswinkel (α'') der dieser nachgeordneten weiteren Stauchformfläche (1a'') mit 5,2° und der Neigungswinkel (α'''), der anschließenden Übergangsformfläche (1a''') mit 0,91° bemessen sind.
  13. Stauchwerkzeug nach Anspruch 12,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Neigungswinkel der ersten Stauchformfläche (1a) 12°, der dieser folgenden weiteren Stauchformfläche (1a') 5,2° und der, an diese anschließenden weiteren Stauchformfläche (1a'') 9,1° betragen.
  14. Stauchwerkzeug nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß zwei und mehr Gruppen von Stauchformflächen, die jeweils aus einer parallel verlaufenden Stauchformfläche (a; d; g) und, in Richtung auf den Eingang des von den Stauchwerkzeugen (WZ1; WZ2) gebildeten Preßspaltes (SP), vor dieser Stauchformfläche (a; d; g) angeordneten geneigten, eine Art Polygonzug bildenden Stauchformflächen (b, c; e, f; h, i, k) mit Neigungswinkeln ansteigender Größe bestehen, die Stauchformfläche des Stauchwerkzeuges (WZ1; WZ2) bilden.
  15. Stauchwerkzeug nach anspruch 14,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Stauchformfläche des Stauchwerkzeuges (WZ1; WZ2) aus insgesamt drei Gruppen von Stauchformflächen gebildet wird.
  16. Stauchwerkzeug nach Anspruch 15,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß bei den drei Gruppen von Stauchformflächen (a, b, c; d,, e, f; g, h, i, k) die geneigte Stauchformfläche (h) der dritten Gruppe und die beiden parallel verlaufenden Stauchformflächen (a; d) der ersten und zweiten Gruppe, gemessen über die Richtung der Bewegung der Bramme (BR) gleiche Längen (m2; m5; m8) aufweisen, und die parallel verlaufende Stauchfläche (g) der dritten Gruppe sowie die geneigten Stauchformflächen (e, f) der zweiten Gruppe mit den Längen (m1, m3 + m4 und m6 + m7) unter sich gleich sind.
  17. Stauchwerkzeug nach den Ansprüchen 15 und 16,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die letzte geneigte Stauchformfläche (c) der ersten Gruppe um ein geringes Maß (m10) länger bemessen ist, als die Länge (m7 und m4) der letzten geneigten Stauchformflächen (k und f) der dritten und der zweiten Gruppe.
  18. Stauchwerkzeug nach einem der Ansprüche 16 und 17,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Größen der Neigungswinkel der letzten geneigten Stauchformfläche der ersten und zweiten und dritten Gruppe zwischen 23° und 20°, vorzugsweise 22,18°, 23,63° und 20,56° und die der ersten bzw. zweiten geneigten Stauchformflächen dieser Gruppen zwischen 8° und 12,1°, vorzugsweise 8,13°, 12,09° und 8,13° und die der ersten geneigten Stauchformfläche der letzten Gruppe mit etwa 2,0° bis 3,0°, vorzugsweise 2,29° bemessen sind.
  19. Stauchwerkzeug nach einem der Ansprüche 16 bis 18,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der parallelen Stauchfläche (g) der letzten Gruppe eine geneigte Ausgangsfläche (g') nachgeordnet ist.
  20. Stauchwerkzeug nach Anspruch 19,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Neigungswinkel der Ausgangsfläche (g') etwa 12° bis 13°, vorzugsweise 12,09° beträgt.
  21. Verfahren zum Betreiben einer Brammenstauchpresse mit Stauchwerkzeugen nach einem oder mehreren der Ansprüche 14 bis 20, bei der der Träger der Stauchwerkzeuge aus einem, über zwei Exzenterwellen angetriebenen, mit zwei, das Stauchwerkzeug tragenden und parallel führenden Pleueln besteht, an die ein Kolben-Zylinder-Aggregat zur Erzeugung einer, synchron zur Brammenbewegung auf dem Rollgang verlaufenden Bewegung des Stauchwerkzeuges angelenkt ist,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Seitenflächen (SF1 und SF2) der Bramme (BR) nach deren Eintritt in den, von den Stauchwerkzeugen (WZ1 und WZ2) gebildeten Preßspalt (SP) und Durchgang durch diesen, beim ersten Stauchhub von der ersten Gruppe der Stauchformflächen (a, b, c), beim folgenden zweiten Stauchhub von der zweiten Gruppe der Stauchformflächen (d, e, f) und denen der ersten Gruppe und beim dritten Stauchhub von der dritten Gruppe der Stauchformflächen (g, h, i, k) gemeinsam mit denen der beiden vorhergehenden Gruppen beaufschlagt werden.
  22. Verfahren nach Anspruch 21,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Bramme (BR), unabhängig von der jeweiligen Position zur Position der Stauchwerkzeuge (WZ1, WZ2) auf den, von diesem gebildeten Preßspalt (SP) zubewegt, auf eine vorberechnete Vorschubgeschwindigkeit gebracht und in den aufeinanderfolgenden Stauchhüben breitenreduziert wird, wobei die Kontaktphasen zwischen Stauchwerkzeugen (WZ1 und WZ2) und Bramme (BR) synchronbewegt verlaufen.
  23. Verfahren nach Anspruch 21,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Bramme (BR) für den ersten Stauchhub in eine vorerrechnete Position des Brammenkopfes zwischen den Stauchwerkzeugen (WZ1, WZ2) bewegt wird und die aufeinanderfolgenden Stauchhübe unter Anpassung der jeweils erforderlichen Vorschubgeschwindigkeit und Synchronisation der Stauchwerkzeuggeschwindigkeit bei variablen Vorschublängen erfolgen.
EP96110950A 1995-07-19 1996-07-06 Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse Expired - Lifetime EP0754512B1 (de)

Applications Claiming Priority (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19526279 1995-07-19
DE19526279A DE19526279A1 (de) 1995-07-19 1995-07-19 Stauchwerkzeug für die Verformung stranggegossener Brammen und Brammenstauchpressen
DE19536044 1995-09-28
DE19536044A DE19536044A1 (de) 1995-07-19 1995-09-28 Stauchwerkzeug für die Verformung stranggegossener Brammen in Brammenstauchpressen
DE19600477A DE19600477A1 (de) 1995-07-19 1996-01-09 Stauchwerkzeug für die Verformung stranggegossener Brammen in Brammenstauchpressen
DE19600477 1996-01-09
DE19604596 1996-02-08
DE1996104596 DE19604596A1 (de) 1996-02-08 1996-02-08 Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0754512A1 true EP0754512A1 (de) 1997-01-22
EP0754512B1 EP0754512B1 (de) 2001-04-04

Family

ID=27438162

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP96110950A Expired - Lifetime EP0754512B1 (de) 1995-07-19 1996-07-06 Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse

Country Status (8)

Country Link
US (1) US5735164A (de)
EP (1) EP0754512B1 (de)
JP (1) JPH0929377A (de)
CN (1) CN1076232C (de)
AT (1) ATE200234T1 (de)
CA (1) CA2181318A1 (de)
ES (1) ES2156239T3 (de)
RU (1) RU2175582C2 (de)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE59606690D1 (de) * 1995-07-19 2001-05-10 Sms Demag Ag Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse
DE60020673T2 (de) * 1999-03-10 2005-11-10 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. Verfahren zum herstellen von warmgewalztem stahlblech
US6601429B2 (en) * 2000-04-12 2003-08-05 Sms Demag Aktiengesellschaft Upsetting tool for forming continuous cast slab in slab upsetting presses
CN1880175B (zh) * 2000-04-25 2012-07-04 三菱重工业株式会社 热扩张成形用金属坯
JP5141009B2 (ja) * 2006-12-22 2013-02-13 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間スラブの幅圧下用金型
JP5141282B2 (ja) * 2008-02-13 2013-02-13 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間スラブの幅圧下用金型および幅圧下方法
JP2013086146A (ja) * 2011-10-20 2013-05-13 Jfe Steel Corp 熱間スラブの幅圧下用金型
CN103831413B (zh) * 2014-03-13 2015-12-02 钢铁研究总院 一种对带倒角连铸坯进行角部变形的支撑辊装置和方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3333452A (en) * 1965-03-03 1967-08-01 Sendzimir Inc T Reduction of thick flat articles
EP0112516A2 (de) * 1982-12-01 1984-07-04 Hitachi, Ltd. Vorrichtung zur Reduzierung der Brammenbreite
JPS6336902A (ja) * 1986-07-31 1988-02-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間スラブの幅圧下方法
JPH0381005A (ja) * 1989-08-24 1991-04-05 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 幅圧下プレス方法およびプレス金型
JPH03174902A (ja) * 1989-09-06 1991-07-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間スラブの幅サイジング方法および装置
WO1992010318A1 (en) * 1990-12-14 1992-06-25 Davy Mckee (Sheffield) Limited Width reduction of metal slab

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2178141A (en) * 1937-07-29 1939-10-31 Nat Supply Co Method for straightening oil-well casings or the like
JPS56750A (en) * 1979-06-14 1981-01-07 Matsushita Electric Ind Co Ltd Antenna control unit
JP3081005B2 (ja) * 1991-01-31 2000-08-28 オリンパス光学工業株式会社 生体組織の硬さ測定装置
JP3256886B2 (ja) * 1993-02-16 2002-02-18 大同特殊鋼株式会社 段付軸素材の鍛造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3333452A (en) * 1965-03-03 1967-08-01 Sendzimir Inc T Reduction of thick flat articles
EP0112516A2 (de) * 1982-12-01 1984-07-04 Hitachi, Ltd. Vorrichtung zur Reduzierung der Brammenbreite
JPS6336902A (ja) * 1986-07-31 1988-02-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間スラブの幅圧下方法
JPH0381005A (ja) * 1989-08-24 1991-04-05 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 幅圧下プレス方法およびプレス金型
JPH03174902A (ja) * 1989-09-06 1991-07-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間スラブの幅サイジング方法および装置
WO1992010318A1 (en) * 1990-12-14 1992-06-25 Davy Mckee (Sheffield) Limited Width reduction of metal slab

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 012, no. 251 (M - 718) 15 July 1988 (1988-07-15) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 015, no. 249 (M - 1128) 25 June 1991 (1991-06-25) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 015, no. 414 (M - 1171) 22 October 1991 (1991-10-22) *

Also Published As

Publication number Publication date
CN1151918A (zh) 1997-06-18
RU2175582C2 (ru) 2001-11-10
EP0754512B1 (de) 2001-04-04
ES2156239T3 (es) 2001-06-16
JPH0929377A (ja) 1997-02-04
ATE200234T1 (de) 2001-04-15
US5735164A (en) 1998-04-07
CN1076232C (zh) 2001-12-19
CA2181318A1 (en) 1997-01-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2714485C2 (de) Verfahren zum Warmwalzen von Doppel-T-Trägern aus rechteckigem Flachmaterial
DE3152612C2 (de)
WO2011073745A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von feinkörnigen, polykristallinen werkstoffen oder werstücken aus länglichen oder rohrförmigen halbzeugen
EP0314935A2 (de) Verfahren zur Herstellung eines warmgewalzten Stahlstabes mit schraubenlinienförmig verlaufenden Rippen
DE2115868A1 (de) Gewindekörper sowie Verfahren und Vorrichtung zu seiner Herstellung
DE1940341C3 (de) Verfahren und Einrichtung zum Herstellen von Metalleisten, insbesonder von rohrförmigen Schweißelektroden, aus einem Stabmaterial
DE3240155C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Querschnittsveränderung eines Bandes, insbesondere aus Kupfer
DE69009791T2 (de) Vorrichtung zum Formen einer länglichen Blechplatte.
EP0754512B1 (de) Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse
DE102011053676B4 (de) Rohrbiegemaschine
DE4292014C2 (de) Verfahren zur Herstellung einer langen Hochdruck-Brennstoffleitung
DE60023820T2 (de) Verfahren zur Herstellung von gebogenen und deformierten metallischen Teilen
DE2940473A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von metallprofilen
DE69204545T2 (de) Verfahren zur Herstellung von Profilen und/oder Stäben im kalten Zustand.
DE2803365A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von mit querrippen versehenen rohren
DE10190278B4 (de) Herstellungsverfahren für Multi-Gauge-Streifen
DE3222930A1 (de) Verfahren zur herstellung eines traegerrohlings fuer universaltraeger
DE69209632T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Walzen von Metallen zur Herstellung von rundem Stabmaterial oder Walzdraht aus rundem Stab- oder Drahtmaterial mit grösserem Durchmesser
DE69118165T2 (de) Rollenrichtmaschine zum Richten von H-Profilen
DE19748321A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Material mit modifiziertem Querschnitt
DE538635C (de) Verfahren zur Herstellung durchbrochener Metallgegenstaende
DE60001999T2 (de) Längsteilvorrichtung zur Herstellung von mehreren Profilen
DE4318105B4 (de) Kokille zum Stranggießen von Metall und Verfahren zur Herstellung der Kokille
DE3103608A1 (de) Verfahren zur herstellung von draht aus metall
DE19604596A1 (de) Stauchwerkzeug eines Stauchwerkzeugpaares für die Verformung stranggegossener Brammen in einer Brammenstauchpresse

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19960716

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE DE ES FI FR GB IT NL SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 19991209

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: SMS DEMAG AG

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE DE ES FI FR GB IT NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 200234

Country of ref document: AT

Date of ref document: 20010415

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 59606690

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20010510

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2156239

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: STUDIO JAUMANN P. & C. S.N.C.

ET Fr: translation filed
GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20010709

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Payment date: 20040630

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20040708

Year of fee payment: 9

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050710

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20060331

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20060331

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20130719

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20140721

Year of fee payment: 19

Ref country code: NL

Payment date: 20140721

Year of fee payment: 19

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20140728

Year of fee payment: 19

Ref country code: AT

Payment date: 20140611

Year of fee payment: 19

Ref country code: GB

Payment date: 20140721

Year of fee payment: 19

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20140729

Year of fee payment: 19

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20140722

Year of fee payment: 19

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: EUG

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20140707

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R081

Ref document number: 59606690

Country of ref document: DE

Owner name: SMS GROUP GMBH, DE

Free format text: FORMER OWNER: SMS SIEMAG AKTIENGESELLSCHAFT, 40237 DUESSELDORF, DE

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 59606690

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 200234

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20150706

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20150706

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MM

Effective date: 20150801

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150706

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150706

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160202

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150801

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150706

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20160826

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150707

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150731