EP0745189A1 - Vorrichtung zur summenleistungsregelung von wenigstens zwei hydrostatischen verstellpumpen - Google Patents
Vorrichtung zur summenleistungsregelung von wenigstens zwei hydrostatischen verstellpumpenInfo
- Publication number
- EP0745189A1 EP0745189A1 EP95908254A EP95908254A EP0745189A1 EP 0745189 A1 EP0745189 A1 EP 0745189A1 EP 95908254 A EP95908254 A EP 95908254A EP 95908254 A EP95908254 A EP 95908254A EP 0745189 A1 EP0745189 A1 EP 0745189A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- pressure
- control
- variable displacement
- variable
- regulating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B49/00—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00
- F04B49/06—Control using electricity
- F04B49/065—Control using electricity and making use of computers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B49/00—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00
- F04B49/08—Regulating by delivery pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B2201/00—Pump parameters
- F04B2201/12—Parameters of driving or driven means
- F04B2201/1205—Position of a non-rotating inclined plate
Definitions
- the invention relates to a device for total power control of at least two hydrostatic variable pumps according to the preamble of claim 1.
- Such a device is known for example from DE-PS 4208925.
- the total power control of this known device distributes the device drive power available from the drive motor between the two variable pumps. It bt t as ever. Power control on the principle of adjusting the delivery volume of the variable pumps as a function of the working pressure such that the respective maximum drive torque or, at constant drive speed, the maximum power consumption of the variable pumps remains essentially constant over the entire working range.
- the Arb generated by each variable e its founded acts jerk flask over a ⁇ and a lever arm acted upon by that a two-armed pivot lever on the respective associated control valve.
- the counter pressure at each control valve is generated by two adjustable pressure springs, one of which acts directly on the control valve and the other via the lever arm of the swivel lever acted upon by the control pressure.
- a further control pressure which corresponds to the working pressure generated by the respective other variable pump, acts against the pressure of the compression spring acting on the lever arm.
- the sum of the setting values of both pressure springs determines the maximum torque of the respective variable pump and corresponds the total drive torque of the drive motor. This torque can be transmitted by each variable pump as long as there is no second control pressure at the associated control valve, ie as long as the other variable pump does not absorb any torque.
- each variable pump With increasing torque consumption of the latter variable pump, the back pressure at the control valve of the first variable pump, and thus its torque setting, is reduced to a minimum value, which occurs when the further control pressure is equal to or greater than the pressure, as a result of the corresponding increase in the further control pressure the compression spring acting on the lever arm.
- the torque absorption of each variable pump is thus limited to the value (setpoint of the individual drive torque) which corresponds to the setting value of the compression spring acting directly on the respectively associated control valve.
- a higher torque absorption of each of the two variable displacement pumps is possible, specifically if the setpoint of the respective individual drive torque is increased by a corresponding change in the setting value of the compression spring acting directly on the respective control valve and, as a result, also the setting values of the three remaining compression springs, or if the torque absorption of the other variable displacement pump falls below the setting value of the compression spring acting directly on the associated control valve.
- the setpoint values of the individual drive torques are specified in the simplest manner by means of the setpoint value setting device, the electronic control unit dividing the setpoint value stored in its memory part, which preferably corresponds to the total drive torque of the drive motor, in accordance with the setpoint value specification and designed by actuation of the preferably magnetically controlled proportional magnets electrical control elements with control signals that meet the specified Correspond to setpoints, adjust the control valves to the corresponding back pressures and thus determine the maximum torque of each variable pump.
- the time-consuming and comparatively imprecise setting of four compression springs required by the prior art is eliminated.
- the device according to the invention has a considerably simpler structure than the device known from the prior art, which comprises the compression springs, the swivel levers, the pressure pistons which can be displaced in the actuating pistons of the actuating devices, and the hydraulic control lines for the others which counteract the counterpressures Control pressures required.
- the electronic control unit which is preferably in the form of a microcomputer, the electrical control elements, the measuring sensors, which are preferably designed as inductive displacement sensors that detect the respective position of the actuating devices, and the electrical signal lines are easy to install, easy to maintain, enable uncomplicated troubleshooting and, overall, more accurate Total power control.
- Fig. 1 is a circuit diagram of a device for total power control of two hydrostatic variable pumps
- FIG. 2 A diagram that shows the torque characteristic of the hydrostatic adjusting pump according to FIG. 1.
- hydrostatic regulating pumps 1 and 2 such as.
- Axi alcohol piston pumps in swash plate design can be device 3 to a consumer, not shown, such as the chassis and the slewing motor of an excavator, and connected via a suction line 4 to a tank 5.
- Both variable pumps 1, 2 are driven by a common drive motor 6, such as an internal combustion engine, and rotate at the same speed.
- An adjusting device consisting of two single-acting hydraulic actuating cylinders 7, 8 is provided to adjust their delivery volume.
- An actuating piston 9 is arranged displaceably in each actuating cylinder 7, 8 and is coupled via a piston rod 10 to an actuator 11 or 12 of the respective variable pump 1 or 2.
- the pressure chambers 13 of the actuating cylinders 7 are each connected via an actuating pressure line 14 to the working line 3 assigned to the respective variable pump 1 or 2.
- a pressure line 15 leads to the pressure chambers 13 of the actuating cylinders 8, in each of which a pressure spring 16 is arranged, which, if necessary supported by the working pressure taken from the respective working line 3 via the respective pressure line 15, via the piston 9, the piston rod 10 and the actuator 12 act on the swash plate of the variable displacement pump 1 or 2 in the direction of the maximum delivery volume.
- the piston surfaces 10 facing away from the piston rods of the actuating pistons 9 in the actuating cylinders 7 are larger than those of the actuating pistons 9 arranged in the actuating cylinders 8, so that working pressure which is generated during the operation of the variable displacement pumps 1, 2 via the actuating pressure lines 14 in the pressure chambers 13 of the actuating cylinders 7 builds up as a control pressure, the swash plate of the respective variable displacement pump 1, 2 is adjusted in the direction of the minimum delivery volume via the piston 9 and the piston rod 10.
- One adjustable stop 17 each in the pressure chambers 13 of the actuating cylinders 7 serves to limit the maximum delivery volume of the variable displacement pumps 1, 2 to different values.
- Each control valve 18 is arranged in the actuating pressure lines 14 and divides them into a respective actuating pressure line section 19, 20 leading to the respective working line 3 or to the respective actuating cylinder 7.
- each Control valve 18 is designed as a continuously adjustable 3/2-way valve and has two working connections to the actuating pressure line sections 19 and 20 as well as a working connection to a discharge line 21 leading to the tank 5, into which a leak oil line 22 of the respective variable pump 1 or 2 flows.
- a control pressure line 23 leads from each signal pressure line section 19 to a control connection of the associated control valve 18 and enables its adjustment in the direction of an end position in which the work connections to the signal pressure line section 20 and the relief line 21 are open and the remaining work connection is blocked.
- the device for total power control of the two variable displacement pumps 1, 2 comprises two electrical control elements 24, two measuring value transmitters 25, an electronic control unit 26 and a setpoint adjustment device 27 associated therewith.
- the electrical control elements 24 are designed as force-controlled proportional magnets and are each assigned to one of the control valves 18 for the purpose of generating a counter pressure counteracting the control pressure. Are you over j? a control signal line 28 is connected to the electronic control unit 26.
- the transducers 25 are designed as inductive displacement transducers, which are assigned to the piston rod 10 of the respective actuating cylinder 7 for the purpose of detecting the respectively set delivery volume of the variable pumps 1, 2 and are connected to the electronic control unit 26 via a signal line 29.
- the electronic control unit 26 is designed as a microcomputer, in the memory part of which a fi g. 2 shown maps are never stored in KL.
- this characteristic curve represents the working pressure pin as a function of the delivery volume V of an adjusting pump, it is based below on the torque and power regulation typical for the torque and power regulation. 1 characteristic curve. Both are in the present embodiment
- the area pxV below the torque characteristic curve KL is constant for each delivery volume V or for each working pressure p and in the present exemplary embodiment is equal to the total drive torque of the drive motor 6.
- the point P on the torque characteristic curve KL denotes the transition from
- the setpoint sum of these two counterpressure setpoints and thus the sum of the torques of the two variable pumps 1, 2, which must not be greater than the total drive torque of the drive motor 6, is likewise stored in the memory part 25 of the microcomputer 26 and can be set by means of the setpoint setting device direction into target values of any size.
- variable pumps 1, 2 are driven by the drive motor 6 at the same speed.
- setpoint value setting device 27 the setpoint sum of the counterpressure setpoints for both control valves 18, which is stored in the microcomputer 26 and corresponds to the total drive torque of the drive motor 6, is divided according to the desired operating mode and thus each
- variable pump 1, 2 the maximum torque that it can generate specified, for example for variable pump 1 60% and for variable pump 2 40% of the total drive torque.
- the microcomputer 26 sets for both variable displacement pumps 1, 2 the torque characteristic curves corresponding to the predetermined back pressure setpoints, ie those characteristic curves whose transitions from their vertical sections to their hyperbolic sections are identified by the points P, and P ⁇ , the ordinate values of which correspond to the specified back pressure setpoints. This results in the case of the variable displacement pump 1, the characteristic curve KL-, the torque corresponding to the back pressure setpoint of 60% of the setpoint total and in the case of the variable displacement pump 2, the characteristic curve KL of the torque corresponding to the backpressure setpoint of 40% of the setpoint total.
- the microcomputer 26 takes the setting of the characteristic curves KL corresponding to the predetermined back pressure setpoints in the exemplary embodiment described here by lowering the hyperbolic section from KL to the points P ,, P ? in front;
- the microcomputer 26 now processes each of these two predetermined setpoints into a corresponding control signal and outputs this to the proportional magnet 24 of the respectively associated control valve 18, which generates a corresponding counter pressure.
- variable pumps 1, 2 load the drive motor 6 with the maximum torque to which they are set and in this way together with the total drive torque that the drive motor 6 applies.
- control valve 18 responds according to the control pressure and regulates it
- the sensors 25 record the respective position of the actuating pistons 9 of the actuating cylinders 7 and thus the delivery volume of the respectively assigned variable displacement pumps 1 and 2 and generate corresponding signals.
- the electronic control unit 26 picks up these signals and uses them to determine for each variable pump 1, 2 that working pressure p which corresponds to the delivery volume V detected by the respective transducer 25 on the associated torque characteristic curve KL or L. This working pressure p is processed in the microcomputer 26 to produce a corresponding control signal and is output to the respectively associated proportional magnet 24 to generate a correspondingly higher back pressure at the respective control valve 18.
- variable pumps 1, 2 are pivoted back both individually and together with an increase in the working pressure generated by them to a smaller delivery volume so that the individual drive torques corresponding to the set back pressure setpoints or the total drive torque corresponding to the setpoint total is not exceeded.
- the setpoint sum stored in the memory part of the microcomputer 26 can also be divided with the setpoint setting device 27 into individual setpoints other than those mentioned above, so that it is possible, for example, to adjust the variable pump 1 to 100% of the total drive torque, for example for driving of the undercarriage, and accordingly to adjust the variable displacement pump 2 to zero percent total drive torque.
- the variable pump 2 is set to 100% and the variable pump 1 accordingly to zero percent total drive torque.
- the proportional magnets can each be assigned a compression spring, so that the back pressure at each control valve 18 results from the force of the proportional magnet and the adjusting force of this compression spring.
- the setting force of each of these compression springs can correspond to the setpoint sum ⁇ of the counterpressure setpoints, and in this case each proportional magnet has an opposite direction of action, one of which corresponds to the direction of action of the control pressure if this control pressure is less than the counterpressure and its setpoint is less than the setpoint sum is, and the other coincides with the direction of action of the compression spring when the control pressure is greater than the back pressure.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Die Erfindung betrifft eine Summenleistungsregelungs-Vorrichtung für mehrere Verstellpumpen (1, 2) mit je einem das Fördervolumen regelnden Regelventil (18), das mit einem dem Arbeitsdruck der Verstellpumpe entsprechenden Steuerdruck gegen einen Gegendruck beaufschlagt ist und anspricht, wenn der Steuerdruck den Gegendruck übersteigt, um die Verstellpumpe entlang einer Kennlinie (KL) konstanten Drehmomentes zu regeln. Um die Sollwerte der Einzelantriebsdrehmomente einfach zu verstellen und den Sollwert übersteigende Drehmomente zu verhindern, ist eine an Meßwertgeber (25) zum Erfassen der Fördervolumina der Verstellpumpen angeschlossene, die Sollwertsumme von Sollwerten der Gegendrücke sowie Drehmomenten-Kennlinien (KL) der Verstellpumpen speichernde, eine Sollwert-Einstelleinrichtung (27) zum Aufteilen der Sollwertsumme aufweisende elektronische Steuereinheit (16) vorgesehen, die diejenigen Drehmomenten-Kennlinien (KL1, KL2) einstellt und diejenigen Steuersignale an das zugeordnete Ansteuerelement (24) zur Erzeugung von Gegendrücken ausgibt, die den vorgegebenen Gegendruck-Sollwerten entsprechen, beim Ansprechen jedes Regelventils den dem Fördervolumen (V) entsprechenden Arbeitsdruck (p) auf der Drehmomenten-Kennlinie (KL1, KL2) ermittelt, diesen zu einem Steuersignal verarbeitet und dieses an das Ansteuerelement zur Erzeugung eines Gegendrucks ausgibt.
Description
Vorrichtung zur Summenleistungsregelung von wenigstens zwei hydrostatischen Verstellpumpen
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Summenleistungsregelung von wenigstens zwei hydrostatischen Verstellpumpen nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
Eine derartige Vorrichtung ist beispielsweise aus der DE-PS 4208925 bekannt. Die Summenleistungsregelung dieser bekannten Vorrichtung verteilt die vom Antriebsmotor zur Verfügung g- eilte Ger tantriebsleistung zwischen den beiden Verstellpumpen. Sie bt t wie jeα. Leistungsregelung auf dem Prinzip der Verstellung des Fördervolumens der Verstellpumpen in Abhängigkeit vom Arbeitsdruck derart, daß das jeweils maximale Antriebsmo¬ ment bzw. bei konstanter Antriebsdrehzahl die jeweils maximale Leistungsauf¬ nahme der Verstellpumpen über den gesamten Arbeitsbereich im wesentlichen konstant bleibt.
Der von jeder Verstellpumpe erzeugte Arbeitsdruck wirkt bei der bekannten Vorrichtung als Steuerdruck über einen ^ruckkolben und einen von diesem beaufschlagten Hebelarm eines zweiarmigen Schwenkhebels auf das jeweils zugeordnete Regelventil. Der Druckkolben ist im Stellkolben der als Stellzylinder ausgebildeten, jeweils zugeordn*^ --<n Stelleinrichtung- ver¬ schiebbar angeordnet und wirkt derart auf .≤n Hebelarm, daß dessen Hebellä'nge sich bei Verschiebung des Stellkolbens im Sinne einer Verringe¬ rung des Fördervolumens der Verstellpumpe so verkürzt, daß der Arbeitsdruck im gleichen Verhältnis ansteigen kann, wie sich das Fördervolumen der Verstellpumpe verringert. Au diese Weise wird das Produkt aus Arbeitsdruck und Fördervolumen konstant gehalten.
Der Gegendruck an jedem Regelventil wird durch zwei einstellbare Druckfedern erzeugt, deren eine direkt und deren andere über den vom Steuerdruck beaufschlagten Hebelarm des Schwenkhebels auf das Regelventil wirkt. Hn weiterer Steuerdruck, der dem von der jeweils anderen Verstellpumpe erzeugten Arbeitsdruck entspricht, wirkt gegen den Druck der den Hebelarm beaufschlagenden Druckfeder. Die Summe der Einstellwerte beider Druckfedern bestimmt das maximale Drehmoment der jeweiligen Verstellpumpe und entspricht
dem Gesamtantriebsdrehmoment des Antriebsmotors. Dieses Drehmoment kann von jeder Verstellpumpe so lange übertragen werden, wie kein zweiter Steuerdruck am zugeordneten Regelventil ansteht, d.h. so lange, wie die jeweils andere Verstell pumpe kein Drehmoment aufnimmt.
Mit zunehmender Drehmomentaufnahme der letzteren Verstellpumpe verringert sich infolge des entsprechenden Anstiegs des weiteren Steuerdrucks der Gegendruck am Regel ventil der ersteren Verstell pumpe und damit dessen Dreh omenteinstellung bis auf einen minimalen Wert, der sich dann einstellt, wenn der weitere Steuerdruck gleich oder größer als der Druck der auf den Hebelarm wirkenden Druckfeder ist. Damit ist die Drehmomentaufnahme jeder Verstellpumpe auf den Wert (Sollwert des Einzel antriebsdrehmoments) be¬ schränkt, der dem Einstellwert der das jeweils zugeordnete Regelventil direkt beaufschlagenden Druckfeder entspricht. Eine höhere Drehmomentaufnah¬ me jeder der beiden Verstellpumpen ist möglich, und zwar dann, wenn der Sollwert des jeweiligen Einzelantriebsdrehmomentes durch entsprechende Veränderung des Einstellwertes der das jeweilige Regelventil direkt beaufschlagenden Druckfeder und als Folge davon auch der Einstellwerte der drei verbleibenden Druckfedern erhöht wird, oder wenn die Drehmomentaufnahme der jeweils anderen Verstell pumpe unter den Einstell wert der das zugeordnete Regelventil direkt beaufschlagenden Druckfeder fällt.
Es ist Aufgabe der Erfindung, eine Vorrichtung der eingangs genannten Art so weiterzubilden, daß die Sollwerte der Einzel antriebsdrehmomente der Ver¬ stellpumpen in einfacher Weise verstellt werden können und eine den jeweils eingestellten Wert übersteigende Drehmomentaufnahme verhindert wird.
Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruches 1 gelöst. Die Sollwerte der Einzel antriebsdrehmomente werden in einfachster Weise mittels der Sollwert-Einstelleinrichtung vorgegeben, wobei die elektronische Steuereinheit die in ihrem Speicherteil gespeicherte Sollwert- summe, die vorzugsweise dem Gesamtantriebsdrehmoment des Antriebsmotors entspricht, entsprechend der Sollwertvorgabe aufteilt und durch Ansteuerung der vorzugsweise als kraftgeregelte Proportionalmagneten ausgebildeten elektrischen AnSteuerelemente mit Steuersignalen, die den vorgegebenen
Sollwerten entsprechen, die Regelventile auf entsprechende Gegendrücke einstellt und damit das jeweils maximale Drehmoment jeder Verstellpumpe bestimmt. Das gemäß dem Stand der Technik erforderliche zeitraubende und vergleichsweise ungenaue Einstellen von vier Druckfedern entfällt. Da der für jede Verstellpumpe vorgegebene Sollwert des Einzelantriebsdrehmomentes nur durch erneutes Aufteilen der Sollwertsumme mittels der Sollwert-Ein- stelleinrichtung verändert werden kann, ist eine den jeweils eingestellten Sollwert übersteigende Drehmomentaufnahme der Verstellpumpe im Gegensatz zu der aus dem Stand der Technik bekannten Vorrichtung nicht möglich, bei der sich eine Sollwertveränderung sozusagen automatisch bei sich ändernder Drehmomentaufnahme der jeweils anderen Verstellpumpe ergibt. Die erfindungs¬ gemäße Vorrichtung ist hinsichtlich ihres hydraulischen Systems erheblich einfacher aufgebaut als die aus dem Stand der Technik bekannte Vorrichtung, die die Druckfedern, die Schwenkhebel, die in den Stellkolben der Stelleinrichtungen verschiebbaren Druckkolben und die hydraulischen Steuer¬ leitungen für die den Gegendrücken entgegenwirkenden weiteren Steuerdrücke benötigt. Die vorzugsweise als Mikrocomputer ausgebildete elektronische Steuereinheit, die elektrischen AnSteuerelemente, die Meßwertgeber, die vorzugsweise als die jeweilige Stellung der Stelleinrichtungen erfassende induktive Wegaufnehmer ausgebildet sind, sowie die elektrischen Signallei- tungen sind einfach zu installieren, wartungsfreundlich, ermöglichen eine unkomplizierte Fehlersuche sowie insgesamt eine genauere Summenleistungsre¬ gelung.
Die Erfindung ist nachstehend anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 ein Schaltschema einer Vorrichtung zur Summenleistungsregelung von zwei hydrostatischen Verstellpumpen, und
Fig . 2 ei n Di agramm, das di e Drehmomenten-Kennl ini e der hydrostati schen Verstel l pumpe nach Fig. 1 zei gt .
Die i n Fig. 1 dargestel lten hydrostati schen Verstel lpumpen 1 und 2 , wie z .B. Axi alkol benpumpen i n Schrägschei benbauwei se, sind über je ei ne Arbeitslei-
tung 3 an je einen nicht dargestellten Verbraucher, wie etwa das Fahrwerk und den Schwenkwerksmotor eines Baggers, sowie über je eine Ansaugleitung 4 an einen Tank 5 angeschlossen. Beide Verstellpumpen 1, 2 sind durch einen gemeinsamen Antriebsmotor 6, wie beispielsweise einen Brennkraftmotor, angetrieben und drehen mit gleicher Drehzahl. Zur Verstellung ihres Fördervolumens ist je eine Stelleinrichtung bestehend aus je zwei einfach¬ wirkenden hydraulischen Stel 1Zylindern 7, 8 vorgesehen.
In jedem Stellzylinder 7, 8 ist ein Stellkolben 9 verschiebbar angeordnet und über eine Kolbenstange 10 mit einem Stellglied 11 bzw. 12 der jeweiligen Verstellpumpe 1 bzw. 2 gekoppelt. Jeder Stellkolben 9 begrenzt mit seiner größeren, der Kolbenstange 10 abgewandten Kolbenfläche im jeweiligen Stellzylinder 7 bzw. 8 einen Druckraum 13. Die Druckräume 13 der Stellzylinder 7 sind über je eine Stelldruckleitung 14 an die der jeweiligen Verstellpumpe 1 bzw. 2 zuordnete Arbeitsleitung 3 angeschlossen. Von diesen Arbeitsleitungen 3 führt je eine Druckleitung 15 zu den Druckräumen 13 der Stellzylinder 8, in denen je eine Druckfeder 16 angeordnet ist, die, ggfs. unterstützt durch den über die .jeweilige Druckleitung 15 von der jeweiligen Arbeitsleitung 3 abgenommenen Arbeitsdruck, über den Kolben 9, die Kolbenstange 10 und das Stellglied 12 die Schrägscheibe der Verstell¬ pumpe 1 bzw. 2 in Richtung maximalen Fördervolumens beaufschlagt. Die den Kolbenstangen 10 abgewandten Kolbenflächen der Stellkolben 9 in den Stellzylindern 7 sind größer als diejenigen der in den StellZylindern 8 angeordneten Stellkolben 9, so daß Arbeitsdruck, der sich während des Betriebs der Verstellpumpen 1, 2 über die Stelldruckleitungen 14 in den Druckräumen 13 der Stellzylinder 7 als Stelldruck aufbaut, über den Kolben 9 und die Kolbenstange 10 die Schrägscheibe der jeweiligen Verstellpumpe 1, 2 in Richtung minimalen Fördervolumens verstellt. Je ein verstellbarer Anschlag 17 in den Druckräumen 13 der Stellzylinder 7 dient dazu, das maximale Fördervolumen der Verstellpumpen 1, 2 auf unterschiedliche Werte zu begrenzen.
Je ein Regelventil 18 ist in den Stelldruckleitungen 14 angeordnet und teilt diese in je einen zur jeweiligen Arbeitsleitung 3 bzw. zum jeweiligen Stellzylinder 7 führenden ^telldruckleitungsabschnitt 19, 20 auf. Jedes
Regelventil 18 ist ein als st ig verstellbares 3/2-Wegeventil ausgebildet und weist zwei Arbeitsanschlüsse an die Stel ldruckleitungsabschnitte 19 bzw. 20 sowie einen Arbeitsanschluß an eine zum Tank 5 führenden Entlastungslei¬ tung 21 auf, in die eine Leckölleitung 22 der jeweiligen Verstellpumpe 1 bzw. 2 einmündet. In de in der Fig. 1 gezeigten Ausgangsstellung ist der Arbeitsanschluß an den Stelldruckleitungsabschnitt 19 gesperrt, während die verbleibenden Arbeitsanschlüsse offen sind. Von jedem Stelldruckleitungsab¬ schnitt 19 führt eine Steuerdruckleitung 23 zu einem Steueranschluß des zugeordneten Regelventils 18 und ermöglicht dessen Verstellung in Richtung einer Endstellung, in der die Arbeitsanschlüsse an den Stelldrucklei¬ tungsabschnitt 20 und die Entlastungsleitung 21 offen und der verbleibende Arbeitsanschluß gesperrt ist.
Die Vorrichtung zur Summenleistungsregelung der beiden Verstellpumpen 1, 2 umfaßt zwei elektrische AnSteuerelemente 24, zwei Meßwertgeber 25, eine elektronische Steuereinheit 26 und eine diesem zugeordnete Sollwert-Ein- stelleinrichtung 27.
Die elektrischen AnSteuerelemente 24 sind als kraftgeregelte Proporti- onalmagnete ausgebildet und je einem der Regelventile 18 zwecks Erzeugung eines dem Steuerdruck entgegenwirkenden Gegendrucks zugeordnet. Sie sind über j? eine Steuersignalleitung 28 mit der elektronischen Steuereinheit 26 verbunden.
Die Meßwertgeber 25 sind als induktive Wegaufnehmer ausgebildet, die zwecks Erfassung des jeweils eingestellten Fördervolumens der Verstellpumpen 1, 2 der Kolbenstange 10 des jeweiligen Stellzylinders 7 zugeordnet und über je eine Signalleitung 29 an die elektronische Steuereinheit 26 angeschlossen sind.
Die elektroni sche Steuereinheit 26 i st al s Mikrocomputer ausgebi ldet, i n dessen Speichertei l di e i n Fi g. 2 gezei gte Kennl i nie KL gespeichert i st . Obwohl diese Kennl i ni e den Arbeitsdruck p i n Abhängigkeit vom Fördervol umen V einer Verstel l pumpe darstel lt, i st sie nachstehend aufgrund i hres für die Drehmomenten- bzw. Lei stungsregel ung typi schen Verl aufs al s Drehmomenten-
1 Kennlinie bezeichnet. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel sind beide
Verstellpumpen 1, 2 und damit ihre Drehmomenten-Kennlinien identisch, so daß
. lediglich eine dieser Kennlinien im Speicherteil des Mikrocomputers 26' gespeichert ist. 5
Die Fläche pxV unter der Drehmomenten-Kennlinie KL ist für jedes Fördervo¬ lumen V bzw. für jeden Arbeitsdruck p konstant und im vorliegenden Ausführungsbeispiel gleich dem Gesamtantriebsmoment des Antriebsmotors 6. Der Punkt P auf der Drehmomenten-Kennlinie KL kennzeichnet den Übergang vom
* sog. Anfahrbereich (senkrechter Abschnitt von KL ) zum Regelbereich (hyperbolischer Abschnitt von KL ), und seinem Ordinatenwert entspricht der Sollwert des Gegendrucks an dem Regelventil 18, das derjenigen Verstellpumpe 1 bzw. 2 zugeordnet ist, die das Gesamtantriebsmoment überträgt bzw. übertragen soll. Der Ordinatenwert des Punktes P entspricht somit auch dem
15 maximalen Drehmoment, das diese Verstellpumpe übertragen kann, d.h. im vorliegenden Fall dem Gesamtantriebsmoment des Antriebsmotors 6. Der Sollwert des Gegendrucks an dem der jeweils anderen Verstellpumpe zugeordne¬ ten Regelventil ist auf Null eingestellt, um zu verhindern, daß diese Verstellpumpe durch Antrieb des an sie angeschlossenen Verbrauchers den
20 Antriebsmotor 6 überlastet.
Die Sollwertsumme dieser beiden Gegendruck-Sollwerte und damit die Summe der Drehmomente beider Verstellpumpen 1, 2, die nicht größer als das Gesamtan¬ triebsmoment des Antriebsmotors 6 sein darf, ist ebenfalls im Speicherteil 25 des Mikrocomputers 26 gespeichert und kann mittels der Sollwert-EinstellVor¬ richtung in Sollwerte beliebiger Größe aufgeteilt werden.
Die Funktion der erfindungsgemäßen Vorrichtung ist wie folgt:
Beide durch die Druckfedern 16 auf maximales Fördervolumen eingestellten
30 Verstellpumpen 1, 2 werden durch den Antriebsmotor 6 mit gleicher Drehzahl angetrieben. Mit der Sollwert-EinstellVorrichtung 27 wird die im Mikrocompu¬ ter 26 gespeicherte, dem Gesamtantriebsmoment des Antriebsmotors 6 entspre¬ chende Sollwertsumme der Gegendruck-Sollwerte für beide Regelventile 18 entsprechend dem gewünschten Betriebsmodus aufgeteilt und somit jeder
35 Verstellpumpe 1, 2 das maximale Drehmoment, das sie erzeugen kann,
vorgegeben, beispielsweise für die Verstellpumpe 1 60% und für die Verstellpumpe 2 40% des Gesamtantriebsmomentes. Der Mikrocomputer 26 stellt für beide Verstellpumpen 1, 2 die den vorgegebenen Gegendruck-Sollwerten entsprechenden Drehmomenten-Kennlinien ein, d.h. diejenigen Kennlinien, deren Übergänge von ihren senkrechten Abschnitten zu ihren hyperbolischen Abschnitten durch die Punkte P, und P~ gekennzeichnet sind, deren Ordinatenwerte den vorgegebenen Gegendruck-Sollwerten entsprechen. Es ergeben sich somit im Fall der Verstellpumpe 1 die Kennlinie KL-, des dem Gegendruck-Sollwert von 60% der Sollwertsumme entsprechenden Drehmoments und im Falle der Verstellpumpe 2 die Kennlinie KL des dem Gegendruck-Sollwert von 40% der Sollwertsumme entsprechenden Drehmoments. Der Mikrocomputer 26 nimmt die Einstellung der den vorgegebenen Gegendruck-Sollwerten entspre¬ chenden Kennlinien KL im hier beschriebenen Ausführungsbeispiel durch Absenken des hyperbolischen Abschnitts von KL bis zu den Punkten P,, P? vor; es sind jedoch auch andere Möglichkeiten denkbar, wie etwa das Auswählen aus einer gespeicherten Kennlinienschar, die sämtliche, den möglichen ' Aufteilungen der Sollwertsumme entsprechende Kennlinien umfaßt. Der Mikrocomputer 26 verarbeitet nun jeden dieser beiden vorgegebenen Sollwerte zu einem entsprechenden Steuersignal und gibt dieses an den Proportionalmagneten 24 des jeweils zugeordneten Regelventils 18 aus, der einen entsprechenden Gegendruck erzeugt.
Solange die von den Arbeitsdrücken in den Arbeitsleitungen 3 abgenommenen Steuerdrücke kleiner als die an den Regelventilen eingestellten Gegendruck- Sollwerte sind, bleiben die Regelventile 18 in ihrer Ausgangsstellung und damit die Verstellpumpen 1, 2 auf maximales Fördervolumen eingestellt. Sobald die Steuerdrücke gleich den eingestellten Gegendruck-Sollwerten sind, belasten beide Verstellpumpen 1, 2 den Antriebsmotor 6 mit dem maximalen Drehmoment, auf das sie eingestellt sind und auf diese Weise gemeinsam mit dem Gesamtantriebsmoment, das der Antriebsmotor 6 aufbringt.
Überschreiten die Steuerdrücke die eingestellten Gegendrücke, so spricht das jeweilige Regelventil 18 entsprechend dem Steuerdruck an und regelt die
Stell druckbeauf schlagung der zugeordneten Stelleinrichtung in Richtung Verringerung des Fördervolumens der zugeordneten Verstellpumpe entlang dem
hyperbolischen Abschnitt der jeweiligen Drehmomenten-Kennlinie KL, bzw. KL?. Dabei erfassen die Meßwertgeber 25 die jeweilige Stellung der Stellkolben 9 der Stellzylinder 7 und damit das Fördervolumen der jeweils zugeordneten Verstellpumpe 1 bzw. 2 und erzeugen entsprechende Signale. Die elektronische Steuereinheit 26 nimmt diese Signale auf und ermittelt daraus für jede Verstellpumpe 1, 2 denjenigen Arbeitsdruck p, der auf der zugeordneten Drehmomenten-Kennlinie KL, bzw. L dem vom jeweiligen Meßwertgeber 25 erfaßten Fördervolumen V entspricht. Dieser Arbeitsdruck p wird im Mikrocomputer 26 zu einem entsprechenden Steuersignal verarbeitet und an den jeweils zugeordneten Proportionalmagneten 24 zur Erzeugung eines entspre¬ chend höheren Gegendrucks am jeweiligen Regel ventil 18 ausgegeben. Auf diese Weise werden beide Verstellpumpen 1, 2 sowohl einzeln als auch gemeinsam mit Zunahme des von ihnen erzeugten Arbeitsdrucks so auf kleineres Fördervolumen zurückgeschwenkt, daß die den eingestellten Gegendruck-Sollwerten entspre- chenden Einzel antriebsdrehmomente bzw. das der Sollwertsumme entsprechende Gesamtantriebsdrehmoment nicht überschritten wird.
Selbstverständlich kann die im Speicherteil des Mikrocomputers 26 gespei¬ cherte Sollwertsumme mit der Sollwert-Einstellvorrichtung 27 auch auf andere als die vorstehend erwähnten Einzelsollwerte aufgeteilt werden, so daß es beispielsweise möglich ist, die Verstellpumpe 1 auf 100 % des Gesamtan¬ triebsdrehmomentes, beispielsweise zum Antrieb des Fahrwerks, und dement¬ sprechend die Verstellpumpe 2 auf null Prozent Gesamtantriebsdrehmoment einzustellen. Für den Fall, daß lediglich der Schwenkwerksmotor angetrieben werden soll, wird die Verstellpumpe 2 auf 100 % und die Verstellpumpe 1 dementsprechend auf null Prozent Gesamtantriebsdrehmoment eingestellt.
In einer alternativen Ausführung kann den Proportionalmagneten je eine Druckfeder zugeordnet sein, so daß der Gegendruck an jedem Regelventil 18 aus der Kraft des Proporcionalmagneten und der Einstellkraft dieser Druckfeder resultiert. Die Einstellkraft jeder dieser Druckfedern kann dabei der Sollwertsumme όer Gegendruck-Sollwerte entsprechen, und in diesem Fall weist jeder Proportionalmagnet entgegengesetzte Wirkrichtung auf, deren eine mit der Wirkrichtung des Steuerdrucks übereinstimmt, wenn dieser Steuerdruck kleiner als der Gegendruck und dessen eingestellter Sollwert kleiner als die Sollwertsumme ist, und deren anderer mit der Wirkrichtung der Druckfeder übereinstimmt, wenn der Steuerdruck- größer als der Gegendruck ist.
Claims
1. Vorrichtung zur Summenleistungsregelung von wenigstens zwei durch einen gemeinsamen Antriebsmotor angetriebenen, in jeweils eine Arbeitsleitung fördernden hydrostatischen Verstellpumpen durch Verstellung ihres Förder¬ volumens mittels je einer mit einem Stelldruck beaufschlagbaren, in Richtung maximalen Fördervolumens vorgespannten Stelleinrichtung, mit je einem jeder Stelleinrichtung zugeordneten Regelventil, das von einem dem Arbeitsdruck in der Arbeitsleitung der durch die Stelleinrich¬ tung zu verstellenden Verstellpumpe entsprechenden Steuerdruck gegen einen Gegendruck beaufschlagt ist, wobei das Regelventil dann, wenn der Steuerdruck größer als der Gegendruck ist, anspricht und die Stelldruck- beaufschlεgung der Stelleinrichtung in Richtung einer Verringerung des Fördervolumens der Verstellpumpe so regelt, daß das Produkt aus Arbeitsdruck und Fördervolumen konstant ist, dadurch gekennzeichnet, daß
- eine elektronische Steuereinheit (26) mit einem Speicherteil vorgesehen ist, in dem für die Verstellpumpen (1, 2) Kennlinien (KL) - Arbeitsdruck p in Abhängigkeit vom Fördervolumen V - konstanten Drehmoments sowie die Sollwertsumme von Sollwerten der an den Regelventilen (18) wirkenden Gegendrücke gespeichert sind,
- daß die elektronische Steuereinheit (26) eine Sollwert-Einstell-
1 einrichtung (27) zum Aufteilen der Sollwertsumme in jeder Verstellpumpe zugeordnete Sollwerte beliebiger Größe aufweist, entsprechend den auf diese Weise vorgegebenen Gegendruck-Sollwerten die jeweils zugeordnete Kennlinie (KL,, KL-)) einstellt, jeden dieser vorgegebenen Sollwerte zu
^ einem entsprechenden Steuersignal verarbeitet und dieses Steuersignal an das zugeordnete elektrische Ansteuerelement (24) zur Erzeugung eines entsprechenden Gegendrucks am Regelventil (18) ausgibt,
- daß die elektronische Steuereinheit (26) an Meßwertgeber (25) angeschlossen ist, die die jeweils eingestellten Fördervolumina der Verstellpumpen (1, 2) erfassen, und
- daß die elektronische Steuereinheit (26) beim Ansprechen jedes Regelventils (18) denjenigen Arbeitsdruck (p) ermittelt, der auf der eingestellten Kennlinie (KL-,, KLp) der jeweiligen Verstellpumpe (1 bzw. 2) dem vom zugeordneten Meßwertgeber (25) erfaßten Fördervolumen (V) entspricht, diesen Arbeitsdruck (p) zu einem entsprechenden Steuersignal verarbeitet und dieses Steuersignal an das zugeordnete Ansteuerelement (24) zur Erzeugung eines entsprechenden Gegendrucks am Regelventil (18) ausgibt.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die elektronische Steuereinheit (26) als Mikrocomputer ausgebildet ist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßwertgeber (25) induktive Wegaufnehmer sind, die die jeweilige Stellung der Stelleinrichtungen (4, 7) erfassen.
4. Vorrichtung nach wenigstens einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrischen AnSteuerelemente (24) kraftgeregelte Proporti¬ onalmagnete sind.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4405234 | 1994-02-18 | ||
| DE4405234A DE4405234C1 (de) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | Vorrichtung zur Summenleistungsregelung von wenigstens zwei hydrostatischen Verstellpumpen |
| PCT/EP1995/000382 WO1995022694A1 (de) | 1994-02-18 | 1995-02-02 | Vorrichtung zur summenleistungsregelung von wenigstens zwei hydrostatischen verstellpumpen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EP0745189A1 true EP0745189A1 (de) | 1996-12-04 |
| EP0745189B1 EP0745189B1 (de) | 1997-12-29 |
Family
ID=6510588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EP95908254A Expired - Lifetime EP0745189B1 (de) | 1994-02-18 | 1995-02-02 | Vorrichtung zur summenleistungsregelung von wenigstens zwei hydrostatischen verstellpumpen |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5913663A (de) |
| EP (1) | EP0745189B1 (de) |
| JP (1) | JPH09508951A (de) |
| DE (2) | DE4405234C1 (de) |
| WO (1) | WO1995022694A1 (de) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19538649C2 (de) * | 1995-10-17 | 2000-05-25 | Brueninghaus Hydromatik Gmbh | Leistungsregelung mit Load-Sensing |
| US6324841B1 (en) | 1996-10-31 | 2001-12-04 | Brueninghaus Hydromatik Gmbh | Power- and moment-regulating system for a plurality of hydraulic pumps |
| FR2793850B1 (fr) * | 1999-05-20 | 2005-10-21 | Renault | Unite hydrostatique a cylindree variable |
| EP1055844A1 (de) * | 1999-05-20 | 2000-11-29 | Renault | Stufenloses hydromechanisches Verzweigungsgetriebe für Kraftfahrzeuge |
| US20040134189A1 (en) * | 2003-01-09 | 2004-07-15 | Brigden Alex L | Computer monitored portable hydraulic power generation system |
| CA2503818A1 (en) * | 2004-04-08 | 2005-10-08 | Timberjack, Inc. | Tree feller power management |
| US8136355B2 (en) * | 2005-12-27 | 2012-03-20 | Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. | Pump control apparatus for hydraulic work machine, pump control method and construction machine |
| US9086143B2 (en) | 2010-11-23 | 2015-07-21 | Caterpillar Inc. | Hydraulic fan circuit having energy recovery |
| US11725647B2 (en) * | 2021-05-18 | 2023-08-15 | Hamilton Sundstrand Corporation | On-demand dual variable displacement positive displacement pumping system |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR900002409B1 (ko) * | 1986-01-11 | 1990-04-14 | 히다찌 겡끼 가부시끼가이샤 | 유압 구동장치의 펌프 입력마력 제어 시스템 |
| DE3702000A1 (de) * | 1987-01-23 | 1988-08-04 | Hydromatik Gmbh | Steuervorrichtung fuer ein hydrostatisches getriebe fuer wenigstens zwei verbraucher |
| US5428958A (en) * | 1987-05-19 | 1995-07-04 | Flutron Ab | Electrohydraulic control system |
| JPH0826552B2 (ja) * | 1989-07-27 | 1996-03-13 | 株式会社小松製作所 | 建設機械のポンプ吐出量制御システム |
| GB2251962B (en) * | 1990-11-13 | 1995-05-24 | Samsung Heavy Ind | System for automatically controlling an operation of a heavy construction |
| US5182908A (en) * | 1992-01-13 | 1993-02-02 | Caterpillar Inc. | Control system for integrating a work attachment to a work vehicle |
| DE4208925C1 (de) * | 1992-03-19 | 1993-06-03 | Hydromatik Gmbh, 7915 Elchingen, De | |
| US5630317A (en) * | 1993-03-26 | 1997-05-20 | Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho | Controller for hydraulic drive machine |
| WO1995015441A1 (fr) * | 1993-11-30 | 1995-06-08 | Hitachi Construction Machinery Co. Ltd. | Unite de commande pour pompe hydraulique |
| KR950019129A (ko) * | 1993-12-30 | 1995-07-22 | 김무 | 유압식 건설기계의 엔진-펌프 제어장치 및 방법 |
| US5554007A (en) * | 1994-10-17 | 1996-09-10 | Caterpillar Inc. | Variable displacement axial piston hydraulic unit |
| US5576962A (en) * | 1995-03-16 | 1996-11-19 | Caterpillar Inc. | Control system and method for a hydrostatic drive system |
-
1994
- 1994-02-18 DE DE4405234A patent/DE4405234C1/de not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-02-02 JP JP7521537A patent/JPH09508951A/ja active Pending
- 1995-02-02 DE DE59501169T patent/DE59501169D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-02-02 EP EP95908254A patent/EP0745189B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-02-02 WO PCT/EP1995/000382 patent/WO1995022694A1/de active IP Right Grant
- 1995-02-02 US US08/693,284 patent/US5913663A/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| See references of WO9522694A1 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5913663A (en) | 1999-06-22 |
| EP0745189B1 (de) | 1997-12-29 |
| DE4405234C1 (de) | 1995-04-06 |
| WO1995022694A1 (de) | 1995-08-24 |
| DE59501169D1 (de) | 1998-02-05 |
| JPH09508951A (ja) | 1997-09-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1664551B1 (de) | Steueranordnung und verfahren zur druckmittelversorgung von zumindest zwei hydraulischen verbrauchern | |
| EP0856107B1 (de) | Leistungsregelung mit load-sensing | |
| EP0584078B1 (de) | Überlast-schutzeinrichtung für einen antriebsmotor eines hydraulischen druckversorgungsaggregats | |
| EP2542779B1 (de) | Regelungsvorrichtung und verfahren zur regelung eines drehmoments einer triebwelle einer hydrostatischen maschine | |
| DE10340504B4 (de) | Ventilanordnung zur Steuerung eines Hydraulikantriebs | |
| WO2006069631A1 (de) | Hydrostatischer antrieb mit drehzahlbegrenzung | |
| DE3535771A1 (de) | Hydrostatischer antrieb mit mehreren verbrauchern | |
| WO1995022694A1 (de) | Vorrichtung zur summenleistungsregelung von wenigstens zwei hydrostatischen verstellpumpen | |
| EP2655895B1 (de) | Hydraulischer antrieb | |
| EP1624168A2 (de) | Verfahren zur stufenlosen Stellungsregelung eines Pneumatikzylinders sowie Pneumatikzylinder | |
| DE4447154C2 (de) | Load-Sensing-Schaltung | |
| DE102020206343A1 (de) | Verfahren zur Kalibrierung eines elektroproportional verstellbaren Stetigventils | |
| EP0717817B1 (de) | Hydraulischer steuerventilblock | |
| EP0043459A2 (de) | Regeleinrichtung für ein Aggregat aus mehreren, von einer gemeinsamen Primärenergiequelle angetriebenen Pumpen | |
| EP0561153B1 (de) | Vorrichtung zur Leistungregelung von wenigstens zwei hydrostatischen Verstellpumpen | |
| WO2015010799A1 (de) | Kompressor mit druckbegrenzung | |
| EP3699438B1 (de) | Rückschlagventilsystem mit elektronischer kontrolle | |
| DE10340506B4 (de) | Ventilanordnung zur Steuerung eines Hydraulikantriebes | |
| DE3844399C2 (de) | Steueranordnung für mehrere unabhängig voneinander betätigbare hydraulische Verbraucher und deren Verwendung | |
| EP0574737B1 (de) | Fahrzeug mit batterie-elektrischem Antrieb, insbesondere Hublader | |
| DE19808127C2 (de) | Leistungsregeleinrichtung | |
| DE10006659B4 (de) | Regeleinrichtung für eine Hydropumpe | |
| DE3146513A1 (de) | Steuereinrichtung fuer ein hydrostatisches antriebssystem | |
| DE10306456B4 (de) | Stellvorrichtung zur elektrohydraulischen Betätigung von Gaswechselventilen einer Brennkraftmaschine | |
| AT3213U1 (de) | Schadraumeinstellungs-einrichtung für kolbenverdichter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
| 17P | Request for examination filed |
Effective date: 19960625 |
|
| AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): DE FR GB IT SE |
|
| 17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19970217 |
|
| GRAG | Despatch of communication of intention to grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA |
|
| GRAG | Despatch of communication of intention to grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA |
|
| GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
| GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
| GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
| AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): DE FR GB IT SE |
|
| REF | Corresponds to: |
Ref document number: 59501169 Country of ref document: DE Date of ref document: 19980205 |
|
| ET | Fr: translation filed | ||
| ITF | It: translation for a ep patent filed |
Owner name: JACOBACCI & PERANI S.P.A. |
|
| GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) |
Effective date: 19980326 |
|
| PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
| STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
| 26N | No opposition filed | ||
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: IF02 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Payment date: 20120224 Year of fee payment: 18 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20120423 Year of fee payment: 18 |
|
| PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 20130219 Year of fee payment: 19 Ref country code: GB Payment date: 20130219 Year of fee payment: 19 Ref country code: FR Payment date: 20130315 Year of fee payment: 19 |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R119 Ref document number: 59501169 Country of ref document: DE Effective date: 20130903 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20130903 |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: SE Ref legal event code: EUG |
|
| GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 20140202 |
|
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST Effective date: 20141031 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20140203 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20140202 Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20140228 |
|
| PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20140202 |