EP0646292A1 - Elektrisch leitende dichtungsmasse für zündkerzen. - Google Patents

Elektrisch leitende dichtungsmasse für zündkerzen.

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EP0646292A1
EP0646292A1 EP94906837A EP94906837A EP0646292A1 EP 0646292 A1 EP0646292 A1 EP 0646292A1 EP 94906837 A EP94906837 A EP 94906837A EP 94906837 A EP94906837 A EP 94906837A EP 0646292 A1 EP0646292 A1 EP 0646292A1
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center electrode
sealant
graphite
sealing compound
electrically conductive
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Robert Bosch GmbH
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Robert Bosch GmbH
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    • H01T13/20—Sparking plugs characterised by features of the electrodes or insulation
    • H01T13/34—Sparking plugs characterised by features of the electrodes or insulation characterised by the mounting of electrodes in insulation, e.g. by embedding
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    • H01T13/40—Sparking plugs structurally combined with other devices
    • H01T13/41—Sparking plugs structurally combined with other devices with interference suppressing or shielding means

Definitions

  • the invention relates to an electrically conductive sealant for a contact package for spark plugs according to the preamble of the main claim. Sealing compounds serve to seal the center electrode in the insulator body of the spark plug and to suppress sparks.
  • the meltdown is also referred to as resistance meltdown.
  • the resistance fuse consists of an electrically well-conductive contact package on the connection-side and on the ignition-side part of the center electrode and an intermediate resistance package.
  • the resistance package consists of glass and other inorganic additives as fillers, which do not melt at the melting temperatures used, and of carbon as an electrically conductive component.
  • the carbon is added as carbon black and / or by means of a carbon-forming organic binder. From DE-PS 32 26 340 u. a. known to use carboxymethyl cellulose (CMC) as organic binder.
  • CMC carboxymethyl cellulose
  • the sealing compound according to the invention for the contact package with the characterizing features of claim 1 has the advantage that the sealing compound used to produce the contact package can be prepared much better than with the finely divided soot that tends to agglomerate.
  • the measures specified in the subclaims make advantageous developments of the resistance melting specified in the main claim possible. Because of the higher tendency of fine-grained graphite to oxidize, it is particularly advantageous if the graphite has as small a grain fraction as possible below 5 nm. To The grain size is limited at the top by the number of contact points between the graphite grains, which becomes smaller and smaller as the grain size increases. A particularly narrow particle size distribution with an average particle size between approximately 20 and 50 l cm, preferably from 30 to 40 ⁇ m, is particularly expedient, the proportion of the particle size below 10 ⁇ m being less than 5% and the particle size above 96 - X ⁇ below 10% should be.
  • the contact package can contain up to 4% by volume of fine-grained aluminum powder as a reducing agent. Particularly good stability at high electrical loads is achieved if, after the sealing compound has melted, the contact package on the connection-side part of the center electrode is stronger than the contact package on the ignition-side center electrode.
  • the spark plug shown consists of an insulator 11 flanged in a gas-tight manner in a metallic plug housing 10, in the insulator bore 12 of which a connection-side center electrode 13 and an ignition-side center electrode 14 are inserted.
  • a resistance seal 15, 16, 17 is inserted, which electrically connects the connection-side center electrode 13 to the ignition-side center electrode 14.
  • the resistance fuse consists of a first center electrode 13 on the connection side Adjacent contact package 15, a second contact package 15 in contact with the ignition-side center electrode 14 and a resistor package 17 arranged between the two contact packages 15, 16.
  • the composition of the contact packages 15 and 16 and the resistance package 17 will be discussed further below.
  • the ground electrode of the spark plug is designated 18.
  • the minimum height between the ignition-side center electrode 14 and the resistance package 17 is 0.5 mm and between the resistance package 17 and the connection-side center electrode 13 2 mm.
  • the reason for this requirement lies in the sealing function of the contact packets 15, 16 against the ingress of oxygen during the melting process.
  • oxygen penetrates to the resistance package 17 part of the carbon is oxidized, whereby the resistance value is partially increased.
  • more energy is converted at the point with the increased resistance value. This increases the temperature at this point, which can lead to the failure of the candle.
  • Resistance or electrically conductive sealing compounds are used for the two contact packages 15, 16 and the resistance package 17.
  • the sealing compounds of both the contact packs 15, 16 and the resistor pack 17 contain a Li-Ca borosilicate glass of the following composition in mass percent:
  • the electrically conductive sealing compound used to produce the contact packets 15, 16 has the following composition in% by volume:
  • SiC grain size 150 to 210 LLC ⁇
  • a resistance premix is produced to produce the resistance mass.
  • the resistance premix for a 6 kiloohm resistor has the following composition in mass percent:
  • the resistance premix is finally combined with additional glass and fused alumina in the following composition in vol.%:
  • the glass and the fused alumina are mixed dry.
  • the pre-ground resistance premix is then coated onto the coarse glass and corundum grains using an aqueous solution of purified Ca-carboxymethyl cellulose (CMC).
  • CMC Ca-carboxymethyl cellulose
  • the proportion of CMC in the finished resistance mass is 0.1 to 1.0 mass%, preferably 0.2 mass%.
  • the mixture is finally dried and the coarse constituents are destroyed or separated off by sieving.
  • the resistance value of the resistor package 17 can be adjusted by changing the amount of soot, the resistance premix and the amount of CMC.
  • the electrically conductive sealing compound of the ignition-side contact package 16, then the resistance compound of the resistor package 17 and finally the electrically conductive sealing compound of the contact package 15 are inserted into the insulator bore 12 of the insulator 11 with the ignition-side center electrode 14 inserted filled and pre-pressed by means of a stamp.
  • the connection-side center electrode 13 is placed and pressed onto the upper contact package 15.
  • the pre-assembled insulator 11 is heated to a temperature of 850 to 900 ° C. At these temperatures, the connection-side center electrode 13 is pressed into the softened contact mass of the contact package 15.
  • the filling quantities of the electrically conductive sealing compounds and the resistance compound are selected so that after filling and pressing, the connection-side center electrode 13 protrudes about 6 to 8 mm beyond the end face of the insulator 11, and that after heating and pressing in the center electrode 13, the following Package heights are obtained:
  • Spark plugs with the resistance meltdown according to the invention were operated in comparison to spark plugs with soot and graphite as the conductive phase in the contact package in an engine at high thermal load.
  • resistance increases of up to> 20 megohms occurred after only about 200 hours of operation.
  • a clear, porous seam around the center electrode head was recognizable, which was created by burning out soot due to the high thermal load during engine operation.
  • the spark plugs with the resistance melting according to the invention described in the exemplary embodiment described showed only slight changes in resistance even after 500 operating hours and no porosity was discernible around the central electrode head, which would have indicated oxidation of the graphite.

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Abstract

Es wird eine elektrisch leitende Dichtungsmasse für ein Kontaktpaket für Zündkerzen vorgeschlagen, welches zwischen einem anschlußseitigen und einem zündseitigen Teil einer Mittelelektrode angeordnet ist, wobei die Dichtungsmasse im wesentlichen eine schmelzbare Glaskomponente und eine pulverförmige, elektrisch leitende Komponente enthält. Die elektrisch leitende Komponente der Dichtungsmasse besteht ausschliesslich aus Graphit mit 10 bis 30 Vol. % bezogen auf die Pulverbestandteile der Dichtungsmasse.

Description

Elektrisch leitende Dichtunσsmasse für Zündkerzen
Stand der Technik
Die Erfindung bezieht sich auf eine elektrisch leitende Dichtungs¬ masse für ein Kontaktpaket für Zündkerzen nach der Gattung des Hauptanspruchs. Dichtungsmassen dienen zur dichten Einschmelzung der Mittelelektrode im Isolatorkörper der Zündkerze sowie zur Funkenent¬ störung. Die Einschmelzung wird auch als Widerstandseinschmelzung bezeichnet. Dabei besteht die Widerstandseinschmelzung aus je einem elektrisch gut leitenden Kontaktpaket am anschlußseitigen und am zündseitgen Teil der Mittelelektrode und aus einem dazwischenliegen¬ den Widerstandspaket.
Aus der DE-PS 22 45 403 ist eine gattungsbildende Dichtungsmasse für ein Kontaktpaket bekannt, welche Borsilikatglas als schmelzbare Komponente und als elektrisch leitende Komponente Graphit und Ruß enthält. Es wird außerdem darauf hingewiesen, daß Dichtungsmassen, die nur Graphit als leitfähige Komponente enthalten, wegen der be¬ nötigten hohen Volumenanteile an Graphit und den daraus resultieren¬ den Schwierigkeiten bei der Aufbereitung sowie wegen unzureichender Gasdichtheit nicht geeignet sind. Es konnte beobachtet werden, daß Zündkerzen mit bekannter Zusammen¬ setzung der Dichtungsmasse des Kontaktpakets bei hoher thermischer Belastung dadurch ausfallen, daß der im Kontaktpaket enthaltene Ruß an der Mittelelektrode ausbrennt. Auch der Ersatz des Rußes.durch Metallpulver scheitert an unzureichender Stabilität bei hoher elektrischer Belastung.
Das Widerstandspaket besteht aus Glas und anderen anorganischen Zusätzen als Füllstoffe, die bei den angewandten Einschmelztempera- turen nicht schmelzen, sowie aus Kohlenstoff als elektrisch leit¬ fähige Komponente. Der Kohlenstoff wird dabei als Ruß und/oder mittels eines Kohlenstoff bildenden organischen Binder zugesetzt. Aus der DE-PS 32 26 340 ist u. a. bekannt, als organischen Binder Carboxymethylcellulose (CMC) einzusetzen.
Vorteile der Erfindung
Es wurde gefunden, daß der für die Funktion als Dicht- und Kontakt¬ paket für Widerstandseinschmelzungen notwendige Graphitanteil nicht so hoch eingestellt sein muß, daß der in der DE-PS 22 45 403 ge¬ nannte Nachteil auftritt. Im Gegensatz dazu besitzt die erfindungs¬ gemäße Dichtungsmasse für das Kontaktpaket mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 den Vorteil, daß sich die zur Herstellung des Kontaktpakets eingesetzte Dichtungsmasse deutlich besser auf¬ bereiten läßt als mit dem feinteiligen und zur Agglomeration neigenden Ruß.
Durch die in den Unteransprüchen angegebenen Maßnahmen sind vorteil¬ hafte Weiterbildungen der im Hauptanspruch angegebenen Widerstands¬ einschmelzung möglich. Wegen der höheren Oxidationsneigung von fein¬ körnigem Graphit ist es besonders vorteilhaft, wenn der Graphit einen möglichst geringen Kornanteil unter 5 ιχ n besitzt. Nach oben hin wird die Korngröße durch die mit zunehmender Korngröße immer geringer werdende Zahl von Kontaktstellen zwischen den Graphitkörnern begrenzt. Als besonders zweckmäßig ist eine möglichst enge Kornverteilung mit einer mittleren Korngröße zwischen ca. 20 und 50 l cm, vorzugsweise von 30 bis 40 juc m, wobei der Anteil der Korngröße unter 10 u-m kleiner 5% und der Korngröße über 96 - XΆ unter 10% liegen sollte. Zur Verminderung der Oxidation des Graphits kann das Kontaktpaket als Reduktionsmittel bis zu 4 Vol.% fein¬ körniges Aluminiumpulver enthalten. Eine besonders gute Stabilität bei hoher elektrischer Belastung wird erreicht, wenn nach dem Ein¬ schmelzen der Dichtungsmasse das Kontaktpaket am anschlußseitigen Teil der Mittelelektrode stärke ist als das Kontaktpaket an der zündseitigen Mittelelektrode.
Zeichnung
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung darge¬ stellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Die einzige Figur zeigt eine Zündkerze in Schnittdarstelung.
Auführungsbeispiel
Die dargestellte Zündkerze besteht aus einem in ein metallisches Kerzengehäuse 10 gasdicht eingebördelten Isolator 11, in dessen Isolatorbohrung 12 eine anschlußseitige Mittelelektrode 13 und eine zündseitige Mittelelektrode 14 eingesetzt sind. Im mittleren Ab¬ schnitt der Isolatorbohrung 12 ist eine Widerstandseinschmelzung 15, 16, 17 eingesetzt, welche die anschlußseitige Mittelelektrode 13 mit der zündseitigen Mittelelektrode 14 elektrisch verbindet. Die Widerstandseinschmelzung besteht im vorliegenden Ausführungsbeispiel aus einem ersten an die anschlußseitige Mittelelektrode 13 angrenzenden Kontaktpaket 15, einem mit der zündseitigen Mittel- elektrode 14 in Kontakt stehenden zweiten Kontaktpaket 15 und einem zwischen den beiden Kontaktpaketen 15, 16 angeordneten Widerstands¬ paket 17. Auf die Zusammensetzung der Kontaktpakete 15 und 16 sowie des Widerstandspakets 17 wird weiter unten eingegangen. Die Masse- elektrode der Zündkerze ist mit 18 bezeichnet.
Im eingeschmolzenen Zustand beträgt die Mindesthöhe zwischen der zündseitigen Mittelelektrode 14 und dem Widerstandspaket 17 0,5 mm und zwischen dem Widerstandspaket 17 und der anschlußseitigen Mittelelektrode 13 2 mm. Der Grund für diese Forderung liegt in der Abdichtfunktion der Kontaktpakete 15, 16 gegen eindringenden Sauer¬ stoff beim Einschmelzprozeß. Wenn Sauerstoff bis zum Widerstands¬ paket 17 vordringt, wird ein Teil des Kohlenstoffs oxidiert, wodurch der Widerstandswert partiell erhöht wird. Beim Betrieb der Zündkerze unter hoher elektrischer Belastung wird an der Stelle mit dem er¬ höhten Widerstandswert mehr Energie umgesetzt. Dadurch erhöht sich die Temperatur an dieser Stelle, was zum Ausfall der Kerze führen kann.
Für die beiden Kontaktpakete 15, 16 und das Widerstandspaket 17 werden Widerstands- bzw. elektrisch leitfähige Dichtungsmassen ein¬ gesetzt. Die Dichtungsmassen sowohl der Kontaktpakete 15, 16 als auch des Widerstandspaketes 17 enthalten im vorliegenden Aus¬ führungsbeispiel ein Li-Ca-Borosilikatglas folgender Zusammensetzung in Masseprozent:
Si02 51 1203 1
CaO 7
B2°3 37 Die zur Herstellung der Kontaktpaxete 15, 16 eingesetzte elektrisch leitende Dichtmasse besitzt folgende Zusammensetzung in Vol.%:
Glas (Korngröße 63 bis 400 Lm) 64,2
SiC (Korngröße 150 bis 210 LLCΛ ) 15,0
Aluminiumpulver (Korngröße ca. 8 l -m) 0,8
Graphit (Korngröße 5 bis 80 lun) 20,0
Glas, SiC und das Aluminiumpulver werden trocken gemischt. An¬ schließend wird der Graphit mittels einer wässrigen Dextrinlösung als Binder auf die Proben Glas, SiC- und Aluminiumkörner aufpaniert. Der Anteil an Dextrin beträgt ca. 1%. Danach wird die Mischung getrocknet. Grobanteile werden anschließend durch Absieben zerstört bzw. abgetrennt.
Zur Herstellung der Widerstandsmasse wird eine Widerstandsvor¬ mischung erzeugt. Die Widerstandsvormischung für einen 6-Kiloohm-Widerstand besitzt folgende Zusammensetzung in Masseprozent:
Thermalruß 3,7
ZrO 81,0
Glas (Korngröße < 63 μ u-am ) 15,3
Die Widerstandsvormischung wird schließlich mit weiterem Glas und Schmelzkorund in folgender Zusammensetzung in Vol.% zusammengebracht:
Glas (Korngröße 63 bis 400 m) 59,0
Schmelzkorund (Korngröße 120 bis 250 m) 25,0 Widerstandsvormischung 16,0 Das Glas und der Schmelzkorund werden trocken gemischt. Anschließend wird die vorgemahlene Widerstandsvormischung mittels einer w ssrigen Lösung von gereinigter Ca-Carboxymethylcellulose (CMC) auf die groben Glas- und Korundkörner aufpaniert. Der Anteil an CMC in der fertigen Widerstandsmasse beträgt 0,1 bis 1,0 Masse%, vorzugsweise 0,2 Masse%. Die Mischung wird schließlich getrocknet und die Grob¬ bestandteile werden durch Absieben zerstört bzw. abgetrennt. Der Widerstandswert des Widerstandspakets 17 kann durch Änderung des Rußanteils, der Widerstandsvormischung und der CMC-Menge eingestellt werden.
Zur Herstellung der Widerstandseinschmelzung wird in die Isolator- bohrung 12 des Isolators 11 mit eingelegter zündseitiger Mittel¬ elektrode 14 zuerst die elektrisch leitende Dichtmasse des zünd¬ seitigen Kontaktpakets 16, dann die Widerstandsmasse des Wider¬ standspakets 17 und schließlich die elektrisch leitende Dichtmasse des Kontaktpakets 15 eingefüllt und mittels eines Stempels vorge¬ preßt. Auf das obere Kontaktpaket 15 wird die anschlußseitige Mittelelektrode 13 aufgesetzt und angepreßt. Der so vormontierte Isolator 11 wird auf eine Temperatur von 850 bis 900°C erhitzt. Bei diesen Temperaturen wird die anschlußseitige Mittelelektrode 13 in die erweichte Kontaktmasse des Kontaktpakets 15 eingedrückt.
Die Füllmengen der elektrisch leitenden Dichtungsmassen und der Widerstandsmasse werden so gewählt, daß nach dem Füllen und dem Vorpressen die anschlußseitige Mittelelektrode 13 ca. 6 bis 8 mm über die Stirnfläche des Isolators 11 hinausragt, und daß nach Er¬ hitzen und Eindrücken der Mittelelektrode 13 folgende Pakethöhen erhalten werden:
zündseitiges Kontaktpaket 0,5 bis 2 mm
Widerstandspaket 5 bis 8 mm anschlußseitiges Kontaktpaket > 2 mm Zündkerzen mit der erfindungsgemäßen Widerstandseinschmelzung wurden im Vergleich zu Zündkerzen mit Ruß und Graphit als leitfähige Phase im Kontaktpaket in einem Motor bei hoher thermischer Belastung betrieben. Bei den Zündkerzen mit den rußhaltigen Kontaktpaketen traten bereits nach ca. 200 Betriebsstunden Widerstandserhöhungen bis zu >20 Megaohm auf. Bei diesen Zündkerzen war ein deutlicher poröser Saum um den Mittelelektrodenkopf erkennbar, der durch Aus¬ brennen von Ruß aufgrund der hohen thermischen Belastung im Motor¬ betrieb entstanden ist. Die Zündkerzen mit der erfindungsgemäßen Widerstandseinschmelzung gemäß dem beschriebenen Ausfuhrungsbeispiel zeigten selbst nach 500 Betriebsstunden nur geringe Wider¬ standsänderungen und es war keinerlei Porosität um den Mittel¬ elektrodenkopf erkennbar, die auf eine Oxidation des Graphits hin¬ gewiesen hätte.
Folgende Tabelle zeigt die Prüfungsergebnisse von Kontaktpaketen verschiedener Zusammensetzung und Höhe.
Leitfähige Kompo- Höhe Kontaktpak. Ausfälle nente im Kontakt- an zündseitiger in % *) paket Mittelelektrode/ nach h anschlußseitiger
Mittelektrode
Fe + Graphit 1,0 / 3,5 25% 110 h
Graphit 2,0 / 4,5 0% 200 h
*) Ausfall: R-Anstieg > 30%

Claims

Ansprüche
1. Elektrisch leitende Dichtungsmasse für eine Zündkerze zwischen einem anschlußseitigen und einem zündseitigen Teil einer Mittel¬ elektrode, welche im wesentlichen eine schmelzbare Glaskomponente und eine pulverförmige, elektrisch leitende Komponente enthält, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrisch leitende Komponente Graphit enthält, welcher zumindest annähernd frei von Kristall¬ strukturen des Rußes ist.
2. Dichtungsmasse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Graphit frei von Kristallstrukturen des Rußes ist.
3. Dichtungsmasse nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Graphit mit 10 bis 30 Vol.% bezogen auf die in der Dichtungsmasse enthaltenen Pulverbestandteile eingesetzt ist.
4. Dichtungsmasse nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Graphit mit 18 bis 22 Vol.% bezogen auf die in der Dichtungsmasse enthaltenen Pulverbestandteile eingesetzt ist.
5. Dichtungsmasse nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß der Graphit eine mittlere Korngröße von 20 bis 50 /L-XH aufweist.
6. Dichtungsmasse nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Graphit eine Korngröße von 30 bis 40 I ΠI aufweist, und daß der An¬ teil der mittleren Korngröße unter 10 um < 5% und der Anteil der Korngröße über 96 iλ m < 10% ist.
7. Dichtungsmasse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß an der anschlußseitigen Mittelelektrode (13) und an der zündseitigen Mittelelektrode (14) jeweils eine Dichtungsmasse vorgesehen ist, und daß nach dem Einschmelzen die Dichtungsmasse an der anschlußseitigen Mittelelektrode (13) stärker ist als die Dichtungsmasse an der zündseitigen Mittelelektrode (14).
8. Dichtungsmasse nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß sich zwischen der Dichtungsmasse an der anschlußseitigen Mittelelektrode (13) und der Dichtungsmasse an der zündseitigen Mittelelektrode (14) eine Widerstandsmasse (17) befindet, und daß der Abstand zwischen der dichtungsmasseseitigen Stirnfläche der zündseitigen Mittelelektrode (14) und der Widerstandsmasse (17) mindestens 0,5 mm beträgt und der Abstand zwischen der dichtungsmasseseitigen Stirnfläche der anschlußseitigen Mittelelektrode (13) und der Widerstandsmasse (17) mindestens 2 mm beträgt.
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