EP0389775B1 - Schaltungsanordnung zur Überwachung einer Hochspannungszündanlage - Google Patents
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- F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
- F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
Definitions
- the invention relates to a circuit arrangement for monitoring a high-voltage ignition system of an internal combustion engine of a motor vehicle or the like according to the preamble of the main claim.
- a circuit arrangement is already known from JP-A-60-19 962, in which the primary current of the ignition coil is detected with the aid of a measuring resistor and converted into a corresponding test voltage. This test voltage is compared to a reference value and a misfire in the ignition system is recognized.
- the circuit arrangement according to the invention with the features of the main claim has the advantage over the fact that faults in the high-voltage ignition system are detected by shunts and / or short circuits in the secondary winding of the ignition coil, the ignition harness or the spark plugs, so that remedial measures can be taken in good time. Accordingly, a catalyst protection function can be implemented with the use of the circuit arrangement according to the invention.
- the test voltage corresponding to the primary current of the ignition coil when compared with the supply voltage of the high-voltage ignition system, allows a statement to be made about the state of the system.
- the measuring arrangement in the primary circuit Ignition coil lying shunt is a measure of the primary current that occurs during an ignition process.
- a filter circuit which is formed from a series connection of a resistor and a capacitor, is connected in parallel with the shunt.
- the capacitor voltage forms the test voltage used to monitor the ignition system.
- the comparison of the test voltage with the supply voltage ensures that primary current changes caused by changes in supply voltage do not lead to an error message.
- the level of the supply voltage depends, for example, on the state of charge of the battery of the motor vehicle and also on the setting of the controller.
- a particularly simple measurement value evaluation is possible by means of a comparator of the evaluation circuit, to which the test voltage and the supply voltage are supplied. If the test voltage in relation to the supply voltage exceeds a certain value, there is a secondary or short-circuit fault in the high-voltage ignition system.
- the evaluation circuit for the voltage comparison preferably forms a reference value corresponding to the supply voltage.
- the level of the test voltage is compared to the size of the reference value. If the battery voltage is assumed, one becomes the battery voltage reference value of the motor vehicle used for the monitoring.
- a further development of the invention is characterized in that the evaluation circuit uses at least one instantaneous value of the test voltage for the voltage comparison. Accordingly, in order to form the instantaneous value, the voltage rise of the test voltage is sampled at a correspondingly selected point in time.
- the temporal position of the instantaneous value in relation to the duration of a primary current pulse is preferably in the first, earlier half of the primary current pulse, since errors caused by shunts and / or short circuits are particularly noticeable in the first half of the test voltage rise corresponding to the primary current profile.
- the area representative of the fault detection can vary within the length of a primary current pulse, so that the temporal position of the instantaneous value of the test voltage with respect to the duration of a primary current pulse depends on the respective used ignition system is determined.
- Monitoring is particularly simplified if the evaluation circuit issues the error message when the instantaneous value is larger than the reference value. Monitoring can be carried out in a simple manner using a comparator.
- FIG. 1 shows a circuit arrangement for monitoring a high-voltage ignition system of an internal combustion engine a motor vehicle or the like. Monitoring takes place with regard to secondary and / or short circuits on the secondary side 1 of an ignition coil 2.
- the primary winding 3 of the ignition coil 2 is connected at one end 4 to a supply voltage U V.
- the supply voltage U V can be the battery voltage of the motor vehicle.
- the other end 5 of the primary winding 3 is connected to an interrupter 6 which is connected to ground 8 via a shunt 7.
- the other pole of the supply voltage U V is connected to ground 8; this is preferably the chassis of the motor vehicle.
- the interrupter 6 is designed as a transistor T. Its base is controlled by a control circuit, not shown, of a control unit of the high-voltage ignition system; its collector-emitter path is connected to the primary circuit of the primary winding 3.
- a filter circuit 9 Parallel to the shunt 7 is a filter circuit 9, which consists of a series connection of a resistor R and a capacitor C.
- the capacitor voltage U C applied to the capacitor forms a test voltage U Pr .
- the test voltage U Pr is fed to an evaluation circuit 10.
- the shunt 7 forms, together with the resistor R and the capacitor C, a measuring arrangement 11, which by the converts the primary winding 3 of the ignition coil 2 flowing primary current i into a corresponding test voltage U Pr .
- the measuring arrangement 11 is also supplied with the supply voltage U V or the battery voltage of the motor vehicle. It forms a reference value U R corresponding to the supply voltage U V or battery voltage.
- the secondary winding 12 of the ignition coil 2 is connected with its high-voltage connection 13 to an electrode 14 of a spark plug 15.
- the other electrode 16 is connected to ground 8.
- FIG. 1 Faults that occur due to shunts and / or short circuits in the secondary winding 12, the spark plug (feed to the spark plug and the like) and / or the spark plug 15 can — according to FIG. 1 — be represented and detected by a shunt resistor R N. Secondary-side shunts and / or short-circuits lead to a reduction in the effective primary inductance L 1 through the coupling of the secondary and primary sides of the ignition coil 2. This is clear from FIG. 2, which shows the equivalent circuit diagram of the ignition coil 2. This consists of the effective resistance R1 of the primary side, which is in series with a leakage inductance L S1 .
- FIGS. 3 to 6 show the time profile of the test voltage U Pr corresponding to a primary current pulse for shunt resistances R N of different sizes.
- FIG. 3 relates to a fault-free high-voltage ignition system, ie the shunt resistance R N is infinite.
- the shunt resistance R N has the value 500 k ⁇ .
- the shunt resistance value in FIG. 5 is 100 k ⁇ , and FIG. 6 relates to the short circuit case, ie the shunt resistance R N has the value O.
- FIGS. 3 to 6 show that the course of the test voltage U Pr depends on the size of the shunt resistor R N. For the times t1 to t6 entered as examples in the figures mentioned, there are largely correspondingly different values.
- the measured value table in FIG. 7 provides an overview of this.
- the test voltage value U Pr present at the respective time t 1 to t auf is shown to the maximum test voltage value U Pr max (U Pr at time t 6).
- the ratio is given in percentages for an infinite, 500 k ⁇ , 100 k ⁇ and O shunt resistance.
- At least one instantaneous value is preferably taken from the test voltage curve by scanning at a preselectable point in time. For the reasons described above, the scanning is preferably carried out in the first, earlier half of the pulse. Since the instantaneous value of the test voltage U Pr obtained by the sampling depends on the size of the supply voltage U V or the battery voltage, the supply or battery voltage present at the time of the sampling is used as a comparison potential. If the test voltage U Pr exceeds a value dependent on the size of the supply or battery voltage, there is a secondary and / or short circuit fault on the secondary side 1 of the high-voltage ignition system, which leads to an error message being issued.
- the evaluation circuit one of the supply or battery voltage is particularly advantageous forms the corresponding reference value, which is then used for the voltage comparison with the test voltage U Pr .
- This voltage comparison is particularly simple to carry out using a comparator belonging to the evaluation circuit 10; there is an error if the test voltage U Pr is greater than the reference voltage U R.
- the circuit arrangement according to the invention for monitoring the high-voltage ignition system represents a measure with regard to catalyst protection, because in the event of faults, clean combustion of the fuel is no longer guaranteed, so that the catalyst is subject to a high load in the event of a longer fault duration, which can lead to damage.
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Description
- Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Überwachung einer Hochspannungszündanlage einer Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeuges oder dergleichen nach der Gattung des Hauptanspruchs. Eine solche Schaltungsanordung ist bereits aus der JP-A-60-19 962 bekannt, bei welcher der Primärstrom der Zündspule mit Hilfe eines Meßwiderstandes erfaßt und in eine entsprechende Prüfspannung umgewandelt wird. Diese Prüfspannung wird mit einem Referenzwert verglichen und so eine Fehlzündung im Zündsystem erkannt.
- Um die Schadstoffwerte des Abgases einer Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeuges oder dergleichen möglichst niedrig zu halten, ist der Einsatz eines Katalysators erforderlich. Die Effizienz und Lebensdauer eines derartigen Katalysators ist wesentlich von der einwandfreien Funktion der Brennkraftmaschine abhängig. Sofern Fehler, beispielsweise in der Hochspannungszündanlage auftreten, kann es zu Betriebszuständen kommen, die den Katalysator unzulässig belasten.
- Es ist die Aufgabe der Erfindung, eine Einrichtung zur Verfügung zu stellen, die Fehler in Zündsystemen, die beispielsweise durch Neben- und/oder Kurzschlüsse im Sekundärkreis auftreten, möglichst einfach zu erkennen.
- Durch die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung mit den Merkmalen des Hauptanspruchs ergibt sich dem gegenüber der Vorteil, daß Fehler in der Hochspannungszündanlage durch Neben- und/oder Kurzschlüsse in der Sekundärwicklung der Zündspule, dem Zündgeschirr oder der Zündkerzen erkannt werden, so daß rechtzeitig Abhilfemaßnahmen getroffen werden können. Demgemäß läßt sich mit dem Einsatz der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung eine Katalysatorschutzfunktion realisieren. Die dem Primärstrom der Zündspule entsprechende Prüfspannung läßt bei einem Vergleich gegenüber der Versorgungsspannung der Hochspannungszündanlage eine Aussage über den Anlagenzustand zu. Sofern Neben- und/oder Kurzschlüsse im Sekundärkreis auftreten, führt dieses - durch die magnetische Kopplung von Sekundär- und Primärseite der Zündspule zu einer Verringerung ihrer wirksamen Primärinduktivität, so daß es zu einem schnelleren Anstieg des Primärstroms (Ladestroms der Zündspule) kommt. Der Primärstromanstieg wird von der Meßanordnung erfaßt und führt zu einem entsprechend schnellen Anstieg der Prüfspannung, wodurch sich gegenüber einer fehlerfreien Zündanlage eine Verschiebung der Relation zwischen Prüfspannung zu Versorgungsspannung ergibt, die zur Auslösung einer Fehlermeldung führt.
- Nach einer Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, daß die Meßanordnung ein im Primärstromkreis der Zündspule liegendes Shunt aufweist. Die am Shunt abfallende Spannung stellt ein Maß für den sich jeweils bei einem Zündvorgang einstellenden Primärstrom dar.
- Vorzugsweise ist vorgesehen, daß parallel zum Shunt eine Filterschaltung liegt, die aus einer Reihenschaltung eines Widerstandes und eines Kondensators gebildet ist. Die Kondensatorspannung bildet die zur Überwachnung der Zündanlage herangezogene Prüfspannung.
- Durch den Vergleich der Prüfspannung mit der Versorgungsspannung ist gewährleistet, daß durch Versorgungsspannungsänderungen hervorgerufene Primärstromänderungen nicht zu einer Fehlermeldung führen. Die Höhe der Versorgungsspannung ist beispielsweise von dem Ladezustand der Batterie des Kraftfahrzeuges und auch von der Einstellung des Reglers abhängig.
- Eine besonders einfache Meßwert-Auswertung ist mittels eines Komparators der Auswerteschaltung möglich, dem die Prüfspannung und die Versorgungsspannung zugeführt werden. Übersteigt die Prüfspannung in Relation zur Versorgungsspannung einen bestimmten Wert, so liegt ein Neben- bzw. Kurzschlußfehler der Hochspannungszündanlage vor.
- Vorzugsweise bildet die Auswerteschaltung für den Spannungsvergleich einen der Versorgungsspannung entsprechenden Referenzwert. Für die Fehlerauswertung wird die Höhe der Prüfspannung der Größe des Referenzwertes gegenübergestellt. Wird von der Batteriespannung ausgegangen, so wird ein der Batteriespannung des Kraftfahrzeuges entsprechender Referenzwert für die Überwachung herangezogen.
- Eine Weiterbildung der Erfindung zeichnet sich dadurch aus, daß die Auswerteschaltung für den Spannungsvergleich mindestens einen Momentanwert der Prüfspannung heranzieht. Demgemäß erfolgt zur Bildung des Momentanwertes eine Abtastung des Spannungsanstiegs der Prüfspannung in einem entsprechend gewählten Zeitpunkt. Die zeitliche Lage des Momentanwertes in Bezug auf die Zeitdauer eines Primärstromimpulses liegt vorzugsweise in der ersten, früheren Hälfte des Primärstromimpulses, da sich durch Neben- und/oder Kurzschlüsse bedingte Fehler insbesondere in der ersten Hälfte des dem Primärstromverlaufs entsprechenden Prüfspannungsanstiegs bemerkbar machen.
- Je nach Ausbildung, Aufbau bzw. Typ der zum Einsatz gelangenden Zündanlage kann der für die Fehlererkennung repräsentative Bereich innerhalb der Länge eines Primärstromimpulses unterschiedlich sein, so daß vorteilhafterweise die zeitliche Lage des Momentanwertes der Prüfspannung in Bezug auf die Zeitdauer eines Primärstromimpulses in Abhängigkeit von dem jeweils eingesetzten Zündanlagensystem festgelegt wird.
- Die Überwachung wird besonders vereinfacht, wenn die Auswerteschaltung bei im Vergleich zum Referenzwert größerem Momentanwert die Fehlermeldung abgibt. Die Überwachung läßt sich auf einfache Weise mit einem Komparator durchführen.
- Neben der bereits genannten Fehlermeldung ist es zusätzlich oder aber auch alternativ möglich, bei einem unzulässigen Betriebszustand die Hochspannungszündanlage außer Betrieb zu setzen.
- Die Erfindung wird anhand der Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
- Figur 1 einen Prinzipschaltplan der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung,
- Figur 2 ein Ersatzschaltbild einer einen Neben- und/oder Kurzschluß aufweisenden Zündspule,
- Figur 3 ein Prüfspannungsdiagramm einer fehlerfreien Zündspule,
- Figur 4 ein Prüfspannungsdiagramm einer einen Nebenschluß (500 kΩ) aufweisenden Zündspule,
- Figur 5 ein Prüfspannungsdiagramm einer einen Nebenanschluß (100 kΩ) aufweisenden Zündspule,
- Figur 6 ein Prüfspannungsdiagramm einer einen Kurzschluß aufweisenden Zündspule und
- Figur 7 eine Meßwerttabelle betreffend die in den Figuren 3 bis 6 dargestellten Prüfspannungsverläufe.
- Die Figur 1 zeigt eine Schaltungsanordnung zur Überwachung einer Hochspannungszündanlage einer Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeuges oder dergleichen. Die Überwachung erfolgt im Hinblick auf Neben- und/oder Kurzschlüsse auf der Sekundärseite 1 einer Zündspule 2.
- Die Primärwicklung 3 der Zündspule 2 ist mit ihrem einen Ende 4 an eine Versorgungsspannung UV angeschlossen. Bei der Versorgungsspannung UV kann es sich um die Batteriespannung des Kraftfahrzeuges handeln.
- Das andere Ende 5 der Primärwicklung 3 ist mit einem Unterbrecher 6 verbunden, der über ein Shunt 7 an Masse 8 liegt. An der Masse 8 ist der andere Pol der Versorgungsspannung UV angeschlossen; vorzugsweise handelt es sich hierbei um das Chassis des Kraftfahrzeuges.
- Der Unterbrecher 6 ist als Transistor T ausgebildet. Seine Basis wird von einer nicht dargestellten Ansteuerschaltung eines Steuergerätes der Hochspannungszündanlage angesteuert; seine Kollektor-Emitter-Strecke ist in den Primärstromkreis der Primärwicklung 3 geschaltet.
- Parallel zum Shunt 7 liegt eine Filterschaltung 9, die aus einer Reihenschaltung eines Widerstandes R und eines Kondensators C besteht. Die am Kondensator anliegende Kondensatorspannung UC bildet eine Prüfspannung UPr. Die Prüfspannung UPr wird einer Auswerteschaltung 10 zugeführt.
- Das Shunt 7 bildet zusammen mit dem Widerstand R und dem Kondensator C eine Meßanordnung 11, die den durch die Primärwicklung 3 der Zündspule 2 fließenden Primärstrom i in eine entsprechende Prüfspannung UPr umwandelt.
- Der Meßanordnung 11 wird ferner die Versorgungsspannung UV bzw. die Batteriespannung des Kraftfahrzeuges zugeführt. Sie bildet einen der Versorgungsspannung UV bzw. Batteriespannung entsprechenden Referenzwert UR.
- Die Sekundärwicklung 12 der Zündspule 2 ist mit ihrem Hochspannungsanschluß 13 an eine Elektrode 14 einer Zündkerze 15 angeschlossen. Die andere Elektrode 16 steht mit Masse 8 in Verbindung.
- Fehler, die durch Neben- und/oder Kurzschlüsse der Sekundärwicklung 12, des Zündgeschirrs (Zuleitung zur Zündkerze und dergleichen) und/oder der Zündkerze 15 auftreten, können - gemäß Figur 1 - durch einen Nebenschlußwiderstand RN dargestellt und erfaßt werden. Sekundärseitige Neben- und/oder Kurzschlüsse führen durch die Kopplung von Sekundär- und Primärseite der Zündspule 2 zu einer Verringerung der wirksamen Primärinduktivität L1 wirk. Dieses wird aus der Figur 2 deutlich, die das Ersatzschaltbild der Zündspule 2 zeigt. Diese besteht aus dem Wirkwiderstand R₁ der Primärseite, der in Reihe zu einer Streuinduktivität LS1 liegt. Hieran schließt sich ein die Eisenverluste berücksichtigender Widerstand RFe und - parallel da zu - eine Querinduktivität M an. Die Sekundärseite ist im Ersatzschaltbild durch die Streuinduktivität LS2 durch den Wirkwiderstand R₂ repräsentiert. Auftretendende Neben- und/oder Kurzschlüsse werden durch Einschaltung des Nebenschlußwiderstandes RN berücksichtigt. Insgesamt wird deutlich, daß sich je nach Größe des Nebenschlußwiderstandes RN die in die Figur 2 eingetragenene wirksame Primärinduktivität L1 wirk verändert. Mit kleiner werdendem Nebenschlußwiderstand RN verringert sich auch die wirksame Primärinduktivität L1 wirk. Dieses führt zu einem schnelleren Anstieg des Primärstroms i.
- In den Figuren 3 bis 6 ist der einem Primärstromimpuls entsprechende zeitliche Verlauf der Prüfspannung UPr für verschieden große Nebenschlußwiderstände RN dargestellt. Die Figur 3 betrifft eine fehlerfrei arbeitende Hochspannungszündanlage, d. h. der Nebenschlußwiderstand RN ist unendlich. In der Figur 4 weist der Nebenschlußwiderstand RN den Wert 500 kΩ auf. Der Nebenschlußwiderstandswert beträgt in der Figur 5 100 kΩ, und die Figur 6 betrifft den Kurzschlußfall, d. h. der Nebenschlußwiderstand RN hat den Wert O.
- Im Vergleich der Figuren 3 bis 6 ist ersichtlich, daß der Verlauf der Prüfspannung UPr von der Größe des Nebenschlußwiderstandes RN abhängig ist. Für die beispielhaft in den genannten Figuren eingetragenen Zeitpunkte t₁ bis t₆ ergeben sich größtenteils entsprechend unterschiedliche Werte.
- Eine Übersicht hierüber gibt die Meßwert-Tabelle der Figur 7. Es wird der zum jeweiligen Zeitpunkt t₁ bis t₅ vorliegende Prüfspannungswert UPr auf den maximalen Prüfspannungswert UPr max (UPr zum Zeitpunkt t₆) dargestellt. Das Verhältnis wird in Prozenten für einen Nebenschlußwiderstand unendlich, 500 kΩ, 100 kΩ und O angegeben.
- Es ist ersichtlich, daß mit der Verkleinerung des Nebenanschlußwiderstands RN, d. h. mit Zunahme der Wirksamkeit des Nebenschluß- bzw. Kurzschlußfehlers, ein Anstieg des Prozentwertes erfolgt. Ferner ist ersichtlich, daß sich in der ersten, früheren Hälfte des Prüfspannungsimpulses und damit des Primärstromimpulses die stärksten Änderungen ergeben, während beispielsweise in der zweiten, späteren Hälfte (Zeitpunkte t₄ und t₅) bei einem Nebenschlußwiderstand RN unendlich, 500 kΩ und 100 kΩ keine unterschiedlichen Werte vorliegen. Demgemäß ist es vorteilhaft, wenn die Auswertung der Prüfspannung UPr in der ersten, früheren Hälfte des in den Figuren 3 bis 6 dargestellten Spannungsverlaufes erfolgt.
- Für die Fehlererkennung wird vorzugsweise mindestens ein Momentanwert in einem vorwählbaren Zeitpunkt dem Prüfspannungsverlauf durch Abtastung entnommen. Die Abtastung erfolgt - aus den oben geschilderten Gründen - vorzugsweise in der ersten, früheren Hälfte des Impulses. Da der durch Abtastung gewonnene Momentanwert der Prüfspannung UPr von der Größe der Versorgungsspannung UV bzw. der Batteriespannung abhängig ist, wird die im Zeitpunkt der Abtastung vorliegende Versorgungs- bzw. Batteriespannung als Vergleichspotential herangezogen. Sofern die Prüfspannung UPr einen von der Größe der Versorgungs- bzw. Batteriespannung abhängigen Wert überschreitet, liegt ein Neben- und/oder Kurzschlußfehler auf der Sekundärseite 1 der Hochspannungszündanlage vor, was zur Abgabe einer Fehlermeldung führt.
- Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Auswerteschaltung einen der Versorgungs- bzw. Batteriespannung entsprechenden Referenzwert bildet, der dann für den Spannungsvergleich mit der Prüfspannung UPr herangezogen wird. Dieser Spannungsvergleich ist besonders einfach mit einem zur Auswerteschaltung 10 gehörenden Komparator durchzuführen; ein Fehler liegt vor, wenn die Prüfspannung UPr größer als die Referenzspannung UR ist.
- Die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung zur Überwachung der Hochspannungszündanlage stellt eine Maßnahme im Hinblick auf einen Katalysatorschutz dar, denn bei auftretenden Fehlern ist eine saubere Verbrennung des Kraftstoffes nicht mehr gewährleistet, so daß bei längerer Fehlerdauer der Katalysator einer hohen Belastung unterliegt, die zu Schädigungen führen kann.
Claims (5)
- Schaltungsanordnung zur Überwachung einer Hochspannungszündanlage einer Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeuges oder dergleichen auf Neben- und/oder Kurzschlüsse, mit einer aus der Primärwicklung einer Zündspule und einem Unterbrecher gebildeten Reihenschaltung, die an eine Versorgungsspannung angeschlossen ist, mit einer den Primärstrom (i) der Zündspule (2) erfassenden und diesen in eine entsprechende Prüfspannung (UPr) umwandelnden Meßanordnung (11), mit einer die Prüfspannung (UPr) mit einer Referenzspannung (UR) vergleichenden Auswerteschaltung, die bei gegenüber der Referenzspannung (UR) zu großer Prüfspannung (UPr) eine Fehlermeldung abgibt, dadurch gekennzeichnet, daß die Referenzspannung (UR) entsprechend der Versorgungsspannung (UV) bestimmt ist und daß die Auswerteschaltung (10) für den Spannungsvergleich mindestens einen Momentanwert der Prüfspannung (UPr) heranzieht, wobei die zeitliche Lage des Momentanwertes in Bezug auf die Zeitdauer eines Primärstrom- bzw. Prüfspannungsimpulses in der ersten, früheren Hälfte des Primärstromimpulses liegt.
- Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßanordnung (11) ein im Primärstromkreis der Zündspule (2) liegendes Shunt (7) aufweist.
- Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß paralell zum Shunt (7) eine Filterschaltung (9) liegt, die aus einer Reihenschaltung eines Widerstandes (R) und eines Kondensators (C) gebildet ist und daß die Kondensatorspannung (UC) die Prüfspannung (UPr) bildet.
- Schaltungsanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswerteschaltung (10) einen Komparator aufweist, dem die Prüfspannung (UPr) und die Referenzspannung (UR) zugeführt sind.
- Schaltungsanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die zeitliche Lage des Momentanwertes in Bezug auf die Zeitdauer eines Primärstromimpulses in Abhänigigkeit von der Ausbildung der Hochspannungszündanlage festgelegt ist.
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