EP0342641A1 - Zündkerze - Google Patents

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EP0342641A1
EP0342641A1 EP89108856A EP89108856A EP0342641A1 EP 0342641 A1 EP0342641 A1 EP 0342641A1 EP 89108856 A EP89108856 A EP 89108856A EP 89108856 A EP89108856 A EP 89108856A EP 0342641 A1 EP0342641 A1 EP 0342641A1
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spark
insulator
spark plug
electrode
discharge chamber
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BERU Ruprecht GmbH and Co KG
Beru Werk Albert Ruprecht GmbH and Co KG
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    • H01T13/32—Sparking plugs characterised by features of the electrodes or insulation characterised by features of the earthed electrode
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    • H01T13/00—Sparking plugs
    • H01T13/52—Sparking plugs characterised by a discharge along a surface

Definitions

  • the invention relates to a spark plug with combined sliding and air spark gaps according to the preamble of claim 1.
  • Such a spark plug is known from DE-PS 3 544 176.
  • the center electrode extends slightly into the discharge chamber which the insulator forms by extending in the candle-axial direction beyond the center electrode, the insulator, at least in the end region of the center electrode, maintaining a gap to the latter and also the ground electrode , at least in the end region of the insulator, maintains a gap to this.
  • the known spark plug according to DE-PS 3 544 176 is still disadvantageous insofar as there is a high voltage requirement of, for example, 30 kV when starting an internal combustion engine in which such a spark plug is used. Since, in the known spark plug, the sliding spark always runs over the ceramic insulator, which is associated with a corresponding wear of the insulator, the service life of the known spark plug is still not optimal.
  • the object underlying the invention is therefore to design the spark plug according to the preamble of claim 1 so that it has a relatively low voltage requirement with high energy conversion in the ignitable fuel-air mixture.
  • Lean mixtures should preferably also be able to be ignited with the spark plug according to the invention, and the pollutant emissions in the exhaust gases of an internal combustion engine should be kept as low as possible due to the candle geometry.
  • the center electrode is thus preferred so that it ends in the end section of the plug body, so that an air spark gap is formed in the front region of the spark plug, and at the same time the discharge chamber forms a prechamber which allows sliding spark discharges.
  • the training according to the invention thus taking advantage of a prechamber candle.
  • the spark plug according to the invention also has a long service life.
  • this means that the form of discharge is determined by the load state of the machine, the dynamic pressure conditions of the compression and the mixture vortex determining the form of discharge. In practice, this means that depending on the pressure conditions, either air spark or sliding spark discharges or partial air spark and partial sliding spark discharges occur during operation of the machine. It should be noted that an air spark discharge is formed at a low compression pressure and that at a high compression pressure the spark discharge prevails on the sliding spark gap provided.
  • these forms of discharge have the effect that, in the case of an air spark discharge, the mixture in the main combustion chamber, i.e. is ignited in the machine cylinder and, on the other hand, the ignitable mixture is ignited in the prechamber.
  • the chemical energy from the antechamber is also transferred to the main combustion chamber by expansion forces. This additional chemical energy causes additional ignition and thus ensures that the mixture burns safely.
  • the spark plug works as a sliding spark plug, the ignitable mixture is ignited in the prechamber.
  • the combination of the air spark and sliding spark gaps results in a long service life overall, since the erosion areas on the center electrode or ground electrode and the sliding spark gap are very large. With increasing pressure The base of the sparks then moves deeper and deeper into the discharge chamber along the entire free electrode length.
  • the ceramic sliding spark gaps ie the sliding spark gaps on the ceramic insulator, are protected by the ring-shaped ground electrode which surrounds the insulator from the outside in around the end of the insulator.
  • the embodiment of the spark plug according to the invention shown in FIG. 1 essentially comprises a metallic spark plug body 1 with a screw thread, a ceramic insulator 2, a center electrode 3 and an annular ground electrode 4.
  • the insulator 2 is surrounded by the spark plug body 1 together with the ring-shaped ground electrode 4 .
  • a prechamber or discharge chamber 5 is provided in the form of a recess, which is preferably of a V-shaped axial section with a cross section widening towards the end of the insulator.
  • the ground electrode 4 encircles the insulator 2 at the end of the insulator in a ring from the outside inwards.
  • the ground electrode is where the discharge came from mer extending end of the approach encompassing the insulator rounded to avoid electrical field distortions, so that the spark does not take off prematurely from the sliding spark gap in the case of sliding discharges and on the other hand in the case of air spark discharges the spark forms as far forward as possible towards the main combustion chamber, as is more the case will be described later with reference to FIG. 3.
  • the center electrode 3 is introduced in the insulator 2 in a pressure-tight manner, for example by melting glass, etc.
  • Known materials such as silver, nickel alloys, platinum composite materials or conductive or semiconducting ceramics can be used as the electrode material of the center electrode 3.
  • Two-substance electrodes can also be provided.
  • the ground electrode 4 is designed so that it acts simultaneously as a seal between the spark plug body 1 and the insulator 2.
  • the center electrode 3 extends axially through the prechamber or discharge chamber 5 to the end section of the spark plug body 1, on which the ground electrode 4 is provided.
  • the spark plug shown in Fig. 1 has a calorific value which goes in the direction of very cold candles.
  • This spark plug can be used in connection with an ignition with a very steep voltage rise of, for example, 3 kV per ns in all internal combustion engines, since it is very cold and a shunt does not matter. It is therefore a universal unit spark plug, in which a shunt of less than one kOhm is possible and permissible.
  • 2 shows the characteristic of the ignition voltage requirement in one embodiment of the ignition spark according to the invention. 2 thus shows the dependence of the ignition voltage on the compression pressure.
  • the voltage requirement of the spark plug does not increase proportionally with the compression pressure, but rather the ignition voltage requirement is influenced by the sliding spark discharge when the compression pressure is increased. Since sliding sparks are almost independent of pressure, the ignition voltage requirement does not continue to increase linearly, but rather the ignition voltage requirement remains almost constant. This means that a relatively low voltage requirement of, for example, less than 25 kV is achieved in spite of large spark discharge distances.
  • Fig. 3 shows in detail the formation of the sparks at the front end portion of the embodiment of the spark plug according to the invention.
  • the spark formation is shown in accordance with the prevailing compression and compression pressures of the machine.
  • the ignition spark forms in the front area on the air spark gap 6. With increasing pressure, the spark is formed as an air and sliding spark 7, with the discharge being converted into a pure sliding spark discharge 8 at high pressure.
  • the entire area of the center electrode 3, which protrudes into the prechamber 5, is used as the erosion surface. Dadurh is expected to have a very long spark plug life.
  • spark plug is operated with an ignition system with a very steep voltage increase of, for example, 3 kV per ns and a potential energy of ⁇ 30 mJ, then multiple spark channels are formed in all load states, since a plasma channel alone cannot carry the large currents.
  • blow distance of the air spark formation (electrode distance) and the design of the sliding spark gap in the isolator must be carried out in accordance with the engine compression.
  • Realistic values for gasoline engines should be with an air spark gap of 2.0 to 2.5 mm and a sliding spark gap of about 5 mm.
  • the air and sliding spark gaps are designed so that the spark discharge takes place either on the air spark gap or on the sliding spark gap in accordance with the engine pressure conditions with sliding transition zones.
  • the prechamber or discharge chamber serves as a sliding spark gap and the air spark gap is formed between the center electrode and the ring-shaped ground electrode.
  • the spark discharge is formed at low pressure on the air spark gap and, with increasing pressure, the spark changes into a sliding spark discharge, in the manner shown in FIG. 2 with a smooth transition from spark at low pressure to medium pressure and at high pressure.
  • the shape of the discharge is thus determined by the pressure conditions in the machine, so that a very large area of the central electrode is effective as the burn-up surface and a long service life is therefore to be expected.
  • the spark plug described is suitable for igniting lean mixtures, leads to a lower pollutant content in the exhaust gas, has a long service life and, with a large electrode spacing of, for example, 2 mm, shows only a relatively low voltage requirement of, for example, 25 kV, and at the same time a lot of energy is converted in the fuel / air mixture .

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Abstract

Zündkerze mit kombinierten Gleit- und Luftfunkenstrecken, wobei eine Mittelelektrode (3), eine die Mittelelektrode umgebender Isolator (2) und eine zusammen mit einem Zündkerzenkörper (1) den Isolator (3) umgebende Massenelektrode (4) vorgesehen sind. Der Isolator (2) bildet im Endabschnitt eine Entladungskammer (5), durch die sich die Mittelelektrode (3) axial bis zum Endabschnitt des Zündkerzenkörpers (1) hindurch erstreckt. die Masseelektrode (4) umgreift den Isolator (2) um dessen Ende herum mit einem sich in die Entladungskammer (5) erstreckenden Ansatz.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Zündkerze mit kombinierten Gleit- und Luftfunkenstrecken nach dem Gattungsbegriff des Patentanspruchs 1.
  • Eine derartige Zündkerze ist aus der DE-PS 3 544 176 bekannt. Bei dieser bekannten Zündkerze erstreckt sich die Mittelelektrode geringfügig in die Entladungskammer, die der Isolator dadurch bildet, daß er sich in kerzenaxialer Richtung über die Mittelelektrode hinaus erstreckt, wobei der Isolator, jedenfalls im Endbereich der Mittelelektrode, einen Spalt zu dieser einhält und auch die Masseelektrode, jedenfalls im Endbereich des Isolators, einen Spalt zu diesem einhält.
  • Bei einer derartigen Anordnung ergeben sich ausgedehnte, sich über die gesamte Länge der Entladungskammer erstreckende Funkenkanäle und wird bei einem hinreichend raschen Span­nungsanstieg an der Zündkerzenkapazität unabhängig vom Kompressionsdruck des zu zündenden Gemisches viel Zündenergie im Gas umgesetzt und dabei eine praxisgerechte lange Lebensdauer erreicht.
  • Die bekannte Zündkerze gemäß DE-PS 3 544 176 ist jedoch noch insofern nachteilig, als beim Anlassen einer Brenn­kraftmaschine, in der eine derartige Zündkerze Verwendung findet, ein hoher Spannungsbedarf von beispielsweise 30 kV besteht. Da weiterhin bei der bekannten Zündkerze der Gleitzündfunke immer über den keramischen Isolator läuft, was mit einem entsprechenden Verschleiß des Isolators verbunden ist, ist auch die Lebensdauer der bekannten Zündkerze noch nicht optimal.
  • Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe besteht daher darin, die Zündkerze nach dem Gattungsbegriff des Patentan­spruchs 1 so auszubilden, daß sie einen relativ niedrigen Spannungsbedarf bei gleichzeitig hoher Energieumsetzung im zündfähigen Kraftstoffluftgemisch hat.
  • Mit der erfindungsgemäßen Zündkerze sollen vorzugsweise auch magere Gemische gezündet werden können, und sollen aufgrund der Kerzengeometrie die Schadstoffemissionen in den Abgasen einer Brennkraftmaschine so gering wie möglich gehalten werden.
  • Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung durch die Ausbildung gelöst, die im kennzeichnenden Teil des Patentan­spruchs 1 angegeben ist.
  • Bei der erfindungsgemäßen Zündkerze ist somit die Mittelelektrode so vorgezogen, daß sie im Endabschnitt Kerzenkörpers endet, so daß sich im vorderen Bereich der Zündkerze eine Luftfunkenstrecke bildet, und gleichzeitig die Entladungskammer eine Vorkammer bildet, die Gleitfunkenent­ladungen zuläßt. Bei der erfindungsgemäßen Ausbildung werden somit die Vorteile einer Vorkammerkerze genutzt. Die erfindungsgemäße Zündkerze hat darüberhinaus eine lange Lebensdauer.
  • Das heißt im einzelnen, daß die Entladungsform vom Lastzustand der Maschine bestimmt wird, wobei die dynamischen Druckverhältnisse der Verdichtung und der Gemischverwirbelung die Entladungsform bestimmen. Das bedeutet in der Praxis, daß bei einem Betrieb der Maschine in Abhängigkeit von den Druckverhältnissen entweder Luftfunken- oder Gleitfunkenent­ladungen oder teilweise Luftfunken- und teilweise Gleitfun­kenentladungen auftreten. Dabei ist festzustellen, daß sich eine Luftfunkenentladung bei niedrigem Verdichtungsdruck ausbildet und daß bei hohem Verdichtungsdruck die Funkenent­ladung auf der vorgesehenen Gleitfunkenstrecke vorherrscht.
  • Diese Entladungsformen bewirken im einzelnen, daß bei einer Luftfunkenentladung zum einen das Gemisch im Hauptver­brennungsraum, d.h. im Maschinenzylinder entflammt wird, und zum anderen gleichzeitig das zündfähige Gemisch in der Vorkammer gezündet wird. Die chemische Energie von der Vorkammer wird zusätzlich in den Hauptverbrennungsraum durch Expansionskräfte übertragen. Diese zusätzliche chemische Energie bewirkt eine zusätzliche Entflammung und sorgt somit für eine sichere Durchbrennung des Gemisches. Bei der Arbeit der Zündkerze als Gleitfunkenkerze wird das zündfähige Gemisch in der Vorkammer gezündet. Da der gleitfunke die gesamte Vorkammer durcheilt, haben eventuelle Altgaskerne nahezu keine negativen Auswirkungen, so daß das stellenweise zündfähige Gemisch in der Vorkammer entflammt wird und mit dem entstehenden Überdruck das gezündete Vorkammergemisch in den Hauptverbrennungsraum gedrückt wird.
  • Durch die Kombination der Luftfunken- und Gleitfunken­strecken wird insgesamt eine hohe Lebensdauer erzielt, da die Abbrandflächen an der Mittelelektrode bzw. Masseelektrode und der Gleitfunkenstrecke sehr groß sind. Mit steigendem Druck wandert dann der Fußpunkt der Funken auf der ganzen freien Elektrodenlänge immer tiefer in die Entladungskammer herein. Die keramischen Gleitfunkenstrecken, d.h. die Gleitfunken­strecken auf dem keramischen Isolator sind dabei durch die ringförmige Masseelektrode geschützt, die den Isolator von außen nach innen um das Isolatorende herum umgreift.
  • Besonders bevorzugte Weiterbildungen und Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen Zündkerze sind Gegenstand der Patentan­sprüche 2 bis 6.
  • Im folgenden wird anhand der zugehörigen Zeichnung ein besonders bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung näher beschrieben. Es zeigen
    • Fig. 1 eine Axialschnittansicht des Ausführungsbeipiels der erfindungsgemäßen Zündkerze,
    • Fig. 2 in einem Diagramm den Zündspannungsbedarf in Abhängigkeit vom Kompressionsdruck bei dem Ausführungsbei­spiel der erfindungsgemäßen Zündkerze und
    • Fig. 3 in einer Schnittansicht des zündfunkenseitigen Endes des Ausführungsbeispiels der erfindungsgemäßen Zündkerze die Ausbildung der Zündfunken.
  • Das in Fig. 1 dargestellte Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Zündkerze umfaßt im wesentlichen einen metallischen Zündkerzenkörper 1 mit einem Schraubgewinde, einen keramischen Isolator 2, eine Mittelelektrode 3 und eine ringförmige Masseelektrode 4. Der Isolator 2 wird von dem Zündkerzenkörper 1 zusammen mit der ringförmigen Masseelek­trode 4 umgeben.
  • Im vorderen, d.h. im zündfunkenseitigen Bereich des Isolators 2, ist eine Vorkammer oder Entladungskammer 5 in Form eines Versenkes vorgesehen, die vorzugsweise im Axialschnitt V-förmig mit sich zum Isolatorende erweiterndem Querschnitt ausgebildet ist. Die Masseelektrode 4 umgreift ringförmig von außen nach innen den Isolator 2 am Isolatoren­de. Die Masseelektrode ist an dem sich in die Entladungskam­ mer erstreckenden Ende ihres den Isolator umgreifenden Ansatzes abgerundet ausgebildet, um elektrische Feldverzer­rungen zu vermeiden, damit der Funke zum einen bei Gleitent­ladungen nicht vorzeitig von der Gleitfunkenstrecke abhebt und zum anderen bei Luftfunkenentladungen sich der Funke möglichst weit vorne in Richtung Hauptverbrennungsraum aufbildet, wie es mehr im einzelnen später anhand von Fig. 3 beschrieben wird.
  • Die Mittelelektrode 3 ist in herkömmlicher Technik im Isolator 2 druckdicht, beispielsweise durch Glaseinschmelzung usw. eingebracht. Als Elektrodenmaterial der Mittelelektrode 3 können bekannte Werkstoffe wie Silber, Nickellegierungen, Platinverbundwerkstoffe oder leitende oder halbleitende Keramiken Verwendung finden. Es können auch Zweistoffelek­troden vorgesehen sein.
  • Die Masseelektrode 4 ist so ausgebildet, daß sie gleichzeitig als Dichtung zwischen dem Zündkerzenkörper 1 und dem Isolator 2 wirkt.
  • Wie es in Fig. 1 dargestellt ist, erstreckt sich die Mittelelektrode 3 axial durch die Vorkammer oder Entladungs­kammer 5 hindurch bis zum Endabschnitt des Zündkerzenkörpers 1, an dem die Masseelektrode 4 vorgesehen ist.
  • Die in Fig. 1 dargestellte Zündkerze hat einen Wärme­wert, der in Richtung sehr kalter Kerzen geht. Diese Zündkerze kann in Verbindung mit einer Zündung mit sehr steilem Spannungsanstieg von beispielsweise 3 kV pro ns bei allen Brennkraftmaschinen eingesetzt werden, da sie sehr kalt ist und ein Nebenschluß keine Rolle spielt. Sie stellt daher eine universelle Einheitszündkerze da, bei der ein Neben­schluß bis unter einem kOhm möglich und zulässig ist.
  • In Fig. 2 ist die Charakteristik des Zündspannungsbe­darfs bei einem Ausführungsbeispiel der erfindundsgemäßen Zündzerze dargestellt. Fig. 2 zeigt somit die Abhängigkeit der Zündspannung vom Kompressionsdruck.
  • Wie es in Fig. 2 dargestellt ist, steigt der Spannungs­bedarf der Zündkerze nicht proportional mit dem Kompressions­druck an, sondern wird der Zündspannungsbedarf bei erhöhtem Kompressionsdruck durch die Gleitfunkenentladung beeinflußt. Da Gleitfunken nahezu druckunabhängig sind, steigt der Zündspannungsbedarf nicht linear weiter an, sondern bleibt der Zündspannungsbedarf nahezu konstant. Das bedeutet, daß trotz großer Entladungsschlagweiten der Funken ein relativ niedriger Spannungsbedarf von beispielsweise weniger als 25 kV erzielt wird.
  • Fig. 3 zeigt im einzelnen die Ausbildung der Funken am vorderen Endabschnitt des Ausführungsbeispiels der erfin­dungsgemäßen Zündkerze. Dabei ist die Funkenbildung ent­sprechend den herrschenden Kompressions- und Verdichtungs­drücken der Maschine dargestellt.
  • Bei niedrigen Drücken bildet sich der Zündfunke im vorderen Bereich an der Luftfunkenstrecke 6 aus. Mit steigendem Druck bildet sich der Funke als Luft- und Gleitfunke 7 aus, wobei bei hohem Druck die Entladung in eine reine Gleitfunkenentladung 8 übergeht. Der gesamte Bereich der Mittelelektrode 3, der in die Vorkammer 5 ragt, wird als Abbrandfläche genützt. Dadurh ist eine sehr hohe Lebensdauer der Zündkerze zu erwarten.
  • Wenn die Zündkerze mit einem Zündsystem mit sehr steilem Spannungsanstieg von beispielsweise 3 kV pro ns und einer potentiellen Energie von ≧ 30 mJ betreiben wird, dann bilden sich in allen Lastzuständen mehrere Funkenkanäle aus, da ein Plasmakanal die großen Ströme alleine nicht tragen kann.
  • Die konstruktive Auslegung der Schlagweite der Luftfun­kenausbildung (Elektrodenabstand) und die Auslegung der Gleitfunkenstrecke im Isolator müssen entsprechend der Motorverdichtung vorgenommen werden. Realistische Werte für Ottomotoren dürften bei einer Luftfunkenstrecke von 2,0 bis 2,5 mm und einer Gleitfunkenstrecke von etwa 5 mm liegen.
  • Es ergibt sich somit die in Fig. 2 dargestellte spezielle Charakteristik der Ansprechspannung mit einem Abregeleffekt des Spannungsbedarfes bei hohen Drücken, wobei je nach Druck teils Luft-, teils Gleitfunkenentladungen möglich sind, und der Funken drukabhängig an verschiedenen Punkten der Mittelelektrodenmantelfläche beginnt und zu optimalen Abbrandverhältnissen führt. Die Luft- und Gleitfun­kenstrecken sind so ausgelegt, daß die Funkenentladung entsprechend den Motordruckverhältnissen mit gleitenden Übergangszonen entweder an der Luftfunkenstrecke oder an der Gleitfunkenstrecke stattfindet. Dabei dient die Vorkammer oder Entladungskammer als Gleitfunkenstrecke und bildet sich die Luftfunkenstrecke zwischen der Mittelelektrode und der ringförmigen Massenelektrode aus.
  • Messungen der Ansprechspannung oder des Spannungsbe­darfes haben insbesondere ergeben, daß gegenüber Serienzünd­kerzen bei gleichem Elektrodenabstand eine geringere Ansprechspannung festzustellen war. Dabei ist die Anordnung der Elektroden, d.h. die elektrische Feldverteilung, bei den Elektroden ausschlaggebend. Trotz eines Elektrodenabstandes von 2,0 mm lag die Ansprechspannung beim Maschinenbetrieb bei max.
    25 kV, wobei sich bei hohen Verdichtungsdrücken ein gewisser Regeleffekt zeigte. Ist die Ansprechspannung an der Luftfun­kenstrecke zu hoch, beginnt der Funken zu gleiten, wobei die Gleitfunkenentladungen nahezu druckunabhängig sind. Somit kann der Zündspannungsbedarf der Zündkerze auch bei hohem Druck durch konstruktive Maßnahmen auf gewünschte Werte ausgelegt werden. Dabei ist zu beachten, daß sich die Funkenentladung bei niedrigem Druck an der Luftfunkenstrecke ausbildet und bei steigendem Druck der Funke in eine Gleitfunkenentladung übergeht, und zwar in der in Fig. 2 dargestellten Weise mit einem gleitenden Übergang vom Funken bei niedrigem Druck, bei mittlerem Druck und bei hohem Druck. Die Entladungsform wird somit von den Druckverhältnissen in der Maschine bestimmt, so daß als Abbrandfläche ein sehr großer Bereich der Mittelelektrode wirksam und folglich eine große Lebensdauer zu erwarten ist.
  • Die beschriebene Zündkerze ist geeignet, magere Gemische zu zünden, führt zu einem geringeren Schadstoffgehalt im Abgas, hat eine hohe Lebensdauer und zeigt bei großem Elektrodenabstand von beispielsweise 2 mm nur einen relativ geringen Spannungsbedarf von beispielsweise 25 kV, wobei gleichzeitig viel Energie im Kraftstoffluftgemisch umgesetzt wird.

Claims (6)

1. Zündkerze mit kombinierten Gleit- und Luftfunken­strecken, wobei eine Mittelelektrode, ein die Mittelelektrode umgebender Isolator und eine zusammen mit einem Zündkerzen­körper den Isolator umgebende Massenelektrode vorgesehen sind, der Isolator im Endabschnitt einen Abstand von der Mittelelektrode hält und eine Entladungskammer bildet, in die sich die Mittelelektrode erstreckt, und die Masseelek­trode den Isolator um dessen ende herum mit einem sich in die Entladungskammer erstreckenden Ansatz umgreift, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Mittelelektrode (3) axial durch die Entladungskammer (5) hindurch bis zum Endabshcnitt des Zündkerzenkörpers (1) erstreckt.
2. Zündkerze nach Anspruch 1, dadurch gekenn­zeichnet, daß die Entladungskammer (5) im Axial­schnitt V-förmig mit sich zum Isolatorende erweiterndem Querschnitt ausgebildet ist.
3. Zündkerze nach Anspruch 1, dadurch gekenn­zeichnet, daß die Entladungskammer (5) im Isolator­ende ausgebildet ist und die elektrisch isolierende Keramik des Isolators (2) eine Gleitfunkenstrecke bildet.
4. Zündkerze nach Anspruch 1 oder 2, dadurch ge­kennzeichnet, daß die Masseelektrode (4) an dem sich in die Entladungskammer (5) erstreckenden Ende ihres Ansatzes abgerundet ausgebildet ist.
5. Zündkerze nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel­elektrode (3) aus einem leitenden oder halbleitenden keramischen Material besteht.
6. Zündkerze nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel­elektrode (3) niederohmig mit einem Zündstift verbunden ist.
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