EP0336918A1 - Verfahren zum Steuern einer hydrostatischen Maschine, insbesondere einer Axialkolbenmaschine - Google Patents
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- EP0336918A1 EP0336918A1 EP89890030A EP89890030A EP0336918A1 EP 0336918 A1 EP0336918 A1 EP 0336918A1 EP 89890030 A EP89890030 A EP 89890030A EP 89890030 A EP89890030 A EP 89890030A EP 0336918 A1 EP0336918 A1 EP 0336918A1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03C—POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINES DRIVEN BY LIQUIDS
- F03C1/00—Reciprocating-piston liquid engines
- F03C1/003—Reciprocating-piston liquid engines controlling
Definitions
- the invention relates to a hydrostatic machine with an adjusting device for adjusting the stroke or swallowing volume, a so-called secondary-controlled hydrostatic drive.
- the hydraulic motor is supplied with an impressed pressure by a pressure oil system consisting of pumps and hydraulic accumulators.
- a pressure oil system consisting of pumps and hydraulic accumulators.
- the stroke volume of the hydraulic motor is continuously adjusted from zero in both directions by means of an actuating cylinder.
- the speed of the hydraulic motor is compared with the speed setpoint by an electrical tachometer generator.
- the control deviation is processed by a controller which changes the stroke volume of the motor with its control signal via the control cylinder in such a way that the load is kept at the desired target speed when the drive torque changes.
- the output speed can be regulated in a wide range, with slow changes in the output torque, the dynamics of this drive system are sufficient for most applications.
- This drive system creates difficulties in the event of sudden changes in the output torque. This occurs e.g. in the case of hydraulically driven drilling and milling tools, when the tool moves from idle to the cut or when with hydraulically driven rolls, the rolling stock enters the pair of rolls rotating at the specified speed. Torque changes from the idle torque to the load torque take place in a few milliseconds, a large drop in speed is undesirable.
- Idling operation means that although the specified speed is maintained, the stroke volume of the hydraulic motor is adjusted to a small value due to the small idling torque.
- the hydraulic motor When a torque surge occurs, the hydraulic motor must swivel to a stroke volume that corresponds to the load torque.
- this due to the inertia of the engine parts to be adjusted, this is usually not possible in the short torque rise time.
- the object on which the invention is based is therefore to create a method for shortening the settling time of a secondary-controlled hydrostatic machine.
- this object is achieved by means of two jointly adjustable throttles arranged in the engine inlet and outlet.
- Throttles in the inflow and / or outflow line of a hydraulic motor have become known from DE-OS 28 28 277 or from DE-OS 22 63 924.
- the throttles described there are assigned to a hydraulic motor with a constant displacement, i.e. H. it is a primary regulated hydrostatic circuit.
- the pump pressure is raised to such an extent that the hydraulic motor can take over the load torque after opening the throttles.
- the speed control is not decoupled at any time, but always remains active in the sense of the secondary-controlled drive.
- DE-OS 35 25 097 a method has become known in which either a flow control valve or a pressure reducing valve is provided in the engine inlet or a pressure control valve is arranged in the engine outlet.
- Flow control or pressure reducing valves reduce the impressed pressure in the line section between the valves and the engine inlet to almost zero so that the engine - loaded only with the idling torque - reaches the desired swivel angle directs.
- these valves are opened quickly, the pressure in the engine inlet suddenly increasing to the impressed pressure level.
- the outlet-side engine pressure is increased with the pressure control valve at the engine outlet until the stroke volume of the engine is adjusted to a predetermined value. If the idle torque is low, this pressure reaches values close to those of the impressed system pressure.
- the axial forces in the engine drive therefore reach values twice as high in idle mode than in load mode.
- An axial piston motor 1 drives a machine 2 that cannot be described in more detail.
- the adjusting device 3 of the axial piston motor 1 is a known unit with which the swivel angle and thus the swallowing volume of the motor 1 can be regulated depending on the load torque and the engine speed.
- the motor 1 On the pressure side, the motor 1 is connected via a line 4 and a valve block 5 to a pressure line 6 with an impressed system pressure P.
- the engine 1 is connected via a line 7 and the valve block 5 to a low-pressure line 8 leading to the tank T. 9 with a leak oil line is designated.
- the valve block has two throttle valves, the throttle 10 being arranged in the inflow line 4 and the throttle 11 in the outflow line 7. With the help of the control valve 12 and the actuating cylinder 13, the two throttles 10, 11 can be opened together to the same size adjust cross section.
- both throttles 10, 11 are set to the maximum opening cross section.
- the full pressure difference is present at engine 1, since the system pressure from line 6 at the engine inlet and the low pressure from line 8 prevail at the engine outlet. Due to the high pressure difference and the low output torque of the motor, the adjusting device 3 has adjusted the motor 1 to a small swallowing volume.
- the oil flow from the pressure line 6 via the line 4, the hydraulic motor 1, the line 7 and back to the low pressure line 8 is given by the engine speed and the engine intake volume. Since the latter is small, the oil flow is also relatively small.
- the opening cross sections of the two throttles 10 and 11 are gradually reduced in time before the load torque is expected on the motor 1.
- a closing step the pressure in line 4 and the pressure in line 7 decrease due to the instantaneous oil flow.
- a reduced differential pressure is now present at hydraulic motor 1, adjusting device 3 of motor 1 now increases the absorption volume of motor 1 to apply the idle torque with the reduced differential pressure.
- Due to the now increased swallowing volume of the engine since the engine speed remains the same, the oil flow through the engine 1 has increased.
- the increased oil flow via the two restrictors 10 and 11 a priori results in an additional pressure drop in line 4 and an additional pressure increase in line 7.
- a pressure sensor 14 is provided in line 7 according to FIG. 1, which acts via the differential amplifier 15 on the actuating device 12, 13 of the two throttles 10, 11 in such a way that by slightly increasing the two Throttle cross sections the additional pressure changes are reduced by the increased oil flow.
- the opening cross sections of the two throttles are now gradually reduced until the swallowing volume of the engine 1 is brought to a value which it would have to have under the load torque in the steady state.
- This displacement and the corresponding swivel angle of the motor can be determined beforehand and are therefore known.
- the swivel angle sensor 16 on the motor 1 the instantaneous swivel angle of the motor is detected and compared with the setpoint 17 of the swivel angle.
- the further closing of the two throttles 10, 11 is interrupted.
- the opening cross sections of the two throttles 10, 11 are increased proportionally to the increase in torque with the aid of the functional element 18, the actuating device 12 and 13, and the engine receives the full pressure difference to an increasing extent. Since the engine is already set for a large absorption volume, it can take over the load torque with the full pressure difference. There is thus no loss of time that would be required without the device according to the invention for adjusting the engine 1 from idle to load operation.
- FIG. 2 A modified embodiment is shown in FIG. 2, in which an oil flow sensor 19 is provided in the line 7 instead of the swing angle sensor 16. The rest of the arrangement corresponds to FIG. 1.
- the opening cross sections of the two throttles are also reduced until the swallowing volume of the engine 1 is brought to a value which it would have to have under the load torque in the steady state. Since this swallowing volume can be determined beforehand and the engine speed is known, the oil flow through the engine can be calculated in advance. With the help of the oil flow sensor 19 in the line 7, the instantaneous oil flow in the line 7 is detected during the closing of the throttles 10 and 11 and compared with the pre-calculated oil flow setpoint 20. When the actual value of the oil flow has reached the setpoint, the further closing of the two throttles 10, 11 is interrupted.
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Abstract
Ein Verfahren zum Steuern einer hydrostatischen Maschine (1, 3), die an ein Drucknetz (6) mit eingeprägtem Druck angeschlossen ist und verstellbares Hub- bzw. Schluckvolumen aufweist, wird in ihrer Drehzahl durch die Verstellung des Schluckvolumens geregelt. Das Schluckvolumen des Hydraulikmotors (1) ist vor dem Auftreten eines Lastmomentes mittels zweier gemeinsam verstellbarer, im Zu- bzw. Ablauf (4, 7) des Motors (1) angeordneter Drosselventile (10, 11) auf einen vorbestimmten Wert einstellbar und die beiden Drosselventile (10, 11) werden beim Auftreten des Lastmomentes derart geöffnet, daß eine entsprechende Druckdifferenz am Motor (1) entsteht und er ohne wesentliche Änderung des Schluckvolumens das Lastdrehmoment übernehmen kann.
Description
- Die Erfindung betrifft eine hydrostatische Maschine mit einer Verstelleinrichtung zum Einstellen des Hub- bzw. Schluckvolumens, einen sogenannten sekundärgeregelten hydrostatischen Antrieb.
- Beim sekundärgeregelten Antriebssystem wird der Hydromotor von einem Druckölsystem, bestehend aus Pumpen und Hydrospeichern, mit einem eingeprägten Druck versorgt. Der Vorteil dieses Antriebssystems ist dadurch gegeben, daß von dem Drucknetz mehrere, unabhängig voneinander arbeitende Abtriebseinheiten gespeist werden können, während bei einem primär geregelten Antriebssystem für jede Abtriebseinheit eine Regelpumpe installiert werden muß.
- Beim sekundärgeregelten Antriebssystem wird das Hubvolumen des Hydromotors durch einen Stellzylinder von Null nach beiden Richtungen stufenlos verstellt. Die Drehzahl des Hydromotors wird durch einen elektrischen Tachogenerator mit dem Drehzahlsollwert verglichen. Die Regelabweichung wird über einen Regler aufbereitet, der mit seinem Stellsignal über den Stellzylinder das Hubvolumen des Motors in der Weise ändert, daß bei Änderung des Antriebsmomentes die Last auf der gewünschten Solldrehzahl gehalten wird.
- Bei diesem Antriebssystem ist bei vorgegebenem = eingeprägtem Druck am Motoreinlaß und bei einer gewünschten Drehzahl das Hubvolumen des Motors proportional dem Antriebsdrehmoment. Der Ölstrom zum oder bei Lastrichtungsumkehr vom Hydromoto ist gleich dem Produkt aus Hubvolumen und Drehzahl.
- Bei entsprechender Auslegung ist die Abtriebsdrehzahl in weiten Bereichen feinfühlig regelbar, bei langsamen Änderungen des Abtriebdrehmomentes ist die Dynamik dieses Antriebssystems für die meisten Anwendungsfälle ausreichend.
- Schwierigkeiten bereitet dieses Antriebssystem bei plötzlichen Änderungen des Abtriebsdrehmomentes. Dies tritt z.B. bei hydraulisch angetriebenen Bohr- und Fräswerkzeugen auf, wenn das Werkzeug vom Leerlauf in den Schnitt fährt oder wenn bei hydraulisch angetriebenen Walzen das Walzgut in das mit der vorgegebenen Drehzahl rotierende Walzenpaar einläuft. Momentenänderungen vom Leerlaufmoment auf das Lastmoment erfolgen hier in wenigen Millisekunden, ein großer Drehzahleinbruch ist dabei unerwünscht.
- Leerlaufbetrieb bedeutet, daß zwar die vorgegebene Drehzahl eingehalten wird, das Hubvolumen des Hydromotors auf Grund des kleinen Leerlaufmomentes auf einen kleinen Wert eingeregelt ist. Bei einem aufkommenden Drehmomentenstoß muß der Hydromotor auf ein Hubvolumen schwenken, das dem Lastmoment entspricht. Auf Grund der Massenträgheit der zu verstellenden Motorteile ist dies jedoch meist nicht in der kurzen Momentenanstiegszeit möglich.
- Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe besteht deshalb darin, ein Verfahren zu schaffen, um die Ausregelzeit einer sekundärgeregelten hydrostatischen Maschine zu verkürzen.
- Bei der vorliegenden Erfindung ist diese Aufgabe mittels zweier, gemeinsam verstellbarer, im Motorzu- bzw. Motorablauf angeordneter Drosseln gelöst.
- Drosseln in der Zu- und/oder Abflußleitung eines Hydromotors sind aus der DE-OS 28 28 277 oder aus der DE-OS 22 63 924 bekanntgeworden. Die dort beschriebenen Drosseln sind jedoch einem Hydromotor mit konstantem Hubvolumen zugeordnet, d. h. es handelt sich um einen primärgeregelten hydrostatischen Kreis. Mittels der dort beschriebenen Drosseln wird der Pumpendruck so weit angehoben, daß nach Öffnen der Drosseln der Hydromotor das Lastmoment übernehmen kann.
- Aus der AT-PS 383 059 ist ein Verfahren bekanntgeworden, bei dem die Verstellung des Hydromotors vor dem Auftreten eines Lastmomentes in von der Drehzahlregelung entkoppelter Verstellbewegung auf einen Schwenkwinkel vorgenommen wird und die Drehzahlregelung ausschließlich durch Änderung der Fluidzufuhr zum Hydromotor erfolgt und erst nach Auftreten des Lastmomentes die Drehzahlregelung wieder zugeschaltet wird.
- Bei der vorliegenden Erfindung wird jedoch zu keinem Zeitpunkt die Drehzahlregelung entkoppelt, sondern sie bleibt immer im Sinne des sekundärgeregelten Antriebes aktiv.
- Aus der DE-OS 35 25 097 ist ein Verfahren bekanntgeworden, bei dem entweder im Motorzulauf ein Stromregelventil oder ein Druckreduzierventil vorgesehen oder im Motorablauf ein Druckregelventil angeordnet ist. Stromregel- bzw. Druckreduzierventile vermindern den eingeprägten Druck im Leitungsteil zwischen den Ventilen und dem Motoreinlaß so weit gegen Null, damit der Motor - nur mit dem Leerlaufmoment belastet - auf den gewünschten Schwenkwinkel aus lenkt. Beim plötzlichen Momentenanstieg werden diese Ventile schnell geöffnet, wobei der Druck im Motoreinlaß schlagartig auf das eingeprägte Druckniveau ansteigt. Mit dem Druckregelventil am Motorauslaß wird gemäß DE-OS 35 25 097 der auslaufseitige Motordruck so lange erhöht, bis das Hubvolumen des Motors auf einem vorbestimmten Wert eingeregelt ist. Ist das Leerlaufdrehmoment gering, erreicht dieser Druck Werte annähernd denen des eingeprägten Systemdruckes. Die Axialkräfte im Motortriebwerk erreichen daher im Leerlaufbetrieb ca. zweifach höhere Werte als im Lastbetrieb.
- Bei der vorliegenden Erfindung werden die oben beschriebenen Nachteile mit den im kennzeichnenden Teil des Patentanspruches angeführten Merkmalen vermieden.
- Die Erfindung wird nachfolgend an Hand der Zeichnung, Fig. 1, näher erläutert.
- Ein Axialkolbenmotor 1 treibt eine nicht näher zu beschreibende Arbeitsmaschine 2. Bei der Verstelleinrichtung 3 des Axialkolbenmotors 1 handelt es sich um eine bekannte Einheit, mit der der Schwenkwinkel und damit das Schluckvolumen des Motors 1, abhängig vom Lastmoment und der Motordrehzahl, regelbar ist. Druckseitig ist der Motor 1 über eine Leitung 4 und einem Ventilblock 5 an eine Druckleitung 6 mit einem eingeprägten Systemdruck P angeschlossen. Ablaufseitig ist der Motor 1 über eine Leitung 7 und dem Ventilblock 5 an eine zum Tank T führende Niederdruckleitung 8 verbunden. Mit 9 ist eine Leckölleitung bezeichnet.
- Der Ventilblock weist zwei Drosselventile auf, wobei die Drossel 10 in der Zuflußleitung 4 und die Drossel 11 in der Ablaufleitung 7 angeordnet ist. Mit Hilfe des Steuerventiles 12 und des Stellzylinders 13 lassen sich die beiden Drosseln 10, 11 gemeinsam auf einen gleich großen Öffnungs querschnitt einstellen. Im Leerlaufbetrieb des Motors 1, bei dem lediglich das Leerlaufdrehmoment, meist Reibungsmoment, aufzubringen ist, sind beide Drosseln 10, 11 auf den maximalen Öffnungsquerschnitt gestellt. Am Motor 1 steht die volle Druckdifferenz an, da der Systemdruck aus Leitung 6 am Motoreinlaß und der Niederdruck aus der Leitung 8 am Motorauslaß herrscht. Auf Grund der hohen Druckdifferenz und des geringen Abtriebsdrehmomentes des Motors hat die Verstelleinrichtung 3 den Motor 1 auf ein kleines Schluckvolumen verstellt. Der Ölstrom aus der Druckleitung 6 über die Leitung 4, den Hydromotor 1, der Leitung 7 und zurück zur Niederdruckleitung 8 ist gegeben durch die Motordrehzahl und das Motorschluckvolumen. Da letzteres klein ist, ist auch der Ölstrom relativ klein.
- Erfindungsgemäß werden, rechtzeitig bevor das Lastdrehmoment am Motor 1 erwartet wird, die Öffnungsquerschnitte der beiden Drosseln 10 und 11 schrittweise verringert. Bei einem Schließschritt verringert sich nun auf Grund des momentanen Ölstroms der Druck in der Leitung 4 und erhöht sich der Druck in der Leitung 7. Am Hydromotor 1 steht nun ein verringerter Differenzdruck an, die Verstelleinrichtung 3 des Motors 1 vergrößert nun das Schluckvolumen des Motors 1, um mit dem verringerten Differenzdruck das Leerlaufdrehmoment aufzubringen. Durch das nun vergrößerte Schluckvolumen des Motors hat sich auch, da die Motordrehzahl gleichbleibt, der Ölstrom durch den Motor 1 vergrößert. Der vergrößerte Ölstrom über die beiden Drosseln 10 und 11 hat a priori einen zusätzlichen Druckabfall in der Leitung 4 und einen zusätzlichen Druckanstieg in der Leitung 7 zur Folge. Um diese zusätzlichen Druckänderungen zu kompensieren, ist nach Fig. 1 ein Drucksensor 14 in der Leitung 7 vorgesehen, der über den Differenzverstärker 15 auf die Stelleinrichtung 12, 13 der beiden Drosseln 10, 11 dahingehend einwirkt, daß durch geringfügiges Vergrößern der beiden Drosselquerschnitte die zusätzlichen Druckänderungen durch den vergrößerten Ölstrom abgebaut werden.
- Erfindungsgemäß werden schrittweise die Öffnungsquerschnitte der beiden Drosseln nun so lange verringert, bis das Schluckvolumen des Motors 1 auf einen Wert gebracht ist, den er im Beharrungszustand unter dem Lastmoment haben müßte. Dieses Schluckvolumen und der entsprechende Schwenkwinkel des Motors können vorher bestimmt werden und sind somit bekannt. Mit Hilfe des Schwenkwinkelgebers 16 auf dem Motor 1 wird der momentane Schwenkwinkel des Motors erfaßt und mit dem Sollwert 17 des Schwenkwinkels verglichen. Hat der Istwert des Schwenkwinkels den Sollwert 17 erreicht, wird das weitere Schließen der beiden Drosseln 10, 11 unterbrochen.
- Erfolgt jetzt der plötzliche Drehmomentenanstieg von Leerlaufdrehmoment auf das Lastdrehmoment, so werden erfindungsgemäß mit Hilfe des Funktionselementes 18, der Stelleinrichtung 12 und 13 die Öffnungsquerschnitte der beiden Drosseln 10, 11 proportional dem Momentenanstieg vergrößert und der Motor erhält in zunehmendem Maße die volle Druckdifferenz. Da der Motor bereits auf ein großes Schluckvolumen eingestellt ist, kann er mit der vollen Druckdifferenz das Lastmoment übernehmen. Es entfällt somit der Zeitverlust, der ohne die erfindungsgemäße Einrichtung zum Verstellen des Motors 1 vom Leerlauf- auf Lastbetrieb erforderlich wäre.
- Eine abgeänderte Ausführungsform zeigt Fig. 2, bei der statt des Schwenwinkelgebers 16 ein Ölstromsensor 19 in der Leitung 7 vorgesehen ist. Die übrige Anordnung entspricht der Fig. 1.
- Mit dieser Ausführungsvariante werden, wie bei Fig. 1, die Öffnungsquerschnitte der beiden Drosseln ebenfalls so lange verringert, bis das Schluckvolumen des Motors 1 auf einen Wert gebracht ist, den er im Beharrungszustand unter dem Lastmoment haben müßte. Da dieses Schluckvolumen vorher bestimmt werden kann und die Motordrehzahl bekannt ist, läßt sich der Ölstrom durch den Motor vorausberechnen. Mit Hilfe des Ölstromsensors 19 in der Leitung 7 wird während des Schließens der Drosseln 10 und 11 der momentane Ölstrom in der Leitung 7 erfaßt und mit dem vorberechneten Ölstromsollwert 20 verglichen. Hat der Istwert des Ölstromes den Sollwert erreicht, wird das weitere Schließen der beiden Drosseln 10, 11 unterbrochen.
- Bei plötzlichem Drehmomentenanstieg werden, wie bei der Anordnung nach Fig. 1, die Öffnungsquerschnitte der beiden Drosseln 10 und 11 proportional dem Momentenanstieg vergrößert.
Claims (7)
1. Verfahren zum Steuern einer hydrostatischen Maschine, insbesondere einer Axialkolbenmaschine, die an ein Drucknetz mit eingeprägtem Druck angeschlossen ist, ein verstellbares Hub- bzw. Schluckvolumen hat und deren Drehzahl durch die Verstellung des Schluckvolumens geregelt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Schluckvolumen des Hydromotors (1) vor dem Auftreten eines Lastmomentes mittels zweier, gemeinsam verstellbarer, im Zu- bzw. Ablauf (4, 7) des Motors angeordneter Drosselventile (10, 11) auf einen vorbestimmten Wert einstellbar ist und beim Auftreten des Lastmoments die beiden Drosselventile (10, 11) derart geöffnet werden, daß eine entsprechende Druckdifferenz am Motor (1) entsteht und er ohne wesentliche Änderung des Schluckvolumens das Lastdrehmoment übernehmen kann.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Ablauf (7) des Motors (1) ein Drucksensor (14) eingebaut ist, über den die Stelleinrichtung (13) der beiden Drosseln (10, 11) in Abhängigkeit von den auftretenden Druckänderungen ansteuerbar sind.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die im Zulauf (4) zum Motor (1) liegende Drossel (10) mit der im Ablauf (7) vom Motor (1) liegende Drossel (11) mechanisch verbunden ist und die Öffnungsquerschnitte beider Drosselventile (10, 11) mittels eines elektrohydraulischen Stellgliedes (12, 13) einstellbar sind.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Verringern der Öffnungsquerschnitte der Drosselventile (10, 11) dann beendet wird, wenn der dem Schluckvolumen des Hydromotors (1) proportionale Schwenkwinkel einem vorausberechneten Wert entspricht.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Verringern der Öffnungsquerschnitte der Drosselventile (10, 11) dann beendet wird, wenn der Ölstrom durch den Hydromotor (1) einem vorausberechneten Wert entspricht.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Öffnungsgeschwindigkeit der Drosselventile (10, 11) proportional dem Momentenanstieg gewählt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß bei Überschreiten eines Drehzahlgrenzwertes des Hydromotors (1) die Drosselventile (10, 11) vollständig geschlossen werden können.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT917/88 | 1988-04-08 | ||
AT91788 | 1988-04-08 |
Publications (1)
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EP0336918A1 true EP0336918A1 (de) | 1989-10-11 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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EP89890030A Withdrawn EP0336918A1 (de) | 1988-04-08 | 1989-01-31 | Verfahren zum Steuern einer hydrostatischen Maschine, insbesondere einer Axialkolbenmaschine |
Country Status (1)
Country | Link |
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EP (1) | EP0336918A1 (de) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE2263924A1 (de) * | 1971-12-29 | 1973-07-12 | Nobutada Hishikawa | Verfahren und vorrichtung zum kaltwalzen |
FR2444513A1 (fr) * | 1978-12-18 | 1980-07-18 | Gfm Fertigungstechnik | Procede de regulation du passage de la matiere a travers un train de laminoir continu a entrainements individuels hydrauliques des moteurs |
DE3107991A1 (de) * | 1981-03-03 | 1982-09-23 | KAMAG Transporttechnik GmbH & Co, 7900 Ulm | Hydrostatischer antrieb |
AT383059B (de) * | 1985-06-11 | 1987-05-11 | Voest Alpine Ag | Verfahren und vorrichtung zum regeln des antriebes von drehbaren maschinenteilen, insbesondere der walzen von walzstrassen |
-
1989
- 1989-01-31 EP EP89890030A patent/EP0336918A1/de not_active Withdrawn
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