EP0223734A2 - Verfahren zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfäden und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents

Verfahren zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfäden und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens Download PDF

Info

Publication number
EP0223734A2
EP0223734A2 EP86730191A EP86730191A EP0223734A2 EP 0223734 A2 EP0223734 A2 EP 0223734A2 EP 86730191 A EP86730191 A EP 86730191A EP 86730191 A EP86730191 A EP 86730191A EP 0223734 A2 EP0223734 A2 EP 0223734A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
nozzle
thread
compressed air
tube
guide tube
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP86730191A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0223734A3 (en
EP0223734B1 (de
Inventor
Kurt Mente
Gerhard Knitsch
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JH Benecke GmbH
Corovin GmbH
Original Assignee
JH Benecke GmbH
Corovin GmbH
JP Bemberg AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6286443&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0223734(A2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by JH Benecke GmbH, Corovin GmbH, JP Bemberg AG filed Critical JH Benecke GmbH
Priority to AT86730191T priority Critical patent/ATE67800T1/de
Publication of EP0223734A2 publication Critical patent/EP0223734A2/de
Publication of EP0223734A3 publication Critical patent/EP0223734A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0223734B1 publication Critical patent/EP0223734B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
    • D04H3/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length
    • D04H3/02—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length characterised by the method of forming fleeces or layers, e.g. reorientation of yarns or filaments
    • D04H3/03—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length characterised by the method of forming fleeces or layers, e.g. reorientation of yarns or filaments at random
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S239/00—Fluid sprinkling, spraying, and diffusing
    • Y10S239/07—Coanda

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a nonwoven from continuous filaments according to the preamble of claim 1.
  • the invention also relates to a device for carrying out the method.
  • DE-PS 1 785 158, GB-PS 1 282 176 and GB-PS 1 297 582 already disclose methods and devices of the type assumed at the outset. In this case, a family of threads is guided from a melt and from spinnerets through a thread draw-off device which has a thread draw-off nozzle at its upper end. The latter is fed with highly compressed compressed air.
  • Laval extension At the narrowest annular gap of the thread take-off nozzle is the so-called Laval extension, at the outlet of which a negative pressure is generated. This negative pressure is also established at the inlet of the thread take-off nozzle via an inner thread-guiding tube and enables thread threading.
  • the laval extension is followed by a thread extraction tube with the inner diameter of the laval extension, into which air flows at supersonic speed.
  • a compression shock occurs with a subsequent subsonic flow, which further slows down in a subsequent thread guide tube with four to six times the cross-section.
  • the threads are drawn, which thereby become thinner.
  • the thread guide tube only has the task of transporting the thread sheet to a spreading nozzle and, where appropriate, to so-called Coanda shells in order to distribute and spread the threads evenly before they meet a base for forming the fleece.
  • the invention intervenes, which is based on the object of creating a method which, while maintaining the required thread pulling force, nevertheless enables a reduction in costs with regard to the required energy requirement.
  • the invention is intended to provide a device for performing such a method.
  • the method provided in the preamble of claim 1 provides that a gaseous propellant with lower pressure and volume is also supplied in the region of the outlet of the thread take-off device by means of an additional thrust nozzle, and that the inlet pressure and the inlet volume are simultaneously reduced.
  • the invention therefore takes the surprising route of additionally providing a thrust nozzle for feeding in with compressed air energy.
  • the invention is based on the finding that the compressed air energy supplied to the thread take-off nozzle can be reduced at the same time, while maintaining the original thread pulling force.
  • the energy saving at the thread take-off nozzle is greater than the energy additionally required at the thrust nozzle, so that overall energy savings and cost savings are achieved. Experiments have shown that considerable energy savings of almost 30% can be achieved.
  • Another serious advantage of the invention is that this energy saving device is achieved in a simple manner in that single between the lower end of the thread guide tube and the expanding nozzle Lich one component - namely a thrust nozzle - is used.
  • the dimensions and dimensions of the thread guide tube can be freely selected as long as the flow resistance of 0.01 bar is not exceeded.
  • the invention enables the compressed air pressure p 1 in front of the thread withdrawal nozzle to be reduced from 21 to 16 bar and the air quantity V 1 to be reduced from 72 to 52.4 Nm 3 / h with the same thread pulling force.
  • P2 1.9 bar.
  • Another advantage of the invention is that the thrust nozzle enables the thread guide tube to be shortened, the flow resistance of which is thus reduced. If the total flow resistance of the take-off device is observed, the length / diameter ratios already mentioned above can be achieved by lengthening the thread take-off tube.
  • filaments 10 are drawn in in the direction of arrow A by a thread draw-off nozzle 12 known per se.
  • the continuous filaments 10 are obtained in a conventional manner from a melt and passed through spinnerets, not shown in the drawing.
  • the thread take-off nozzle 12 has a compressed air connection 14 for supplying a quantity of compressed air V 1 under the pressure p 1 .
  • a thread take-off tube 16 connects to the thread take-off nozzle 12, and a thread guide tube 20 is connected via a transition cone 18.
  • the continuous threads 10 drawn off emerge at the bottom from an expansion nozzle 26 which is provided with Coanda shells 28.
  • Coanda effect is used to spread the threads 30 before they hit an air-permeable, sieve conveyor belt 32 which is under vacuum, whereby the fleece is formed.
  • the thread take-off force is generated predominantly in the thread take-off tube 16, which is flowed through at the supersonic speed in the first half and at the subsonic speed after the compression stroke.
  • the threads reach speeds of 30 to 100 m / s depending on the size of the thread titer.
  • the thread guide tube 20 conveys the thread family to a thrust nozzle 22 present in the new device, which is arranged between the thread guide tube 20 and the expanding nozzle 26 and has a compressed air connection 24, via which an air quantity V 2 is supplied at a low pressure P 2 .
  • the thread guide tube 20 is dimensioned so that the flow resistance is less than 0.01 bar.
  • Fig. 2 the detailed structure of the thrust nozzle 22 is shown, which is welded to the thread guide tube 20.
  • the thrust nozzle 22 comprises a first threaded part 34 which is screwed to a second threaded part 38 and is secured against rotation by a cylindrical pin 36.
  • the first threaded part 34 and the second threaded part 38 form a pipe extension 40.
  • a turn barer adjusting ring 42 which can be moved by rotation in the axial direction, as well as a jacket 48 and a conical transition piece 50, which is welded to the inlet of the expanding nozzle 26.
  • a prechamber 52 connects to the compressed air connection 24 already shown in FIG. 1 and is connected to a storage space 56 via bores 54.
  • the inner wall of the adjustment ring 42 forms a feed in the form of a lava extension 46 with an air outlet 44 from the storage space 56 to the thread guide space 60.
  • the narrowest cross-section is designated by reference numeral 58, and L indicates the length of the Laval extension 46.
  • the length L of the Laval extension 46 can be influenced by turning the adjusting ring 42.
  • the jacket 48 and the first threaded part 34 are fixed axially and radially.
  • the compressed air V 2 ; P2 flows through the compressed air connection 24 into the antechamber 52 and through the bores 54 into the storage space 56 and then through the narrowest cross-section 58 to the air outlet 44 or to the Laval extension 46.
  • the flow resistance of the thrust nozzle 22 is low to hold, the second threaded part 38 is flared at its end or outlet and the conical transition piece at its inlet.
  • the diameter of the thread take-off tube 16 is denoted by d 1 and the length by 1 1
  • d 2 and 1 2 indicate the diameter and the length of the thread guide tube 20.
  • the length / diameter ratios can be varied by switching on the thrust nozzle 22.
  • the ratio 1 1 / d 1 is approximately 110 in order to achieve an optimal thread pull-off force.
  • the thread guide tube 20 essentially determines the flow resistance, and here the ratio 12 / d2 is chosen such that the flow resistance already mentioned above is less than 0.01 bar results.
  • the ratio 12 / d2 is chosen such that the flow resistance already mentioned above is less than 0.01 bar results.
  • other values are also possible for the conditions mentioned within the scope of the invention.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Nonwoven Fabrics (AREA)
  • Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
  • Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)

Abstract

Zur Herstellung eines Vlieses werden Endlosfäden als Fadenschar von einer Fadenabzugsdüse abgezogen, an welche sich ein Fadenabzugsrohr, ein Fadenführungsrohr sowie eine Spreizdüse anschließen. Die Fadenabzugsdüse wird unter hohem Druck mit einer Preßluftmenge beaufschlagt. Bei der Erfindung wird die Preßluftmenge an der Fadenabzugsdüse verringert, und gleichzeitig wird zwischen dem Fadenführungsrohr und der Spreizdüse über eine Schubdüse eine weitere Preßluftmenge unter relativ geringem Druck zugeführt. Trotz der zusätzlichen Preßluftmenge an der Schubdüse wirkt sich die Verringerung an der Fadenabzugsdüse so enorm aus, daß insgesamt für die isotherme Verdichtungsleistung eine beachtliche Energieeinsparung von knapp 30% erzielt werden kann, und zwar unter Beibehaltung der für die Verstreckung der Fäden wichtigen Fadenabzugskraft innerhalb des Fadenabzugsrohres. Ferner bewirkt die zusätzliche Preßluft noch eine verbesserte gleichmäßigere Verteilung (Spreizung) der Fadenschar am Ausgang der Spreizdüse, wodurch die Qualität des Vlieses verbessert wird.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfänden gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Außerdem befaßt sich die Erfindung mit einer Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens. Durch die DE-PS 1 785 158, GB-PS 1 282 176 und GB-PS 1 297 582 sind bereits Verfahren und Vorrichtungen der eingangs vorausgesetzten Gattung bekannt. Dabei wird aus einer Schmelze und aus Spinndüsen eine Fadenschar durch eine Fadenabzugsvorrichtung geführt, welche an ihrem oberen Ende eine Fadenabzugsdüse besitzt. Letztere wird mit hoch verdichteter Preßluft beschickt.
  • An den engsten Ringspalt der Fadenabzugsdüse schließt sich die sogenannte Lavalerweiterung an, an deren Austritt ein Unterdruck erzeugt wird. Dieser Unterdruck stellt sich über ein inneres fadenführendes Röhrchen auch am Eintritt der Fadenabzugsdüse ein und ermöglicht das Einfädeln der Fadenschar.
  • Der Lavalerweiterung schließt sich ein Fadenabzugsrohr mit dem inneren Durchmesser der Lavalerweiterung an, in welches Luft mit Uberschallgeschwindigkeit einströmt. Etwa nach der halben Länge des Fadenabzugsrohres von einer Gesamtlänge von beispielsweise 250 mm tritt ein Verdichtungsstoß mit anschließender Unterschallströmung ein, die sich in einem folgenden Fadenführungsrohr mit vier - bis sechsfachem Querschnitt weiter verlangsamt.
  • In der das Fadenabzugsrohr und das Fadenführungsrohr umfassenden Fadenabzugsvorrichtung erfolgt also eine Verstreckung der Fäden, die dadurch dünner werden.
  • Der wesentliche Anteil der Fadenabzugskraft zur Verstreckung der Fäden wird vom Fadenabzugsrohr aufgebracht. Das Fadenführungsrohr hat lediglich die Aufgabe, die Fadenschar zu einer Spreizdüse und gegebenenfalls zu sogenannten Coandaschalen zu transportieren, um die Fäden gleichmäßig zu verteilen und zu spreizen, bevor sie auf eine Unterlage zur Bildung des Vlieses treffen.
  • Zur Erzielung großflächiger Vliesbahnen ist es üblich, eine Vielzahl von Fadenabzugsvorrichtungen nebeneinander anzuordnen, wobei die einzelnen Fadenabzugsdüsen jeweils mit der hochverdichteten Preßluft als gasförmiges Treibmittel beschickt werden. Das soweit beschriebene und bekannte Verfahren hat sich in der Praxis zwar bewähren können, dennoch ist es nicht frei von Nachteilen. Die zur Verstreckung der Fäden erforderliche Preßluftenergie stellt nämlich einen erheblichen Kostenfaktor dar, was sich zwangsläufig im Endpreis des Vlieses niederschlagen muß.
  • Man könne nun zwar daran denken, den Kostenfaktor für die benötigte Energie dadurch zu senken, daß die Preßluftenergie verringert wird, jedoch verbietet sich diese Maßnahme, weil dann die erforderliche Fadenabzugskraft und die benötigte Verstreckung zur Herstellung eines einwandfreien Vlieses nicht mehr gegeben sind. Man ist deshalb auf die hohe Preßluftenergie zur Erzielung einer optimalen Fadenabzugskraft und einer optimalen Verstreckung angewiesen.
  • Hier greift nun die Erfindung ein, der die Aufgabe zugrunde liegt, ein Verfahren zu schaffen, welches unter Beibehaltung der benötigten Fadenabzugskraft gleichwohl eine Kostenverringerung hinsichtlich des benötigten Energiebedarfs ermöglicht. Außerdem soll durch die Erfindung eine Vorrichtung zur Durchführung eines solchen Verfahrens angegeben werden.
  • Zur Lösung der Aufgabe ist bei dem im Oberbegriff des Anspruchs 1 vorausgesetzten Verfahren vorgesehen, daß auch im Bereich des Ausganges der Fadenabzugsvorrichtung ein gasförmiges Treibmittel mit geringerem Druck und Volumen mittels einer zusätzlichen Schubdüse zugeführt wird, und daß gleichzeitig der Eingangsdruck und das Eingangsvolumen verringert werden.
  • Die Erfindung beschreitet also den überraschenden Weg, zusätzlich eine Schubdüse zur Einspeisung mit Preßluftenergie vorzusehen. Obwohl dadurch scheinbar ein Mehraufwand betrieben wird, liegt der Erfindung die Erkenntnis zugrunde, daß gleichzeitig eine Verringerung der der Fadenabzugsdüse zugeführten Preßluftenergie vorgenommen werden kann, und zwar unter Beibehaltung der ursprünglichen Fadenabzugskraft. Die Energieeinsparung an der Fadenabzugsdüse ist dabei größer als die zusätzlich an der Schubdüse benötigte Energie, so daß insgesamt eine Energieersparnis und Kosteneinsparung erzielt wird. In Versuchen konnte festgestellt werden, daß sich eine beachtliche Energieersparnis von immerhin knapp 30% erreichen läßt. Ein weiterer gravierender Vorteil der Erfindung besteht darin, daß diese Energieersparnis vorrichtungsmäßig in einfacher Weise dadurch erzielt wird, daß zwischen dem unteren Ende des Fadenführungsrohres und der Spreizdüse lediglich ein Bauteil - nämlich eine Schubdüse - eingesetzt wird.
  • Zu besseren Verständnis der Erfindung wird nachfolgend ein an einer Versuchsanordnung ermitteltes Zahlenbeispiel gegeben, und es sei darauf hingewiesen, daß sich die Versuchsanordnung auf das eingangs vorausgesetzte bekannte Verfahren bezieht. Gemessen wurde dabei die Fadenabzugskraft - ermittelt an einem 0,13 mm dicken Kupferdraht - einer üblichen Fadenabzugsdüse mit einem engsten Querschnitt bzw. Ringspalt von 5 mm2 und einem Fadenabzugsrohr mit einem Längen/Durchmesserverhältnis von 43. Bei einer Preßluftmenge V0 = 72 Nm3/h und einem Preßluftdruck (Düsenvordruck) p0 = 21 bar beträgt die Fadenabzugskraft ca. 0,18 N (Newton). Diese Fadenabzugskraft ist beispielsweise erforderlich, wenn ein Polypropylenvlies mit einem Fadentiter von 2 dtex hergestellt werden soll.
  • Die genannten Werte für die Preßluftmenge V0 und den Preßluftdruck p0 stellen in der Praxis übliche Größen dar, und an Hand dieser Zahlen soll nachfolgend unter Verwendung der Formel für die isotherme Verdichtungsleistung
    Figure imgb0001
    die durch die Erfindung erzielbare Energieersparnis verdeutlicht werden. Mit den genannten Werten Vo und p0 beträgt die isotherme Verdichtungsleistung bei dem bekannten Verfahren N = kx219,2 (k ist eine Konstante; von Bedeutung ist hier lediglich der Zahlenwert 219,2).
  • Ausgehend von den obigen Zahlenwerten liegen die Verhältnisse bei der Erfindung wie folgt: an der Fadenabzugsdüse werden die Preßluftmenge und der Preßluftdruck auf V1 = 52,4 Nm3/h und p1 = 16 bar verringert. Daraus ergibt sich eine Verdichtungsleistung von N1 = kx145,3.
  • An der Schubdüse am unteren Ende des Fadenführungsrohres werden folgende Werte zugrunde gelegt: V2 = 19,6 Nm3/h und p2 = 1,9 bar. Daraus errechnet sich eine isotherme Verdichtungsleistung von N2 = kx12,6.
  • Wie man sieht, ergibt die Addition von V1 und V2 wieder den eingangs vorausgesetzten Wert V0 = 72 Nm3/h. Die Verringerung der Preßluftmenge an der Fadenabzugsdüse kann also für die Preßluftmenge an der Schubdüse verwendet werden. Entscheidend ist nun die Engergiebilanz, denn der Summe von N1 und N2 = kx157,9 steht der oben bei dem ohne Anwendung der Erfindung beim bekannten Verfahren errechnete höhere Wert von N = kx 219,2 gegenüber. Daraus ergibt sich eine Energieersparnis von etwa 28 %, und zwar - was ein wichtiger Aspekt ist - unter Beibehaltung der Fadenabzugskraft.
  • Ausgehend von den physikalischen Gesetzmäßigkeiten der isothermen Verdichtungsleistung, der Fadenabzugskraft, dem Durchflußwiderstand der Fadenabzugsvorrichtung und dem Erfordernis, daß am Saugmund der Fadenabzugsdüse ein Unterdruck von 0,6 bis 0,8 bar herrschen sollte, um die Fadenschar in die Fadenabzugsdüse einfädeln zu können, und ausgehend davon, daß die Fadenabzugskraft zur Erzielung eines bestimmten Fadentiters nicht verringert werden darf, hat sich ein Längen/Durchmesserverhältnis des Fadenabzugsrohres je nach Polymer und Titer von 1/d = 80 bis 180 bewährt. Dabei ist das Fadenführungsrohr in den Dimensionen und seinen Abmessungen frei wählbar, so lange der Durchflußwiderstand von 0,01 bar nicht überschritten wird.
  • Bei größeren Durchflußwiderständen steigt der Druck am Saugmund der Fadenabzugsdüse nämlich unzulässig an, so daß abgerissene Fäden - verursacht von Fehlstellen im Polymer - nicht mehr eingefangen werden können. Wenn sich die Fadenrisse summieren, kann es zu erheblichen Betriebsstörungen kommen.
  • Bei dem voranstehenden Zahlenbeispiel ermöglicht die Erfindung bei gleicher Fadenabzugskraft eine Verringerung des Preßluftdruckes p1 vor der Fadenabzugsdüse von 21 auf 16 bar sowie eine Verringerung der Luftmenge V1 von 72 auf 52,4 Nm3/h. Hierbei beträgt das Längen/Durchmesserverhältnis des Fadenabzugsrohres in zweckmäßiger Ausgestaltung der Erfindung 1/d = 110.
  • Die an der Schubdüse bei gleichzeitiger Verringerung der Preßluftmenge an der Fadenabzugsdüse vorgesehene Zusatzluft wird bei der Erfindung auf einem relativ niedrigen Druckniveau von P2 = 1,9 bar zugeführt. Insgesamt ist die isotherme Verdichtungsleistung für die Luftmenge an der Schubdüse bei dem niedrigen Vordruck so gering, daß die beschriebene beachtliche Energieersparnis erzielt werden kann.
  • Ein weiterer Vorteil der Erfindung besteht darin, daß die Schubdüse eine Verkürzung des Fadenführungrohres ermöglicht, dessen Durchflußwiderstand damit herabgesetzt wird. Bei Einhaltung des Gesamtdurchflußwiderstandes der Abzugsvorrichtung lassen sich somit die weiter oben schon erwähnten Längen/Durchmesserverhältnisse durch Verlängerung des Fadenabzugsrohres realisieren.
  • Damit sind aber die positiven Auswirkungen der bei der Erfingung vorgesehenen Schubdüse noch nicht erschöpft. überraschend hat sich nämlich gezeigt, daß die Zuführung der zusätzlichen Preßluftmenge unter dem relativ geringem Druck vor einer mit Coandaschalen versehenen Spreizdüse in vorteilhafter Weise dazu beiträgt, daß die Verteilung der Fadenschar gleichmäßiger wird. Dadurch wird die Qualität des Vlieses - bei dem es auf eine gleichmäßige Verteilung ankommt - erhöht. Der Spreizwinkel an den Coandaschalen wird nämlich mit zunehmender Luftmenge größer, wodurch die Verteilung der Fadenschar gleichmäßiger wird.
  • Andere zweckmäßige Ausgestaltungen und vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben und der Zeichnung zu entnehmen. Nachfolgend wird die Erfindung an Hand des in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigen:
    • Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Vorrichtung zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfäden, und
    • Fig. 2 eine Querschnittsansicht einer Schubdüse.
  • Bei der in Fig. 1 zu erkennenden Vorrichtung werden Endlosfäden 10 in Richtung des Pfeiles A von einer an sich bekannten Fadenabzugsdüse 12 angesaugt. Die Endlosfäden 10 werden in üblicher Weise aus einer Schmelze gewonnen und durch in der Zeichnung nicht dargestellte Spinndüsen geführt.
  • Die Fadenabzugsdüse 12 besitzt einen Preßluftanschluß 14 zur Zuführung einer Preßluftmenge V1 unter dem Druck p1. An die Fadenabzugsdüse 12 schließt sich ein Fadenabzugsrohr 16 an, und über einen Ubergangskonus 18 ist ein Fadenführungsrohr 20 angeschlossen.
  • Die oben abgezogenen Endlosfäden 10 treten unten aus einer Spreizdüse 26 aus, welche mit Coandaschalen 28 versehen ist. Hier wird der sogenannte Coanda-Effekt ausgenutzt, um die Fäden 30 zu spreizen, bevor sie auf ein luftdurchlässiges unter Vakuum stehendes Siebförderband 32 aufschlagen, wodurch das Vlies gebildet wird.
  • Die Fadenabzugskraft wird vorwiegend im Fadenabzugsrohr 16 erzeugt, welches in der ersten Hälfte mit Überschallgeschwindigkeit und nach dem Verdichtungsstoß mit Unterschallgeschwindigkeit durchströmt wird. Die Fäden erreichen dabei Geschwindigkeiten von 30 bis 100 m/s je nach Größe des Fadentiters. Durch den zwischen dem Fadenabzugsrohr 16 und dem Fadenführungsrohr 20 befindlichen Ubergangskonus 12, der einen Kegelwinkel von kleiner als 8° besitzt, wird der Durchflußwiderstand gering gehalten. Die soweit beschriebene Vorrichtung ist bekannt.
  • Das Fadenführungsrohr 20 fördert die Fadenschar zu einer bei der neuen Vorrichtung vorhandenen Schubdüse 22, die zwischen dem Fadenführungsrohr 20 und der Spreizdüse 26 angeordnet ist und einen Preßluftanschluß 24 besitzt, über welchen unter einem geringen Druck P2 eine Luftmenge V2 zugeführt wird. Das Fadenführungsrohr 20 ist so dimensioniert, daß der Durchflußwiderstand weniger als 0,01 bar beträgt.
  • In Fig. 2 ist der nähere Aufbau der Schubdüse 22 dargestellt, die mit dem Fadenführungsrohr 20 verschweißt ist. Die Schubdüse 22 umfaßt ein erstes Gewindeteil 34, welches mit einem zweiten Gewindeteil 38 verschraubt und durch einen Zylinderstift 36 gegen Verdrehen gesichert ist. Insgesamt bilden das erste Gewindeteil 34 und das zweite Gewindeteil 38 eine Rohrverlängerung 40.
  • Weitere Bestandteile der Schubdüse 22 sind ein drehbarer Verstellring 42, welcher durch Drehung in axialer Richtung bewegt werden kann, sowie ein Mantel 48 und ein konisches Übergangsstück 50, welches mit dem Eingang der Spreizdüse 26 verschweißt ist.
  • An den in Fig. 1 schon gezeigten Preßluftanschluß 24 schließt sich eine Vorkammer 52 an, welche über Bohrungen 54 mit einem Stauraum 56 verbunden ist. Die Innenwandung des Verstellringes 42 bildet von dem Stauraum 56 zu dem Fadenführungsraum 60 eine Zuführung in Form einer Lavalerweiterung 46 mit einem Luftaustritt 44.
  • Der engste Querschnitt ist mit der Bezugsziffer 58 bezeichnet, und L gibt die Länge der Lavalerweiterung 46 an. Zur Einstellung des Luftdruckes am Luftaustritt 44 kann die Länge L der Lavalerweiterung 46 durch Verdrehen des Verstellringes 42 beeinflußt werden.
  • Zu diesem Zweck sind der Mantel 48 sowie das erste Gewindeteil 34 axial und radial fixiert. Die Preßluft V2; P2 strömt durch den Preßluftanschluß 24 in die Vorkammer 52 und über die Bohrungen 54 in den Stauraum 56 und anschließend durch den engsten Querschnitt 58 zum Luftaustritt 44 bzw. zur Lavalerweiterung 46. Um den Durchflußwiderstand der Schubdüse 22 gering zu halten, ist das zweite Gewindeteil 38 an seinem Ende bzw. Austritt und das konische Übergangsstück an seinem Eintritt konisch erweitert.
  • In Fig. 1 sind der Durchmesser des Fadenabzugsrohres 16 mit d1 und die Länge mit 11 bezeichnet, während d2 und 12 den Durchmesser bzw. die Länge des Fadenführungsrohres 20 angeben. Durch die Einschaltung der Schubdüse 22 können die Längen/Durchmesserverhältnisse variiert werden.
  • Das Verhältnis 11/d1 beträgt zur Erzielung einer optimalen Fadenabzugskraft etwa 110. Das Fadenführungsrohr 20 bestimmt maßgeblich den Durchflußwiderstand, und hier wird das Verhältnis 12/d2 so gewählt, daß sich der weiter oben schon genannte Durchflußwiderstand von kleiner als 0,01 bar ergibt. Selbstverständlich sind für die genannten Verhältnisse im Rahmen der Erfindung auch andere Werte möglich.

Claims (16)

1. Verfahren zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfäden, die unter Einfluß eines gasförmigen Treibmittels mit hoher Geschwindigkeit als Fadenschar aus Spinndüsen abgezogen und nach Durchlauf einer rohrförmigen Fadenabzugsvorrichtung auf einer Unterlage zur Bildung des Vlieses abgelegt werden, wobei einer am Eingang der Fadenabzugsvorrichtung befindlichen Fadenabzugsdüse zur Erzielung einer gewünschten Fadenabzugskraft das gasförmige Treibmittel unter einem bestimmten Eingangsdruck (Preßluftdruck) und mit einem bestimmten Eingangsvolumen (Preßluftmenge) zugeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß auch im Bereich des Ausganges der Fadenabzugsvorrichtung (16;20) ein gasförmiges Treibmittel mit geringerem Druck (p2) und Volumen (V2) mittels einer zusätzlichen Schubdüse (22) zugeführt wird, und daß gleichzeitig der Eingangsdruck (p1) und das Eingangsvolumen (V1) verringert werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Eingangsdruck (P1) und das Eingangsvolumen (V1) derart verringert werden und das Längen/ Durchmesserverhältnis (11/d1; 12/d2) des die Fadenabzugsvorrichtung bildenden Fadenabzugsrohres (16) und des Fadenführungsrohres (20) so gewählt wird, daß die ohne die zusätzliche Treibmittelzuführung vorhandene Fadenabzugskraft erhalten bleibt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Längen/Durchmesserverhältnis (11/d1) des Fadenabzugsrohres (16) zwischen den Werten 80 und 180 liegt.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 - 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Druckverhältnis des absoluten Eingangsdruckes (P1) an der Fadenabzugsdüse (12) zum Druck (p2) an der Schubdüse (22) größer als der Wert 3 gewählt wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 - 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Endlosfäden (10) im Anschluß an die Schubdüse zu einer Spreizdüse (26) mit Coandaschalen geführt werden, um die Fäden (30) vor dem Ablegen auf der Unterlage (32) zu spreizen.
6. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens, mit einer in ein Fadenabzugsrohr einmündenden Fadenabzugsdüse, einem auf das Fadenabzugsrohr folgenden Fadenführungsrohr, an welches sich eine Spreizdüse anschließt, dadurch gekennzeichnet, daß an dem der Spreizdüse (26) zugewandten Ende des Fadenführungsrohres (20) eine Schubdüse (22) angeordnet ist.
7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Schubdüse (22) eine verstellbare Lavalerweiterung (46) aufweist.
8. Vorrichtung nach Anspruch 6 und/oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Schubdüse (22) in die Spreizdüse (26) einmündet.
9. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 6 - 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Schubdüse (22) mittels Schraubverbindungen zwischen dem Fadenführungsrohr (20) und der Spreizdüse (26) angeordnet ist.
10. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 6 - 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Längen/ Durchmesserverhältnis (11/d1) des Fadenabzugsrohres (16) zwischen 80 und 180 liegt.
11. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 6 - 10, dadurch gekennzeichnet, daß ein zwischen dem Fadenabzugsrohr (16) und dem Fadenführungsrohr befindlicher Ubergangskonus (18) einen Kegelwinkel von weniger als 8° besitzt.
12. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 6 - 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Schubdüse (22) einen Preßluftanschluß (24) besitzt, an welchen sich eine Vorkammer (52) anschließt, die über Bohrungen (54) mit einem Stauraum (56) verbunden ist.
13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Stauraum (56) über einen verengten Querschnitt (58) in einen rohrförmigen Fadenführungsraum (60) einmündet, an welchen sich die Spreizdüse (26) anschließt.
14. Vorrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Fadenführungsraum (60) über ein konisches Übergangsstück (50) in die Spreizdüse (26) einmündet.
15. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 7 - 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Schubdüse (22) einen inneren, durch Drehung in axialer Richtung verschiebbaren Verstellring (42) besitzt, wodurch die Lavalerweiterung (46) veränderbar ist.
16. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 6 - 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Abmessungen des Fadenführungsrohres (20) so gewählt sind, daß der Durchflußwiderstand kleiner als 0,01 bar ist.
EP86730191A 1985-11-21 1986-11-21 Verfahren zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfäden und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens Expired - Lifetime EP0223734B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT86730191T ATE67800T1 (de) 1985-11-21 1986-11-21 Verfahren zur herstellung eines vlieses aus endlosfaeden und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3541128 1985-11-21
DE19853541128 DE3541128A1 (de) 1985-11-21 1985-11-21 Verfahren zur herstellung eines vlieses aus endlosfaeden und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0223734A2 true EP0223734A2 (de) 1987-05-27
EP0223734A3 EP0223734A3 (en) 1989-03-15
EP0223734B1 EP0223734B1 (de) 1991-09-25

Family

ID=6286443

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP86730191A Expired - Lifetime EP0223734B1 (de) 1985-11-21 1986-11-21 Verfahren zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfäden und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens

Country Status (6)

Country Link
US (2) US4847035A (de)
EP (1) EP0223734B1 (de)
JP (1) JPS62206072A (de)
AT (1) ATE67800T1 (de)
DE (2) DE3541128A1 (de)
ES (1) ES2026463T3 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102560705A (zh) * 2012-01-13 2012-07-11 常州惠明精密机械有限公司 纺粘无纺布纺丝下拉伸装置

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5993943A (en) * 1987-12-21 1999-11-30 3M Innovative Properties Company Oriented melt-blown fibers, processes for making such fibers and webs made from such fibers
JP2887611B2 (ja) * 1990-01-27 1999-04-26 三井化学株式会社 不織布の製造方法及び装置
CA2038164C (en) * 1990-03-14 1999-02-09 Keiji Kobayashi Air gun for the production of non-woven fabric and non-woven fabric producing apparatus
JP2842677B2 (ja) * 1990-08-27 1999-01-06 三井化学株式会社 不織布製造用エアガン
US5421064A (en) * 1991-04-09 1995-06-06 Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. Filaments dispersing device
DE4414277C1 (de) * 1994-04-23 1995-08-31 Reifenhaeuser Masch Nach dem Ruhedruckprinzip arbeitende Spinnvliesanlage für die Herstellung einer Nonwoven-Spinnvliesbahn
US5667749A (en) * 1995-08-02 1997-09-16 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. Method for the production of fibers and materials having enhanced characteristics
US5811178A (en) * 1995-08-02 1998-09-22 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. High bulk nonwoven sorbent with fiber density gradient
US5711970A (en) * 1995-08-02 1998-01-27 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. Apparatus for the production of fibers and materials having enhanced characteristics
CA2238440C (en) * 1995-12-15 2004-07-27 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. High temperature, high speed rotary valve
US6013223A (en) * 1998-05-28 2000-01-11 Biax-Fiberfilm Corporation Process and apparatus for producing non-woven webs of strong filaments
US7018188B2 (en) * 2003-04-08 2006-03-28 The Procter & Gamble Company Apparatus for forming fibers
CN101636529B (zh) * 2007-01-19 2011-05-11 欧瑞康纺织有限及两合公司 用于铺放合成纤维以形成无纺织网的设备和方法
US20080217422A1 (en) * 2007-03-09 2008-09-11 Daniel Elden Near Nozzle assembly, delivery system and method for conveying insulation material
EP2464764A1 (de) 2009-08-14 2012-06-20 The Procter & Gamble Company Spinndüsenkopfanordnung und verfahren zur herstellung von fasern mit dieser anordnung
US20110076907A1 (en) * 2009-09-25 2011-03-31 Glew Charles A Apparatus and method for melt spun production of non-woven fluoropolymers or perfluoropolymers

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1785158A1 (de) * 1968-08-17 1971-03-18 Merck Patent Gmbh Duese zum Abziehen eines Fadens oder mehrerer Faeden
FR2112416A1 (de) * 1970-11-03 1972-06-16 Lutravil Spinnvlies
DE2421401A1 (de) * 1974-05-03 1975-11-13 Benecke Gmbh J Verfahren und vorrichtung zur gleichmaessigen ablage von wirrfaser-endlos-spinnvliesen

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3094262A (en) * 1960-11-25 1963-06-18 Du Pont Improved yarn handling sucker gun
US3485428A (en) * 1967-01-27 1969-12-23 Monsanto Co Method and apparatus for pneumatically depositing a web
DE1950669C3 (de) * 1969-10-08 1982-05-13 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Vliesherstellung
US3736211A (en) * 1971-09-28 1973-05-29 Allied Chem Two-planar deflector for dispersing and depositing nonwoven filamentary structures
US3734803A (en) * 1971-09-28 1973-05-22 Allied Chem Apparatus for splaying and depositing nonwoven filamentary structures
US3738894A (en) * 1971-09-28 1973-06-12 Allied Chem Foraminal apparatus for splaying and depositing nonwoven filamentary structures
US3776796A (en) * 1971-09-28 1973-12-04 Allied Chem Process and apparatus for production of a nonwoven web
DE2200782A1 (de) * 1972-01-08 1973-08-02 Metallgesellschaft Ag Verfahren und vorrichtung zum herstellen eines vlieses aus endlosfaeden
JPS499436A (de) * 1972-05-26 1974-01-28
US4346504A (en) * 1980-07-11 1982-08-31 Hoechst Fibers Industries Yarn forwarding and drawing apparatus
US4322027A (en) * 1980-10-02 1982-03-30 Crown Zellerbach Corporation Filament draw nozzle
JPS60151357A (ja) * 1984-01-12 1985-08-09 東レ株式会社 繊維ウェブの製造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1785158A1 (de) * 1968-08-17 1971-03-18 Merck Patent Gmbh Duese zum Abziehen eines Fadens oder mehrerer Faeden
FR2112416A1 (de) * 1970-11-03 1972-06-16 Lutravil Spinnvlies
DE2421401A1 (de) * 1974-05-03 1975-11-13 Benecke Gmbh J Verfahren und vorrichtung zur gleichmaessigen ablage von wirrfaser-endlos-spinnvliesen

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102560705A (zh) * 2012-01-13 2012-07-11 常州惠明精密机械有限公司 纺粘无纺布纺丝下拉伸装置
CN102560705B (zh) * 2012-01-13 2014-12-03 常州惠明精密机械有限公司 纺粘无纺布纺丝下拉伸装置

Also Published As

Publication number Publication date
DE3541128C2 (de) 1989-08-17
EP0223734A3 (en) 1989-03-15
US4964197A (en) 1990-10-23
ATE67800T1 (de) 1991-10-15
DE3681692D1 (de) 1991-10-31
US4847035A (en) 1989-07-11
DE3541128A1 (de) 1987-05-27
JPS62206072A (ja) 1987-09-10
EP0223734B1 (de) 1991-09-25
JPH0140142B2 (de) 1989-08-25
ES2026463T3 (es) 1992-05-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0223734B1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfäden und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
EP0224435B1 (de) Verfahren zur Herstellung eines Vlieses aus Endlosfäden sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE4225243C2 (de) Spinnvorrichtung
DE19605675C5 (de) Verfahren zum aerodynamischen Texturieren sowie Texturierdüse
DE19603291B4 (de) Pneumatische Spinnvorrichtung
DE1785158A1 (de) Duese zum Abziehen eines Fadens oder mehrerer Faeden
EP0539808B1 (de) Vorrichtung zum Stauchkräuseln synthetischer Filamentfäden
DE2339603C3 (de) Verfahren zum Anfahren von Injektordüsen sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE1904561A1 (de) Spinnverfahren und Spinnapparat zur Durchfuehrung des Verfahrens
DE2900144B2 (de) Schußeintragseinrichtung für eine Luftstrahl-Düsenwebmaschine
DE3601201C1 (de) Verfahren zur Herstellung von Wirrvliesbahnen und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens
EP0735170A1 (de) Verfahren zur Leistungssteigerung beim Schussfadeneintrag in ein Webfach einer Luftdüsenwebmaschine und Eintragsdüse zur Durchführung des Verfahrens
DE874630C (de) Verfahren zur Herstellung von Faeden aus thermoplastischen Celluloseabkoemmlingen
EP1264020B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum stauchkräuseln
EP1593762A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Stauchkräuseln eines multifilen Fadens
DE1435639C3 (de) Fadenfuhrungsvorrichtung
DE4220915A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung synthetischer Endlosfilamente
DE1936916B2 (de) Injektor zum absaugen von schnellbewegtem fadenmaterial
DE2235270B2 (de) Verfahren zur Herstellung eines Wirrfaservlieses
CH669961A5 (de)
DE69111863T2 (de) Vorrichtung zum Herstellen von Vlies und Luftdüsen zum Herstellen eines Vlieses.
EP0761855A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Stauchkräuseln synthetischer Filamentfäden
DE4014329A1 (de) Vorrichtung zum beschichten von glasfasern
DE1932706C3 (de) Texturiervorrichtung
DE2327089C3 (de) Pneumatische Schleuderpistole für die Herstellung von nicht-gewebten Bahnen aus Filamenten

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE CH DE ES FR GB IT LI LU NL SE

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: COROVIN GMBH

Owner name: J. H. BENECKE AG

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE CH DE ES FR GB IT LI LU NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19890216

17Q First examination report despatched

Effective date: 19901008

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH DE ES FR GB IT LI LU NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 67800

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19911015

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 3681692

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19911031

ITF It: translation for a ep patent filed
GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)
ET Fr: translation filed
REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2026463

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

26 Opposition filed

Opponent name: HOECHST AG

Effective date: 19920625

NLR1 Nl: opposition has been filed with the epo

Opponent name: HOECHST AG.

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 19931016

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 19931019

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Payment date: 19931116

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 19931118

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 19931125

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 19931129

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 19931130

Year of fee payment: 8

Ref country code: ES

Payment date: 19931130

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 19931220

Year of fee payment: 8

EPTA Lu: last paid annual fee
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 19931230

Year of fee payment: 8

RDAG Patent revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009271

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT REVOKED

27W Patent revoked

Effective date: 19940822

GBPR Gb: patent revoked under art. 102 of the ep convention designating the uk as contracting state

Free format text: 940822

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

NLR2 Nl: decision of opposition
EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 86730191.3

Effective date: 19941012

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO

PLAB Opposition data, opponent's data or that of the opponent's representative modified

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009299OPPO