EP0136998A1 - Nickel-Knetlegierung und Verfahren zur Wärmebehandlung derselben - Google Patents

Nickel-Knetlegierung und Verfahren zur Wärmebehandlung derselben Download PDF

Info

Publication number
EP0136998A1
EP0136998A1 EP84890149A EP84890149A EP0136998A1 EP 0136998 A1 EP0136998 A1 EP 0136998A1 EP 84890149 A EP84890149 A EP 84890149A EP 84890149 A EP84890149 A EP 84890149A EP 0136998 A1 EP0136998 A1 EP 0136998A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
max
wrought nickel
alloy
nickel alloy
wrought
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP84890149A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0136998B1 (de
Inventor
Herbert Dipl.-Ing. Aigner
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Voest-Alpine Stahl AG Te Linz Ad
Original Assignee
Vereinigte Edelstahlwerke AG
Voestalpine Stahl GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=3541874&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0136998(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Vereinigte Edelstahlwerke AG, Voestalpine Stahl GmbH filed Critical Vereinigte Edelstahlwerke AG
Publication of EP0136998A1 publication Critical patent/EP0136998A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0136998B1 publication Critical patent/EP0136998B1/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C22C30/02—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon

Definitions

  • the invention relates to a wrought nickel alloy with the alloy components C, Si, Mn, Cr, Mo, Cu, Ti and Fe with the aim of making a substantial increase in strength possible by a special heat treatment by changing the percentage composition.
  • This alloy is generally used in the solution-annealed state, whereby (the mechanical characteristics refer to RT in the following) a tensile strength of about 600 to max. 700 N / mm 2 and a 0.2% proof stress from about 230 to max. 270 N / mm 2 .
  • the work hardened condition is also common for pipes and rods, with the work hardening achieved being of the order of magnitude as is the case for austenitic Cr-Ni steels; the tensile strength is accordingly for cold-formed pipes up to about 800 N / mm 2 and the 0.2% proof stress up to about 500 N / mm 2 .
  • Such an alloy also has a permeability below 1.010, with which it can be described as non-magnetic.
  • the wrought alloy according to the invention also up to 0.7%, preferably up to 0.5% Al and / or 0.3 to 1, 2%, preferably 0.5 to 1.2% Nb / Ta.
  • the invention also includes the heat-treated alloy.
  • a preferred method for the heat treatment of this wrought nickel alloy is characterized in that after solution annealing in the temperature range from 980-1170 ° C. with a holding time of at least 5 minutes in order to achieve a further increase in strength, the temperature is preferably set to 650-800 ° C. 680 - 770 ° C, is carried out for a period of 3 to 20 h, preferably from 6 to 16 h.
  • a further increase in these mechanical parameters can still be achieved in that, after solution annealing, a cold deformation with a degree of deformation of 5 to 15% is interposed.
  • the strength-increasing effect of the heat treatment is improved because an even finer distribution of the particles separated out at the grain boundaries is thereby achieved. While in this case cooling to room temperature is mandatory after solution annealing, the strength-increasing heating can also be carried out without such cooling, that is, directly from the temperature range of solution annealing.
  • the invention further relates to the use of the alloy as a material for non-magnetic parts, such as housing parts, etc. Bohrstan g fleeth., Particularly for opening up and / or extracting gaseous and / or liquid fossil fuels. It was quite surprising that with the increased addition of titanium, in addition to the possible increase in strength values, a permeability is also achieved which allows this material to be used for such components, while the low susceptibility to stress corrosion cracking makes this material suitable for use in drilling and conveyor technology, for example as non-magnetic collars or as a housing for corresponding magnetic measuring devices and the like, is outstandingly suitable.
  • melt no. 1 the composition of eleven test melts is compared to that of melt no. 1, the alloys according to the invention, beginning with melt no. 2, differing in particular from an increasing titanium content.
  • the permeability decreases with increasing titanium content, the permeability coming below approximately 1.01 from a titanium content of 1.2%, so that here there is a material that can be technically designated as non-magnetic.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Furnace Charging Or Discharging (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Nickel-Knetlegierung mit den Legierungsbestandteilen C, Si, Mn, Cr, Mo, Cu, Ti und Fe, wobei sie
  • max. 0,1 % C,
  • max. 1 %, vorzugsweise max. 0,6 % Si,
  • max. 1,5 %, vorzugsweise max. 1,2 % Mn,
  • 36,5 bis 46,0 %, vorzugsweise 38,0 bis 44,0 % Ni, 18,5 bis 26,0 %, vorzugsweise 19,0 bis 24,0 % Cr,
  • 1,0 bis 4,0 %, vorzugsweise 2,0 bis 3,5 % Mo,
  • 1,0 bis 4,0 %, vorzugsweise 1,0 bis 3,0 % Cu,
  • 1,35 bis 2,60 % Ti,
Rest im wesentlichen Fe und herstellungsbedingte Verunreinigungen aufweist.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Nickel-Knetlegierung mit den Legierungsbestandteilen C, Si, Mn, Cr, Mo, Cu, Ti und Fe mit der Zielsetzung, durch eine Abänderung der prozentualen Zusammensetzung eine wesentliche Festigkeitssteigerung durch eine spezielle Wärmebehandlung möglich zu machen.
  • Die Erfindung geht von einer Nickel-Knetlegierung aus, die im Deutschen Normenblatt DIN 17 744 (Feb. 1983) unter dem Kurzzeichen Ni Cr 21 Mo /Werkstoff-Nr. 2.4858 angeführt ist, u.zw. mit nachfolgender Zusammensetzung:
    • max. 0,025 % C, max. 0,5 % Si, max. 1,0 % Mn,
    • 38,0 - 46,0 % Ni, 19,5 - 23,5 % Cr, 2,5 - 3,5 % Mo, 1,5 - 3,0 % Cu, 0,6 - 1,2 % Ti, gegebenenfalls noch
    • max. 0,2 % Al bzw. max. 1,0 % Co (wobei es sich jeccch bei Al und Co - siehe die Seiten 106 bzw. 107
    • cer "Stahl-Eisen-Liste", 6. Auflage, 1977 - bloß um zulässige Verunreinigungen handelt), Rest im wesentlichen Fe.
  • Diese Legierung wird grundsätzlich im lösungsgeglühten Zustand angewendet, wobei sie (die mechanischen Kennwerte beziehen sich im folgenden grundsätzlich auf RT) eine Zugfestigkeit von etwa 600 bis max. 700 N/mm2 und eine 0,2 %-Dehngrenze von etwa 230 bis max. 270 N/mm2 aufweist. Für Rohre und Stangen ist auch der kaltverfestigte Verwendungszustand gebräuchlich, wobei die erzielte Kaltverfestigung in der Größenordnung derjenigen liegt, wie sie für austenitische Cr-Ni-Stähle gilt; die Zugfestigkeit beträgt demgemäß für kaltverformte Rohre bis etwa 800 N/mm2 und die 0,2 %-Dehngrenze bis etwa 500 N/mm2.
  • Wegen ihrer ausgezeichneten Korrosionsbeständigkeit auch in heißen Säuren bzw. Mischsäuren und gegenüber oxidierenden Einflüssen, beispielsweise seien Mischungen aus Salpeter-, Phosphor- und Schwefelsäure genannt, sowie der sehr guten Beständigkeit gegen Lochfraß und Spannungsrißkorrosion erfolgt die Anwendung insbesondere dort, wo ausnehmend heikle Korrosionsprobleme auftreten, wie beispielsweise bei Sulfonieranlagen, für Beizausrüstungen in der Metallindustrie sowie für Anwendungszwecke in der Zellstoff- und Kunstfaserindustrie und anderes mehr.
  • Eine Beschränkung von Anzahl und Umfang der Anwendungsarten erfährt diese Nickel-Legierung vorwiegend durch den verhältnismäßig hohen Preis und daraus folgert, daß mit einer Festigkeitssteigerung und den damit erzielbaren Einsparungen und der Erschließung neuer Anwendungsgebiete ein sehr bedeutender technischer Fortschritt zu erreichen wäre.
  • Zur Lösung des Problems und der gestellten Aufgabe wird gemäß dem Erfi: dungskennzeichen folgende Legierungszusammensetzung für die neue Nickel-Knetlegieruna vorgeschlagen:
    • max. 0,1 % C,
    • max. 1 %, vorzugsweise max. 0,6 % Si,
    • max. 1,5 %, vorzugsweise max. 1,2 % Mn,
    • 36,5 bis 46,0 %, vorzugsweise 38,0 bis 44.0 % Ni,
    • 18,5 bis 26,0 %, vorzugsweise 19,0 bis 24,0 % Cr,
    • 1,0 bis 4,0 %, vorzugsweise 2,0 bis 3,5 % Mo,
    • 1,0 bis 4,0 %, vorzugsweise 1,0 bis 3,0 %Cu,
    • 1,35 bis 2,60 % Ti,
    • Rest im wesentlichen Fe und
    • herstellungsbedingte Verunreinigungen.
  • Eine derartige Legierung weist weiters eine Permeabilität unter 1,010 auf, womit sie als amagnetisch bezeichnet werden kann.
  • Nach einer Abwandlung ist weiters vorgesehen, daß die erfin- dungsgemäße Knetlegierung auch bis 0,7 %, vorzugsweise bis 0,5 % Al und/oder 0,3 bis 1,2 % vorzugsweise 0,5 bis 1,2 % Nb/Ta enthält.
  • Unter Bezugnahme auf den Aluminiumgehalt wird darauf verwiesen, daß geringe, meistens in der Größenordnung von einigen Hunders-el-Prozent liegende Gehalte dieses Legierungselementes oft herstellungsbedingt vorhanden sind, weshalb ein als Legierungszusatz zu wertender Anteil jedenfalls dann vorliegt, wenn ein Prozentanteil von 0,2 % Al in der Legierungszusammensetzung überschritten ist.
  • Dem alternativ eingeräumten Zusatz von Al kommt insbesondere die Bedeutung zu, daß es sich beim Erschmelzen der Legierung erübrigt, auf eine kritische Einstellung dieses Legierungsbestandteiles hinsichtlich einer einzuhaltenden Höchstmenge etwa bei der Desoxidation Bedacht nehmen zu müssen.
  • Die Abwandlung mit Bezug auf einen Zusatz von Nb/Ta erbringt eine kornfeinernoe Wirkung, die sich positiv auf die 0,2 %-Dehngrenze auswirkt.
  • Wie schon eingangs erwähnt, liegt die Bedeutung des neuen Werkstoffes, insbesondere in der Möglichkeit, durch eine Wärmebehandlung eine beträchtliche Festigkeitssteigerung erreichen zu können. Die Erfindung umfaßt auch die wärmebehandelte Legierung. Ein bevorzugtes Verfahren zur Wärmebehandlung dieser Nickel-Knetlegierung ist dadurch gekennzeichnet, daß nach einem Lösungsglühen im Temperaturbereich von 980 - 1170 °C mit einer Haltezeit von zumindest 5 min zur Erzielung einer weiteren Festigkeitssteigerung eine Einstellung der Temperatur auf 650 - 800 °C, vorzugsweise auf 680 - 770 °C, während eines Zeitraumes von 3 bis 20 h, vorzugsweise von 6 bis 16 h, vorgenommen wird.
  • Es gelingt so, eine Erhöhung der Zugfestigkeit bis auf über 1.000 N/mm2 und der 0,2 %-Dehngrenze auf 800 N/mm2 zu erreichen.
  • Eine weitere Steigerung dieser mechanischen Kennwerte ist gemäß einem weiteren Verfahrensmerkmal noch dadurch erzielbar, daß nach dem Lösungsglühen noch eine Kaltverformung mit einem Verformungsgrad von 5 bis 15 % zwischengeschaltet wird.
  • Es hat sich nämlich unerwarteterweise gezeigt, daß dadurch der festigkeitssteigernde Effekt der Wärmebehandlung verbessert wird, weil eine noch feinere Verteilung der an den Korngrenzen ausgeschiedenen Partikel damit erreicht wird. Während in diesem Falle eine Abkühlung auf Raumtemperatur nach dem Lösungsglühen zwingend vorgenommen werden muß, kann ansonsten die festigkeitssteigernde Erwärmung gegebenenfalls auch ohne eine solche Abkühlung, also unmittelbar aus dem Temperaturbereich vom Lösungsglühen, vorgenommen werden.
  • Die Erfindung bezieht sich weiters auf die Verwendung der Legierung als Werkstoff für amagnetische Teile, z.B. Gehäuseteile, Bohrstangenteile u.dgl., insbesondere für die Erschließung und/oder Förderung von gasförmigen und/oder flüssigen fossilen Brennstoffen. Es war durchaus überrasc -ind, daß mit dem erhöhten Zusatz von Titan neben der möglichen Steigerung der Festigkeitswerte auch eine Permeabilität erreicht wird, die es erlaubt, diesen Werkstoff für derartige Bauteile anzuwenden, wobei gleichzeitig die niedrige Spannungsrißkorrosionsanfälligkeit diesen Werkstoff für den Einsatz in der Bohr- und Fördertechnik, z.B. als amagnetische Schwerstangen oder auch als Gehäuse für entsprechende Magnetmeßvorrichtungen u.dgl., hervorragend geeignet ist.
  • Die Erfindung wird nachfolgend an Hand von Ausführungsbeispielen im Vergleich mit der Basislegierung (Schmelze Nr. 1) näher erläutert.
  • In der Tabelle ist die Zusammensetzung von elf Versuchsschmelzen derjenigen von Schmelze Nr. 1 gegenübergestellt, wobei die erfindungsgemäßen Legierungen, beginnend mit Schmelze Nr. 2 sich insbesondere durch einen jeweils steigenden Titan-Gehalt unterscheiden.
  • Alle Proben wurden in gleicher Weise einer Wärmebehandlung gemäß dem Verfahrensanspruch 3 unterzogen, und zwar nach einem Lösungsglühen bei 1150 °C mit einer Haltezeit von 30 min, Abkühlung (durch Abschrecken in Wasser) auf RT und Aushärtung während zwölf Stunden bei 740 °C, wonach langsam an ruhender Luft auf Raumtemperatur abgekühlt wurde.
    Figure imgb0001
    In den Schaubildern 1 und 2 sind die von den einzelnen Proben ermittelten Werte der Zugfestigkeit bzw. der 0,2%-Dehngrenze in Relation zum Titangehalt dargestellt, und es zeigt sich, daß die Vergleichsprobe (Schmelze Nr. 1) mit 1,12 % Ti im Gegensatz zu den erfindungsgemäßen Schmelzen 2 - 12 praktisch keine auf die Wärmebehandlung zurückgehende Festigkeitssteigerung erkennen läßt.
  • Um auch noch den Einfluß der Aushärtetemperatur auf die Erhöhung der 0,2 %-Dehngrenze aufzuzeigen, sind in Figur 3 die bei verschiedenen Aushärtetemperaturen erzielten Werte für die Schmelzen 1, 3, 7 und 12 sowie die Ausgar,swerte im lösungsgeglühten Zustand angegeben; man ersieht daraus, daß im bevorzugten Temperaturbereich von 680 - 770 °C die besten Ergebnisse erhalten wurden.
  • Wie der Figur 4 zu entnehmen, sinkt die Permeabilität mit steigendem Titangehalt, wobei ca. ab einem Titangehalt von 1,2 % die Permeabilität unter 1,01 zu liegen kommt, sodaß hier ein technisch als amagnetisch zu bezeichnender Werkstoff vorliegt.

Claims (5)

1. Nickel-Knetlegierung mit den Legierungsbestandteilen C, Si, Mn, Cr, Mo, Cu, Ti und Fe, dadurch gekennzeichnet, daß sie
max. 0,1 % C,
max. 1 %, vorzugsweise max. 0,6 % Si,
max. 1,5 %, vorzugsweise max. 1,2 % Mn,
36,5 bis 46,0 %, vorzugsweise 38,0 bis 44,0 % Ni,
18,5 bis 26,0 %, vorzugsweise 19,0 bis 24,0 % Cr,
1,0 bis 4,0 %, vorzugsweise 2,0 bis 3,5 % Mo,
1,0 bis 4,0 %, vorzugsweise 1,0 bis 3,0 % Cu,
1,35 bis 2,60 % Ti,
Rest im wesentlichen Fe und
herstellungsbedingte Verunreinigungen.
aufweist.
2. Nickel-Knetlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie bis 0,7 %, vorzugsweise bis 0,5 % Al und/oder 0,3 bis 1,2 %, vorzugsweise 0,5 bis 1,2 % Nb/Ta enthält.
3. Verfahren zur Wärmebehandlung der Nickel-Knetlegierung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß nach einem Lösungsglühen im Temperaturbereich von 980 - 1170 °C mit einer Haltezeit von zumindest 5 min zur Erzielung einer Festigkeitssteigerung eine Einstellung der Temperatur auf 650 - 800 °C, vorzugsweise auf 680 - 770 °C, während eines Zeitraumes von 3 bis 20 h, vorzugsweise von 6 bis 16 h, vorgenommen wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß nach dem Lösungsglühen eine Kaltverformung mit einem Verformungsgrad von 5 bis 15 % zwischengeschaltet wird.
5. Verwendung einer Legierung nach einem cer Ansprüche 1 bis 4 als Werkstoff für amagnetische Teile, z.B. Gehäuseteile, Bohrstrangteile u.dgl., insbesondere für die Erschließung und/oder Förderung von gasförmigen und/oder flüssigen fossilen Brennstoffen.
EP84890149A 1983-08-10 1984-08-07 Nickel-Knetlegierung und Verfahren zur Wärmebehandlung derselben Expired EP0136998B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT288783 1983-08-10
AT2887/83 1983-08-10

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0136998A1 true EP0136998A1 (de) 1985-04-10
EP0136998B1 EP0136998B1 (de) 1988-04-06

Family

ID=3541874

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP84890149A Expired EP0136998B1 (de) 1983-08-10 1984-08-07 Nickel-Knetlegierung und Verfahren zur Wärmebehandlung derselben

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP0136998B1 (de)
AT (1) ATE33404T1 (de)
DE (1) DE3470329D1 (de)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2698883A1 (fr) * 1992-12-09 1994-06-10 Sima Sa Alliage base nickel du système quaternaire Ni-Fe-Cr-Mo à durcissement par précipitation de phase gamma prime et résistant aux modes de corrosion rencontrés notamment dans l'industrie pétrolière.
EP0812926A1 (de) * 1996-06-13 1997-12-17 Inco Alloys International, Inc. Legierungen auf Nickelbasis für Anwendungen in Ethylenpyrolyse
CN104451339A (zh) * 2014-12-23 2015-03-25 重庆材料研究院有限公司 低镍时效强化型铁镍基耐蚀合金及制备方法
WO2015197751A1 (en) * 2014-06-27 2015-12-30 Nuovo Pignone Srl Component of a turbomachine, turbomachine and process for making the same
CN105483494A (zh) * 2015-12-01 2016-04-13 重庆材料研究院有限公司 易加工成厚壁无缝管的时效强化型铁镍基耐蚀合金
WO2017168904A1 (ja) * 2016-03-31 2017-10-05 新日鐵住金株式会社 Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ合金
RU2730916C2 (ru) * 2016-05-30 2020-08-26 Нуово Пиньоне Текнолоджи Срл Способ получения компонента турбомашины, компонент, полученный этим способом, и турбомашина, содержащая этот компонент
CN113584381A (zh) * 2021-07-05 2021-11-02 重庆材料研究院有限公司 高强度含铜Ni-Fe-Cr基时效硬化型耐蚀合金及其电渣重熔的方法
DE102020132910A1 (de) 2020-12-10 2022-06-15 Vdm Metals International Gmbh Aushärtbare Nickellegierung
DE102020132909A1 (de) 2020-12-10 2022-06-15 Vdm Metals International Gmbh Nickellegierung

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2641540A (en) * 1951-07-19 1953-06-09 Allegheny Ludlum Steel Ferrous base chromium-nickel-titanium alloy
US2777766A (en) * 1952-06-04 1957-01-15 Union Carbide & Carbon Corp Corrosion resistant alloys
US2865741A (en) * 1957-11-06 1958-12-23 United States Steel Corp Acid resistant austenitic stainless steel
GB889243A (en) * 1958-02-24 1962-02-14 Allegheny Ludlum Steel Improvements in or relating to austenitic alloys
GB2123031A (en) * 1982-05-17 1984-01-25 Kobe Steel Ltd High-nickel austenitic alloys for sour well service

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2641540A (en) * 1951-07-19 1953-06-09 Allegheny Ludlum Steel Ferrous base chromium-nickel-titanium alloy
US2777766A (en) * 1952-06-04 1957-01-15 Union Carbide & Carbon Corp Corrosion resistant alloys
US2865741A (en) * 1957-11-06 1958-12-23 United States Steel Corp Acid resistant austenitic stainless steel
GB889243A (en) * 1958-02-24 1962-02-14 Allegheny Ludlum Steel Improvements in or relating to austenitic alloys
GB2123031A (en) * 1982-05-17 1984-01-25 Kobe Steel Ltd High-nickel austenitic alloys for sour well service

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0601915A1 (de) * 1992-12-09 1994-06-15 Sima S.A. Legierung auf Nickelbasis im quaternären System Ni-Fe-Cr-Mo, welche durch Gamma-prime-Ausscheidung gehärtet, sowie gegen Korrosion beständig ist und vorzugsweise in der Petrol-Industrie zum Einsatz kommt
AU666784B2 (en) * 1992-12-09 1996-02-22 S I M A, Sa Nickel based alloy in the quaternary Ni-Fe-Cr-Mo system hardened by precipitation of the gamma prime phase and withstanding modes of corrosion to be found, in particular, in the oil industry
FR2698883A1 (fr) * 1992-12-09 1994-06-10 Sima Sa Alliage base nickel du système quaternaire Ni-Fe-Cr-Mo à durcissement par précipitation de phase gamma prime et résistant aux modes de corrosion rencontrés notamment dans l'industrie pétrolière.
EP0812926A1 (de) * 1996-06-13 1997-12-17 Inco Alloys International, Inc. Legierungen auf Nickelbasis für Anwendungen in Ethylenpyrolyse
WO2015197751A1 (en) * 2014-06-27 2015-12-30 Nuovo Pignone Srl Component of a turbomachine, turbomachine and process for making the same
CN106715008A (zh) * 2014-06-27 2017-05-24 诺沃皮尼奥内股份有限公司 涡轮机的部件、涡轮机和用于制备涡轮机的方法
CN104451339A (zh) * 2014-12-23 2015-03-25 重庆材料研究院有限公司 低镍时效强化型铁镍基耐蚀合金及制备方法
CN105483494B (zh) * 2015-12-01 2018-02-06 重庆材料研究院有限公司 易加工成厚壁无缝管的时效强化型铁镍基耐蚀合金
CN105483494A (zh) * 2015-12-01 2016-04-13 重庆材料研究院有限公司 易加工成厚壁无缝管的时效强化型铁镍基耐蚀合金
WO2017168904A1 (ja) * 2016-03-31 2017-10-05 新日鐵住金株式会社 Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ合金
JPWO2017168904A1 (ja) * 2016-03-31 2018-12-27 新日鐵住金株式会社 Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ合金
RU2730916C2 (ru) * 2016-05-30 2020-08-26 Нуово Пиньоне Текнолоджи Срл Способ получения компонента турбомашины, компонент, полученный этим способом, и турбомашина, содержащая этот компонент
US11780010B2 (en) 2016-05-30 2023-10-10 Nuovo Pignone Technologie Srl Process for making a component of a turbomachine, a component obtainable thereby and turbomachine comprising the same
DE102020132910A1 (de) 2020-12-10 2022-06-15 Vdm Metals International Gmbh Aushärtbare Nickellegierung
DE102020132909A1 (de) 2020-12-10 2022-06-15 Vdm Metals International Gmbh Nickellegierung
CN113584381A (zh) * 2021-07-05 2021-11-02 重庆材料研究院有限公司 高强度含铜Ni-Fe-Cr基时效硬化型耐蚀合金及其电渣重熔的方法
CN113584381B (zh) * 2021-07-05 2023-03-07 重庆材料研究院有限公司 高强度含铜Ni-Fe-Cr基时效硬化型耐蚀合金及其电渣重熔的方法

Also Published As

Publication number Publication date
DE3470329D1 (en) 1988-05-11
ATE33404T1 (de) 1988-04-15
EP0136998B1 (de) 1988-04-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE1964992C3 (de) Verfahren zur Erhöhung der Duktilität und Zeitstandfestigkeit einer Nickelknetlegierung sowie Anwendung des Verfahrens
DE69706224T2 (de) Wärmebeständiger Stahl und Dampfturbinenrotor
DE3634635A1 (de) Nickelaluminide und nickel-eisenaluminide zur verwendung in oxidierenden umgebungen
DE2730452A1 (de) Nickel-chrom-eisen-legierung
DE1301586B (de) Austenitische ausscheidungshaertbare Stahllegierung und Verfahren zu ihrer Waermebehandlung
EP0136998B1 (de) Nickel-Knetlegierung und Verfahren zur Wärmebehandlung derselben
DE1231018B (de) Verwendung einer warmfesten, rostfreien Stahllegierung
DE2447137B2 (de) Gegen gruebchenkorrosion bestaendige stahllegierung
DE2456857C3 (de) Verwendung einer Nickelbasislegierung für unbeschichtete Bauteile im Heißgasteil von Turbinen
DE2253148C3 (de) Verfahren zur Herstellung eines ferritischen, korrosionsbeständigen Stahls und dessen Verwendung
EP0774526B1 (de) Eisen-Nickel-Superlegierung vom Typ IN 706
DE3628395C1 (de) Verwendung eines Stahls fuer Kunststofformen
DE69108604T2 (de) Palladium enthaltender austenitischer Stahl zur Verwendung in Gegenwart von konzentrierter Schwefelsäure auf hoher Temperatur.
DE3624669C2 (de) Verwendung eines 9%-Chromstahls als Werkstoff für Dampfgeneratoren in schnellen Brütern
DE4203328C1 (de)
DE1232759B (de) Martensitaushaertbarer Chrom-Nickel-Stahl
DE10124393B4 (de) Hitzebeständiger Stahl, Verfahren zur thermischen Behandlung von hitzebeständigem Stahl, und Kompenten aus hitzebeständigem Stahl
DE69813156T2 (de) Austenitischer rostfreier Stahl mit hoher Oxidationsbeständigkeit
DE2737308A1 (de) Chrom-nickel-edelstahl und dessen verwendung
DE69907358T2 (de) Zusammensetzung von werkzeugstahl
DE68906708T2 (de) Austenitisch-ferritischer rostfreier stahl.
DE2262137A1 (de) Nickel-chrom-eisen-legierung mit hoher hitzebestaendigkeit und hoher zeitstandfestigkeit
DE2313832C3 (de) Verfahren zur Herstellung einer schmiedbaren Kobaltlegierung
DE2703644A1 (de) Korrosionshemmende eisenlegierung
DE1807992B2 (de) Wärmebehandlungsverfahren zur Erzielung eines bainitischen Gefüges in einem hochfesten Stahl

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT DE FR NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19851004

17Q First examination report despatched

Effective date: 19860618

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT DE FR NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 33404

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19880415

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 3470329

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19880511

ET Fr: translation filed
PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

26 Opposition filed

Opponent name: METALLGESELLSCHAFT AG, FRANKFURT/M

Effective date: 19881221

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: VOEST-ALPINE STAHL AKTIENGESELLSCHAFT

NLR1 Nl: opposition has been filed with the epo

Opponent name: METALLGESELLSCHAFT AG

NLT2 Nl: modifications (of names), taken from the european patent patent bulletin

Owner name: VOEST-ALPINE STAHL AKTIENGESELLSCHAFT TE LINZ A.D.

RDAG Patent revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009271

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT REVOKED

27W Patent revoked

Effective date: 19890821

NLR2 Nl: decision of opposition
EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 84890149.2

Effective date: 19900110