EA018319B1 - Способ изготовления бесшовных труб на сортовом трехвалковом стане - Google Patents
Способ изготовления бесшовных труб на сортовом трехвалковом стане Download PDFInfo
- Publication number
- EA018319B1 EA018319B1 EA201100924A EA201100924A EA018319B1 EA 018319 B1 EA018319 B1 EA 018319B1 EA 201100924 A EA201100924 A EA 201100924A EA 201100924 A EA201100924 A EA 201100924A EA 018319 B1 EA018319 B1 EA 018319B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- stand
- sleeve
- installation
- diameter
- mill
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/024—Rolls for bars, rods, rounds, tubes, wire or the like
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B23/00—Tube-rolling not restricted to methods provided for in only one of groups B21B17/00, B21B19/00, B21B21/00, e.g. combined processes planetary tube rolling, auxiliary arrangements, e.g. lubricating, special tube blanks, continuous casting combined with tube rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/14—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling without mandrel, e.g. stretch-reducing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу изготовления бесшовных труб из металла, в частности из стали, при котором предварительно изготовленная горячая гильза на сортовом трехвалковом стане растягивается на оправке в трубную заготовку и перед входом в сортовой стан посредством предвключенной клетки подвергается выравнивающей диаметр операции прокатки. При этом предусмотрено, что валки предвключенной клети наезжают и подъезжают в такой же степени, что и деформирующие клети сортового стана, причем радиус основания калибра валков предвключенной клети проходит по углу 60°, а за ним следует радиус боковой стороны с тангенциальным переходом, рассчитанный так, что даже при максимальной подаче валков в зоне боковой стороны почти не происходит уменьшения наибольшего ожидаемого диаметра гильзы.
Description
Изобретение относится к способу изготовления бесшовных труб на сортовом трехвалковом стане в соответствии с ограничительной частью п. 1 формулы.
Родовой способ описан в §1аЫгойг НаийЬисй (Уи1каи-Уег1ад, Еххсп. 12. АиПадс 1995, стр. 107-111).
Сортовые станы, работающие, например, по принципу непрерывной прокатки труб, используются для изготовления бесшовных труб. Их задача заключается в том, чтобы предварительно изготовленную посредством поперечно-винтовой прокатки горячую гильзу растянуть в трубную заготовку. Затем эта трубная заготовка обжимается до нужного окончательного размера на редукционно-растяжном стане.
В принципе, сортовые станы существуют в двух вариантах: с двумя или тремя валками на клеть. Число клетей колеблется при этом обычно между 4 и 8.
Известно, что сортовые станы очень восприимчивы к колебаниям толщины стенок и диаметра входящей гильзы. Однако таких колебаний не всегда можно избежать в процессе поперечно-винтовой прокатки, в течение которого обычно изготавливается гильза.
В частности, станы поперечно-винтовой прокатки с дисковой проводкой в качестве направляющего средства изготавливают гильзы, диаметры которых в головной и нижней зонах отличаются от филейной части. В процессе сортовой прокатки такие отклонения могут привести к незаполнению калибра, уменьшению толщины стенок вплоть до возникновения отверстий и переполнения калибра.
Чтобы минимизировать такие дефекты, известно предвключение процессу сортовой прокатки гильзообжимной клети. В сортовом двухвалковом стане такая клеть содержит четыре валка, а в трехвалковом - три валка.
Недостаток известных гильзообжимных клетей в том, что условия прокатки в сортовом стане изменяются при разных диаметрах гильзы.
Из этого следует, что для сортового стана возникают разные входные условия при деформации (входной зазор между гильзой и оправкой, уменьшение наружного диаметра в первой клети), что, в свою очередь, может иметь негативные последствия для качества трубы.
Раскрытие изобретения
Задачей изобретения является установление для сортового трехвалкового стана калибровки и технологического режима гильзообжимной клети так, чтобы даже при разных диаметрах гильзы возникали почти одинаковые условия прокатки для деформации на сортовом стане.
При этом необходимо максимально компенсировать отклонения диаметра гильзы или от гильзы к гильзе для прокатки на сортовом стане и в то же время предотвратить незаполнение или переполнение калибра.
Эта задача решается в соответствии с ограничительной частью в сочетании с отличительными признаками п. 1 формулы. Предпочтительные варианты являются объектом зависимых пунктов.
Согласно изобретению для решения этой задачи применяется способ, при котором валки предвключенной клети наезжают и подъезжают в такой же степени, что и деформирующие клети сортового стана, причем радиус основания калибра валков предвключенной клети проходит по углу 60°, а за ним следует радиус боковой стороны с тангенциальным переходом, рассчитанный так, что даже при максимальной подаче валков в зоне боковой стороны почти не происходит уменьшения наибольшего ожидаемого диаметра гильзы.
Большое преимущество изобретения состоит в том, что благодаря предложенному способу и соответствующей калибровке можно, с одной стороны, заметно уменьшить диапазон колебаний диаметра входящей в сортовой стан гильзы, а, с другой стороны, благодаря предложенной калибровке можно также при разных диаметрах гильзы установить почти одинаковые условия сортовой прокатки, что выражается в намного более равномерном качестве геометрии трубы.
В одном предпочтительном варианте осуществления изобретения установка предвключенной клети в соответствии с установкой первой клети сортового стана настраивается так, что средний зазор относительно оправки для диапазона установки первой клети остается постоянным по своей абсолютной величине.
Постоянный зазор оправки на выходе гильзообжимной клети приводит к равномерным условиям деформации при прокатке и, тем самым, к заметно лучшему качеству трубы.
Согласно другому предпочтительному признаку изобретения все клети сортового стана при данном диаметре оправки для достижения нужной толщины стенок за ним могут устанавливаться на одинаковое значение, причем это значение соответствует также настройке предвключенной клети.
Для этого в противоположность постоянному входному зазору не требуется сложного расчета для изменения установки. Это имеет то дополнительное преимущество, что в сортовом стане не может происходить переполнения или незаполнения калибра, т.е. входные условия по отношению к наружному диаметру для прокатки на сортовом стане почти постоянные.
Согласно другим предпочтительным признакам изобретения установка предвключенной клети по своей абсолютной величине соответствует только установке первой клети сортового стана. Взаимодействие гильзообжимной клети и последующей первой рабочей клети является решающим для качества процесса прокатки. Однако в качестве альтернативы возможно также, чтобы установка предвключенной
- 1 018319 клети соответствовала установке первой клети сортового стана по своей относительной величине.
Установка по своей относительной величине имеет то преимущество, что помимо почти постоянных входных условий для сортового стана учитывается также износ (компенсация износа), благодаря чему повышается срок службы оборудования.
В другом предпочтительном варианте осуществления изобретения радиус основания калибра имеет эксцентриситет, рассчитанный так, что он при максимальном наезде предвключенной клети уменьшается до нуля.
При этом предпочтительно, что возникающая, таким образом, поверхность контактирования валокпрокатываемый материал положительно влияет на износ валков на зазоре между буртами. Кроме того, это имеет тот положительный эффект, что уменьшаются дефекты наружной поверхности, например полосы от калибра.
Краткое описание чертежей
Другие признаки, преимущества и подробности изобретения приведены в нижеследующем описании примера его осуществления, изображенном на чертеже. На единственной фигуре представлена и ниже более подробно описана предложенная калибровка предвключенной гильзообжимной клети.
Осуществление изобретения
Обжимные клети в уровне техники калибруются обычно овальными. Для этого определяется радиус А основания калибра, который, постоянно увеличиваясь, переходит в радиус В боковой стороны калибра.
В противоположность этому, согласно изобретению предложена круглая калибровка, при которой радиус К1 основания на угловой длине в 60° тангенциально переходит в радиус боковой стороны, рабочий диапазон которого на каждую боковую сторону составляет 30° (фиг. 1а). Кроме того, на фиг. 1а показаны ось 1 валка, контур 2 калибра, эксцентриситет 3 радиуса К.1 основания калибра, радиус К1 (4) основания калибра и радиус К2 (5) боковой стороны калибра.
Преимущество такой калибровки в том, что за счет нее можно вполовину уменьшить колебание выходящего из гильзообжимной клети диаметра гильзы по сравнению с овальной калибровкой.
На следующем примере это поясняется более подробно. При этом для расстояния от оси валка до основания калибра используется величина ΒΙ, а для расстояния от оси валка до боковой стороны калибра - величина ΑΙ.
Изготовленные на стане поперечно-винтовой прокатки гильзы имеют, как правило, допуск на наружный диаметр, например 2,5%.
Гильзообжимная клеть должна размещать в зазоре между буртами валка максимальный диаметр гильзы χ0,99-1,00 (2χΑΙ). Диаметр середины валка (2χΒΙ) должен соответствовать минимальному диа метру гильзы χ0,99-1,00.
Оба метода калибровки приводят к следующим результатам.
Овальная калибровка
Радиус с ΒΙ на середине калибра и непрерывным возрастанием до ΑΙ в зазоре между буртами. Средний диаметр калибра составляет 2χ(ΒΙ+(ΑΙ - ΒΙ)/2).
Круглая калибровка
Радиус с ΒΙ на середине калибра на угловой длине 60° (±30°) и непрерывным возрастанием до ΑΙ в зазоре между буртами (по 30°). Средний диаметр калибра составляет в хорошем приближении 2χ(ΒΙ + (ΑΙ - ΒΙ)/4).
Пример
Диаметр гильзы максимальный
Диаметр гильзы в середине
Диаметр гильзы минимальный
Входной допуск максимальный Овальная калибровка
ΑΙ = 1,00 х диаметр гильзы макс./2
ΒΙ = 1,00 х диаметр гильзы мин./2
Диаметр после гильзообжимной клети мин. = 2 χ ΒΙ
102,50 мм
100,00 мм
97,50 мм
5,00 мм
51,25 мм
48,75 мм
97,50 мм
Диаметр после гильзообжимной клети макс. 2 χ (48,75 + (51,25 - 48,75)/2 100,00 мм
Таким образом, гильза диаметром >100 мм покидает гильзообжимную клеть с диаметром 100 мм. Меньший диаметр сохраняет свою величину. Выходной допуск максимум 2,5%.
- 2 018319
Круглая калибровка
ΑΙ = 1,00 х диаметр гильзы макс. 51, 25 мм
ΒΙ = диаметр гильзы мин./2 48,75 мм
Диаметр после гильзообжимной клети мин. = 2 χ ΒΙ 97,50 мм
Диаметр после гильзообжимной клети макс. 2 х (48,75 + (51,25 - 48,75)/4 98,75 мм
Таким образом, гильза диаметром >98,75 мм покидает гильзообжимную клеть с диаметром 98,75 мм. Меньший диаметр сохраняет свою величину.
Выходной допуск максимум 1,25% (по отношению к номинальному диаметру гильзы).
С овальной калибровкой достигается улучшение допуска с 5 до 2,5% (50%), а с круглой - улучшение с 5 до 1,25% (75%).
На той же оправке при прокатке достигаются разные толщины стенок. Для этого рабочие клети должны наезжать и подъезжать. Этому наезду и подъезду должна приблизительно следовать гильзообжимная клеть, поскольку только таким образом взаимодействие с рабочими клетями остается приблизительно одинаковым.
На фиг. 1Ь изображены гильзообжимная клеть (слева) и первая клеть сортового стана (справа), с и с' соответствуют номинальному положению гильзообжимной клети и первой клети сортового трехвалкового стана, причем с' является мерой раскрытия калибра гильзообжимной клети, а с - мерой раскрытия калибра сортового стана при номинальной установке.
а и а' обозначают положительное изменение установки (наезд) сортового стана и гильзообжимной клети.
Ь и Ь' обозначают отрицательное изменение установки (подъезд) сортового стана и гильзообжимной клети.
Расчет абсолютно одинаков:
Путь перемещения (положительный = наезд, отрицательный = подъезд) первой клети сортового стана и гильзообжимной клети по своему значению абсолютно одинаков (а'=а, Ь'=Ь).
относительно одинаков:
Путь перемещения (положительный = наезд, отрицательный = подъезд) гильзообжимной клети относительно первой клети сортового стана относительно одинаков, т.е. это - функция от номинального положения (с, с') и пути перемещения первой клети (а, Ь).
абсолютно одинаков:
Ь > а а’ = а
Ь’ = Ь или относительно одинаков:
а + с а’ + с’ или с с’ а + с а’ =-------с’-с’ с
с -Ь
Ь’ =-------с’-с’ с
Например, с = 100 мм, а = 1 мм, с' = 88 мм
Перечень ссылочных позиций
- ось валка
- контур калибра
- эксцентриситет
- радиус К.1 основания калибра
- 3 018319
- радиус К2 боковой стороны калибра a, а' - относительное изменение установки (положительное) гильзообжимной и первой клетей b, Ь' - относительное изменение установки (отрицательное) гильзообжимной и первой клетей c, с' - номинальное положение гильзообжимной и первой клетей
Claims (6)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Способ изготовления бесшовных труб из металла, в частности из стали, при котором предварительно изготовленную горячую гильзу на сортовом трехвалковом стане растягивают на оправке в трубную заготовку и гильзу перед входом в сортовой стан в предвключенной клети подвергают выравнивающей диаметр операции прокатки, отличающийся тем, что валки предвключенной клети наезжают и подъезжают в такой же степени, что и деформирующие клети сортового стана, причем радиус основания калибра валков предвключенной клети проходит по углу 60°, а за ним следует радиус боковой стороны с тангенциальным переходом, рассчитанный из условия, что даже при максимальной подаче валков в зоне боковой стороны почти не происходит уменьшения наибольшего ожидаемого диаметра гильзы.
- 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что все клети сортового стана устанавливают за ним при данном комплекте оправок для достижения нужной толщины стенок на одинаковое значение, причем это значение соответствует также настройке предвключенной клети.
- 3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что установка предвключенной клети соответствует установке первой клети сортового стана по своей абсолютной величине.
- 4. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что установка предвключенной клети соответствует установке первой клети сортового стана по своей относительной величине.
- 5. Способ по одному из пп.1-4, отличающийся тем, что установку предвключенной клети в соответствии с установкой первой клети сортового стана настраивают с учетом, что средний зазор относительно оправки для диапазона установки первой клети остается постоянным по своей абсолютной величине.
- 6. Способ по одному из пп.1-5, отличающийся тем, что радиус основания калибра имеет эксцентриситет, рассчитанный из условия, что он при максимальном наезде предвключенной клети уменьшается до нуля.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102008061141A DE102008061141B4 (de) | 2008-12-09 | 2008-12-09 | Verfahren zur Herstellung nahtloser Rohre mittels eines Drei-Walzen-Stangenwalzwerks |
PCT/DE2009/001685 WO2010066230A2 (de) | 2008-12-09 | 2009-11-20 | Verfahren zur herstellung nahtloser rohre mittels eines drei-walzen-stangenwalzwerks |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA201100924A1 EA201100924A1 (ru) | 2011-12-30 |
EA018319B1 true EA018319B1 (ru) | 2013-07-30 |
Family
ID=42145697
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA201100924A EA018319B1 (ru) | 2008-12-09 | 2009-11-20 | Способ изготовления бесшовных труб на сортовом трехвалковом стане |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9056341B2 (ru) |
EP (1) | EP2358485B1 (ru) |
JP (1) | JP5679981B2 (ru) |
KR (1) | KR101607585B1 (ru) |
CN (1) | CN102245321B (ru) |
AR (1) | AR073952A1 (ru) |
AU (1) | AU2009326655A1 (ru) |
BR (1) | BRPI0922639B1 (ru) |
CA (1) | CA2745586A1 (ru) |
DE (1) | DE102008061141B4 (ru) |
EA (1) | EA018319B1 (ru) |
ES (1) | ES2396424T3 (ru) |
HR (1) | HRP20120985T1 (ru) |
MX (1) | MX2011006054A (ru) |
PL (1) | PL2358485T3 (ru) |
TN (1) | TN2011000273A1 (ru) |
UA (1) | UA100933C2 (ru) |
WO (1) | WO2010066230A2 (ru) |
ZA (1) | ZA201104275B (ru) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012006941B4 (de) | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus Stahl durch Warmumformen |
CN104874616B (zh) * | 2014-02-28 | 2018-02-16 | 中南大学 | 一种热轧无缝钢管壁厚精度的控制方法及轧辊孔型 |
CN108356078A (zh) * | 2018-02-13 | 2018-08-03 | 辽宁天丰特殊工具制造股份有限公司 | 用于定减径机的非对称轧辊 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1707281A1 (en) * | 2004-01-21 | 2006-10-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Tube reducing apparatus and roll for tube reducing apparatus |
EP1889669A1 (en) * | 2005-03-28 | 2008-02-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Drawing rolling method by mandrel mill |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2486831A1 (fr) * | 1980-07-18 | 1982-01-22 | Sumitomo Metal Ind | Procede de fabrication de tubes metalliques sans soudures |
JPS57137009A (en) * | 1981-02-17 | 1982-08-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of seamless metallic pipe |
JPS63144807A (ja) * | 1986-12-09 | 1988-06-17 | Kawasaki Steel Corp | 円管の絞り圧延方法 |
IT1238224B (it) * | 1989-11-30 | 1993-07-12 | Dalmine S R L C | Processo perfezionato di laminazione a caldo di tubi senza saldatura con preventiva riduzione degli sbozzati forati |
JP2924523B2 (ja) * | 1992-12-11 | 1999-07-26 | 住友金属工業株式会社 | マンドレルミルによる金属管の延伸圧延方法 |
JPH09314205A (ja) * | 1996-05-31 | 1997-12-09 | Kawasaki Steel Corp | 円形鋼管の絞り圧延方法 |
JP4389869B2 (ja) * | 2003-03-26 | 2009-12-24 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
CN100401257C (zh) * | 2005-02-25 | 2008-07-09 | 浙江大学 | 无缝钢管张力减径过程仿真方法 |
CN101024229A (zh) * | 2006-02-20 | 2007-08-29 | 李铁铎 | 一种不锈钢无缝复合管连铸连轧生产方法及设备 |
-
2008
- 2008-12-09 DE DE102008061141A patent/DE102008061141B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2009
- 2009-10-21 AR ARP090104036A patent/AR073952A1/es active IP Right Grant
- 2009-11-20 PL PL09805676T patent/PL2358485T3/pl unknown
- 2009-11-20 UA UAA201108582A patent/UA100933C2/ru unknown
- 2009-11-20 EA EA201100924A patent/EA018319B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-11-20 AU AU2009326655A patent/AU2009326655A1/en not_active Abandoned
- 2009-11-20 JP JP2011539891A patent/JP5679981B2/ja active Active
- 2009-11-20 MX MX2011006054A patent/MX2011006054A/es active IP Right Grant
- 2009-11-20 KR KR1020117015851A patent/KR101607585B1/ko active IP Right Grant
- 2009-11-20 CA CA2745586A patent/CA2745586A1/en not_active Abandoned
- 2009-11-20 ES ES09805676T patent/ES2396424T3/es active Active
- 2009-11-20 CN CN200980149662.2A patent/CN102245321B/zh active Active
- 2009-11-20 BR BRPI0922639-7A patent/BRPI0922639B1/pt active IP Right Grant
- 2009-11-20 EP EP09805676A patent/EP2358485B1/de active Active
- 2009-11-20 WO PCT/DE2009/001685 patent/WO2010066230A2/de active Application Filing
- 2009-11-20 US US13/133,518 patent/US9056341B2/en active Active
-
2011
- 2011-05-26 TN TN2011000273A patent/TN2011000273A1/fr unknown
- 2011-06-08 ZA ZA2011/04275A patent/ZA201104275B/en unknown
-
2012
- 2012-12-03 HR HRP20120985AT patent/HRP20120985T1/hr unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1707281A1 (en) * | 2004-01-21 | 2006-10-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Tube reducing apparatus and roll for tube reducing apparatus |
EP1889669A1 (en) * | 2005-03-28 | 2008-02-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Drawing rolling method by mandrel mill |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EA201100924A1 (ru) | 2011-12-30 |
KR20110102443A (ko) | 2011-09-16 |
TN2011000273A1 (en) | 2012-12-17 |
DE102008061141A1 (de) | 2010-06-10 |
PL2358485T3 (pl) | 2013-05-31 |
ZA201104275B (en) | 2012-02-29 |
BRPI0922639A8 (pt) | 2018-01-02 |
DE102008061141B4 (de) | 2012-08-30 |
HRP20120985T1 (hr) | 2013-03-31 |
BRPI0922639B1 (pt) | 2020-09-29 |
CN102245321B (zh) | 2014-09-10 |
JP2012510902A (ja) | 2012-05-17 |
CA2745586A1 (en) | 2010-06-17 |
EP2358485B1 (de) | 2012-09-26 |
BRPI0922639A2 (pt) | 2017-10-24 |
US20120125068A1 (en) | 2012-05-24 |
JP5679981B2 (ja) | 2015-03-04 |
UA100933C2 (ru) | 2013-02-11 |
EP2358485A2 (de) | 2011-08-24 |
WO2010066230A3 (de) | 2010-09-16 |
MX2011006054A (es) | 2011-09-06 |
KR101607585B1 (ko) | 2016-03-30 |
ES2396424T3 (es) | 2013-02-21 |
AR073952A1 (es) | 2010-12-15 |
AU2009326655A1 (en) | 2010-06-17 |
WO2010066230A2 (de) | 2010-06-17 |
US9056341B2 (en) | 2015-06-16 |
CN102245321A (zh) | 2011-11-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20060059969A1 (en) | Method of manufacturing a seamless pipe | |
EA018319B1 (ru) | Способ изготовления бесшовных труб на сортовом трехвалковом стане | |
EP1679136B1 (en) | Method of manufacturing seamless tube by three-roll mandrel mill | |
RU2410171C1 (ru) | Способ калибровки дублирующих косорасположенных калибров | |
US20130074563A1 (en) | Tube rolling plant | |
WO2011030273A2 (en) | Plant for rolling tubes | |
JP7184109B2 (ja) | 継目無鋼管の圧延制御方法及び製造方法 | |
US7188501B2 (en) | Cold rolling process for metal tubes | |
US10695809B2 (en) | Method for producing hot-rolled seamless pipes having thickened ends | |
JP2021098215A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
US6360575B1 (en) | Calibration of an instrument for the cold-rolling of tubes | |
US6047578A (en) | Multi-stand mandrel-free stretch reducing mill | |
RU2489221C1 (ru) | Способ производства горячекатаных труб | |
RU2496590C1 (ru) | Технологический инструмент косовалкового прошивного стана | |
JP2000334504A (ja) | 金属管の圧延方法 | |
RU2455092C1 (ru) | Способ получения бесшовных труб | |
RU2793593C1 (ru) | Способ изготовления бесшовной металлической трубы | |
RU2288049C1 (ru) | Способ прокатки крупных швеллеров в клети трио | |
SU1080890A1 (ru) | Способ корректировки настройки стана винтовой прокатки | |
GB2099346A (en) | Tube rolling mill | |
RU2379141C2 (ru) | Прокатный стан для изготовления бесшовных труб и способ эксплуатации прокатного стана | |
US20030182980A1 (en) | Apparatus for producing internally grooved tube | |
JPS6333106A (ja) | 鋼管の圧延方法 | |
JP2005138142A (ja) | 金属管の定径圧延方法 | |
JP2000153304A (ja) | 管圧延における曲がり防止方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ KG MD TJ TM |
|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): KZ |