JPH09314205A - 円形鋼管の絞り圧延方法 - Google Patents
円形鋼管の絞り圧延方法Info
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- JPH09314205A JPH09314205A JP8138311A JP13831196A JPH09314205A JP H09314205 A JPH09314205 A JP H09314205A JP 8138311 A JP8138311 A JP 8138311A JP 13831196 A JP13831196 A JP 13831196A JP H09314205 A JPH09314205 A JP H09314205A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】素管の圧延中に、その「ねじれ角」をオンライ
ンで正確に測定し、測定した「ねじれ角」を目標値に再
調整して偏肉のない円形鋼管の絞り圧延方法を提供する
ことを目的とする。 【解決手段】複数のロールを圧延パス軸のまわりに配置
したロール・スタンドを複数基、直列に並べた絞り圧延
機で、素鋼管に目標となる「ねじれ角」が生じるよう
「ねじれ力」を与え、各スタンドに配置した前記ロール
の回転速度を調整して、該素鋼管を円形断面状に仕上圧
延するに際し、上記素鋼管の円周上に、貫通孔をあけ各
スタンドの入側、並びに出側で該貫通孔位置を検知し、
該検知位置から該素鋼管のねじれ角を算出し、その算出
値が目標ねじれ角に一致するよう各スタンドでのロール
の回転速度を再調整する。
ンで正確に測定し、測定した「ねじれ角」を目標値に再
調整して偏肉のない円形鋼管の絞り圧延方法を提供する
ことを目的とする。 【解決手段】複数のロールを圧延パス軸のまわりに配置
したロール・スタンドを複数基、直列に並べた絞り圧延
機で、素鋼管に目標となる「ねじれ角」が生じるよう
「ねじれ力」を与え、各スタンドに配置した前記ロール
の回転速度を調整して、該素鋼管を円形断面状に仕上圧
延するに際し、上記素鋼管の円周上に、貫通孔をあけ各
スタンドの入側、並びに出側で該貫通孔位置を検知し、
該検知位置から該素鋼管のねじれ角を算出し、その算出
値が目標ねじれ角に一致するよう各スタンドでのロール
の回転速度を再調整する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、円形鋼管の絞り圧
延方法に関し、特に、非対称カリバーを有する絞り圧延
機で素鋼管にねじりを与えて圧延するに際し、そのねじ
りを正確に調整する技術に係わる。
延方法に関し、特に、非対称カリバーを有する絞り圧延
機で素鋼管にねじりを与えて圧延するに際し、そのねじ
りを正確に調整する技術に係わる。
【０００２】
【従来の技術】一般に、円形断面を有する鋼管（以下、
円管という）の製造には、素鋼管（以下、素管という）
の外径を製品としての所定値に仕上げるため、通常、圧
延ラインに複数のロール・スタンド（１２〜２４基）を
連続的、且つ直列に配置した絞り圧延機が用いられる。
該絞り圧延機の各ロール・スタンドは、図４に示すよう
に、３個のロール１１を、圧延パス軸１２のまわりの円
周方向に１２０°間隔で配置すると共に、隣設するロー
ル・スタンド１０同士では、上記３個のロール１１が圧
延パス軸１２に直交する面内で相互に６０°ずらして取
付けられている。
円管という）の製造には、素鋼管（以下、素管という）
の外径を製品としての所定値に仕上げるため、通常、圧
延ラインに複数のロール・スタンド（１２〜２４基）を
連続的、且つ直列に配置した絞り圧延機が用いられる。
該絞り圧延機の各ロール・スタンドは、図４に示すよう
に、３個のロール１１を、圧延パス軸１２のまわりの円
周方向に１２０°間隔で配置すると共に、隣設するロー
ル・スタンド１０同士では、上記３個のロール１１が圧
延パス軸１２に直交する面内で相互に６０°ずらして取
付けられている。
【０００３】ところで、絞り圧延機のロール１１をこの
ように取付けると、仕上圧延される素管２０は、圧延開
始から終了までその円周方向でロール・スタンド１０毎
に異なった変形履歴を規則的に受けることになる。その
ため、該素管２０は、その断面が６角形状の所謂内面角
張り現象（厚肉部と薄肉部とが３０°間隔をなす）を生
じ易く、仕上り管（製品）の品質を損なう（肉厚が不均
一になる等）という問題があった。
ように取付けると、仕上圧延される素管２０は、圧延開
始から終了までその円周方向でロール・スタンド１０毎
に異なった変形履歴を規則的に受けることになる。その
ため、該素管２０は、その断面が６角形状の所謂内面角
張り現象（厚肉部と薄肉部とが３０°間隔をなす）を生
じ易く、仕上り管（製品）の品質を損なう（肉厚が不均
一になる等）という問題があった。
【０００４】そこで、特開昭６３−１４４８０７号公報
は、上記内面角張現象の発生を抑制できる円管の絞り圧
延方法を提案した。それは、ロール幅方向において径の
異なるロール（以下、非対称カリーバー・ロールとい
う）を使用して、圧延中にこの非対称なロール面から素
管が受ける力の方向の円周方向成分の差により、該素管
をねじるものである（図３参照）。つまり、圧延中の素
管を前記内面角張りを生じない角度だけねじって、該素
管とロールとの接触位置の規則性を乱すようにしたので
ある。例えば、１２０°間隔に配置した３個の非対称カ
リバー・ロールの場合、６角形状の内張りを解消するに
は、圧延開始から終了の間に３０°以上ねじってやれば
良い。これは、ロール・スタンドを例えば２１基配置し
た絞り圧延機では、１基当たり１．５°（３０／２０）
以上に相当する。また、素管の「ねじれ角」を調整する
方法としては、ロール・カリバーの非対称程度を変える
方法と各スタンド間の張力を変更する方法とが考えら
れ、そこでは後者を採用している。なお、その調整方法
の詳しい内容については、後述の「発明の実施の形態」
項で説明する。
は、上記内面角張現象の発生を抑制できる円管の絞り圧
延方法を提案した。それは、ロール幅方向において径の
異なるロール（以下、非対称カリーバー・ロールとい
う）を使用して、圧延中にこの非対称なロール面から素
管が受ける力の方向の円周方向成分の差により、該素管
をねじるものである（図３参照）。つまり、圧延中の素
管を前記内面角張りを生じない角度だけねじって、該素
管とロールとの接触位置の規則性を乱すようにしたので
ある。例えば、１２０°間隔に配置した３個の非対称カ
リバー・ロールの場合、６角形状の内張りを解消するに
は、圧延開始から終了の間に３０°以上ねじってやれば
良い。これは、ロール・スタンドを例えば２１基配置し
た絞り圧延機では、１基当たり１．５°（３０／２０）
以上に相当する。また、素管の「ねじれ角」を調整する
方法としては、ロール・カリバーの非対称程度を変える
方法と各スタンド間の張力を変更する方法とが考えら
れ、そこでは後者を採用している。なお、その調整方法
の詳しい内容については、後述の「発明の実施の形態」
項で説明する。
【０００５】しかしながら、上記特開昭６３−１４４８
０７号公報には、圧延中の素管の「ねじれ角度」の測定
に関する記載がなく、この方法は未だ具現化されていな
い。つまり、素管の「ねじれ角」をオンラインで正確に
測定できない限り、「ねじれ角」をスタンド間張力でど
の程度調整するのかわからない。また、「ねじれ角」が
求められても、使用するロールが摩耗していたり、「ね
じれ角」の調整誤差によっても内面角張り程度は変わ
り、製品の内面形状が悪化するという問題があった。
０７号公報には、圧延中の素管の「ねじれ角度」の測定
に関する記載がなく、この方法は未だ具現化されていな
い。つまり、素管の「ねじれ角」をオンラインで正確に
測定できない限り、「ねじれ角」をスタンド間張力でど
の程度調整するのかわからない。また、「ねじれ角」が
求められても、使用するロールが摩耗していたり、「ね
じれ角」の調整誤差によっても内面角張り程度は変わ
り、製品の内面形状が悪化するという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる事情
に鑑み、素管の圧延中に、その「ねじれ角」をオンライ
ンで正確に測定し、測定した「ねじれ角」を目標値に再
調整して偏肉のない円形断面を有する円形鋼管の絞り圧
延方法を提供することを目的とする。
に鑑み、素管の圧延中に、その「ねじれ角」をオンライ
ンで正確に測定し、測定した「ねじれ角」を目標値に再
調整して偏肉のない円形断面を有する円形鋼管の絞り圧
延方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者は、上記目的を達
成するため、素管の「ねじれ角」をオンラインで測定す
ることを鋭意検討し、オンラインで、且つ高温状態で位
置マーカーを正確に観察するため、マーカーとして素管
に孔を開けることを着想し、本発明を完成させた。
成するため、素管の「ねじれ角」をオンラインで測定す
ることを鋭意検討し、オンラインで、且つ高温状態で位
置マーカーを正確に観察するため、マーカーとして素管
に孔を開けることを着想し、本発明を完成させた。
【０００８】すなわち、本発明は、複数のロールを圧延
パス軸のまわりに配置したロール・スタンドを複数基、
直列に並べた絞り圧延機で、素鋼管に目標となる「ねじ
れ角」が生じるように「ねじれ力」を与え、各ロール・
スタンドに配置した前記ロールの回転速度を調整して、
圧延中に生じる内面角張りを抑制し、該素鋼管を円形断
面状に仕上げ圧延するに際し、上記素鋼管の円周上に、
位置マーカとしての貫通孔をあけ，最初のロール・スタ
ンドの入側、並びに各ロール・スタンドの出側で該貫通
孔の位置を検知し、これらの検知位置から該素鋼管のね
じれ角を算出し、その算出値が目標とするねじれ角に一
致するよう前記各ロール・スタンドでのロールの回転速
度を再調整することを特徴とする円形鋼管の絞り圧延方
法であり、あるいは上記ロールの全部又は一部を非対称
カリバー・ロールとしたことを特徴とする円形鋼管の絞
り圧延方法である。、また、本発明は、上記圧延が、素
鋼管一本毎の不連続圧延である場合には、上記貫通孔を
該素鋼管の先端近傍の円周上に設けたり、あるいは上記
圧延が、素鋼管の端部同士を溶接して一体化した連続圧
延である場合には、上記溶接した部分の近傍の円周上に
設けることを特徴とする円形鋼管の絞り圧延方法であ
る。
パス軸のまわりに配置したロール・スタンドを複数基、
直列に並べた絞り圧延機で、素鋼管に目標となる「ねじ
れ角」が生じるように「ねじれ力」を与え、各ロール・
スタンドに配置した前記ロールの回転速度を調整して、
圧延中に生じる内面角張りを抑制し、該素鋼管を円形断
面状に仕上げ圧延するに際し、上記素鋼管の円周上に、
位置マーカとしての貫通孔をあけ，最初のロール・スタ
ンドの入側、並びに各ロール・スタンドの出側で該貫通
孔の位置を検知し、これらの検知位置から該素鋼管のね
じれ角を算出し、その算出値が目標とするねじれ角に一
致するよう前記各ロール・スタンドでのロールの回転速
度を再調整することを特徴とする円形鋼管の絞り圧延方
法であり、あるいは上記ロールの全部又は一部を非対称
カリバー・ロールとしたことを特徴とする円形鋼管の絞
り圧延方法である。、また、本発明は、上記圧延が、素
鋼管一本毎の不連続圧延である場合には、上記貫通孔を
該素鋼管の先端近傍の円周上に設けたり、あるいは上記
圧延が、素鋼管の端部同士を溶接して一体化した連続圧
延である場合には、上記溶接した部分の近傍の円周上に
設けることを特徴とする円形鋼管の絞り圧延方法であ
る。
【０００９】さらに、本発明は、上記貫通孔の位置を、
光学式センサで検知することを特徴とする円形鋼管の絞
り圧延方法でもある。本発明では、圧延する素鋼管の先
端近傍、あるいは溶接管、鍛接管等のように溶接で連接
した管の場合は、その連結部近傍に、予め位置マーカー
として貫通孔をあけ、最初のロール・スタンドの入側や
各ロール・スタンド出側に該貫通孔センサを設置して、
圧延中に各スタンド毎の該素管の「ねじれ角」を計測す
るようにしたので、各ロール・スタンドあるいは一部の
ロール・スタンドのロールの回転速度を再調整して適正
な「ねじれ角」にして圧延することができるようにな
る。その結果、偏肉が減少し、製品品質が向上する。な
お、その貫通孔は、本来クロップ・ロスとして製品とな
り得ない部分に施すので、本発明によって新たに歩留り
ロスが起きることはない。
光学式センサで検知することを特徴とする円形鋼管の絞
り圧延方法でもある。本発明では、圧延する素鋼管の先
端近傍、あるいは溶接管、鍛接管等のように溶接で連接
した管の場合は、その連結部近傍に、予め位置マーカー
として貫通孔をあけ、最初のロール・スタンドの入側や
各ロール・スタンド出側に該貫通孔センサを設置して、
圧延中に各スタンド毎の該素管の「ねじれ角」を計測す
るようにしたので、各ロール・スタンドあるいは一部の
ロール・スタンドのロールの回転速度を再調整して適正
な「ねじれ角」にして圧延することができるようにな
る。その結果、偏肉が減少し、製品品質が向上する。な
お、その貫通孔は、本来クロップ・ロスとして製品とな
り得ない部分に施すので、本発明によって新たに歩留り
ロスが起きることはない。
【００１０】
【発明の実施の形態】まず、本発明に係る圧延方法を実
施するためには、素管２０に貫通孔１を施す必要があ
る。その貫通孔の様子を図１に示すが、圧延を素管２０
一本毎に行う場合は、長手方向の先端及び後端の円周上
のある位置に（図１（ａ））、溶接で一体化した管の場
合は（図１（ｂ））、溶接部３の円周上のある位置に該
孔１が加工される。従って、「ねじれ角」は、オンライ
ンで素管が赤熱状態にあっても、例えば光学式センサ
（図示せず）で透過光の有無を観察し、図２に示すよう
に、基準位置からのずれ角４で求められることになる。
ただし、ｉ番目のロール・スタンド１０の出側で測定し
た「ねじれ角」は、素管が１スタンドから当該スタンド
に至るまでにねじれた累積の「ねじれ角」である。
施するためには、素管２０に貫通孔１を施す必要があ
る。その貫通孔の様子を図１に示すが、圧延を素管２０
一本毎に行う場合は、長手方向の先端及び後端の円周上
のある位置に（図１（ａ））、溶接で一体化した管の場
合は（図１（ｂ））、溶接部３の円周上のある位置に該
孔１が加工される。従って、「ねじれ角」は、オンライ
ンで素管が赤熱状態にあっても、例えば光学式センサ
（図示せず）で透過光の有無を観察し、図２に示すよう
に、基準位置からのずれ角４で求められることになる。
ただし、ｉ番目のロール・スタンド１０の出側で測定し
た「ねじれ角」は、素管が１スタンドから当該スタンド
に至るまでにねじれた累積の「ねじれ角」である。
【００１１】なお、上記素管２０は、具体的には、継目
無鋼管の場合はマンドレル・ミルによる圧延後に、溶、
鍛接管の場合は素管同士を溶接する工程後に、ドリルや
レーザ穿孔機等で孔をあけてから、絞り圧延工程に移行
することになる。また、貫通孔１の検知センサは、光学
的センサ（例えば、素材の表面温度計に位置測定器を加
えたもの）の他、機械的手段で孔位置を探るものであっ
ても良い。
無鋼管の場合はマンドレル・ミルによる圧延後に、溶、
鍛接管の場合は素管同士を溶接する工程後に、ドリルや
レーザ穿孔機等で孔をあけてから、絞り圧延工程に移行
することになる。また、貫通孔１の検知センサは、光学
的センサ（例えば、素材の表面温度計に位置測定器を加
えたもの）の他、機械的手段で孔位置を探るものであっ
ても良い。
【００１２】次に、上記「ねじれ角」の測定値の利用、
つまりに本発明の内容について説明する。前記特開昭６
３−１４４８０７号公報記載の絞り圧延方法では、ま
ず、予めロール・カリバーの非対称角度をθ（図３参
照）とする時の１スタンドあたりの素管「ねじれ角」と
ストレッチ係数Ｘ（素管長手方向応力θ／素管変形抵抗
Ｋであらわされ、スタンド間の張力を代表する）との関
係（図５）を求めておく。前記したように、管内面に発
生した６角形状の内面角張りを解消するには、素管を圧
延中に３０°以上ねじってやれば良いので、仮に非対称
角度θが１０°のロールを用いるならば、絞り圧延機の
全スタンドが２１基、各スタンドのロール数が３個であ
ると、１スタンド当たりの素管の「ねじれ角」は１．５
°（３０°／２０基）となる。そこで、本発明でも１ス
タンド当たりこの１．５°を目標「ねじれ角」に設定す
る。図５によれば、この「ねじれ角」１．５°に対応す
るストレッチ係数は０．４５であるので、前記した本発
明に係る実測「ねじれ角」を１．５°になるようにスト
レッチ係数を０．４５にして再調整すれば良い。
つまりに本発明の内容について説明する。前記特開昭６
３−１４４８０７号公報記載の絞り圧延方法では、ま
ず、予めロール・カリバーの非対称角度をθ（図３参
照）とする時の１スタンドあたりの素管「ねじれ角」と
ストレッチ係数Ｘ（素管長手方向応力θ／素管変形抵抗
Ｋであらわされ、スタンド間の張力を代表する）との関
係（図５）を求めておく。前記したように、管内面に発
生した６角形状の内面角張りを解消するには、素管を圧
延中に３０°以上ねじってやれば良いので、仮に非対称
角度θが１０°のロールを用いるならば、絞り圧延機の
全スタンドが２１基、各スタンドのロール数が３個であ
ると、１スタンド当たりの素管の「ねじれ角」は１．５
°（３０°／２０基）となる。そこで、本発明でも１ス
タンド当たりこの１．５°を目標「ねじれ角」に設定す
る。図５によれば、この「ねじれ角」１．５°に対応す
るストレッチ係数は０．４５であるので、前記した本発
明に係る実測「ねじれ角」を１．５°になるようにスト
レッチ係数を０．４５にして再調整すれば良い。
【００１３】一般に、各ロール・スタンドにおいて所定
のストレッチ係数Ｘｉを得るには、ロール・スタンド付
帯のロール駆動用モータの回転速度、つまりロールの回
転速度を変更することであるが、このロール駆動用モー
タの設定回転速度Ｎｉは、以下のようにして求められ
る。すなわち、第ｉ番目スタンドのストレッチ係数をＸ
ｉとし、図６に示すように、入側素管肉厚をｔｉ−１、
入側素管外径をＤｉ−１、出側素管肉厚をｔｉ出側素管
外径をＤｉとすると、 ｔｉ＝ｆ（Ｘｉ、ｔｉ−１、Ｄｉ、Ｄｉ−１） …（１） になる関係が成立する。すなわち、ある減径率のパター
ンが与えられ、入側素管肉厚が与えられると、ストレッ
チ係数により出側肉厚が上記（１）式で算出される。こ
の出側肉厚による素管出側面積Ｓｉが下記（２）式で算
出される。
のストレッチ係数Ｘｉを得るには、ロール・スタンド付
帯のロール駆動用モータの回転速度、つまりロールの回
転速度を変更することであるが、このロール駆動用モー
タの設定回転速度Ｎｉは、以下のようにして求められ
る。すなわち、第ｉ番目スタンドのストレッチ係数をＸ
ｉとし、図６に示すように、入側素管肉厚をｔｉ−１、
入側素管外径をＤｉ−１、出側素管肉厚をｔｉ出側素管
外径をＤｉとすると、 ｔｉ＝ｆ（Ｘｉ、ｔｉ−１、Ｄｉ、Ｄｉ−１） …（１） になる関係が成立する。すなわち、ある減径率のパター
ンが与えられ、入側素管肉厚が与えられると、ストレッ
チ係数により出側肉厚が上記（１）式で算出される。こ
の出側肉厚による素管出側面積Ｓｉが下記（２）式で算
出される。
【００１４】 Ｓｉ＝π×ｔｒ（Ｄｉ−ｔｉ） …（２） 最終的に、第ｉ番目スタンドのロール駆動モータ設定回
転速度Ｎｉは、マスフローの一定法則により下記（３）
式によって得られる。 Ｎｉ＝Ｃ／ｓｉ×Ｇｔ×Ｄｐｉ …（３） ここで、Ｃは定数、Ｇｔはモータとロールとの間の減速
比、Ｄｐｉは素管材料とロールの速度が一致するドライ
ビング点でのロール直径である。
転速度Ｎｉは、マスフローの一定法則により下記（３）
式によって得られる。 Ｎｉ＝Ｃ／ｓｉ×Ｇｔ×Ｄｐｉ …（３） ここで、Ｃは定数、Ｇｔはモータとロールとの間の減速
比、Ｄｐｉは素管材料とロールの速度が一致するドライ
ビング点でのロール直径である。
【００１５】したがって、本発明により、１スタンド当
たりの素管の「ねじれ角」を実測すれば、その値を目標
「ねじれ角」に一致、あるいは管理限界内になるような
各スタンドのロール駆動モータ設定回転速度Ｎｉを求
め、再調整が可能となる。本発明の具体的な実施例を図
７に示す。図７には、「ねじれ角」を初期設定のみで圧
延した従来方法での結果（黒丸）も示してあるが、圧延
時間が経過するに従い、ロールの摩耗や調整誤差に起因
して、正確な「ねじれ角」にならないので、内面角張率
が徐々に大きく、すなわち、円形鋼管の内面形状が悪化
している。
たりの素管の「ねじれ角」を実測すれば、その値を目標
「ねじれ角」に一致、あるいは管理限界内になるような
各スタンドのロール駆動モータ設定回転速度Ｎｉを求
め、再調整が可能となる。本発明の具体的な実施例を図
７に示す。図７には、「ねじれ角」を初期設定のみで圧
延した従来方法での結果（黒丸）も示してあるが、圧延
時間が経過するに従い、ロールの摩耗や調整誤差に起因
して、正確な「ねじれ角」にならないので、内面角張率
が徐々に大きく、すなわち、円形鋼管の内面形状が悪化
している。
【００１６】それに対して、素管と素管との連結部に貫
通孔を施し、各スタンドの入、出側に該貫通孔の検出セ
ンサを配し、ねじれ角を測定、調整しながら圧延する本
発明の結果（白丸）では、操業の途中で「ねじれ角」を
再調整（較正）することができるので、製品の内面角張
りが従来より減少している。なお、上記実施例は、１ス
タンドに３個の非対称カリバー・ロールを用い、かかる
スタンドを２０基配置し、しかも全てのスタンドで「ね
じれ角」を測定して、それらの値を調整した場合で説明
した。しかし、製品を、円形鋼管のサイズ公差内におさ
まる程度にするには、そのような厳しい調整は必ずしも
必要がない。従って、そのような場合には、全てのスタ
ンドを非対称カリバー・ロールとせずに、一部だけに配
置し、目標「ねじれ角」も例えば１０〜２０°程度とし
て、一部のスタンドで「ねじれ角」の検出、及び調整を
すれば良い。本発明は、そのような場合も権利範囲に含
むものとする。また、本発明は、３個のロールに限ら
ず、２個のロールもしくは４個以上のロールを配置した
ロール・スタンドにも適用できる。その際、上記目標
「ねじれ角」やストレッチ係数が変更になることは言う
までもない。
通孔を施し、各スタンドの入、出側に該貫通孔の検出セ
ンサを配し、ねじれ角を測定、調整しながら圧延する本
発明の結果（白丸）では、操業の途中で「ねじれ角」を
再調整（較正）することができるので、製品の内面角張
りが従来より減少している。なお、上記実施例は、１ス
タンドに３個の非対称カリバー・ロールを用い、かかる
スタンドを２０基配置し、しかも全てのスタンドで「ね
じれ角」を測定して、それらの値を調整した場合で説明
した。しかし、製品を、円形鋼管のサイズ公差内におさ
まる程度にするには、そのような厳しい調整は必ずしも
必要がない。従って、そのような場合には、全てのスタ
ンドを非対称カリバー・ロールとせずに、一部だけに配
置し、目標「ねじれ角」も例えば１０〜２０°程度とし
て、一部のスタンドで「ねじれ角」の検出、及び調整を
すれば良い。本発明は、そのような場合も権利範囲に含
むものとする。また、本発明は、３個のロールに限ら
ず、２個のロールもしくは４個以上のロールを配置した
ロール・スタンドにも適用できる。その際、上記目標
「ねじれ角」やストレッチ係数が変更になることは言う
までもない。
【００１７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、素管
の圧延中に、その「ねじれ角」をオンラインで正確に測
定し、測定した「ねじれ角」を目標値に再調整して、偏
肉のない円形断面を有する鋼管が安定して製造できるよ
うになった。
の圧延中に、その「ねじれ角」をオンラインで正確に測
定し、測定した「ねじれ角」を目標値に再調整して、偏
肉のない円形断面を有する鋼管が安定して製造できるよ
うになった。
【図１】素管に貫通孔を開けた状況を示す斜視図であ
り、（ａ）は圧延で素管を１本毎処理する場合、（ｂ）
は溶接で連接、一体化した場合である。
り、（ａ）は圧延で素管を１本毎処理する場合、（ｂ）
は溶接で連接、一体化した場合である。
【図２】素管に貫通孔を開けた状況を円形断面から見た
図であり、（ａ）は圧延前、（ｂ）は圧延途中のもので
ある。
図であり、（ａ）は圧延前、（ｂ）は圧延途中のもので
ある。
【図３】絞り圧延機用の所謂非対称カリバーを有するロ
ールの正面図である。
ールの正面図である。
【図４】絞り圧延機を模式的に示す斜視図である。
【図５】圧延中における素管の「ねじれ角」とストレッ
チ係数との関係を示す線図である。
チ係数との関係を示す線図である。
【図６】絞り圧延中の素管の各部サイズを示す図であ
る。
る。
【図７】本発明法及び従来法を実施した結果であり、内
面角張率と圧延時間との関係を示す線図である。
面角張率と圧延時間との関係を示す線図である。
１ 貫通孔 ２ 基準位置 ３ 溶接部 ４ ずれ角 １０ ロール・スタンド １１ ロール １２ 圧延パス軸 ２０ 素管 Ａ、Ｂ 最大ロール半径部 Ｃ 最小ロール半径部 θ 非対称角度
Claims (5)
- 【請求項１】 複数のロールを圧延パス軸のまわりに配
置したロール・スタンドを複数基、直列に並べた絞り圧
延機で、素鋼管に目標となる「ねじれ角」が生じるよう
に「ねじれ力」を与え、各ロール・スタンドに配置した
前記ロールの回転速度を調整して、圧延中に生じる内面
角張りを抑制し、該素鋼管を円形断面状に仕上げ圧延す
るに際し、 上記素鋼管の円周上に、位置マーカとしての貫通孔をあ
け，最初のロール・スタンドの入側、並びに各ロール・
スタンドの出側で該貫通孔の位置を検知し、これらの検
知位置から該素鋼管のねじれ角を算出し、その算出値が
目標とするねじれ角に一致するよう前記各ロール・スタ
ンドでのロールの回転速度を再調整することを特徴とす
る円形鋼管の絞り圧延方法。 - 【請求項２】 上記ロールの全部又は一部を非対称カリ
バー・ロールとしたことを特徴とする請求項１記載の円
形鋼管の絞り圧延方法。 - 【請求項３】上記圧延が、素鋼管一本毎の不連続圧延で
ある場合には、上記貫通孔を該素鋼管の先端近傍の円周
上に設けることを特徴とする請求項１又は２記載の円形
鋼管の絞り圧延方法。 - 【請求項４】 上記圧延が、素鋼管の端部同士を溶接し
て一体化した連続圧延である場合には、上記溶接した部
分の近傍の円周上に設けることを特徴とする請求項１又
は２記載の円形鋼管の絞り圧延方法。 - 【請求項５】 上記貫通孔の位置を、光学式センサで検
知することを特徴とする請求項１〜４いずれか記載の円
形鋼管の絞り圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8138311A JPH09314205A (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 円形鋼管の絞り圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8138311A JPH09314205A (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 円形鋼管の絞り圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09314205A true JPH09314205A (ja) | 1997-12-09 |
Family
ID=15218927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8138311A Withdrawn JPH09314205A (ja) | 1996-05-31 | 1996-05-31 | 円形鋼管の絞り圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09314205A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012510902A (ja) * | 2008-12-09 | 2012-05-17 | ファウ・ウント・エム・ドイチュラント・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | ３ロール式のマンドレル圧延機によって継目無管を製造する方法 |
| JP2012515090A (ja) * | 2009-01-19 | 2012-07-05 | エスエムエス インス エス．ピー．エー． | 圧延機用ロール |
-
1996
- 1996-05-31 JP JP8138311A patent/JPH09314205A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012510902A (ja) * | 2008-12-09 | 2012-05-17 | ファウ・ウント・エム・ドイチュラント・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | ３ロール式のマンドレル圧延機によって継目無管を製造する方法 |
| JP2012515090A (ja) * | 2009-01-19 | 2012-07-05 | エスエムエス インス エス．ピー．エー． | 圧延機用ロール |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030805 |