EA016315B1 - ФОРСУНКА СМЕШАННОГО ТИПА С НИЗКИМ СОДЕРЖАНИЕМ ОКСИДОВ АЗОТА NOx - Google Patents

ФОРСУНКА СМЕШАННОГО ТИПА С НИЗКИМ СОДЕРЖАНИЕМ ОКСИДОВ АЗОТА NOx Download PDF

Info

Publication number
EA016315B1
EA016315B1 EA200971043A EA200971043A EA016315B1 EA 016315 B1 EA016315 B1 EA 016315B1 EA 200971043 A EA200971043 A EA 200971043A EA 200971043 A EA200971043 A EA 200971043A EA 016315 B1 EA016315 B1 EA 016315B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
liquid fuel
fuel
furnace
nozzle
supply pipe
Prior art date
Application number
EA200971043A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200971043A1 (ru
Inventor
Патрис Руши
Лоран Гарнье
Жозеф Верна
Карлос Маццотти Де Оливейра
Original Assignee
Сэн-Гобэн Амбаллаж
Сэн-Гобэн Гласс Франс
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сэн-Гобэн Амбаллаж, Сэн-Гобэн Гласс Франс filed Critical Сэн-Гобэн Амбаллаж
Publication of EA200971043A1 publication Critical patent/EA200971043A1/ru
Publication of EA016315B1 publication Critical patent/EA016315B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
    • F23C5/08—Disposition of burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D17/00—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel
    • F23D17/002—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
    • B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
    • B05B7/06—Spray pistols; Apparatus for discharge with at least one outlet orifice surrounding another approximately in the same plane
    • B05B7/062—Spray pistols; Apparatus for discharge with at least one outlet orifice surrounding another approximately in the same plane with only one liquid outlet and at least one gas outlet
    • B05B7/066—Spray pistols; Apparatus for discharge with at least one outlet orifice surrounding another approximately in the same plane with only one liquid outlet and at least one gas outlet with an inner liquid outlet surrounded by at least one annular gas outlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F23D11/10—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour
    • F23D11/101—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour medium and fuel meeting before the burner outlet
    • F23D11/105—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour medium and fuel meeting before the burner outlet at least one of the fluids being submitted to a swirling motion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
    • F23R3/04—Air inlet arrangements
    • F23R3/10—Air inlet arrangements for primary air
    • F23R3/12—Air inlet arrangements for primary air inducing a vortex
    • F23R3/14—Air inlet arrangements for primary air inducing a vortex by using swirl vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F23R3/36—Supply of different fuels

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Изобретение касается способа сжигания для плавки стекла, в соответствии с которым пламя создается одновременно импульсом жидкого топлива и единственным импульсом газообразного топлива, отличающегося тем, что доля общей мощности, обеспечиваемая жидким топливом, является изменяемой между 20 и 80%, а также тем, что удельный импульс газообразного топлива ограничен до величины достаточно низкой для того, чтобы содержание NOx в производимых дымовых газах не превышало 800 мг/Нмдля печи с поперечными горелками и 600 мг/Нмдля печи с замкнутым контуром; а также касается форсунки для осуществления этого способа; горелки, содержащей одну или несколько таких форсунок, при этом печь содержит по меньшей мере одну такую горелку.

Description

Изобретение касается способа и устройства для сжигания, в котором питание топливом обеспечивается, по меньшей мере, форсункой.
Изобретение будет, в особенности, описано для использования при плавке стекла в стекловаренных печах, в частности в печах для изготовления плоского стекла типа флоат-стекла или печах для изготовления полой стеклотары, например инверсионных печах, использующих регенераторы (рекуператоры энергии), однако, оно не ограничивается такими применениями.
Большинство способов сжигания упомянутого типа, в частности способов, используемых в стекловаренных печах, сталкивается с проблемами нежелательного выделения ΝΟχ в дымовых газах от сжигания.
ΝΟχ оказывают нежелательное воздействие и на человека и на окружающую среду. Действительно, с одной стороны, ΝΟ2 является газом, способствующим возникновению респираторных заболеваний. С другой стороны, при контакте с атмосферой они могут постепенно образовывать кислотные дожди. Наконец, они вызывают фотохимическое загрязнение, так как в совокупности с легкоиспаряющимися органическими компонентами и солнечным излучением ΝΟχ являются источником образования так называемого тропосферного озона, повышение концентрации которого на малой высоте становится вредным для человека, особенно в период сильной жары.
Поэтому действующие нормы на выделение ΝΟχ становятся все более и более жесткими. В соответствии с требованиями этих норм изготовители и пользователи печей, таких как стеклоплавильные печи, постоянно озабочены максимальным ограничением выделений ΝΟχ предпочтительно до уровня, меньшего 800 мг/Нм3 дымовых газов для печи с поперечными горелками, или меньшего 600 мг/Нм3 дымовых газов для печи с замкнутым циклом.
Параметры, которые влияют на образование ΝΟχ, уже проанализированы. Речь, в основном, идет о температуре, так как выше 1300°С выделение ΝΟχ возрастает экспоненциальным образом вследствие избытка воздуха, так как концентрация ΝΟχ зависит от квадратного корня концентрации кислорода либо также от концентрации Ν2.
Для уменьшения выделения ΝΟχ известны различные технологии.
Первая технология состоит в принудительном воздействии агента-редуктора на выделяемые газы для того, чтобы ΝΟχ превратить в азот. Этим агентом-редуктором может являться аммиак, однако, это вызывает неудобства, связанные с трудностью хранения и обращения с таким продуктом. Можно также использовать в качестве агента-редуктора природный газ, но это осуществляется во вред потреблению печи и повышает выделение ί.'Ο2. Присутствие газов-редукторов в некоторых частях печи, таких как регенераторы, может также вызвать усиленную коррозию огнеупорных материалов этих зон.
Таким образом, предпочтительно, но не обязательно, не прибегать к этой технологии, предпринимая меры, называемые первоначальными. Эти меры называются так потому, что не пытаются разрушить уже образованные ΝΟχ, как в уровне техники, описанном выше, но скорее помешать их образованию, например, на уровне пламени. Эти меры, кроме того, проще осуществить и, следовательно, они более экономичны. Однако они могут не заменить полностью упомянутую технологию, но предпочтительно ее дополнить. Эти первичные меры являются, во всяком случае, необходимым предварительным условием для уменьшения потребления реактивов в процессе вторичных мер.
Можно классифицировать не ограничивающим образом существующие меры на несколько категорий:
первая категория состоит в уменьшении образования ΝΟχ с помощью технологии, называемой дожиганием, в соответствии с которой создают зону недостатка воздуха на уровне камеры сгорания печи. Недостатком этой технологии является увеличение температуры на уровне наборов регенераторов и, в необходимом случае, использование специальной конструкции регенераторов и их наборов, в особенности в том, что касается их герметичности и сопротивления коррозии;
вторая категория состоит в воздействии на пламя, уменьшая и даже мешая образованию ΝΟχ на его уровне. Для этого можно, например, попытаться уменьшить избыток воздуха при горении. Можно также ограничить температурные пики, удерживая длину пламени, и увеличить объем фронта пламени для уменьшения средней температуры внутри пламени. Такое решение описано, например, в И8 6047565 и \¥Ο 9802386. Оно заключается в способе сжигания для плавки стекла, в соответствии с которым питание топливом и питание окислителем топлива (осуществляется таким образом, чтобы распределить во времени контакт топливо/окислитель топлива и/или увеличить объем этого контакта для уменьшения выделения ΝΟχ).
Вспомним, что форсунка предназначена для подачи топлива, при этом последнее воспламеняется окислителем топлива. Таким образом, форсунка может являться частью горелки, при этом термин горелка обозначает, обычно, устройство, содержащее одновременно подвод топлива и подвод окислителя топлива.
ЕР 921349 (или ϋδ 6244524) предлагает с целью уменьшения ΝΟχ горелку, снабженную, по меньшей мере, форсункой, содержащей трубопровод подвода жидкого топлива типа мазута и трубопровод подвода среды для распыления, размещенный концентрически относительно упомянутого трубопровода подвода жидкого топлива, при этом упомянутый трубопровод подвода жидкого топлива содержит эле
- 1 016315 мент со сквозными наклонными каналами для придания жидкому топливу формы полой струи, охватывающей, по существу, внутреннюю стенку, причем образующая каждого из каналов составляет, по меньшей мере, угол в 10° с направлением подвода жидкого топлива.
ЕК 2834774 предлагает уменьшить ΝΟχ применением горелки, снабженной, по меньшей мере, форсункой, содержащей три коаксиальных трубопровода подвода топлива - жидкого, газообразного высокого и низкого давления, названных в порядке возрастающего удаления от оси. Тем не менее, с такой форсункой поддержание малого выделения ΝΟχ, когда необходимо изменять относительные пропорции между различными видами топлива, требует сложных регулировок.
Целью изобретения является предложение способа термической обработки расплавленного стекла, в котором используются топлива различной природы, относительные пропорции которых являются изменяемыми в широком диапазоне, поддерживая малое выделение ΝΟχ.
Для этого в качестве объекта изобретения предлагается способ сжигания, в частности для плавки стекла, в котором пламя создается одновременно жидким топливом и газообразным топливом, отличающийся тем, что доля общей мощности, создаваемой жидким топливом, является изменяемой от 20 до 80%, а также тем, что удельный импульс газообразного топлива ограничен до величины, достаточно низкой для того, чтобы содержание ΝΟχ в производимых дымовых газах не превышала 800 мг/Нм3 для печи с поперечными горелками и 600 мг/Нм3 для печи с замкнутым циклом.
Действительно доказано, что комбинация импульса жидкого топлива (такого как мазут) и единственного импульса газа низкого давления позволяет удерживать низкий уровень ΝΟχ без необходимости сложных регулировок или доводок. Таким образом, можно очень легко изменять соотношение мазут/газ, например, в частности, в зависимости от колебаний стоимости этих видов топлива.
Способ по изобретению позволяет получить такие же малые выделения ΝΟχ, как и при использовании мазута в качестве единственного вида топлива.
Мощность сжигания разделяется, в данном случае исключительно на мощность, обеспечиваемую жидким топливом, с одной стороны, газообразным, с другой стороны, таким образом, что часть второго является дополнением к части первого до 100% (то есть является изменяемой от 80 до 20%).
Удельный импульс газообразного топлива является предпочтительно равным 3, особенно предпочтительно 2,5 Н/МВт.
Уточним, что в стеклопромышленности, которой касается настоящее изобретение, печь с замкнутым циклом может функционировать попеременно с двумя горелками, размещенными соответственно в левой и правой частях печи. Мощность горелок равна произведению числа форсунок (в частности, двух или трех), которые они содержат, на мощность одной форсунки.
Мощность горелок (и, следовательно, число форсунок на горелку, и мощность форсунок) является изменяемой и может быть приспособлена, в частности, к размерам печи.
В качестве примера, печь в сотню м2 (поверхность стекольной ванны) может работать с двумя горелками попеременно мощностью в 8-14 МВт каждая. Если эти горелки содержат две форсунки каждая, мощность их составляет 4-7 МВт, разделяемая, с одной стороны, на мощность форсунки, обеспечиваемая жидким топливом и, с другой стороны, обеспечиваемая газообразным топливом.
Именно к последней относится вышеупомянутый максимальный удельный импульс газообразного топлива. Удержание этого удельного импульса газообразного топлива на таких относительно низких значениях позволяет изменять в широких пределах относительные пропорции жидкого и газообразного видов топлива при сохранении выделения ΝΟχ на низком уровне.
Регулировка этого удельного импульса может легко осуществляться путем выбора диаметра трубопровода подвода газообразного топлива. Достаточно увеличить этот диаметр для уменьшения удельного импульса при прочих равных параметрах и наоборот.
В соответствии с другой предпочтительной характеристикой способа по изобретению удельный импульс жидкого топлива максимально равен 1 Н/МВт. Эти значения относятся только к вкладу жидкого топлива в мощность одной форсунки. Они адаптированы к оптимальным длинам пламени и мощностям сжигания при всех размерах и конфигурациях печей стеклопромышленности и тому подобному. Они, само собой разумеется, гарантируют выделение ΝΟχ на низком желаемом уровне.
Регулировка удельного импульса жидкого топлива также является легкой и осуществляется таким же образом, как регулировка удельного импульса газообразного топлива. Увеличение диаметра трубопровода (сопло) для подачи жидкого топлива уменьшает удельный импульс последнего при прочих равных параметрах и наоборот.
Объектом изобретения является также форсунка для осуществления описанного выше способа, отличающаяся тем, что она содержит трубопровод для жидкого топлива, встроенный в коаксиальный трубопровод подвода среды ддя распыления жидкого топлива, который сам встроен в единый коаксиальный трубопровод подвода газообразного топлива. Такая конструкция форсунки может являться следствием исключения коаксиального трубопровода подвода газа высокого давления, размещенного между коаксиальными трубопроводами подвода жидкого топлива и среды для распыления жидкого топлива, с одной стороны, и коаксиальным трубопроводом подвода газа низкого давления, с другой стороны, в форсунке, описанной в документе ЕК 2834774. Подводящие трубопроводы, в данном случае, выполняют функцию
- 2 016315 выпуска сред.
Предпочтительно трубопровод подвода жидкого топлива содержит элемент со сквозными наклонными каналами для приведения во вращение жидкого топлива в форме полой струи перед выбросом за форсунку, при этом образующая каждого из каналов составляет угол от 2 до 30° с направлением подвода жидкого топлива. Эта характеристика известна, в частности, из документа ЕР 921349. Жидкое топливо разделяется на столько индивидуальных струй, сколько имеется наклонных каналов.
Равномерное распределение наклонных каналов и наклон от 2 до 30° каждого из этих каналов по всей окружности трубопровода подвода жидкого топлива вызывает закрутку совокупности отдельных струй без пересечения между ними.
Эта закрутка приводит, ниже по потоку, к тому, что топливо следует по винтовой траектории, образуя полую струю, охватывающую внутреннюю стенку трубопровода подвода.
На выходе из последнего жидкое топливо приобретает, таким образом, максимальную механическую энергию, и под влиянием среды для распыления действительно разрывается на капельки с оптимальными дисперсионными размерами.
В особо интересном варианте осуществления форсунки по изобретению трубопроводы подвода жидкого топлива и среды для распыления выполнены съемными для обеспечения работы на 100% газе. Эти трубопроводы могут образовывать встроенный легкий комплекс, который просто как демонтировать от форсунки, так и смонтировать с ней. Как только этот комплекс демонтирован от форсунки, форсунка может работать полностью на газообразном топливе. В месте, которое остается свободным вследствие отвода мазутной штанги, выходит газ высокого давления. Газ низкого давления продолжает поступать по внешнему периметру.
Другими объектами изобретения являются горелка, содержащая одну или несколько описанных выше форсунок; печь, содержащая по меньшей мере одну такую горелку, в частности печь с замкнутым циклом или печь с поперечными горелками.
Изобретение далее иллюстрируется примером.
Пример.
Печь с замкнутым циклом в 95 м2 (поверхность стекольной ванны) снабжена двумя горелками, размещенными соответственно в левой и правой частях печи.
Горелка содержит подводящий поток воздуха, под которым размещены две форсунки жидкого мазута, нагретого до 130°С, и природного газа. Мощность одной горелки составляет 13 МВт.
Трубопровод подвода мазута для подачи его к форсунке встроен в коаксиальный трубопровод подвода воздуха (2 бара) для распыления мазута.
Трубопровод подвода воздуха для распыления встроен в коаксиальный трубопровод подвода природного газа.
Удельный импульс мазута Ι3ρε(ί), отнесенный к мощности мазута одной форсунки, зависит от сопла трубопровода подвода мазута. Значения 1зрещ представлены в нижеприведенной таблице. Мощность одной форсунки составляет половину мощности горелки (то есть 6,5 МВт) и представляет собой сумму мощности мазута и мощности газа форсунки.
Удельный импульс газа 18ре(§), отнесенный к мощности газа, зависит от диаметра трубопровода подвода газа. Значения 1зре(§) представлены в нижеприведенной таблице.
Трубопровод подвода мазута содержит элемент для приведения во вращение мазута, содержащий отверстия, ось которых образует угол от 2 до 30° с направлением подвода мазута.
Таким же образом изменяют относительные мощности газа и мазута для каждой конфигурации двух форсунок и двух горелок, представленных в нижеприведенной таблице. Относительная мощность мазута обозначена в таблице в %(ί).
Для каждой конфигурации представляют выделения ΝΟχ для одного значения СО, обоснованного относительно коррозии огнеупорных материалов.______________________________________
Конфигурация № %(£) 1зре (ί) (Ν/МИ) 1зре (д) (Ν/ΜΗ) ΝΟχ (шд/Νιη3)
1 70 0,54 0, 91 570
2 50 0,53 1,51 575
3 30 0,53 2,05 580
4 30 0,53 0, 64 530
5 17 0,51 0,75 560
6 74 0,56 0,76 510
Сравним конфигурации 1-3.
Исследуют возрастающие соотношения газа, известные как производящие больше ΝΟχ, чем мазут. Именно это констатируется.
Изменяют сопло (ί) для удержания значения 1зрещ практически постоянным. Это значение соответствует длине оптимального пламени для рассматриваемой печи.
Сохраняя тот же диаметр газового сопла, исследуют возрастающий удельный импульс газа, соответствующий увеличивающемуся расходу газа.
- 3 016315
Сравнивают конфигурации 3 и 4.
Удалось уменьшить выделение ΝΟχ с газовым соплом большего диаметра, уменьшившей значение 15ре(8) от 2,05 до 0,64 Н/МВт.
Однако контроль пламени является более качественным и пламя является менее объемным с величиной 18ре4(8) в 2,05 по сравнению с 0,64 Н/МВт.
Сравнивают конфигурации 5 и 6.
Вновь констатируют, что увеличение мощности мазута снижает выделение ΝΟχ. Это проверяют независимо от удельных импульсов, сохраняемых постоянными путем изменения значений сопла (1) и диаметра (д).
Таким образом, изобретение позволяет ограничить выделения ΝΟχ по меньшей мере до 600 мг/Нм3 для печи с замкнутым циклом (800 мг/Нм3 для печи с поперечными горелками) путем комбинации импульса жидкого топлива и относительно слабого импульса газообразного топливного.

Claims (8)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ сжигания для плавки стекла, в котором пламя создается одновременно импульсом жидкого топлива и одним импульсом газообразного топлива, отличающийся тем, что доля общей мощности, обеспечиваемая жидким топливом, является изменяемой между 20 и 80%, а также тем, что удельный импульс газообразного топлива ограничен до величины, достаточно низкой для того, чтобы содержание ΝΟχ в производимых дымовых газах не превышало 800 мг/Нм3 для печи с поперечными горелками и 600 мг/Нм3 для печи с замкнутым циклом, и тем, что жидкое топливо приводят во вращение в форме полой струи.
  2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что удельный импульс газообразного топлива максимально равен 3, предпочтительно 2,5 Н/МВт.
  3. 3. Способ по одному из предыдущих пунктов, отличающийся тем, что удельный импульс жидкого топлива максимально равен 1 Н/МВт.
  4. 4. Форсунка для осуществления способа по одному из предыдущих пунктов, отличающаяся тем, что она содержит трубопровод подвода жидкого топлива, встроенный в коаксиальный трубопровод подвода среды для распыления жидкого топлива, который, в свою очередь, встроен в единый коаксиальный трубопровод подвода газообразного топлива, и тем, что трубопровод подвода жидкого топлива содержит элемент со сквозными наклонными каналами для приведения во вращение жидкого топлива в форме полой струи перед выбросом за форсунку, при этом образующая каждого из каналов составляет угол от 2 до 30° с направлением подвода жидкого топлива.
  5. 5. Форсунка по п.4, отличающаяся тем, что трубопроводы подвода жидкого топлива и среды для распыления последнего выполнены съемными для работы на 100% газе.
  6. 6. Горелка, содержащая одну или несколько форсунок по одному из пп.4 или 5.
  7. 7. Печь, содержащая по меньшей мере одну горелку по п.6.
  8. 8. Печь по п.7, отличающаяся тем, что она является печью с замкнутым циклом или с поперечными горелками.
    Евразийская патентная организация, ЕАПВ
    Россия, 109012, Москва, Малый Черкасский пер., 2
EA200971043A 2007-05-10 2008-05-06 ФОРСУНКА СМЕШАННОГО ТИПА С НИЗКИМ СОДЕРЖАНИЕМ ОКСИДОВ АЗОТА NOx EA016315B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0754969A FR2915989B1 (fr) 2007-05-10 2007-05-10 Injecteur mixte a bas nox
PCT/FR2008/050796 WO2008148994A2 (fr) 2007-05-10 2008-05-06 Injecteur mixte a bas nox

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200971043A1 EA200971043A1 (ru) 2010-04-30
EA016315B1 true EA016315B1 (ru) 2012-04-30

Family

ID=38721434

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200971043A EA016315B1 (ru) 2007-05-10 2008-05-06 ФОРСУНКА СМЕШАННОГО ТИПА С НИЗКИМ СОДЕРЖАНИЕМ ОКСИДОВ АЗОТА NOx

Country Status (15)

Country Link
US (1) US9169148B2 (ru)
EP (1) EP2153130B1 (ru)
JP (1) JP5989963B2 (ru)
CN (1) CN101779082A (ru)
BR (1) BRPI0811121B1 (ru)
DK (1) DK2153130T3 (ru)
EA (1) EA016315B1 (ru)
ES (1) ES2569356T3 (ru)
FR (1) FR2915989B1 (ru)
HR (1) HRP20160542T1 (ru)
HU (1) HUE027775T2 (ru)
MX (1) MX342208B (ru)
PL (1) PL2153130T3 (ru)
UA (1) UA100379C2 (ru)
WO (1) WO2008148994A2 (ru)

Families Citing this family (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2915989B1 (fr) * 2007-05-10 2011-05-20 Saint Gobain Emballage Injecteur mixte a bas nox
US8650914B2 (en) 2010-09-23 2014-02-18 Johns Manville Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion
US8973405B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Apparatus, systems and methods for reducing foaming downstream of a submerged combustion melter producing molten glass
US8769992B2 (en) 2010-06-17 2014-07-08 Johns Manville Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass
US8707739B2 (en) 2012-06-11 2014-04-29 Johns Manville Apparatus, systems and methods for conditioning molten glass
US10322960B2 (en) 2010-06-17 2019-06-18 Johns Manville Controlling foam in apparatus downstream of a melter by adjustment of alkali oxide content in the melter
US8707740B2 (en) 2011-10-07 2014-04-29 Johns Manville Submerged combustion glass manufacturing systems and methods
US9096452B2 (en) 2010-06-17 2015-08-04 Johns Manville Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter
US8997525B2 (en) 2010-06-17 2015-04-07 Johns Manville Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion
US9776903B2 (en) 2010-06-17 2017-10-03 Johns Manville Apparatus, systems and methods for processing molten glass
US8973400B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Methods of using a submerged combustion melter to produce glass products
US9021838B2 (en) 2010-06-17 2015-05-05 Johns Manville Systems and methods for glass manufacturing
US8875544B2 (en) 2011-10-07 2014-11-04 Johns Manville Burner apparatus, submerged combustion melters including the burner, and methods of use
US9032760B2 (en) 2012-07-03 2015-05-19 Johns Manville Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers
US8991215B2 (en) 2010-06-17 2015-03-31 Johns Manville Methods and systems for controlling bubble size and bubble decay rate in foamed glass produced by a submerged combustion melter
FR2986605B1 (fr) * 2012-02-08 2018-11-16 Saint-Gobain Isover Bruleur immerge a injecteurs multiples
US9533905B2 (en) 2012-10-03 2017-01-03 Johns Manville Submerged combustion melters having an extended treatment zone and methods of producing molten glass
EP2903941A4 (en) 2012-10-03 2016-06-08 Johns Manville METHOD AND SYSTEMS FOR DESTABILIZING FOAM IN A DEVICE HAVING BEEN SWITCHED DOWN UNDERWATER COMBUSTION FURNACE
US9227865B2 (en) 2012-11-29 2016-01-05 Johns Manville Methods and systems for making well-fined glass using submerged combustion
US10138151B2 (en) 2013-05-22 2018-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
US9777922B2 (en) 2013-05-22 2017-10-03 Johns Mansville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
EP2999923B1 (en) 2013-05-22 2018-08-15 Johns Manville Submerged combustion melter with improved burner and corresponding method
US10654740B2 (en) 2013-05-22 2020-05-19 Johns Manville Submerged combustion burners, melters, and methods of use
US10131563B2 (en) 2013-05-22 2018-11-20 Johns Manville Submerged combustion burners
SI3003997T1 (sl) 2013-05-30 2021-08-31 Johns Manville Potopni zgorevalni gorilniki s sredstvi za izboljšanje mešanja za talilne peči za steklo in uporaba
US9731990B2 (en) 2013-05-30 2017-08-15 Johns Manville Submerged combustion glass melting systems and methods of use
WO2015009300A1 (en) 2013-07-18 2015-01-22 Johns Manville Fluid cooled combustion burner and method of making said burner
US10281140B2 (en) 2014-07-15 2019-05-07 Chevron U.S.A. Inc. Low NOx combustion method and apparatus
US9751792B2 (en) 2015-08-12 2017-09-05 Johns Manville Post-manufacturing processes for submerged combustion burner
US10041666B2 (en) 2015-08-27 2018-08-07 Johns Manville Burner panels including dry-tip burners, submerged combustion melters, and methods
US10670261B2 (en) 2015-08-27 2020-06-02 Johns Manville Burner panels, submerged combustion melters, and methods
US9815726B2 (en) 2015-09-03 2017-11-14 Johns Manville Apparatus, systems, and methods for pre-heating feedstock to a melter using melter exhaust
US9982884B2 (en) 2015-09-15 2018-05-29 Johns Manville Methods of melting feedstock using a submerged combustion melter
US10837705B2 (en) 2015-09-16 2020-11-17 Johns Manville Change-out system for submerged combustion melting burner
US10081563B2 (en) 2015-09-23 2018-09-25 Johns Manville Systems and methods for mechanically binding loose scrap
US10144666B2 (en) 2015-10-20 2018-12-04 Johns Manville Processing organics and inorganics in a submerged combustion melter
US10246362B2 (en) 2016-06-22 2019-04-02 Johns Manville Effective discharge of exhaust from submerged combustion melters and methods
US10301208B2 (en) 2016-08-25 2019-05-28 Johns Manville Continuous flow submerged combustion melter cooling wall panels, submerged combustion melters, and methods of using same
US10337732B2 (en) 2016-08-25 2019-07-02 Johns Manville Consumable tip burners, submerged combustion melters including same, and methods
US10196294B2 (en) 2016-09-07 2019-02-05 Johns Manville Submerged combustion melters, wall structures or panels of same, and methods of using same
US10233105B2 (en) 2016-10-14 2019-03-19 Johns Manville Submerged combustion melters and methods of feeding particulate material into such melters

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB257416A (en) * 1925-09-18 1926-09-02 Campbell Murray Hunter Improvements in atmospheric gas and oil burners
US4566268A (en) * 1983-05-10 1986-01-28 Bbc Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie Multifuel burner
EP0921349A1 (fr) * 1997-12-05 1999-06-09 Saint-Gobain Vitrage Procédé de combustion et brûleur à pulverisation de combustible mettant en oeuvre un tel procédé
FR2834774A1 (fr) * 2002-01-16 2003-07-18 Saint Gobain Emballage BRULEUR ET PROCEDE POUR LA REDUCTION DE L'EMISSION DES NOx DANS UN FOUR DE VERRERIE
US20060281036A1 (en) * 2005-06-08 2006-12-14 Hamid Sarv Tunneled multi-swirler for liquid fuel atomization

Family Cites Families (57)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1510039A (en) * 1924-04-26 1924-09-30 Canfield Wallace Gas burner for boilers and other furnaces
US1971328A (en) * 1929-08-06 1934-08-28 William H Byrne Fuel burner
US1881359A (en) * 1929-10-05 1932-10-04 Jones James William Oil fuel burner
US1953590A (en) * 1933-05-01 1934-04-03 Surface Combustion Corp Gas burner
US3032096A (en) * 1953-05-01 1962-05-01 Minor W Stoul Combustion apparatus
FR1226568A (fr) * 1959-02-21 1960-07-13 Siderurgie Fse Inst Rech Brûleur à flamme stable et à forte concentration calorifique obtenue par onde de choc
GB1092883A (en) * 1963-06-10 1967-11-29 Laporte Titanium Ltd Improvements in and relating to the manufacture of oxides
US3255966A (en) * 1964-09-10 1966-06-14 Texaco Development Corp Annulus type burner for the production of synthesis gas
US3693883A (en) * 1970-07-20 1972-09-26 Earl K Stigger Pollution control device
US3777983A (en) * 1971-12-16 1973-12-11 Gen Electric Gas cooled dual fuel air atomized fuel nozzle
US4017253A (en) * 1975-09-16 1977-04-12 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Fluidized-bed calciner with combustion nozzle and shroud
US4035133A (en) * 1976-03-05 1977-07-12 Larcen Donald W Rotary burner control
JPS55154327A (en) * 1979-05-21 1980-12-01 Agency Of Ind Science & Technol Method for reduction of nox in glass melting furnace
JPS5731720A (en) * 1980-08-04 1982-02-20 Osaka Gas Co Ltd Heating method of high temperature heating furnace
US4480559A (en) * 1983-01-07 1984-11-06 Combustion Engineering, Inc. Coal and char burner
US4664619A (en) * 1985-11-29 1987-05-12 Otis Engineering Corporation Burner nozzle
US4996837A (en) * 1987-12-28 1991-03-05 Sundstrand Corporation Gas turbine with forced vortex fuel injection
US4865542A (en) * 1988-02-17 1989-09-12 Shell Oil Company Partial combustion burner with spiral-flow cooled face
US5022849A (en) * 1988-07-18 1991-06-11 Hitachi, Ltd. Low NOx burning method and low NOx burner apparatus
CA1324949C (en) * 1988-12-22 1993-12-07 C-I-L Inc. Injection nozzle
IT1258793B (it) * 1992-01-20 1996-02-29 Processo di depurazione dei fumi emessi da forni fusori
US5439532A (en) * 1992-06-30 1995-08-08 Jx Crystals, Inc. Cylindrical electric power generator using low bandgap thermophotovolatic cells and a regenerative hydrocarbon gas burner
GB9224852D0 (en) * 1992-11-27 1993-01-13 Pilkington Glass Ltd Flat glass furnaces
JPH08208240A (ja) * 1995-02-01 1996-08-13 Osaka Gas Co Ltd ガラス溶解炉
FR2737138B1 (fr) * 1995-07-28 1997-08-22 Air Liquide Procede et dispositif de pulverisation d'un produit liquide
US5743723A (en) * 1995-09-15 1998-04-28 American Air Liquide, Inc. Oxy-fuel burner having coaxial fuel and oxidant outlets
DE19539246A1 (de) * 1995-10-21 1997-04-24 Asea Brown Boveri Airblast-Zerstäuberdüse
DE19548853A1 (de) * 1995-12-27 1997-07-03 Abb Research Ltd Kegelbrenner
JPH10103616A (ja) * 1996-09-30 1998-04-21 Miura Co Ltd ボイラ
EP0887589B9 (en) * 1996-12-27 2008-11-05 Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. Device and method for combustion of fuel
EP0986717A1 (en) * 1997-06-02 2000-03-22 Solar Turbines Incorporated Dual fuel injection method and apparatus
JPH1162622A (ja) * 1997-08-22 1999-03-05 Toshiba Corp 石炭ガス化複合発電設備およびその運転方法
JPH11108308A (ja) * 1997-09-30 1999-04-23 Miura Co Ltd 水管ボイラおよびバーナ
JP3877440B2 (ja) * 1997-10-31 2007-02-07 大阪瓦斯株式会社 加熱炉用バーナ設備
JPH11241810A (ja) * 1997-10-31 1999-09-07 Osaka Gas Co Ltd 加熱炉用バーナ
JP3784175B2 (ja) * 1997-11-04 2006-06-07 大阪瓦斯株式会社 加熱炉用バーナ設備
JP4066107B2 (ja) * 1997-11-21 2008-03-26 株式会社荏原製作所 排ガス処理用燃焼器
FR2772117B3 (fr) * 1997-12-05 1999-12-31 Saint Gobain Vitrage Procede de combustion et bruleur a pulverisation de combustible mettant en oeuvre un tel procede
FR2788110B1 (fr) * 1998-12-30 2001-02-16 Air Liquide Procede de combustion et ses utilisations pour l'elaboration de verre et de metal
US6142764A (en) * 1999-09-02 2000-11-07 Praxair Technology, Inc. Method for changing the length of a coherent jet
JP2002213746A (ja) * 2001-01-19 2002-07-31 Mitsubishi Heavy Ind Ltd バーナ、燃焼器の予混合ノズル及び燃焼器
CN1320307C (zh) * 2001-12-20 2007-06-06 阿尔斯通技术有限公司 用于将燃料－空气混合物喷入燃烧室的方法
US7165405B2 (en) * 2002-07-15 2007-01-23 Power Systems Mfg. Llc Fully premixed secondary fuel nozzle with dual fuel capability
US7303388B2 (en) * 2004-07-01 2007-12-04 Air Products And Chemicals, Inc. Staged combustion system with ignition-assisted fuel lances
FR2887597B1 (fr) * 2005-06-27 2010-04-30 Egci Pillard Conduite annulaire et bruleur comportant une telle conduite
FR2888577B1 (fr) * 2005-07-13 2008-05-30 Saint Gobain Isover Sa Procede d'elaboration du verre
US20070231761A1 (en) * 2006-04-03 2007-10-04 Lee Rosen Integration of oxy-fuel and air-fuel combustion
US7506822B2 (en) * 2006-04-24 2009-03-24 General Electric Company Slurry injector and methods of use thereof
JP2007308312A (ja) * 2006-05-16 2007-11-29 Mitsubishi Electric Corp 多種燃料燃焼器
US8113824B2 (en) * 2006-06-01 2012-02-14 Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. Large diameter mid-zone air separation cone for expanding IRZ
US20080078183A1 (en) * 2006-10-03 2008-04-03 General Electric Company Liquid fuel enhancement for natural gas swirl stabilized nozzle and method
US7717701B2 (en) * 2006-10-24 2010-05-18 Air Products And Chemicals, Inc. Pulverized solid fuel burner
FR2914397B1 (fr) * 2007-03-26 2009-05-01 Saint Gobain Emballage Sa Injecteur a jet creux de combustible liquide.
FR2915989B1 (fr) * 2007-05-10 2011-05-20 Saint Gobain Emballage Injecteur mixte a bas nox
US8239114B2 (en) * 2008-02-12 2012-08-07 Delavan Inc Methods and systems for modulating fuel flow for gas turbine engines
EP2326878A2 (en) * 2008-09-26 2011-06-01 Air Products and Chemicals, Inc. Combustion system with precombustor for recycled flue gas
JP5075900B2 (ja) * 2009-09-30 2012-11-21 株式会社日立製作所 水素含有燃料対応燃焼器および、その低ＮＯｘ運転方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB257416A (en) * 1925-09-18 1926-09-02 Campbell Murray Hunter Improvements in atmospheric gas and oil burners
US4566268A (en) * 1983-05-10 1986-01-28 Bbc Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie Multifuel burner
EP0921349A1 (fr) * 1997-12-05 1999-06-09 Saint-Gobain Vitrage Procédé de combustion et brûleur à pulverisation de combustible mettant en oeuvre un tel procédé
FR2834774A1 (fr) * 2002-01-16 2003-07-18 Saint Gobain Emballage BRULEUR ET PROCEDE POUR LA REDUCTION DE L'EMISSION DES NOx DANS UN FOUR DE VERRERIE
US20060281036A1 (en) * 2005-06-08 2006-12-14 Hamid Sarv Tunneled multi-swirler for liquid fuel atomization

Also Published As

Publication number Publication date
JP5989963B2 (ja) 2016-09-07
DK2153130T3 (en) 2016-05-23
EP2153130B1 (fr) 2016-03-30
EA200971043A1 (ru) 2010-04-30
WO2008148994A2 (fr) 2008-12-11
FR2915989B1 (fr) 2011-05-20
CN101779082A (zh) 2010-07-14
UA100379C2 (en) 2012-12-25
PL2153130T3 (pl) 2016-10-31
FR2915989A1 (fr) 2008-11-14
MX2009012015A (es) 2010-01-14
JP2010526747A (ja) 2010-08-05
US20100304314A1 (en) 2010-12-02
WO2008148994A3 (fr) 2009-02-19
ES2569356T3 (es) 2016-05-10
BRPI0811121B1 (pt) 2020-11-17
BRPI0811121A2 (pt) 2014-12-23
MX342208B (es) 2016-09-21
HRP20160542T1 (hr) 2016-06-17
US9169148B2 (en) 2015-10-27
HUE027775T2 (en) 2016-11-28
EP2153130A2 (fr) 2010-02-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA016315B1 (ru) ФОРСУНКА СМЕШАННОГО ТИПА С НИЗКИМ СОДЕРЖАНИЕМ ОКСИДОВ АЗОТА NOx
US20110061642A1 (en) Low-nox gas injector
KR102559328B1 (ko) 낮은 NOx 및 CO 연소 버너 방법 및 장치
US6910879B2 (en) Combustion method comprising separate injections of fuel and oxidant and burner assembly therefor
CN1171032C (zh) 减少氮氧化物生成的分阶段燃烧
CN103697469B (zh) 一种煤粉火焰预热低NOx燃烧器系统
CA2537949A1 (en) Device for stabilizing combustion in gas turbine engines
CN105465786A (zh) 一种适用各种低热值/低压力燃气的低NOx燃烧器
CN106439815A (zh) 一种二次风燃气锅炉燃烧器和二次风的配置方法
CZ45794A3 (en) System for burning oxygen and liquid fuel and method of operation of such system
CN100460757C (zh) 优化主氧化剂喷射的分级燃烧方法
RU2327927C2 (ru) Способ ступенчатого сжигания жидкого топлива и окислителя в печи
AU2003204446A1 (en) Method and apparatus for lubricating molten glass forming molds
KR101328255B1 (ko) 연소속도가 다른 복수의 가스를 사용하는 버너
RU2010110535A (ru) СПОСОБ ГОМОГЕНИЗАЦИИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕПЛА, А ТАКЖЕ СНИЖЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ОКСИДОВ АЗОТА (NOx)
JPH0798105A (ja) 気化式バーナー
JP2009222291A (ja) 輝炎バーナ
CN108194922B (zh) 一种可调节火焰的富氧燃烧器
JP2001108225A (ja) 混焼バーナおよびそれを用いた排ガス処理装置
RU2012127411A (ru) Промышленная горелка и соответствующий способ сгорания для термической печи
CN106678793B (zh) 燃气分级分段配置燃烧装置及其燃气分级分段配置方法
CN206958900U (zh) 一种空气分级燃烧装置
CN2243600Y (zh) 引射式分路调节燃气烧嘴
KR100551984B1 (ko) 산업용 저녹스 버너
WO2023062876A1 (ja) 燃焼装置およびボイラ

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): RU