EA011055B1 - Способ плазмо-электрического генерирования энергии - Google Patents
Способ плазмо-электрического генерирования энергии Download PDFInfo
- Publication number
- EA011055B1 EA011055B1 EA200601606A EA200601606A EA011055B1 EA 011055 B1 EA011055 B1 EA 011055B1 EA 200601606 A EA200601606 A EA 200601606A EA 200601606 A EA200601606 A EA 200601606A EA 011055 B1 EA011055 B1 EA 011055B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- magnetic field
- ions
- energy
- plasma
- field
- Prior art date
Links
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 220
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims abstract description 192
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 57
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 78
- 230000005684 electric field Effects 0.000 claims description 64
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 53
- 238000010884 ion-beam technique Methods 0.000 claims description 38
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 34
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 31
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 25
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 22
- 230000005686 electrostatic field Effects 0.000 claims description 18
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 17
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 16
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 16
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 claims description 14
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 11
- 230000002547 anomalous effect Effects 0.000 claims description 8
- 230000005405 multipole Effects 0.000 claims description 5
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims 1
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 50
- 230000004927 fusion Effects 0.000 abstract description 50
- 210000002381 plasma Anatomy 0.000 abstract 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 38
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 description 16
- 230000005292 diamagnetic effect Effects 0.000 description 15
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 15
- 229940090044 injection Drugs 0.000 description 14
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 12
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 12
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 11
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 8
- 239000007799 cork Substances 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 7
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 6
- 238000011160 research Methods 0.000 description 5
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 229910052805 deuterium Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 4
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 4
- 229910052722 tritium Inorganic materials 0.000 description 4
- YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N Deuterium Chemical compound [2H] YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N 0.000 description 3
- YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N Tritium Chemical compound [3H] YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 2
- 238000005421 electrostatic potential Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000037427 ion transport Effects 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- 238000012552 review Methods 0.000 description 2
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 230000005461 Bremsstrahlung Effects 0.000 description 1
- 229920000089 Cyclic olefin copolymer Polymers 0.000 description 1
- VVQNEPGJFQJSBK-UHFFFAOYSA-N Methyl methacrylate Chemical compound COC(=O)C(C)=C VVQNEPGJFQJSBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920005372 Plexiglas® Polymers 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-IGMARMGPSA-N boron-11 atom Chemical compound [11B] ZOXJGFHDIHLPTG-IGMARMGPSA-N 0.000 description 1
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002371 helium Chemical class 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 239000012811 non-conductive material Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/02—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma
- H05H1/10—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma using externally-applied magnetic fields only, e.g. Q-machines, Yin-Yang, base-ball
- H05H1/12—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma using externally-applied magnetic fields only, e.g. Q-machines, Yin-Yang, base-ball wherein the containment vessel forms a closed or nearly closed loop
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21B—FUSION REACTORS
- G21B1/00—Thermonuclear fusion reactors
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21B—FUSION REACTORS
- G21B1/00—Thermonuclear fusion reactors
- G21B1/05—Thermonuclear fusion reactors with magnetic or electric plasma confinement
- G21B1/052—Thermonuclear fusion reactors with magnetic or electric plasma confinement reversed field configuration
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21B—FUSION REACTORS
- G21B1/00—Thermonuclear fusion reactors
- G21B1/11—Details
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21D—NUCLEAR POWER PLANT
- G21D7/00—Arrangements for direct production of electric energy from fusion or fission reactions
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/02—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma
- H05H1/10—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma using externally-applied magnetic fields only, e.g. Q-machines, Yin-Yang, base-ball
- H05H1/14—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma using externally-applied magnetic fields only, e.g. Q-machines, Yin-Yang, base-ball wherein the containment vessel is straight and has magnetic mirrors
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Abstract
Предложены система и устройство для управляемой реакции ядерного синтеза в магнитной топологии конфигурации с обращенным полем (КОП) и преобразования энергии продуктов реакции ядерного синтеза непосредственно в электроэнергию. Предпочтительно, ионы плазмы магнитно удерживаются в КОП, тогда как электроны плазмы удерживаются электростатически в глубокой потенциальной яме, созданной при помощи настройки внешнего приложенного магнитного поля. В этих условиях ионы и электроны могут иметь достаточные плотность и температуру для того, чтобы при столкновениях они сливались под действием ядерных сил, образуя таким образом продукты реакции ядерного синтеза, выходящие в виде кольцеобразного пучка. Энергия извлекается из ионов-продуктов реакции ядерного синтеза в то время, когда они проходят по спирали мимо электродов обратного циклотронного преобразователя. Преимущество изобретения состоит в том, что плазмы термоядерного топлива, которые могут применяться с настоящей системой удержания и преобразования энергии, включают в себя перспективные (безнейтронные) топлива.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Данное изобретение относится к области физики плазмы, и, в частности, к способам и устройствам для удержания плазмы с целью проведения ядерного синтеза и для преобразования энергии продуктов ядерного синтеза в электрическую энергию.
Предшествующий уровнь техники
Ядерный синтез представляет собой процесс, при котором два легких ядра образуют более тяжелое. В процессе ядерного синтеза высвобождается огромное количество энергии в форме быстрых частиц. Так как атомные ядра заряжены положительно - благодаря входящим в их состав протонам - между ними существуют отталкивающие электростатические, или кулоновские, силы. Для того чтобы два ядра слились, указанный отталкивающий барьер должен быть преодолен, что происходит при подходе двух ядер друг к другу на достаточно близкую дистанцию, когда короткодействующие ядерные силы становятся достаточно сильными для преодоления кулоновских сил и слияния ядер. Энергия, необходимая ядрам для преодоления кулоновского барьера, обеспечивается энергией их теплового движения, и она должна быть значительной. Например, скорость реакции синтеза будет приемлемой при температуре, по меньшей мере, порядка 104 эВ, что грубо соответствует 100 миллионам градусов по Кельвину. Скорость реакции ядерного синтеза является функцией температуры и характеризуется величиной, называемой реактивностью. Реактивность реакции Ό-Т, например, имеет широкий пик между 30 и 100 кэВ.
Типичные реакции ядерного синтеза могут быть представлены в следующем виде:
Б+Б -> Не3(0.8 МэВ) + п(2.5 МэВ),
Б+Т -> а (3.6 МэВ) + η (14.1 МэВ),
В+Не3 -> а(3.7 МэВ) + р(14.7 МэВ), и р+В11 -> За(8.7 МэВ) , где Ό обозначает дейтерий, Т обозначает тритий, α обозначает ядро гелия, η обозначает нейтрон, р обозначает протон, Не обозначает гелий, и В11 обозначает бор-11. Числа в круглых скобках в каждом уравнении соответствуют кинетической энергии продуктов реакции синтеза.
Первые две реакции, приведенные выше - реакции Ό-Ό и Ό-Т - являются нейтронными, что означает, что большая часть энергии, выделяемой в данных реакциях ядерного синтеза, переносится нейтронами. Недостатки нейтронных реакций заключаются в том, что (1) поток быстрых нейтронов создает много проблем, связанных со структурными повреждениями стенок реактора и высокими уровнями радиоактивности для большинства конструкционных материалов; и (2) энергия быстрых нейтронов собирается путем преобразования их тепловой энергии в электроэнергию, что является очень неэффективным (КПД менее чем 30%). Преимущества нейтронных реакций заключаются в том, что (1) пики их реактивности находятся при относительно низкой температуре; и (2) их потери, связанные с излучением, относительно низки, благодаря тому, что атомные номера дейтерия и трития равны 1.
Реактанты в двух других уравнениях - Ό-Не3 и р-В11 называются перспективными топливами. Вместо образования быстрых нейтронов, как в нейтронных реакциях, продуктами их реакции синтеза являются заряженные частицы. Одним из преимуществ перспективных топлив является то, что они образуют гораздо меньше нейтронов и, таким образом, гораздо меньше подвержены связанным с ними недостаткам. В случае Ό-Не3, некоторое количество быстрых нейтронов образуется во вторичных реакциях, но на эти нейтроны приходится всего лишь около 10% энергии продуктов реакции синтеза. Реакция р-В11 свободна от быстрых нейтронов, хотя в ее процессе все же образуется некоторое количество медленных нейтронов в результате вторичных реакций, но они создают гораздо меньше проблем. Другим преимуществом перспективных топлив является то, что продукты их слияния составляют заряженные частицы, чья кинетическая энергия может быть напрямую преобразована в электрическую. С подходящим процессом прямого преобразования энергии энергия продуктов слияния перспективных топлив может быть собрана с высокой эффективностью, возможно превосходящей 90%.
Перспективное топливо также имеет недостатки. Например, атомные номера перспективных топлив являются более высокими (2 для Не3 и 5 для В11). Следовательно, их радиационные потери выше, чем в нейтронных реакциях. Также, гораздо сложнее заставить перспективные топлива вступить в реакцию синтеза. Их пик реактивности достигается при гораздо более высоких температурах и не является таким же большим, как пик реактивности для Ό-Т. Инициация реакции синтеза с перспективными топливами, таким образом, требует, чтобы они были приведены в высокоэнергетичное состояние, при котором их реактивность является значительной. Соответственно, перспективным топливам требуется существенно больший период времени удержания, в течение которого они могут быть доведены до условий, требуемых для реакции синтеза.
Время удержания для плазмы Δ1=γ2/Ό, где г является минимальным размером плазмы, а Ό является коэффициентом диффузии. Классическое значение коэффициента диффузии Ос=а2,/т|е. где а, является гирорадиусом иона, а т1е является временем ион-электронных столкновений. Диффузия согласно классическому коэффициенту диффузии называется классическим переносом. Коэффициент диффузии Бома,
- 1 011055 связанный с коротковолновыми неустойчивостями, дается соотношением ΌΒ=(1/16)α2 1Ω1, где Ω1 является гирочастотой иона. Диффузия в соответствии с этим соотношением называется аномальным переносом, поскольку при условиях реакции синтеза ^в^с = (1/1б)Цг(с = 10 , аномальный перенос приводит к гораздо более короткому времени удержания, чем классический перенос. Это отношение определяет, насколько велики должны быть размеры плазмы в термоядерном реакторе, исходя из требования, что время удержания для данного количества плазмы должно быть больше, чем время, требуемое для протекания реакции ядерного синтеза в плазме. Таким образом, условие классического переноса является более предпочтительным в термоядерном реакторе, допуская меньшее количество начальной плазмы.
В ранних экспериментах с тороидальным удержанием плазмы наблюдалось время удержания
Δί = г2 / £>в .
Прогресс, достигнутый за последние 40 лет, позволил увеличить время удержания до Δζ -1000г 1А ·
Одной из существующих концепций термоядерного реактора является токамак. Магнитное поле токамака 68 и типичные орбиты 66 частиц приведены на фиг. 5. За последние 30 лет усилия в области ядерного синтеза были сфокусированы на реакторе токамак с использованием топлива Ό-Τ. Эти усилия достигли своей кульминации в Международном Термоядерном Экспериментальном Реакторе (МТЭР), изображенном на фиг. 7. Недавние эксперименты с токамаками свидетельствуют, что классический перенос Дг = г ! Пс возможен, в этом случае минимальные размеры плазмы могут быть уменьшены от метров до сантиметров. Эти эксперименты включают в себя инжекцию пучков высокой энергии (от 50 до 100 кэВ), для нагревания плазмы до температуры от 10 до 30 кэВ. См. НейЬппк & С.1. 8ай1ег, 34 Ыис1еаг Ριϊδίοη 535 (1994). В этих экспериментах наблюдалось замедление энергичных пучков ионов и их классическая диффузия, в то время как термальная плазма продолжала диффундировать, аномально быстро. Причиной этого является то, что ионы пучка высокой энергии имеют большой гирорадиус и, по существу, являются не чувствительными к флуктуациям с длиной волны, короче, чем гирорадиус иона (Х<а1). Коротковолновые флуктуации обычно усредняются за один цикл и, таким образом, исчезают. Электроны, тем не менее, имеют гораздо меньший гирорадиус, и поэтому они реагируют на флуктуации и переносятся аномально.
Из-за аномального переноса минимальный размер плазм должен быть по меньшей мере 2,8 м. Благодаря таким размерам, ИТЭР проектировался высотой 30 м и 30 м в диаметре. Это наименьший Ό-Τ реактор типа токамак, в котором возможна реакция ядерного синтеза. Для перспективных топлив, таких как Ό-Не3 и р-В11, реактор типа токамак был бы значительно больше, так как время, необходимое для того, чтобы ионы топлива вступили в ядерную реакцию, является существенно большим. Реактор токамак, использующий топливо Ό-Τ, имеет дополнительные проблемы, заключающиеся в том, что большая часть энергии продуктов реакции синтеза переносится 14 Мэв нейтронами, что вызывает из-за нейтронного потока радиационные повреждения и наведенную активность практически во всех конструкционных материалах. К тому же, преобразование их энергии в электрическую должно производиться через тепловые процессы, имеющие эффективность не выше 30%.
Другой предложенной конфигурацией реактора является реактор со сталкивающимися пучками. В реакторе со сталкивающимися пучками фоновая плазма бомбардируется пучками ионов. Пучки состоят из ионов с энергией гораздо большей, чем у термальной плазмы. Генерирование требуемых реакций синтеза в реакторах этого типа невозможно из-за того, что фоновая плазма замедляет ионные пучки. Был выдвинут ряд предложений с целью уменьшения этого эффекта и максимального увеличения количества реакций ядерного синтеза.
Например, в патенте США № 4065351, выданном 1а8§Ьу и др., описан способ образования противоположно направленных сталкивающихся пучков дейтронов и тритонов в тороидальной удерживающей системе. В патенте США № 4057462, выданном 1а8§Ьу и др., вводится электромагнитная энергия для противодействия эффектам торможения одного из типов ионов в объемно-равновесной плазме. Тороидальная удерживающаяся система определена как токамак. В патенте США № 4894199, выданном РоДокег. пучки дейтерия и трития инжектируются и захватываются с одинаковой средней скоростью в токамаке, пробкотроне или конфигурации с обращенным полем. Холодная фоновая плазма низкой плотности присутствует исключительно с целью захвата пучков. Пучки вступают в реакцию, т.к. они имеют высокую температуру, а замедление вызвано главным образом электронами, которые сопровождают инжектируемые ионы. Электроны нагреваются ионами, поэтому, в этом случае замедление минимально.
Тем не менее, ни в одном из этих устройств равновесное электрическое поле не играет никакой роли. Более того, отсутствует не только попытка уменьшить, но даже рассмотреть аномальный перенос.
В других патентах рассматривается электростатическое удержание ионов и, в некоторых случаях, магнитное удержание электронов. В их числе патент США № 3258402, выданный Рагп5\\'оП11 и патент США № 3386883, выданный Рагп5\\'ог1к в которых описано электростатическое удержание ионов и инерционное удержание электронов; патент США № 3530036. выданный Н1Г8сй и др., патент США № 3530497, выданный Н1Г8сй и др., патенты, аналогичные патенту, выданному Рагп5\\'ог1к патент США № 4233537, выданный Ытраесйег, в котором описан процесс электростатического удержания ионов и магнитного удержания электронов с помощью магнитных мультипольных отражающих стенок с каспами; и
- 2 011055 патент США № 4826646, выданный Виззагб, сходный с патентом, выданным Ытраесйег, и описывающий точечные каспы. Ни один из этих патентов не рассматривает электростатическое удержание электронов и магнитное удержание ионов. Несмотря на большое число исследовательских проектов по электростатическому удержанию ионов, ни один из них не позволил решить проблему образования электростатического поля, требуемого для получения достаточной плотности ионов в реакторе синтеза. В конечном счете, ни в одном из цитируемых выше патентов не была раскрыта магнитная топология конфигурации с обращенным полем.
Конфигурация с обращенным полем (КОП) была открыта случайно около 1960 г. в Ναναΐ Везеагсй ЬаЬога!огу во время экспериментов, связанных с тета-пинч эффектом. Традиционная топология КОП, в которой внутреннее магнитное поле имеет обратное направление, изображена на фиг. 8 и 10, а орбиты частиц в КОП показаны на фиг. 11 и 14. Многие исследовательские программы, имеющие отношение к КОП были поддержаны в США и Японии. Имеется всесторонний обзор публикаций по теории и экспериментам в области исследований КОП с 1960 по 1988 гг. см. М.Ти8/е\\ъкг 28 М.1с1еаг Ризюи 2033, (1988). Описание исследований в 1996 г. и рекомендации для дальнейших исследований приведены в материалах по развитию КОП. См. Ь.С. 8!е1пйаиег е! а1., 30 Ризюи Тес1то1оду 116 (1996). До настоящего времени в КОП экспериментах КОП формировалась на основе метода, связанного с тета-пинч эффектом. Следствие применения этого метода формирования заключается в том, что и ионы, и электроны переносят половину тока, что дает в результате пренебрежимо малое электростатическое поле в плазме и отсутствие электростатического удержания. Ионы и электроны в указанных КОП удерживаются при помощи магнитного поля. Практически во всех КОП экспериментах допускается аномальный перенос. См., например, Ти5/е\\ъкг начало раздела 1.5.2, на стр. 2072.
Таким образом, имеется потребность в системе ядерного синтеза, которая способна к значительному уменьшению или устранению аномального транспорта ионов или электронов и систему преобразования энергии, которая с высокой эффективностью преобразует энергию продуктов синтеза в электрическую.
Раскрытие изобретения
Настоящее изобретение ориентировано на системы, которые обеспечивают контролируемую реакцию ядерного синтеза в магнитном поле, имеющем обращенную топологию, и прямое преобразование энергии продуктов реакции синтеза в электроэнергию. Система, упоминаемая в настоящем описании, как плазмо-электрическая генераторная (ПЭГ) система, предпочтительно включает в себя термоядерный реактор, имеющий систему удержания, которая обычно значительно уменьшает или устраняет аномальный перенос ионов и электронов. Дополнительно, ПЭГ система включает в себя систему преобразования энергии, совмещенную с реактором, которая совершает прямое преобразование энергии продуктов реакции синтеза в электрическую с высокой эффективностью.
Одним из инновационных аспектов настоящего изобретения является то, что аномальный перенос, как для ионов, так и для электронов, обычно значительно уменьшен или исключен.
Аномальный транспорт ионов обычно исключается при помощи магнитного удержания ионов в магнитном поле конфигурации с обращенным полем (КОП). Для электронов аномальный перенос энергии исключается при помощи настройки внешнего магнитного поля, служащего для формирования сильного электрического поля, которое удерживает электроны электростатически в глубокой потенциальной яме. В результате плазмы термоядерных топлив, которые могут быть применены с данными устройством и способом удержания, не ограничены нейтронными топливами, но также, преимущественно, включают в себя перспективные или безнейтронные топлива. Для безнейтронных топлив энергия реакции синтеза выделяется практически полностью в форме заряженных частиц, т.е. ионов высокой энергии, которые могут быть управляемы в магнитном поле и, в зависимости от топлива, создают мало радиоактивности, либо не вызывают ее совсем.
Другим инновационным аспектом данного изобретения является система прямого преобразования энергии, используемая для преобразования кинетической энергии продуктов реакции синтеза непосредственно в электроэнергию при помощи замедления заряженных частиц в электромагнитном поле. В качестве преимущества система прямого преобразования энергии настоящего изобретения обладает эффективностью, устойчивостью к воздействию частиц и энергии и способностью к преобразованию частоты и фазы выходной мощности реакции синтеза, составляющей примерно 5 МГц таким образом, чтобы она совпадала с частотой и фазой внешней 60 Гц электросети.
В предпочтительном варианте осуществления изобретения система удержания плазмы термоядерного реактора состоит из камеры, генератора магнитного поля для наложения магнитного поля, главным образом в направлении вдоль главной оси, и кольцеобразного слоя плазмы, состоящего из циркулирующих пучков ионов. Ионы пучков кольцеобразного слоя плазмы, главным образом, удерживаются на орбитах в камере при помощи магнитного поля, а электроны, главным образом, удерживаются в электростатической потенциальной яме. Одним из аспектов одного из предпочтительных вариантов осуществления изобретения является то, что генератор магнитного поля состоит из токовой катушки. Предпочтительно, чтобы система дополнительно содержала пробочные катушки, расположенные около концов камеры, которые увеличивают силу приложенного магнитного поля у концов камеры. Система может так
- 3 011055 же включать в себя инжектор пучка для инжекции нейтрализованного пучка ионов в приложенное магнитное поле, причем пучок попадает на орбиту благодаря силе, вызываемой приложенным магнитным полем. Другим аспектом одного из предпочтительных вариантов осуществления изобретения является то, что система, формирующая магнитное поле, имеет топологию поля с обращенной конфигурацией.
В другом предпочтительном варианте осуществления изобретения система преобразования энергии состоит из обратных циклотронных преобразователей (ОЦП), расположенных на противоположных концах термоядерного реактора. ОЦП имеет геометрию полого цилиндра, образованного множеством, предпочтительно четырьмя или более, одинаковых полуцилиндрических электродов с небольшими прямыми промежутками между ними. Во время работы к электродам попеременно прикладывается осциллирующий потенциал. Электрическое поле Е внутри ОЦП имеет мультипольную структуру и исчезает на оси симметрии и линейно возрастает с радиусом; с максимальным значением в промежутке.
Дополнительно ОЦП включает в себя генератор магнитного поля для приложения однородного однонаправленного магнитного поля в направлении, главным образом, противоположном к направлению поля в удерживающей системе термоядерного реактора. На конце, более удаленном от активной зоны термоядерного реактора, ОЦП включает в себя коллектор ионов. Между активной зоной и ОЦП расположен симметричный касп магнитного поля, в котором магнитное поле системы удержания встречается с магнитным полем ОЦП. Коллектор электронов кольцеобразной формы позиционирован около каспа (точки возврата) магнитного поля и электрически соединен с коллектором ионов.
Еще в одном предпочтительном варианте осуществления изобретения ядра-продукты реакции и электроны, нейтрализующие заряд, появляются в виде кольцеобразных пучков на обоих концах центра активной зоны реактора с плотностью, при которой касп магнитного поля разделяет электроны и ионы по разнице в их энергии. Электроны следуют вдоль линии магнитного поля на коллектор электронов, а ионы приходят через точку возврата, где траектория ионов изменяется таким образом, что они следуют примерно по спиральному пути вдоль длины ОЦП. Энергия извлекается из ионов, в то время как они проходят по спирали мимо электродов, соединенных с резонансным контуром. Потеря энергии перпендикулярного движения, в общем, является большей для ионов с более высокой энергией, которые изначально проходят ближе к электронам, где электрическое поле является более сильным.
Краткое описание чертежей
В дальнейшем изобретение поясняется описанием приведенных в качестве примеров вариантов его осуществления со ссылками на фигуры сопровождающих чертежей, в числе которых фиг. 1 изображает пример камеры удержания настоящего изобретения;
фиг. 2 - магнитное поле КОП;
фиг. ЗА и 3В изображают, соответственно, диамагнитное и контрдиамагнитное направление в КОП;
фиг. 4 - систему сталкивающегося пучка настоящего изобретения;
фиг. 5 - бетатронную орбиту;
фиг. 6А и 6В изображают, соответственно, магнитное поле и направление градиентного дрейфа в КОП;
фиг. 7 А и 7В - соответственно электрическое поле и направление Ё'<В дрейфа в КОП;
фиг. 8А, 8В и 8С - дрейфовые орбиты ионов;
фиг. 9А и 9В - силу Лоренца на концах КОП;
фиг. 10А и 10В - настройку электрического поля и электрического потенциала в системе сталкивающегося пучка;
фиг. 11 изображает распределение Максвелла;
фиг. 12А и 12В изображают переходы с бетатронных орбит на орбиты дрейфа вследствие ион-ион столкновений под большими углами;
фиг. 13 изображает бетатронные орбиты А, В, С и Ό при рассмотрении электронно-ионных столкновений под малыми углами;
фиг. 14 - нейтрализованный пучок ионов, электрически поляризованный перед вводом в камеру удержания;
фиг. 15 - вид сверху нейтрализованного пучка ионов, вступающего во взаимодействие с плазмой в камере удержания;
фиг. 16 - вид сбоку схемы камеры удержания согласно предпочтительному варианту осуществления процедуры запуска;
фиг. 17 - вид сбоку схемы камеры удержания согласно другому предпочтительному варианту осуществления процедуры запуска;
фиг. 18 - развертки отсчетов точечного магнитного зонда, указывающие на формирование КОП;
фиг. 19А - частично плазмо-электрическую генераторную систему, состоящую из термоядерного реактора со сталкивающимся пучком, соединенного с обратным циклотронным преобразователем с прямым преобразованием энергии;
фиг. 19В - вид с торца обратного циклотронного преобразователя согласно фиг. 19А;
фиг. 19С - орбиту иона в обратном циклотронном преобразователе;
- 4 011055 фиг. 20А - частично плазмо-электрическую генераторную систему, состоящую из термоядерного реактора со сталкивающимся пучком, соединенного с альтернативным вариантом осуществления обратного циклотронного преобразователя;
фиг. 20В - вид с торца обратного циклотронного преобразователя фиг. 20 А;
фиг. 21А - орбиту частицы внутри обычного циклотрона;
фиг. 21В - переменное электрическое поле;
фиг. 21С - изменение энергии ускоряющей частицы;
фиг. 22 - азимутальное электрическое поле в щелях между электродами ОЦП, который воздействует на ионы с угловой скоростью;
фиг. 23 - фокусирующие двойные квадрупольные линзы;
фиг. 24А и 24В изображают систему с катушкой для создания осевого магнитного поля;
фиг. 25 изображает 100 МВ реактор;
фиг. 26 - оборудование для обслуживания реактора;
фиг. 27 - плазменную реактивную двигательную установку.
Описание предпочтительных вариантов осуществления изобретения
Как проиллюстрировано на фигурах, система плазмоэлектрической генерации энергии по настоящему изобретению предпочтительно включает в себя термоядерный реактор со сталкивающимся пучком, соединенный с системой прямого преобразования энергии. Как уже упоминалось выше, идеальный термоядерный реактор решает проблему аномального переноса, как для ионов, так и для электронов. Решение проблемы аномального переноса, раскрытое в настоящей заявке, использует удерживающую систему с магнитным полем, имеющим конфигурацию с обращенным полем (КОП). Аномальный перенос ионов исключается при помощи магнитного удержания в КОП, таким образом, что большинство ионов имеют широкие неадиабатические орбиты, что делает их нечувствительными к коротковолновым флуктуациям, вызывающим аномальный перенос адиабатических ионов. В частности, существование области в КОП, в которой магнитное поле исчезает, делает возможным существование плазмы, содержащей в основном неадиабатические ионы. Для электронов аномальный перенос энергии исключается при помощи настройки внешнего приложенного магнитного поля для образования сильного электрического поля, которое удерживает их электростатически в глубокой потенциальной яме.
Плазмы термоядерного топлива, которые могут применяться с настоящим устройством и способом удержания, не ограничены нейтронными топливами, такими как Ό-Ό (дейтерий-дейтерий) или Ό-Τ (дейтерий-тритий), но также в качестве преимущества включают в себя перспективные или безнейтронные топлива, такие как Ό-Не3 (дейтерий-гелий 3) или р-В11 (водород-бор 11). (Обзор перспективных топлив см. В.Ге1бЬасйет&М.Нетб1ег, Ыис1еаг 1п81гитеи18 аиб Ме11юб5 ίη Рйуыск Векеагсй, А271(1988)Л-644 (ΝοΠίι Но11аиб Атйетбат)). Для таких безнейтронных топлив энергия выделяется практически полностью в форме заряженных частиц, т.е. ионов высокой энергии, которыми можно управлять в магнитном поле и которые в зависимости от топлива вызывают небольшую радиоактивность, либо не вызывают ее вовсе. Продуктами реакции Ό-Не3 являются ион Н и ион Не4 с энергией 18,2 МэВ, тогда как продуктами реакции р-В11 являются три иона Не4 с суммарной энергией 8,3 МэВ. Для теоретически смоделированного устройства ядерного синтеза, использующего безнейтронные топлива, эффективность преобразования выходной энергии может достигать примерно 90%, как это описано, например, К.УокЫкага, Т.Мта и У.УататоЮ в Риаои Тес1то1оду. 19, 870 (1991). Такая эффективность существенно улучшает перспективы для безнейтронного ядерного синтеза в масштабируемой (1-1000 МВт), компактной, недорогостоящей конфигурации.
В способе прямого преобразования энергии по настоящему изобретению, заряженные частицы продукты реакции синтеза могут быть замедлены, и их кинетическая энергия преобразована непосредственно в электрическую энергию. В качестве преимущества система прямого преобразования энергии по настоящему изобретению обладает эффективностью, устойчивостью к воздействию частиц и энергии и способностью к преобразованию частоты и фазы выходной мощности реакции синтеза, составляющей примерно 5 МГц таким образом, чтобы она совпадала с частотой и фазой внешней 60 Гц электросети.
Термоядерная удерживающая система
На фиг. 1 показан предпочтительный вариант реализации удерживающей системы 300 согласно настоящему изобретению. Удерживающая система 300 состоит из стенки камеры 305, которая определяет здесь удерживающую камеру 310. Предпочтительно, камера 310 имеет цилиндрическую форму с главной осью 315 по центру камеры 310. Для применения данной удерживающей системы в составе термоядерного реактора, необходимо создать вакуум, либо достаточно разряженную атмосферу внутри камеры 310. Внутри камеры 310 находится бетатронная индукционная катушка 320, расположенная концентрически относительно главной оси 315. Бетатронная индукционная катушка 320 состоит из среды, проводящей электрический ток, организованной для направления тока вокруг длинной катушки, как это показано на фиг. 1, которая предпочтительно состоит из набора отдельных катушек с параллельными обмотками и наиболее предпочтительно - из четырех отдельных катушек в виде параллельных обмоток, для формирования длинной катушки. Для специалиста в данной области техники должно быть понятным, что ток через бетатронную катушку 320 в результате создает магнитное поле внутри бетатронной катуш
- 5 011055 ки 320, направленное в основном по главной оси 315.
Вокруг внешней области стенки камеры 305 находится внешняя катушка 325. Внешняя катушка 325 образует относительно постоянное магнитное поле с потоком, практически параллельным главной оси 315. Данное магнитное поле является азимутально-симметричным. Предположение о примерном постоянстве магнитного поля внешней катушки и его параллельности оси 315 наиболее сильно нарушается на концах камеры 310. На каждом конце камеры 310 расположена пробочная катушка 330. Пробочные катушки 330 приспособлены для создания увеличенного магнитного поля внутри камеры 310 на каждом ее конце, изгибая, таким образом, линии магнитного поля внутрь на каждом конце (см. фиг. 8 и 10). Как уже пояснялось выше, изгибание внутрь линий поля помогает удерживать плазму 335 в области удержания внутри камеры 310, в целом между пробочными катушками 330, отталкивая ее от концов, где она может выйти из системы удержания 300. Пробочные катушки 330 могут быть приспособлены для образования увеличенного магнитного поля многими способами, известными в настоящей области техники, включая увеличение числа витков в пробочных катушках 330, увеличение тока через пробочные катушки 330, или расположение пробочных катушек 330 под внешней катушкой 325.
Внешняя катушка 325 и пробочные катушки 330 показаны на фиг. 1, как расположенные с внешней стороны стенки камеры 305; тем не менее, они могут быть расположены внутри камеры 310. В случае, когда стенка камеры выполнена из проводящего материала, такого как металл, может быть полезным размещение катушки 325, 330 с внутренней стороны стенки камеры, так как время, требуемое магнитному полю для диффундирования через стенку 305, может быть относительно большим, что может привести к замедленной реактивности системы 300. Таким же образом, камера 310 может иметь форму пустотелого цилиндра, со стенками 305 камеры, образующими удлиненный, кольцеобразный обод. В этом случае бетатронная индукционная катушка 320 может быть размещена вне стенки 305 камеры, в центре этого обода. Внутренняя стенка, формирующая центр обода, предпочтительно может состоять из непроводящего материала, такого как стекло. Как станет понятно в дальнейшем, камера 310 должна иметь достаточный размер и подходящую форму для того, чтобы дать возможность циркулирующему плазменному пучку или слою 335 вращаться вокруг главной оси 315 на заданном радиусе.
Стенка 305 камеры может быть сформирована из материала, имеющего высокую магнитную проницаемость, такого как сталь. В этом случае стенка камеры 305, благодаря индуцированным в материале противотокам, помогает удерживать магнитный поток от выхода из камеры 310, сжимая его. Если стенка камеры должна быть изготовлена из материала с низкой магнитной проницаемостью, такого как плексиглас, может потребоваться другое приспособление для удержания магнитного поля. В этом случае может быть предусмотрена последовательность замкнутых, плоских металлических колец. Эти кольца, известные в данной области техники как ограничители потока, могут быть предусмотрены внутри наружных катушек 325, но вне циркулирующего пучка 335 плазмы. Кроме того, такие ограничители потока могут быть пассивными или активными, причем активные ограничители потока могут быть активированы начальным током для лучшего удержания магнитного потока внутри камеры 310. В качестве альтернативы, сами наружные катушки 325 могут выступать в качестве ограничителей потока.
Как было показано выше, циркулирующий пучок 335 плазмы, состоящий из заряженных частиц, может удерживаться в камере 310 силой Лоренца, вызываемой магнитным полем, создаваемым внешней катушкой 325. В этом случае, ионы в пучке 335 плазмы удерживаются магнитно на широких бетатронных орбитах вокруг линий потока внешней катушки 325, параллельных главной оси 315. Также предусмотрены один или более портов 340 инжекции пучка для добавления ионов плазмы к циркулирующему пучку 335 плазмы в камере 310. В предпочтительном варианте осуществления изобретения инжекторные порты 340 приспособлены для инжекции пучков ионов в примерно то же радиальное положение, в котором находится циркулирующий пучок 335 плазмы (т.е. около нулевой поверхности). Дополнительно, инжекторные порты 340 приспособлены для инжекции пучков ионов 350 (см. фиг. 16) тангенциально и в направлении бетатронной орбиты удерживаемого пучка 335 плазмы.
Также предусмотрены один или несколько источников 345 фоновой плазмы для инжекции облака плазмы малой энергии в камеру 310. В предпочтительном варианте осуществления изобретения, источники 345 фоновой плазмы приспособлены для направления плазмы 335 в сторону центральной оси камеры 310. Было установлено, что такое направление плазмы помогает лучше удерживать плазму 335, и имеет следствием более высокую плотность плазмы 335 в области удержания внутри камеры 310.
Заряженные частицы в КОП
На фиг. 2 изображено магнитное поле КОП 70. Система обладает цилиндрической симметрией относительно ее оси 78. В КОП существуют две области линий магнитного поля: разомкнутых 80 и замкнутых 82. Поверхность, разделяющая две области, называется сепаратриссой 84. КОП формирует цилиндрическую нулевую поверхность 86, на которой магнитное поле исчезает. В центральной части 88 КОП не меняется заметно в осевом направлении. На концах 90 меняется довольно значительно в осевом направлении. Магнитное поле меняет свое направление вдоль центральной оси 78 в КОП, что является причиной появления понятия Обращенный в термине Конфигурация с Обращенным Полем (КОП).
На фиг. 3А магнитное поле вне нулевой поверхности 94 ориентировано по направлению 96. Магнитное поле внутри нулевой поверхности 94 ориентировано по направлению 98. Если ион движется в
- 6 011055 направлении 100, сила 30 Лоренца, действующая на него, направлена в сторону нулевой поверхности 94. Это легко понять исходя из правила правой руки. Для частиц, движущихся в направлении 102, называемом диамагнитным, сила Лоренца всегда направлена в сторону нулевой поверхности 94. Это явление имеет следствием орбиту частицы, называемую бетатронной орбитой, как будет показано ниже.
На фиг. 3В изображен ион, движущийся в контрдиамагнитном направлении 104. В этом случае сила Лоренца направлена от нулевой поверхности 94. Это явление имеет следствием орбиту частицы, называемую дрейфовой орбитой, как будет показано ниже. Диамагнитное направление для ионов является контрдиамагнитньм для электронов, и наоборот.
На фиг. 4 изображен кольцевой или кольцеобразный слой плазмы 106, вращающийся в направлении 102, диамагнитном для ионов. Кольцо 106 расположено вокруг нулевой поверхности 86. Магнитное поле 108, образуемое кольцевым слоем 106 плазмы, в сочетании с приложенным извне магнитным полем 110, формирует магнитное поле с топологией КОП (топология показана на фиг. 2).
Пучок ионов, формирующий слой 106 плазмы имеет некоторую температуру, следовательно, скорости ионов образуют распределение Максвелла в системе отсчета, вращающейся со средней угловой скоростью пучка ионов. Столкновения ионов с различными скоростями приводят к реакциям синтеза. Поэтому, слой 106 пучка плазмы называется столкновительной пучковой системой.
На фиг. 5 изображен основной тип орбит ионов в столкновительной пучковой системе, называемый бетатронной орбитой 112. Бетатронная орбита 112 может быть описана как синусная волна с центром на нулевой окружности 114. Как указано выше, магнитное поле на нулевой окружности 114 исчезает. Плоскость орбиты 112 перпендикулярна оси 78 КОП. Ионы на орбите 112 движутся в диамагнитном для них направлении 102 от начальной точки 116. Ионы на бетатронной орбите совершают два типа движения: осцилляция в радиальном направлении (перпендикулярно нулевой окружности 114) и поступательное движение вдоль нулевой окружности 114.
Фиг. 6 А представляет собой график магнитного поля 118 в КОП. Горизонтальная ось графика представляет расстояние в сантиметрах от оси 78 КОП. Магнитное поле дано в килогауссах. Как видно из графика, магнитное поле 118 исчезает на нулевой окружности 120.
Как показано на фиг. 6В, частица, движущаяся около нулевой окружности, находится в градиенте 126 магнитного поля, направленного от нулевой поверхности 86. Магнитное поле вне нулевой окружности ориентировано в первом направлении 122, тогда как магнитное поле внутри нулевой окружности ориентировано во втором направлении 124, противоположном первому. Направление градиентного дрейфа дается векторным произведением
где УВ является градиентом магнитного поля; таким образом, по правилу правой руки, видно, что направление градиентного дрейфа является контрдиамагнитным направлением для ионов, как вне, так и внутри нулевой окружности 128.
Фиг. 7 А является графиком электрического поля 130 в КОП. Горизонтальная ось графика представляет собой расстояние в сантиметрах от оси 78 КОП. Электрическое поле дано в вольтах/см. Как видно из графика, электрическое поле 130 исчезает в окрестности радиуса нулевой окружности 120.
Как показано на фиг. 7В, электрическое поле не является удерживающим для ионов; оно ориентировано в направлениях 132, 134 от нулевой поверхности 86. Магнитное поле, как и в предыдущем случае, ориентировано в направлениях 122, 124 внутри и снаружи нулевой поверхности 86. По правилу правой руки видно, что направление Е х В дрейфа является диамагнитным направлением 102, для ионов как вне, так и внутри нулевой поверхности 136.
На фиг. 8А и 8В изображен другой тип обычной орбиты в КОП, называемый дрейфовой орбитой 138. Дрейфовая орбита 138 можэт находиться вне нулевой поверхности 114, как это показано на фиг. 8А, или внутри ее, как показано на фиг. 8В. Дрейфовые орбиты 138 вращаются в диамагнитном направлении, если доминирующим является Е х в дрейф, или в контрдиамагнитном направлении, если доминирующим является градиентный дрейф. Дрейфовые орбиты 138, показанные на фиг. 8А и 8В вращаются в диамагнитном направлении 102 от начальной точки 116.
Как показано на фиг. 8С, дрейфовая орбита может быть представлена в виде малой окружности, катящейся по большем окружности. Малая окружность 142 вращается вокруг своей оси в направлении стрелки 144. Она также катится по большой окружности 146 в направлении 102. Точка 140 описывает в пространстве путь, подобный 138.
На фиг. 9А и 9В показано направление силы Лоренца на концах КОП 151. На фиг. 9А показан ион, движущийся в диамагнитном направлении 102 со скоростью 148 в магнитном поле 150. Применяя правило правой руки, можно заметить, что сила 152 Лоренца в основном толкает ион в обратном направлении в область замкнутых линий поля. Следовательно, в этом случае сила 152 Лоренца является удерживающей для ионов. На фиг. 9В показан ион, движущийся в контрдиамагнитном направлении со скоростью 148 в магнитном поле 150. Применяя правило правой руки, можно заметить, что сила 152 Лоренца в основном выталкивает ион в область разомкнутых линий поля. Следовательно, в этом случае сила 152 Лоренца не является удерживающей для ионов.
- 7 011055
Магнитное и электростатическое удержание в КОП
Слой 106 плазмы (см. фиг. 4) может быть сформирован в КОП инжекцией пучка энергичных ионов около нулевой поверхности 86 в направлении 102, диамагнитном для ионов. (Детальное обсуждение различных способов формирования КОП и кольца плазмы следует ниже.) В слое 106 вращающейся плазмы, большинство ионов имеют бетатронные орбиты 112 (см. фиг. 5), являются ионами высокой энергии и не адиабатическими; таким образом, они являются не чувствительными к коротковолновым флуктуациям, вызывающим аномальный перенос.
При изучении слоя 106 плазмы в КОП и при равновесных условиях, как было показано выше, было обнаружено, что из сохранения момента следует соотношение между угловой скоростью ионов ω, и угловой скоростью электронов ω6. Соотношение имеет вид
где
В уравнении 1 Ζ является атомным номером, т, является массой иона, е является зарядом электрона, Во является величиной приложенного магнитного поля, и с является скоростью света. В соотношении присутствуют три свободных параметра: приложенное магнитное поле Во, угловая скорость электрона ωΒ и угловая скорость иона ω,. Если два из них известны, третий может быть определен из уравнения 1.
Так как слой 106 плазмы формируется инжекцией пучка ионов в КОП, угловая скорость ионов ω, определяется кинетической энергией пучка ^,, что задается выражением
Ή = |'Ή2 =^(е>л)2 (2)
Здесь ν,=ω1το, где V, является скоростью инжекции ионов, ω, является циклотронной частотой ионов, и го является радиусом нулевой поверхности 86. Кинетическая энергия электронов в пучке не учитывается, так как масса электрона те много меньше массы иона т,.
Для фиксированной скорости инжекции (фиксированная ω,) приложенное магнитное поле Во может быть подобрано таким образом, что могут быть получены различные значения ω6. Как будет показано выше, настройка внешнего магнитного поля Во также приводит к получению различных значений электростатического поля внутри слоя плазмы. Данный отличительный признак изобретения проиллюстрирован на фиг. 10А и 10В. На фиг. 10А приведены три зависимости электрического поля (в вольт/см), полученные для одной и той же скорости инжекции, ω1=1.35χ1078-1, но при трех различных значениях приложенного магнитного поля Во:
График | Приложенное магнитное поле (Во) | Угловая скорость электрона (да,) |
154 | Во = 2,77 кГс | дае=0 |
156 | Во - 5,15 кГс | да, =0,625 х 10’Г1 |
158 | Во = 15,5 кГс | да, =1,11x10’5-’ |
Значения ω,. в приведенной выше таблице были определены согласно уравнению 1. Можно заметить, что ω6>0 означает, что в уравнении 1 Ω,, >ω,. т.е. электроны вращаются в контрдиамагнитном для них направлении. На фиг. 10В приведен электрический потенциал (в вольтах) для одного и того же набора Во и ω6. Горизонтальные оси на фиг. 10А и 10В представляют расстояние от оси 78 КОП, приведенное на диаграммах в сантиметрах. Электрическое поле и электрический потенциал сильно зависят от ω6.
Приведенные выше результаты можно объяснить, исходя из простых физических принципов. Когда ионы вращаются в диамагнитном направлении, ионы магнитно удерживаются благодаря силе Лоренца. Это показано на фиг. 3А. Для электронов, вращающихся в том же направлении, что и ионы, сила Лоренца имеет противоположную направленность, поэтому электроны не удерживаются. Электроны покидают плазму, и, в результате, создается избыточный положительный заряд. При этом образуется электрическое поле, препятствующее другим электронам покидать плазму. Направление и величина этого электрического поля в случае равновесия определяется сохранением момента количества движения.
Электрическое поле играет существенную роль в переносе, как электронов, так и ионов. Соответственно, важным аспектом настоящего изобретения является то, что внутри слоя 106 плазмы создается сильное электростатическое поле, и величина этого электростатического поля управляется величиной приложенного магнитного поля Во, которая может легко регулироваться.
Как уже указывалось, электростатическое поле является удерживающим для электронов, если ω6>0. Как показано на фиг. 10В, глубина потенциальной ямы может быть увеличена настройкой приложенного магнитного поля Во. За исключением очень узкой области около нулевой окружности, электроны всегда имеют малый гирорадиус. Следовательно, электроны реагируют на коротковолновые флуктуации ано
- 8 011055 мально высокой скоростью диффузии. Эта диффузия, фактически, помогает поддерживать потенциальную яму при текущей термоядерной реакции. Ионы-продукты термоядерной реакции, обладающие гораздо большей энергией, покидают плазму. Для поддержания зарядовой квазинейтральности, продукты термоядерной реакции должны вытягивать из плазмы вместе собой и электроны, главным образом забирая электроны с поверхности слоя плазмы. Плотность электронов на поверхности плазмы очень низка, и электроны, покидающие плазму вместе с продуктами термоядерной реакции, должны замещаться; в противном случае потенциальная яма исчезнет.
На фиг. 11 приведено распределение 162 Максвелла электронов. Только электроны очень высокой энергии из хвоста 160 распределения Максвелла могут достичь поверхности плазмы и покинуть ее вместе с ионами реакции синтеза. Хвост 160 распределения 162, соответственно, непрерывно пополняется электрон-электронными столкновениями в области с высокой плотностью около нулевой поверхности. Электроны высокой энергии по-прежнему имеют малый гирорадиус, так что аномальная диффузия позволяет им достигать поверхности достаточно быстро для компенсации вылета ионов-продуктов термоядерного синтеза. Электроны высокой энергии теряют свою энергию, выходя из потенциальной ямы, и вылетают с очень низкой энергией. Хотя, благодаря аномальному переносу, электроны могут быстро пересекать магнитное поле, потерь энергии, связанных с аномальным переносом, удается избежать, так как переносится малое количество энергии.
Другим следствием наличия потенциальной ямы является механизм сильного охлаждения для электронов, подобный испарительному охлаждению. Например, для испарения воды, ей требуется сообщить скрытую теплоту испарения. Источником этой теплоты является оставшаяся жидкая вода и окружающая среда, которые затем быстро термализуются в направлении более низких температур, быстрее, чем процессы переноса теплоты могут возместить энергию. Аналогично, в случае электронов, глубина потенциальной ямы является эквивалентом скрытой теплоты испарения воды. Электроны получают энергию, требуемую для выхода из потенциальной ямы, благодаря процессам термализации, которые возобновляют энергию в хвосте распределения Максвелла таким образом, что электроны могут вылетать. Соответственно, процесс термализации имеет следствием понижение температуры электронов, так как он гораздо быстрее любого процесса нагревания. Из-за различия в массах между электронами и протонами, время передачи энергии от протонов примерно в 1800 раз меньше, чем время термализации электронов. Данный механизм охлаждения также снижает радиационные потери для электронов. Это является особенно важным для перспективных топлив, для которых радиационные потери повышены благодаря ионам топлива с атомным номером Ζ больше, чем 1; Ζ > 1.
Электростатическое поле также влияет на перенос ионов. Большая часть орбит частиц в слое 106 плазмы являются бетатронными орбитами 112. Столкновения под большими углами, то есть столкновения с углами рассеяния между 90 и 180°, могут изменить бетатронную орбиту на дрейфовую орбиту. Как описано выше, направление вращения дрейфовой орбиты определяется конкуренцией между ЕуВ дрейфом и градиентным дрейфом. Если В* В дрейф является доминирующим, дрейфовая орбита вращается в диамагнитном направлении. Если является доминирующим градиентный дрейф, дрейфовая орбита вращается в контрдиамагнитном направлении. Это показано на фиг. 12А и 12В. На фиг. 12А показан переход с бетатронной орбиты на дрейфовую орбиту, вызванный столкновением под углом 180°, произошедшим в точке 172. Дрейфовая орбита продолжает вращаться в диамагнитном направлении, так как ЕхВ дрейф является доминирующим. На фиг. 12В показано другое столкновение под углом 180°, но в этом случае электрическое поле является слабым и доминирующим является градиентный дрейф. Соответственно, дрейфовая орбита вращается в контрдиамагнитном направлении.
Направление вращения дрейфовой орбиты определяет, является ли она удерживаемой или нет. Частица, движущаяся по дрейфовом орбите, может также иметь скорость, параллельную оси КОП. Время, требуемое частице для прохождения от одного конца КОП до другого, в результате ее движения, параллельного оси, называется временем прохождения; таким образом, дрейфовые орбиты достигают конца КОП за время порядка времени прохождения. Как показано со ссылкой на фиг. 9А, сила Лоренца на концах КОП является удерживающей только для дрейфовых орбит, вращающихся в диамагнитном направлении. Следовательно, по прошествии времена прохождения, ионы на дрейфовых орбитах, вращающихся в контрдиамагнитном направлении, будут потеряны.
Это явление определяет механизм потери ионов, который, как ожидается, присутствует во всех экспериментах с КОП. Фактически, в этих экспериментах ионы переносят половину тока, а электроны переносят другую половину. В этих условиях электрическое поле в плазме является пренебрежимо малым, и градиентный дрейф всегда доминирует над В~х.В дрейфом. Отсюда все дрейфовые орбиты, образованные в столкновениях под большими углами, будут потеряны по прошествии времени прохождения. Эти эксперименты дают скорость диффузии ионов большую, чем скорость, предсказанную по результатам оценок, основанных на классической диффузии.
В присутствии сильного электростатического поля 1 дрейф доминирует над градиентным
- 9 011055 дрейфом, и дрейфовые орбиты вращаются в диамагнитном направлении. Это было показано выше со ссылкой на фиг. 12А. Когда такие орбиты достигают концов КОП, они отражаются в обратном направлении силой Лоренца в область с замкнутыми линиями поля; таким образом, они остаются удерживаемыми в системе.
Электростатическое поле в столкновительной пучковой системе может быть достаточно сильным, таким, что дрейф доминирует над градиентным дрейфом. Таким образом, электростатическое поле системы позволяет избежать переноса ионов, исключая этот механизм потери ионов, аналогичный конусу потерь в устройстве с магнитными пробками.
Другой аспект диффузии ионов можно понять при рассмотрение эффекта малоугловых ионэлектронных столкновений на бетатронных орбитах. Фиг. 13 А показывает бетатронную орбиту 112; фиг. 13В показывает ту же самую орбиту 112 при наличии малоугловых ион-электронных столкновений 174; фиг. 13С показывает орбиту фиг. 13В с временем следования по ней в десять раз большим 176, фиг. 13Ό показывает орбиту фиг. 13В с временем следования по ней в двадцать раз большим 178. Можно видеть, что вследствие малоугловых ион-электронных столкновений топология бетатронных орбит не меняется; однако, амплитуда их радиальных осцилляций растет со временем. Фактически, орбиты, показанные на фиг. 13 А-130 утолщаются со временем, что указывает на классическую диффузию.
Формирование КОП
Традиционные операции, применяемые для формирования КОП, главным образом используют тета-пинч эффект обращения поля. В этом стандартном способе при помощи внешних катушек, окружающих камеру, предварительно заполненную нейтральным газом, прикладывается магнитное поле смещения. После этого газ ионизируется, и магнитное поле смещения оказывается захваченным плазмой. Затем, ток во внешних катушках быстро инвертируется, и линии магнитного поля с противоположной ориентацией соединяются с предварительно захваченными линиями, формируя замкнутую топологию КОП (см. фиг. 2). Такой процесс формирования является в большой мере эмпирическим и практически не существует средств контроля формирования КОП. Как результат, способ имеет низкую воспроизводимость и отсутствует возможность его настройки.
Напротив, способы образования КОП по настоящему изобретению допускают достаточный контроль и предоставляют гораздо более прозрачный и воспроизводимый процесс. Фактически КОП, сформированная способами по настоящему изобретению, может быть настроена и на ее форму, также как и на другие свойства, можно оказывать воздействие, манипулируя магнитным полем, приложенным при помощи внешних катушек 325 электромагнитов. Формирование КОП способами по настоящему изобретению в результате приводит также к образованию электрического поля и потенциальной ямы, как это было показано выше. Более того, настоящие способы могут быть с легкостью расширены так, чтобы довести КОП до уровня параметров реактора и высокоэнергичных потоков топлива, и, в качестве преимущества, допускают классическое удержание ионов. Кроме того, методика может применяться в компактных устройствах и является настолько же устойчивой, насколько и технологичной, что является особенно актуальным в случае реакторных систем.
В заявленных способах, формирование КОП имеет отношение к циркулирующему пучку 335 плазмы. Легко видеть, что циркулирующий пучок 335 плазмы, являясь током, создает полоидальное магнитное поле, подобно электрическому току в кольцевом проводнике. Внутри циркулирующего пучка 335 плазмы собственное магнитное поле, которое оно индуцирует, противоположно приложенному извне магнитному полю, образованному внешней катушкой 325. Вне пучка 335 плазмы собственное магнитное поле ориентировано в том же направлении, что и приложенное магнитное поле. Когда ток ионов плазмы становится достаточно большим, собственное поле превосходит приложенное поле, и внутри циркулирующего пучка 335 плазмы поле меняется на противоположное, формируя, таким образом, топологию КОП, как показано на фиг. 2 и 4.
Требования для обращения поля могут быть рассмотрены на простой модели. Рассмотрим электрический ток 1р, текущий по кольцу с большим радиусом го и меньшим радиусом а<<го. Магнитное поле в центре кольца, нормальное к кольцу, равно Вр=2п1р/(сго).
Допустим, что кольцевой ток Ι^Ν^Ω^/Σπ) переносится Νρ ионами, имеющими угловую скорость Ωο. Для одного иона, циркулирующего по радиусу Γο=νο/Ωο,Ωο= еВо/т1с является циклотронной частотой для внешнего магнитного поля Во. Допустим, что νο является средней скоростью ионов пучка. Обращение поля определяется, как
что подразумевает что №р>2го/а, и
где а1= е2/т1с2=1,57х10-16см и энергия ионов пучка
- 10 011055
В одномерной модели магнитное поле тока плазмы Вр=(2п/с)1р, где ίρ является током на единицу длины. Для обращения поля требуется
1р>еУо/пгоа1=0.225кА/см, где Во= 69,3 Гс и ,
-тК2 = 100 эВ.
‘ 0
Для модели с периодическими кольцами и Βζ являющейся усредненным по осевой координате (^) = (2^/^/5) (8 - расстояние между кольцами), при 8=го, эта модель дает такое же среднее магнитное поле, что и одномерная модель с ίρ=Ιρ/8.
Комбинированная пучковая/бетатронная методика формирования
Предпочтительный способ формирования КОП в удерживающей системе 300, описанный выше, в данном описании назван комбинированной пучковой/бетатронной методикой. Этот подход комбинирует пучки ионов плазмы низкой энергии с бетатронным ускорением с применением бетатронной индукционной катушки 320.
Первым этапом в данном способе является инжекция облака фоновой плазмы примерно в виде кольцевого слоя в камеру 310 с использованием источников 345 фоновой плазмы. Внешняя катушка 325 генерирует магнитное поле внутри камеры 310, которое намагничивает фоновую плазму. Через короткие интервалы, в камеру 310 через порты 340 инжектируются пучки ионов низкой энергии примерно в поперечном направлении к приложенному внешнему магнитному полю в камере 310. Как было показано выше, пучки ионов захватываются данным полем внутри камеры 310 на широкие бетатронные орбиты. Ионные пучки могут генерироваться ускорителем ионов, таким как ускоритель, состоящий из ионного диода и генератора Маркса. (См. К.В.МШег, Ап 1пГгобисГ1оп Го (Не Р11У8Ю8 о£ 1пГеп8е СРагдеб РагГю1е Веат8, (1982)). Для специалистов в данной области техники представляется очевидным, что приложенное извне магнитное поле вызывает силу Лоренца, действующую на инжектированный пучок ионов, как только он входит в камеру 310; однако является желательным, чтобы пучок не отклонялся и, следовательно, не попадал на бетатронную орбиту, до того, как пучок ионов достигнет циркулирующего пучка 335 плазмы. Для решения этой проблемы пучки ионов нейтрализуются электронами и направляются через, в основном, постоянное однонаправленное магнитное поле перед вхождением в камеру 310. Как показано на фиг. 14, при прохождении пучка 350 через подходящее магнитное поле, положительно заряженные ионы и отрицательно заряженные электроны разделяются. Пучок 350 ионов, таким образом, приобретает, благодаря магнитному полю, собственную электрическую поляризацию. Такое магнитное поле может генерироваться при помощи, например, постоянного магнита или электромагнита, расположенного вдоль пути пучка ионов. При последующем вхождении в камеру 310 удержания, равнодействующее электрическое поле уравновешивает магнитную силу, действующую на частицы пучка, позволяя пучку ионов двигаться без отклонения. Фиг. 15 показывает вид сверху пучка 350 ионов в момент его касания плазмы 335. Как показано, электроны из плазмы 335 движутся вдоль линий магнитного поля внутрь пучка 350 или из него, что, таким образом, снимает электрическую поляризацию пучка. Когда пучок уже не является поляризованным, он присоединяется к циркулирующему пучку 335 плазмы на бетатронной орбите вокруг главной оси 315, как показано на фиг. 1 (см. также фиг. 4).
При прохождении пучка 335 плазмы по его бетатронной орбите, движущиеся ионы создают ток, который, в свою очередь образует собственное полоидальное магнитное поле. Для образования топологии КОП внутри камеры 310, необходимо увеличить скорость пучка 335 плазмы, таким образом, увеличив величину собственного магнитного поля, генерируемого пучком 335 плазмы. В случае, если собственное магнитное поле достаточно велико, направление магнитного поля на радиальном расстоянии от оси 315 внутри пучка 335 плазмы обращается, приводя к КОП (см. фиг. 2 и 4). Легко заметить, что для поддержания радиального расстояния циркулирующего пучка 335 плазмы на бетатронной орбите, необходимо увеличить приложенное магнитное поле от внешней катушки 325 при увеличении скорости пучка 335 плазмы. Соответственно, предусмотрена система управления, поддерживающая соответствующее приложенное магнитного поле, определяемое током через внешнюю катушку 325. В качестве альтернативы, может применяться вторая внешняя катушка для обеспечения дополнительного приложенного магнитного поля, требуемого для поддержания радиуса орбиты пучка плазмы при его ускорении.
Для увеличения скорости циркулирующего пучка 335 плазмы на его орбите предусмотрена бетатронная индукционная катушка 320. На фиг. 16, легко видеть, что при увеличении тока через бетатронную индукционную катушку 320, по закону Ампера, индуцируется азимутальное электрическое поле Е внутри камеры 310. Положительно заряженные ионы в пучке 335 плазмы ускоряются этим индуцированным электрическим полем, что ведет, как было показано выше, к обращению поля. При присоединении пучков ионов к циркулирующему пучку 335 плазмы, пучок 335 плазмы, как было показано выше,
- 11 011055 деполяризует пучки ионов.
Для обращения поля циркулирующий пучок 335 плазмы предпочтительно должен быть ускорен до вращательной энергии около 100 эВ, и предпочтительно в диапазоне примерно от 75 до 125 эВ. Для достижения условий, необходимых для реакции синтеза, циркулирующий пучок 335 плазмы предпочтительно должен быть ускорен до энергии около 200 кэВ, и предпочтительно в диапазоне примерно от 100 кэВ до 3,3 МэВ.
Формирование КОП было успешно продемонстрировано с применением комбинированной пучковой/бетатронной методики формирования. Комбинированная пучковая/бетатронная методика формирования экспериментально осуществлялась в камере с диаметром 1 м и длиной 1,5 м с использованием внешнего приложенного магнитного поля до 500 Гс, магнитного поля бетатронной индукционной катушки 320 до 5 кГс, и вакуума 1,2х10-5 тор. В эксперименте фоновая плазма имела плотность 1013 см-3 и пучок ионов представлял собой нейтрализованный пучок водорода с плотностью 1,2х1013 см-3, скоростью 2х107см/с, и длительностью импульса около 20 мкс (на полувысоте). Наблюдалось обращение поля.
Методика бетатронного формирования
Другим предпочтительным способом формирования КОП внутри удерживающей системы названа методика бетатронного формирования. Эта методика основана на использовании индуцированного бетатронного тока непосредственно для ускорения циркулирующего пучка 335 плазмы с применением бетатронной индукционной катушки 320. В предпочтительной реализации данной методики применяется удерживающая система 300, изображенная на фиг. 1, за исключением того, что в инжекции пучков ионов низкой энергии нет необходимости.
Как указывалось выше, главным компонентом методики бетатронного формирования является бетатронная индукционная катушка 320, расположенная в центре и соосно камере 310. Благодаря конструкции катушки в виде отдельных параллельных обмоток, катушка 320 обладает очень малой индуктивностью и в сочетании с подходящим источником питания имеет малую постоянную времени ЬС, что позволяет быстро наращивать ток в индукционной катушке 320.
Предпочтительно начинать формирование КОП с подачи мощности на внешние катушки 325, 330 электромагнитов. Это позволяет сформировать осевое направляющее поле, так же как и радиальные компоненты магнитного поля около концов для осевого удержания плазмы, инжектированной в камеру 310. Как только образовано достаточное магнитное поле, на источники 345 фоновой плазмы подается мощность от собственных источников питания. Плазма истекает из пушек-источников вдоль осевого направляющего поля и слегка расширяется из-за своей температуры. Как только плазма достигает средней плоскости камеры 310, образуется непрерывный, вытянутый в осевом направлении, кольцеобразный слой холодной, медленно движущийся плазмы.
В этот момент подается мощность на бетатронную индукционную катушку 320. Быстро нарастающий ток в катушке 323 создает быстро изменяющийся осевой поток внутри катушки. В силу эффектов индукции данное быстрое нарастание осевого потока приводит к генерации азимутального электрического поля Е (см. фиг. 17), пронизывающее пространство вокруг катушки потока. Согласно уравнениям Максвелла, данное электрическое поле Е прямо пропорционально изменению магнитного потока внутри катушки, т.е. более быстрое нарастание тока в бетатронной катушке приводит к более сильному электрическому полю.
Созданное индукционным способом электрическое поле Е взаимодействует с заряженными частицами в плазме и вызывает пондеромоторную силу, ускоряющую частицы в кольцевом слое плазмы. Электроны, благодаря своей меньшей массе, первыми испытывают ускорение. Начальный ток, формируемый данным процессом, создается, таким образом, электронами. Однако по прошествии достаточного времени ускорения (около сотен микросекунд), в итоге начинается ионный ток. Согласно фиг. 17, данное электрическое поле ускоряет электроны и ионы в противоположных направлениях. По достижении обоими типами частиц их предельной скорости, ток переносится примерно поровну ионами и электронами.
Как было показано выше, ток, переносимый вращающейся плазмой, вызывает собственное магнитное поле. Образование реальной топологии КОП наступает, когда собственное магнитное поле, образованное током в слое плазмы, становится сравнимым с приложенным магнитным полем от внешних катушек 325, 330 электромагнитов. В этот момент происходит магнитное переключение и разомкнутые линии поля начального, образованного внешними источниками, магнитного поля становятся замкнутыми и формируют поверхности потока КОП (см. фиг. 2 и 4).
Базовая КОП, создаваемая данным способом, демонстрирует небольшое магнитное поле и энергии частиц, не являющиеся обычными операционными параметрами реактора. Однако индуктивное электрическое ускоряющее поле будет продолжать действовать до тех пор, пока ток в бетатронной индукционной катушке 320 будет продолжать нарастать с высокой скоростью. Следствием этого процесса является то, что энергия и величина общего магнитного поля КОП продолжают расти. Продолжительность этого процесса, следовательно, главным образом ограничена источником питания катушек потока, так как продолжение поддержания тока требует массивных энергетических хранилищ. Однако, это, в принципе, является прямым путем к ускорению системы до условий, требуемых для реактора.
- 12 011055
Для обращения поля циркулирующий пучок 335 плазмы предпочтительно должен быть ускорен до вращательной энергии около 100 эВ и предпочтительно в диапазоне примерно от 75 до 125 эВ. Для достижения условий, необходимых для реакции синтеза, циркулирующий пучок 335 плазмы предпочтительно должен быть ускорен до энергии около 200 кэВ и предпочтительно в диапазоне примерно от 100 кэВ до 3,3 МэВ. При присоединении пучков ионов к циркулирующему пучку 335 плазмы, пучок 335 плазмы, как было показано выше, деполяризует пучки ионов.
Формирование КОП с применением бетатронной методики формирования было успешно продемонстрировано при следующих значениях параметров:
Размеры вакуумной камеры: диаметр около 1 м, длина около 1,5 м.
Радиус бетатронной катушки 10 см.
Радиус орбиты пучка плазмы 20 см.
Среднее внешнее магнитное поле, образованное в вакуумной камере, составляло до 100 Гаусс, с периодом нарастания 150 мкс и отношением поля в магнитных пробках к главному полю как 2 к 1 (Источник: внешние катушки и бетатронные катушки.)
Фоновая плазма (главным образом газообразный водород) характеризовалась средней плотностью около 1013 см-3, кинетической температурой менее 10 эВ.
Время жизни конфигурации было ограничено общим количеством энергии, накапливаемой в эксперименте, и обычно составляло около 30 мкс.
Эксперименты проводились путем первоначальной инжекции слоя фоновой плазмы двумя наборами коаксиальных кабельных пушек, расположенных по кругу внутри камеры. Каждый набор из 8 пушек был закреплен на одной из двух сборок пробочных катушек. Пушки были расположены азимутально и эквидистантно, со сдвигом относительно другого набора. Такое расположение позволяло пушкам работать одновременно и, таким образом, образовывать кольцевой слой плазмы.
После образования данного слоя, подавалась мощность на бетатронную индукционную катушку. Возрастание тока в обмотках бетатронной катушки вызывало возрастание потока внутри катушки, что приводило к появлению азимутального электрического поля вокруг бетатронной катушки. Быстрое нарастание и большая величина тока в обмотках бетатронной катушки генерировали сильное магнитное поле, ускоряющее кольцевой слой плазмы и, таким образом, индуцировали значительный ток. Достаточно сильный ток плазмы генерировал собственное магнитное поле, которое обращало поддерживаемое извне поле и приводило к образованию конфигурации с обращенным полем. Детальные измерения при помощи петлевых магнитных зондов дали размеры, величину и время существования КОП.
Пример стандартных данных приведен на фиг. 18 в виде развертки отсчетов точечного магнитного зонда. Кривая данных А представляет абсолютную величину аксиального компонента магнитного поля на средней плоскости оси (75 см от каждой конечной плоскости) экспериментальной камеры и радиальном положении 15 см. Кривая данных В представляет абсолютную величину аксиального компонента магнитного поля на средней плоскости оси экспериментальной камеры и радиальном положении 30 см. Следовательно, набор данных кривой А соответствует силе магнитного поля внутри слоя плазменного топлива (между бетатронной катушкой и плазмой), тогда как набор данных кривой В соответствует силе магнитного поля вне слоя плазменного топлива. Данные четко показывают, что внутреннее магнитное поле меняет ориентацию (становится отрицательным) между 23 и 47 мкс, тогда как внешнее поле остается положительным, т.е. не меняет ориентацию. Время обращения ограничено нарастанием тока в бетатронной катушке. Как только ток в бетатронной катушке достигает пика, индуцированный ток в слое плазменного топлива начинает уменьшаться и КОП быстро распадается. До настоящего времени время жизни КОП ограничивалось количеством энергии, которое возможно запасти в эксперименте. Как и в случае экспериментов с инжекцией и захватом, система может быть усовершенствована для обеспечения более длительного времени жизни КОП и ускорения до величины параметров, требуемых для реактора.
Подводя итог сказанному, данная методика не только образует компактную КОП, но также стабильна и открыта для применения. Что более важно, базовая КОП, полученная данным способом, может быть легко ускорена до любого желаемого уровня вращательной энергии и величины магнитного поля. Это является критичным для приложений в области термоядерного синтеза и классического удержания пучков топлива высокой энергии.
Ядерный синтез
Показательно, что данные две методики формирования КСП внутри описанной выше удерживающей системы 300, или ей подобной, могут в результате привести к получению плазмы, имеющей свойства, необходимые для прохождения в ней реакции ядерного синтеза. Более точно, КОП, сформированная данными способами, может быть ускорена до любого желаемого уровня вращательной энергии и величины магнитного поля. Это является критичным в случае применения в термоядерном синтезе и в случае классического удержания пучков топлива высокой энергии. Таким образом, в удерживающей системе 300 становится возможным захват и удержание пучков плазмы высокой энергии в течении периода времени достаточного для инициации посредством этого реакции термоядерного синтеза.
Для создания условий реакции синтеза КОП, сформированная данными способами, предпочтительно должна быть ускорена до подходящего уровня вращательной энергии и величины магнитного поля
- 13 011055 при помощи бетатронного ускорения. Однако реакция синтеза обычно требует определенного набора физических условий для каждой имеющей место реакции. К тому же, для достижения эффективного выгорания топлива и получения положительного энергетического баланса, топливо должно поддерживаться в этом состоянии, в целом без изменений, в течение длительных периодов времени. Это является важным фактором, так как высокая кинетическая температура и/или энергия характеризуют состояние, необходимое для реакции синтеза. Вследствие этого, время удержания топлива должно быть больше, чем время его горения. Это ведет к положительному энергетическому балансу и, следовательно, выходу полезной энергии.
Значительным преимуществом настоящего изобретения является то, что удерживающая система и плазма, описанные в настоящей заявке, обладают большими временами удержания, т. е. временами удержания, превышающими времена горения топлива. Обычное состояние для реакции синтеза, таким образом, характеризуется следующими физическими условиями (которые могут меняться в зависимости от вида топлива и режима работы).
Средняя ионная температура в диапазоне примерно от 30 до 230 кэВ и предпочтительно в диапазоне примерно от 80 до 230 кэВ.
Средняя электронная температура в диапазоне примерно от 30 до 100 кэВ и предпочтительно в диапазоне примерно от 80 до 100 кэВ.
Когерентная энергия пучков топлива (инжектированных пучков ионов и циркулирующего пучка плазмы) в диапазоне примерно от 100 кэВ до 3,3 МэВ и предпочтительно в диапазоне примерно от 300 кэВ до 3,3 МэВ.
Полное магнитное поле в диапазоне примерно от 47,5 до 123 кГс и предпочтительно в диапазоне примерно от 95 до 120 кГс (с приложенным внешним полем в диапазоне примерно от 2,5 до 15 кГс и предпочтительно в диапазоне примерно от 5 до 15 кГс).
Классическое время удержания более чем время горения топлива и предпочтительно в диапазоне примерно от 10 до 100 с.
Плотность ионов топлива в диапазоне примерно от 1014 до менее чем 1016 см-3 и предпочтительно в диапазоне 1014 до 1015 см-3.
Полная мощность реакции синтеза предпочтительно в диапазоне примерно от 50 до 450 кВт/см (мощность на см длины камеры).
Для того чтобы удовлетворять условиям протекания реакции синтеза, описанным выше, КОП предпочтительно должна ускоряться до уровня когерентной вращательной энергии предпочтительно в диапазоне примерно от 100 кэВ до 3,3 МэВ и более предпочтительно в диапазоне примерно от 300 кэВ до 3,3 МэВ, и уровня величины магнитного поля предпочтительно в диапазоне примерно от 45 до 120 кГс и более предпочтительно в диапазоне примерно от 90 до 115 кГс. При этих уровнях в КОП могут инжектироваться пучки ионов высокой энергии и захватываться для формирования слоя плазменного пучка, в котором ионы плазменного пучка удерживаются магнитным полем и электроны плазменного пучка удерживаются электростатическим полем.
Предпочтительно электронная температура удерживается настолько низкой, насколько это возможно для уменьшения уровня тормозного излучения, которое может в противном случае привести к радиационным потерям энергии. В настоящем изобретении электростатическая потенциальная яма предоставляет для достижения этого эффективное средство.
Ионная температура предпочтительно поддерживается на уровне, обеспечивающем эффективное выгорание, так как сечение реакции синтеза является функцией ионной температуры. Высокая энергия пучков ионов топлива является необходимой для обеспечения классического переноса, как было показано в данной патентной заявке. Это также минимизирует эффекты нестабильности в плазме топлива. Магнитное поле согласуется с вращательной энергией пучка. Оно частично образуется пучком плазмы (собственное поле) и в свою очередь служит для удержания пучка плазмы на желаемой орбите.
Продукты реакции синтеза
Продукты реакции синтеза образуются преимущественно около нулевой поверхности, откуда они продвигаются, диффундируя в направлении сепаратриссы 84 (см. фиг. 2 и 4). Это происходит благодаря столкновениям с электронами (так как столкновения с ионами не меняют центра масс и, следовательно, не вызывают смены ими магнитных линий). Благодаря их высокой кинетической энергии (ионыпродукты реакции имеют гораздо более высокую энергию, чем ионы топлива), продукты реакции синтеза могут легко пересекать сепаратриссу 84. Как только они оказываются за сепаратриссой 84, они могут продвигаться вдоль разомкнутых линий 80, что обеспечивает им возможность испытывать рассеяние в ион-ионных столкновениях. Хотя данный процесс столкновений не ведет к диффузии, он может изменить направление вектора скорости иона таки образом, что он окажется параллельным магнитному полю. Данные разомкнутые линии 80 поля соединяют топологию КОП ядра с однородным приложенным полем, определяющим топологию поля вне КОП. Ионы-продукты реакции появляются на различных линиях поля, которым они следуют с неким распределением по энергиям. Преимущественно ионыпродукты реакции и нейтрализующие заряд электроны выходят в форме вращающихся кольцеобразных пучков с обеих сторон топливной плазмы. Например, для конструкции с мощностью 50 МВт и реакцией
- 14 011055 р-В11, эти пучки имеют радиус около 50 см и толщину около 10 см. В сильных магнитных полях, находящихся вне сепаратриссы 84 (обычно около 100 кГс), ионы-продукты реакции имеют соответствующее распределение гирорадиусов, варьирующихся от минимального значения около 1 см до максимума около 3 см для ионов-продуктов реакции с высокой энергией.
Изначально ионы-продукты реакции обладают продольной, так же как и вращательной энергией, определяемой 1/2М(Ураг)2 и 1/2М(УрегР)2. Урегр является азимутальной скоростью, связанной с вращением вокруг линии поля в качестве центра орбиты. Поскольку линии поля выходят наружу при выходе из области, непосредственно прилегающей к топологии КОП, вращательная энергия в основном уменьшается тогда, как полная энергия остается постоянной. Это является следствием адиабатической инвариантности магнитного момента ионов-продуктов реакции. В данной области техники хорошо известно, что заряженные частицы, движущиеся по орбитам в магнитном поле, обладают магнитным моментом, связанным с их движением. В случае частиц, движущихся вдоль слабо изменяющегося магнитного поля, также присутствует адиабатический инвариант движения, даваемый !/2М(Урегр)2/В. Ионы-продукты, двигаясь по орбитам вокруг соответствующих линий поля, обладают магнитным моментом и адиабатическим инвариантом, связанным с их движением. Поскольку В уменьшается на коэффициент, равный примерно 10 (что показывается расхождением магнитных линий), соответственно, урегр также уменьшится примерно в 3,2 раза. Таким образом, к тому времени как ионы-продукты достигнут области однородного поля, их вращательная энергия будет составлять менее чем 5% от их полной энергии; другими словами практически вся энергия будет у продольной компоненты движения.
Преобразование энергии
Система прямого преобразования энергии по настоящему изобретению содержит обратный циклотронный преобразователь (ОЦП) 420, показанный на фиг. 19А и 20 А, связанный (показано частично) с активной зоной 436 термоядерного реактора со сталкивающимся пучком (ТРСП) 410 для формирования плазмо-электрической системы 400 генерации мощности. Второй ОЦП (не показан) может быть расположен симметрично слева от ТРСП 410. Касп или точка перегиба 486 магнитного поля расположена между ТРСП 410 и ОЦП 420 и формируется при взаимодействии магнитных полей ТРСП 410 и ОЦП 420.
Перед тем как детально описывать ОЦП 420 и его функционирование, дано общее описание стандартного циклотронного ускорителя. В стандартных циклотронных ускорителях ионы высокой энергии вращаются по окружностям со скоростями, направленными перпендикулярно к магнитному полю. Радиус орбиты энергичного иона определяется силой магнитного поля и отношением заряда иона к его массе и увеличивается с увеличением энергии. Однако частота вращения ионов является независимой от их энергии. Этот факт используется при проектировании циклотронных ускорителей.
Согласно фиг. 21А, стандартный циклотронный ускоритель 700 включает в себя два зеркально расположенных электрода 710 С-образной формы, образующих две зеркально расположенные Ό-образные полости, помещенные в однородное магнитное поле 720 с линиями поля, перпендикулярными плоскости симметрии электродов, т. е. плоскости чертежа. Между С-образными электродами прикладывается переменный электрический потенциал (см. фиг. 21В). Ионы I испускаются источником, расположенным в центре циклотрона 700. Магнитное поле 720 подбирается таким, что частота вращения ионов совпадает с частотой электрического потенциала и связанного с ним электрического поля. Если ион I пересекает промежуток 730 между С-образными электродами 710 в направлении, совпадающем с направлением электрического поля, он ускоряется. При ускорении иона I, его энергия и радиус орбиты увеличиваются. После прохождения ионом полуокружности (без увеличения энергии), он снова пересекает промежуток 730. Теперь электрическое поле между С-образными электродами 710 имеет обратное направление. Ион I ускоряется снова и его энергия дополнительно возрастает. Этот процесс повторяется каждый раз при пересечении ионом промежутка 730, обеспечивая совпадение его частоты вращения с частотой переменного электрического поля (см. фиг. 21С). Если, с другой стороны, частица пересекает промежуток 730, когда электрическое поле имеет противоположную направленность, она будет замедляться и возвратится к источнику в центре. Ускоряются только частицы с начальными скоростями, перпендикулярными магнитному полю 720 и пересекающие промежуток 730 при подходящей фазе переменного электрического поля. Таким образом, наличие подходящей фазы является необходимым для ускорения.
В принципе, циклотрон может быть использован для извлечения кинетической энергии тонкого пучка одинаковых энергичных ионов. Замедление ионов в циклотроне, но без извлечения энергии, наблюдалось для протонов, и описано В1ос11 и ЛеГГпез в РНу5. Кеу. 80, 305 (1950). Ионы могут инжектироваться в полость таким образом, что они приводятся к замедляющей фазе по отношению к переменному полю. Затем все ионы проходят в обратном направлении по траектории Т ускоряемых ионов, показанной на фиг. 21А. В то время как ионы замедляются при взаимодействии с электрическим полем, их кинетическая энергия преобразуется в энергию колебаний электрического тока в электрической цепи, частью которой является циклотрон. При этом достигается прямое преобразование энергии, причем с очень высокой эффективностью.
На практике ионы ионного пучка попадают в циклотрон со всеми возможными фазами. За исключением случая, когда различные фазы компенсируются конструкцией циклотрона, половина ионов будет ускоряться, а другая половина замедляться. В результате, максимальная эффективность преобразования
- 15 011055 будет эффективно составлять 50%. Более того, кольцеобразные пучки ионов-продуктов реакции синтеза, описанные выше, имеют геометрию, не подходящую для традиционного циклотрона.
Как будет более подробно показано ниже, ОЦП по настоящему изобретению согласует кольцеобразный характер пучков ионов-продуктов реакции синтеза, выходящих из КОП активной зоны термоядерного реактора, и случайные относительные фазы ионов в пучке и распределение их энергий.
Вернемся к фиг. 19А, где часть активной зоны 436 ТРСП 410 показана с левой стороны, причем ядро 435 плазменного топлива удерживается в КОП 470 частично сформированной магнитным полем, приложенным при помощи внешних катушек 425 электромагнитов. КОП 470, которая, как указывалось выше, определяет свойства кольцеобразного пучка 437 продуктов реакции синтеза, включает в себя замкнутые линии поля 482, сепаратриссу 484 и разомкнутые линии поля 480. Разомкнутые линии 470 поля простираются от активной зоны 436 в направлении магнитного каспа 486. Как указывалось выше, продукты реакции синтеза выходят из активной зоны 436 вдоль разомкнутых линий 480 поля в виде кольцеобразного пучка 437, содержащего ионы высокой энергии и электроны, нейтрализующие заряд.
Геометрия ОЦП 420 подобна пустотелому цилиндру длиной примерно в пять метров. Предпочтительно, чтобы поверхность цилиндра была составлена из четырех или более одинаковых электродов 494 в виде полуцилиндра, с небольшими прямолинейными промежутками 497. При работе к электродам 494 попеременно прикладывается осциллирующий потенциал. Электрическое поле Е в преобразователе имеет квадрупольную структуру, как это показано на виде с торца, фиг. 19В. Электрическое поле Е исчезает на оси симметрии и линейно возрастает с радиусом; максимальное значение достигается в промежутке 497.
Дополнительно ОЦП 420 включает в себя внешние катушки 488 электромагнитов для формирования однородного поля в геометрии пустотелого цилиндра ОЦП. Так как ток через катушки 488 электромагнитов ОЦП протекает в направлении, противоположном току через катушки 425 электромагнитов ТРСП, линии 496 поля ОЦП 420 имеют направление, противоположное направлению разомкнутых линий 480 ТРСП 410. На конце, дальнем от активной зоны 436 ТРСП 410, ОЦП 420 включает в себя коллектор 492 ионов.
Между ТРСП 410 и ОЦП 420 находится симметричный касп 485 магнитного поля, в котором разомкнутые линии 480 поля ТРСП 410 встречаются с линиями 496 поля ОЦП 420. Коллектор 490 электронов кольцевой формы расположен вокруг каспа 486 магнитного поля и соединен электрически с коллектором 492 ионов. Как будет показано ниже, магнитное поле каспов 486 магнитного поля с высокой эффективностью преобразует скорость аксиального движения пучка 437 в скорость вращательного движения. Фиг. 19С иллюстрирует типичную орбиту 422 иона в преобразователе 420.
ТРСП 410 имеет цилиндрическую симметрию. В его центре расположена активная зона 436 с ядром 435 термоядерной топливной плазмы удерживаемого в топологии магнитного поля КОП 470, в котором протекает реакция синтеза. Как указывалось выше, ядра - продукты реакции и нейтрализующие заряд электроны выходят в виде кольцеобразного пучка 437 из обоих концов топливной плазмы 435. Например, для 50 МВт проекта с реакцией р-В11, эти пучки имеют радиус около 50 см и толщину около 10 см.
Кольцеобразный пучок имеет плотность л = 107 - 108са? .
При такой плотности касп 486 магнитного поля разделяет электроны и ионы. Электроны следуют магнитным линиям на коллектор 490 электронов, а ионы проходят через касп 486, в котором траектории ионов преобразуются таким образом, что они следуют в целом по спирали вдоль длинны ОЦП 420. Энергия извлекается из ионов при их прохождении по спирали мимо электродов 494, соединенных с резонансным контуром (не показано). Потери перпендикулярной энергии являются наибольшими для ионов с большей энергией, которые изначально циркулируют ближе к электродам 494, где электрическое поле сильнее.
Ионы попадают в касп 486 магнитного поля с вращательной энергией, приблизительно равной общей начальной энергии, т.е.
Когда ионы достигают каспа 486 магнитного поля, существует некоторое распределение ионов по энергиям и начальным радиусом го. Однако начальные радиусы го, обычно, примерно пропорциональны начальной скорости уо. Радиальное магнитное поле и радиальная скорость пучка создают силу Лоренца в азимутальном направлении. Магнитное поле в каспе 486 не изменяет энергию частицы, но преобразует = % начальную аксиальную скорость в остаточную аксиальную скорость νζ и азимутальную скорость Υι, причем ν,,2=νζ2+ν 2. Значение азимутальной скорости у± может быть определено, исходя из принципа сохранения канонического момента
Пучок ионов входит в касп 486 с его левой стороны с В2=Во, νζ=ν,,. ν±=0 и г=го. Он появляется из
- 16 011055 каспа 486 справа с г=го, В2=-Во,
Ωο = <
где Мс является циклотронной частотой. Частота вращения ионов находится в границах примерно 1-10 МГц и предпочтительно в границах примерно 5-10 МГц, что является частотой, с которой происходит генерация мощности.
Для того чтобы ионы проходили через касп 486, эффективный гирорадиус иона должен быть больше, чем ширина каспа 486 на радиусе го. Вполне реально в эксперименте уменьшить аксиальную скорость на коэффициент 10 таким образом, что остаточная аксиальная энергия будет уменьшена на коэффициент 100. При этом 99% энергии ионов преобразуются во вращательную энергию. Пучок ионов имеет некоторое распределение значений уо и го. Тем не менее, так как го является пропорциональным уо, исходя из свойств реактора, основанного на ПОК, как было указано выше, эффективность преобразования во вращательную энергию обычно составляет 99% для всех ионов.
Как показано на фиг. 19В, симметричная структура электродов ОЦП 420 по настоящему изобретению предпочтительно включает в себя четыре электрода 494. Колебательный контур (не показан) соединен со структурами 494 электродов таким образом, что мгновенные напряжения и электрические поля являются такими, как они изображены. Напряжение и колебательный контур осциллируют на частоте ω=Ω,,. Азимутальное электрическое поле Е в промежутках 497 показано на фиг. 19В и фиг. 22. Фиг. 22 показывает электрическое поле в промежутках 497 между электродами 494 и поле, действующее на ион при его вращении с угловой скоростью Ω,,. Очевидно, что совершая полный оборот, частица испытывает попеременно ускорение и замедление в порядке, определяемом начальной фазой. В дополнение к азимутальному электрическому полю Εθ существует также радиальное электрическое поле Ег. Азимутальное поле Еθ максимально в промежутках 497 и уменьшается с возрастанием радиуса. Предполагается, что на фиг. 22 частица вращается, сохраняя постоянный радиус. Из-за градиента электрического поля замедление всегда доминирует над ускорением. Фаза ускорения увеличивает радиус орбит ионов таким образом, что ион входит в замедляющее электрическое поле в следующий раз, имея больший радиус орбиты иона. Фаза замедления будет доминировать независимо от начальной фазы иона, т. к. радиальный градиент азимутального электрического поля Еθ везде положителен. В результате эффективность преобразования энергии не ограничена 50% из-за проблемы начальной фазы, как это происходит в традиционных циклотронах. Также является важным электрическое поле Ег. Оно также осциллирует и создает общий эффект в радиальном направлении, возвращающий траекторию пучка к начальному радиусу с нулевой скоростью плоскости перпендикулярной оси, как это показано на фиг. 19С.
Процесс, при помощи которого ионы всегда тормозятся, является похожим на принцип сильной фокусировки, который является главной отличительной чертой современных ускорителей, как это описано в патенте США №2736799. Комбинация положительных (фокусирующих) и отрицательных (дефокусирующих) линз является положительной, если магнитное поле имеет положительный градиент. Квадрупольные двойные линзы сильной фокусировки показаны на фиг. 23. Первая линза является фокусирующей в направлении х и дефокусирующей в направлении у. Вторая линза является аналогичной, но свойства для х и у направлений взаимно заменены. Магнитное поле исчезает на оси симметрии и имеет положительный радиальный градиент. Общим результатом для пучка ионов, проходящего через обе линзы, является фокусировка во всех направлениях, независимо от порядка прохождения. Похожие результаты были достигнуты для пучка, проходящего через объемный резонатор с сильным аксиальным магнитным полем и функционирующем в режиме ТЕ111 (см. УокШкага и др.). Такое устройство называется пениотроном. В режиме ТЕ111 в объемном резонаторе существуют стоячие волны, в которых электрическое поле имеет квадрупольную симметрию. Результаты являются качественно похожими на некоторые результаты, приведенные в данном описании. Существуют количественные различия, заключающиеся в том, что объемный резонатор имеет гораздо большие размеры (длина 10 метров) и работает с гораздо большей частотой (155 МГц) и магнитным полем (10 Тл) . Для отбора энергии от высокочастотных волн требуется антенна-выпрямитель. Энергетический спектр пучка уменьшает эффективность преобразования. Наличие двух видов ионов является более серьезной проблемой, но эффективность преобразования является приемлемой для Ό-Не3 реактора, генерирующего протоны с энергией 15 МэВ.
Одночастичная орбита 422 для частицы внутри ОЦП 420 показана на фиг. 19С. Этот результат был получен при помощи компьютерного моделирования и такой же результат был получен для протона. Ион, входящий с некоторым радиусом го, движется по спирали по длине ОЦП и после потери начальной вращательной энергии сходит к некоторой точке на окружности того же радиуса го. Начальные условия являются ассиметричными; конечное состояние отражают данные асимметрии, но оно является независимым от начальной фазы, так что все частицы замедляются. Пучок на коллекторе ионов в конце ОЦП является опять кольцеобразным и имеет примерно те же размеры. Аксиальная скорость уменьшается на коэффициент 10, а плотность, соответственно, возрастает. Для одной частицы возможна эффективность
- 17 011055 извлечения энергии 99%. Однако различные факторы, такие как энергия перпендикулярного вращения кольцеобразного пучка перед его вхождением в преобразователь, могут уменьшить эту эффективность примерно на 5%. Извлечение электрической мощности происходит на частоте около 1-10 МГц и предпочтительно на частоте примерно 5-10 МГц с дополнительным уменьшением эффективности преобразования, связанным с преобразованием мощности к стандартным параметрам для соединения с энергосетью.
Как показано на фиг. 20А и 20В, альтернативные варианты структур 994 электродов в ОЦП 420 могут включать в себя два симметричных электрода в форме полуокружности и/или конических электродов 494, которые сходятся в направлении коллектора 492 ионов.
Подстройка динамики ионов в главном магнитном поле ОЦП 42С может быть осуществлена с использованием двух аксиальных наборов 500 и 510 катушек, как показано на фиг. 24А и 24В. Оба набора 500 и 510 катушек включают в себя подстрочные проводники с противоположно направленными токами, таким образом, что магнитные поля имеют небольшие размеры. Градиент магнитного поля, как схематично показано на фиг. 24А, изменяет частоту вращения иона и фазу. Мультипольное магнитное поле, как схематично показано на фиг. 24В, производит группировку как в линейном ускорителе.
Реактор
Фиг. 25 иллюстрирует 100 МВт реактор. Разрез генератора показывает область генерации энергии ядерного синтеза, имеющую сверхпроводящие катушки для приложения однородного магнитного поля и индукционную катушку для формирования магнитного поля с топологией обращенного поля. Около противоположных концов области генерирования энергии ядерного синтеза находятся преобразователи энергии ОЦП для прямого преобразования кинетической энергии продуктов реакции синтеза в электроэнергию. Вспомогательное оборудование для такого реактора проиллюстрировано на фиг. 26.
Двигательная установка
На фиг. 27 показана плазменная реактивная двигательная установка 800. Установка включает в себя КОП активной зоны 386, в которой удерживается ядро 835 термоядерного топлива и из обоих концов которой выходят продукты реакции синтеза в форме кольцеобразного пучка 837. Преобразователь 820 ОЦП присоединен к одному концу активной зоны. Магнитное сопло 850 расположено около другого конца активной зоны. Кольцеобразный пучок 837 продуктов реакции синтеза истекает из одного конца области генерации энергии ядерного синтеза вдоль линии поля в ОЦП для преобразования энергии и из другого конца активной зоны вдоль линий поля наружу через сопла в виде выхлопа Т.
Хотя данное изобретение может быть подвергнуто различным модификациям и изменено по форме, в данном описании были показаны на чертежах и рассмотрены в деталях отдельные его примеры. Однако, следует учесть, что данное изобретение не ограничивается отдельными описанными вариантами выполнения, а охватывает все модификации, эквиваленты и альтернативы, соответствующие смыслу и объему прилагаемой формулы изобретения.
Claims (26)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Способ плазмо-электрического генерирования энергии, содержащий этапы, на которых генерируют направляющее магнитное поле, имеющее линии магнитного поля, проходящие аксиально внутри камеры, генерируют магнитное поле, имеющее конфигурацию с обращенным магнитным полем (КОП), в камере около вращающейся плазмы, инжектируют ионный пучок в магнитное поле КОП, причем скорость инжектируемого ионного пучка и напряженность направляющего поля и магнитного поля КОП имеют величины, вызывающие создание в камере электростатического поля, при этом магнитное поле КОП является удерживающим для ионов плазмы в камере, а электростатическое поле является удерживающим для электронов плазмы в камере, и генерируют в камере электрическое поле для преобразования более половины кинетической энергии вращения ионов продуктов реакции синтеза, выходящих из магнитного поля КОП, в электрическую энергию, при этом электрическое поле является замедляющим для продуктов реакции синтеза, выходящих из магнитного поля КОП после их формирования при столкновении ионов плазмы, удерживаемых в магнитном поле КОП, независимо от фазы, в которой ионы продуктов реакции синтеза входят в электрическое поле.
- 2. Способ по п.1, дополнительно содержащий этап, на котором в камере генерируют магнитное поле, которое направляет ионы продуктов реакции синтеза, выходящие из магнитного поля КОП, через замедляющее электрическое поле для замедления ионов продуктов реакции синтеза.
- 3. Способ по п.1 или 2, в котором замедляющее электрическое поле является мультипольным удлиненным электрическим полем, содержащим три или более полюсов.
- 4. Способ по любому из пп.1-3, в котором этап создания замедляющего электрического поля включает приложение осциллирующего потенциала к четырем или более удлиненным электродам, размещенным с интервалами относительно друг друга с образованием удлиненных промежутков между соседними электродами, причем три или более удлиненных электрода формируют цилиндрическую полость в каме- 18 011055 ре.
- 5. Способ по п.4, в котором мультипольное удлиненное электрическое поле включает азимутальные электрические поля через удлиненные промежутки, образованные между четырьмя или более удлиненными электродами.
- 6. Способ по п.2, в котором этап генерирования магнитного поля для направления ионов продуктов реакции синтеза включает генерирование второго направляющего магнитного поля в камере, причем направленные в одном направлении силовые линии направляющего и второго направляющего магнитных полей проходят в противоположных направлениях.
- 7. Способ по п.6, в котором направленные в одном направлении силовые линии направляющего и второго направляющего магнитных полей формируют касп магнитного поля при их соединении.
- 8. Способ по п.7, в котором ионы продуктов реакции синтеза, выходящие из магнитного поля КОП в форме кольцевого пучка, направлют направляющим магнитным полем и вторым направляющим магнитным полем с направленными в одном направлении силовыми линиями через касп магнитного поля.
- 9. Способ по п.8, в котором при прохождении кольцевого пучка ионов продуктов реакции синтеза через касп магнитного поля преобразуют, по существу, всю аксиальную энергию ионов продуктов реакции синтеза в энергию вращения.
- 10. Способ по п.9, в котором кольцевой пучок ионов продуктов реакции синтеза проходит через касп магнитного поля с преобразованием, по существу, всей аксиальной энергии ионов продуктов реакции синтеза в энергию вращения таким образом, что ионы продуктов реакции синтеза проходят по спиральной траектории через замедляющее электрическое поле, направляемые вторым направляющим магнитным полем.
- 11. Способ по п.10, дополнительно включающий этап сбора нейтрализующих заряд электронов из кольцевого пучка электронов, следующих силовым линиям магнитного поля каспа магнитного поля.
- 12. Способ по любому из пп.1-11, дополнительно включающий этап сбора ионов после того, как значительная часть их энергии преобразована в электрическую энергию.
- 13. Способ по п.12, дополнительно включающий этап приведения параметров электрической энергии, полученной преобразованием энергии ионов, в соответствие с параметрами электросети.
- 14. Способ по любому из пп.1-13, в котором напряженность электростатического поля соответствует напряженности направляющего магнитного поля.
- 15. Способ по п.14, дополнительно включающий этап, на котором регулируют величину электрического тока, протекающего через катушки направляющего магнитного поля, расположенные вокруг камеры, для изменения напряженности направляющего магнитного поля в камере.
- 16. Способ по п.15, в котором изменением напряженности направляющего магнитного поля изменяют силу электростатического поля.
- 17. Способ по любому из пп.1-16, в котором на этапе инжектирования ионного пучка в магнитное поле КОП ионы движутся в КОП по орбите таким образом, что радиус орбит превышает длину волны флуктуаций, вызывающих аномальный перенос.
- 18. Способ по любому из пп.1-17, дополнительно включающий этап, на котором создают азимутальное электрическое поле в удерживающей структуре, причем азимутальное электрическое поле взаимодействует с ионами и электронами плазмы и прикладывает пондеромоторные силы к ионам и электронам плазмы, вызывая вращение ионов и электронов плазмы внутри камеры.
- 19. Способ по п.18, в котором вращающиеся ионы плазмы генерируют ток для формирования собственного магнитного поля, окружающего плазму.
- 20. Способ по п.19, в котором направляющее магнитное поле и собственное магнитное поле комбинируют для формирования магнитного поля КОП.
- 21. Способ по п.18, в котором этап создания азимутального электрического поля включает увеличение тока, протекающего через индукционную катушку, содержащую множество параллельных витков, кольцеобразно намотанных вокруг продольной оси камеры.
- 22. Способ по п.1, в котором в то время как ионы продуктов реакции синтеза выходят из магнитного поля КОП, электроны, нейтрализующие заряд, выходят из элктростатического поля и соединяются с ионами продуктов реакции синтеза, перенося энергию от электрической потенциальной энергии всего электростатического поля к ионам продуктов реакции синтеза.
- 23. Способ по п.22, в котором перенос энергии к ионам продуктов реакции синтеза охлаждает множество электронов, остающихся удерживаемыми электростатическим полем.
- 24. Способ по любому из пп.1-23, в котором плазма содержит по меньшей мере два различных вида ионов.
- 25. Способ по п.21, дополнительно включающий этап, на котором увеличивают напряженность азимутального электрического поля для ускорения вращающейся плазмы до уровня вращательной энергии реакции синтеза.
- 26. Способ по пп.17-21 и 24, в котором ионные пучки инжектируют, по существу, перпендикулярно к направляющему магнитному полю.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US27737401P | 2001-03-19 | 2001-03-19 | |
US29708601P | 2001-06-08 | 2001-06-08 | |
US10/076,793 US6611106B2 (en) | 2001-03-19 | 2002-02-14 | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA200601606A1 EA200601606A1 (ru) | 2007-02-27 |
EA011055B1 true EA011055B1 (ru) | 2008-12-30 |
Family
ID=27372955
Family Applications (4)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA200301033A EA006320B1 (ru) | 2001-03-19 | 2002-03-18 | Контролируемый ядерный синтез в конфигурации с обращенным полем и прямое преобразование энергии |
EA200500841A EA007870B1 (ru) | 2001-03-19 | 2002-03-18 | Система плазмоэлектрического генерирования энергии |
EA200601606A EA011055B1 (ru) | 2001-03-19 | 2002-03-18 | Способ плазмо-электрического генерирования энергии |
EA200700567A EA200700567A1 (ru) | 2001-03-19 | 2002-03-18 | Система плазмоэлектрического генерирования энергии |
Family Applications Before (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA200301033A EA006320B1 (ru) | 2001-03-19 | 2002-03-18 | Контролируемый ядерный синтез в конфигурации с обращенным полем и прямое преобразование энергии |
EA200500841A EA007870B1 (ru) | 2001-03-19 | 2002-03-18 | Система плазмоэлектрического генерирования энергии |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA200700567A EA200700567A1 (ru) | 2001-03-19 | 2002-03-18 | Система плазмоэлектрического генерирования энергии |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
US (11) | US6611106B2 (ru) |
EP (2) | EP1641327B1 (ru) |
JP (3) | JP4131512B2 (ru) |
KR (1) | KR100907675B1 (ru) |
CN (1) | CN1276692C (ru) |
AT (2) | ATE532391T1 (ru) |
AU (2) | AU2002314721B2 (ru) |
BR (2) | BRPI0207400B1 (ru) |
CA (2) | CA2440603C (ru) |
CY (1) | CY1113833T1 (ru) |
CZ (2) | CZ307114B6 (ru) |
DE (1) | DE60209226T2 (ru) |
DK (2) | DK1371270T3 (ru) |
EA (4) | EA006320B1 (ru) |
ES (2) | ES2259088T3 (ru) |
HK (1) | HK1088172A1 (ru) |
IL (3) | IL157157A0 (ru) |
MX (1) | MXPA03008428A (ru) |
NZ (1) | NZ527345A (ru) |
PL (1) | PL205120B1 (ru) |
PT (2) | PT1641327E (ru) |
SG (1) | SG176998A1 (ru) |
SI (2) | SI1371270T1 (ru) |
SK (2) | SK287797B6 (ru) |
WO (1) | WO2002082873A2 (ru) |
ZA (1) | ZA200308084B (ru) |
Families Citing this family (106)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6664740B2 (en) * | 2001-02-01 | 2003-12-16 | The Regents Of The University Of California | Formation of a field reversed configuration for magnetic and electrostatic confinement of plasma |
US6611106B2 (en) * | 2001-03-19 | 2003-08-26 | The Regents Of The University Of California | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
US6696792B1 (en) * | 2002-08-08 | 2004-02-24 | The United States Of America As Represented By The United States National Aeronautics And Space Administration | Compact plasma accelerator |
BR0205584C2 (pt) * | 2002-09-19 | 2006-02-14 | Jose Da Conceicao | Motor de propulsao, processos e feixes a micro reacoes de fusao termonuclear |
DE10325151B4 (de) * | 2003-05-30 | 2006-11-30 | Infineon Technologies Ag | Vorrichtung für die Erzeugung und/oder Beeinflussung elektromagnetischer Strahlung eines Plasmas |
US8253057B1 (en) | 2004-09-03 | 2012-08-28 | Jack Hunt | System and method for plasma generation |
US20060198486A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-09-07 | Laberge Michel G | Pressure wave generator and controller for generating a pressure wave in a fusion reactor |
US20060198483A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-09-07 | General Fusion Inc. | Magnetized plasma fusion reactor |
JP5319273B2 (ja) * | 2005-03-07 | 2013-10-16 | ザ リージェンツ オブ ザ ユニバーシティ オブ カリフォルニア | Frc磁場においてイオンおよび電子を駆動するシステムおよび方法 |
US20060198485A1 (en) * | 2005-03-07 | 2006-09-07 | Michl Binderbauer | Plasma electric generation and propulsion system |
US9607719B2 (en) * | 2005-03-07 | 2017-03-28 | The Regents Of The University Of California | Vacuum chamber for plasma electric generation system |
US9123512B2 (en) * | 2005-03-07 | 2015-09-01 | The Regents Of The Unviersity Of California | RF current drive for plasma electric generation system |
US8031824B2 (en) | 2005-03-07 | 2011-10-04 | Regents Of The University Of California | Inductive plasma source for plasma electric generation system |
US7482607B2 (en) * | 2006-02-28 | 2009-01-27 | Lawrenceville Plasma Physics, Inc. | Method and apparatus for producing x-rays, ion beams and nuclear fusion energy |
US9036765B2 (en) * | 2006-05-30 | 2015-05-19 | Advanced Fusion Systems Llc | Method and system for inertial confinement fusion reactions |
US20070282672A1 (en) * | 2006-06-01 | 2007-12-06 | John Seldon Ogle | Method and assembly for nuclear fusion using multiple intersecting positive ion storage rings |
US7486758B1 (en) * | 2006-10-30 | 2009-02-03 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Combined plasma source and liner implosion system |
US20080240332A1 (en) * | 2007-03-29 | 2008-10-02 | Family | Condecast EV 2 inertial guided themonuclear perfumagnetron fusion reactor |
US9472382B2 (en) | 2007-04-23 | 2016-10-18 | Plasmology4, Inc. | Cold plasma annular array methods and apparatus |
US9656095B2 (en) | 2007-04-23 | 2017-05-23 | Plasmology4, Inc. | Harmonic cold plasma devices and associated methods |
US7633231B2 (en) * | 2007-04-23 | 2009-12-15 | Cold Plasma Medical Technologies, Inc. | Harmonic cold plasma device and associated methods |
US9440057B2 (en) | 2012-09-14 | 2016-09-13 | Plasmology4, Inc. | Therapeutic applications of cold plasma |
US10039927B2 (en) | 2007-04-23 | 2018-08-07 | Plasmology4, Inc. | Cold plasma treatment devices and associated methods |
CN102084434B (zh) | 2008-05-02 | 2016-01-20 | 阳光医疗技术公司 | 用于产生医用同位素的装置和方法 |
US9299461B2 (en) | 2008-06-13 | 2016-03-29 | Arcata Systems | Single pass, heavy ion systems for large-scale neutron source applications |
UA101203C2 (ru) * | 2008-06-27 | 2013-03-11 | Дзе Реджентс Ов Дзе Юниверсити Ов Калифорния | Контур для прямого получения энергии из пучка заряженных частиц |
CN102301832B (zh) * | 2009-02-04 | 2014-07-23 | 全面熔合有限公司 | 用于压缩等离子体的系统和方法 |
US9741457B2 (en) | 2009-02-12 | 2017-08-22 | Msnw, Llc | Method and apparatus for the generation, heating and/or compression of plasmoids and/or recovery of energy therefrom |
US10269458B2 (en) | 2010-08-05 | 2019-04-23 | Alpha Ring International, Ltd. | Reactor using electrical and magnetic fields |
US20150380113A1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-12-31 | Nonlinear Ion Dynamics Llc | Methods, devices and systems for fusion reactions |
RU2535919C2 (ru) | 2009-07-29 | 2014-12-20 | Дженерал Фьюжн, Инк. | Системы, способы и устройство сжатия плазмы |
US20110089834A1 (en) * | 2009-10-20 | 2011-04-21 | Plex Llc | Z-pinch plasma generator and plasma target |
WO2011064739A1 (fr) | 2009-11-25 | 2011-06-03 | Mofakhami, Florence | Procédé pour générer des neutrons |
US10978214B2 (en) | 2010-01-28 | 2021-04-13 | SHINE Medical Technologies, LLC | Segmented reaction chamber for radioisotope production |
US11000705B2 (en) * | 2010-04-16 | 2021-05-11 | W. Davis Lee | Relativistic energy compensating cancer therapy apparatus and method of use thereof |
US10319480B2 (en) | 2010-08-05 | 2019-06-11 | Alpha Ring International, Ltd. | Fusion reactor using azimuthally accelerated plasma |
JP5662594B2 (ja) | 2011-02-25 | 2015-02-04 | ジェネラル フュージョン インコーポレイテッド | 媒体中に圧力波を発生させるための可動制御ロッドを有する圧力波発生装置 |
JP2012181177A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-20 | Tochisawa Ikuo | 核融合炉 |
US10734126B2 (en) | 2011-04-28 | 2020-08-04 | SHINE Medical Technologies, LLC | Methods of separating medical isotopes from uranium solutions |
US20120286702A1 (en) * | 2011-05-09 | 2012-11-15 | Bazaz Gaurav | Apparatus and method for energy storage with relativistic particle acceleration |
US20130058446A1 (en) * | 2011-06-10 | 2013-03-07 | Xian-Jun Zheng | Continuous fusion due to energy concentration through focusing of converging fuel particle beams |
TWI488967B (zh) * | 2011-08-05 | 2015-06-21 | Nat Univ Chung Hsing | 提高農桿菌轉殖植物效率之方法 |
WO2013040473A1 (en) | 2011-09-15 | 2013-03-21 | Cold Plasma Medical Technologies, Inc. | Cold plasma treatment devices and associated methods |
US9082516B2 (en) * | 2011-11-07 | 2015-07-14 | Msnw Llc | Apparatus, systems and methods for fusion based power generation and engine thrust generation |
PL3223284T3 (pl) * | 2011-11-14 | 2019-11-29 | Univ California | Sposoby wytwarzania i utrzymywania wysokosprawnej FRC |
US9424376B2 (en) * | 2011-11-18 | 2016-08-23 | Terrapower, Llc | Enhanced neutronics systems |
WO2013191779A2 (en) * | 2012-03-23 | 2013-12-27 | Princeton Satellite Systems, Inc. | Method, apparatus, and system to reduce neutron production in small clean fusion reactors |
US11361873B2 (en) | 2012-04-05 | 2022-06-14 | Shine Technologies, Llc | Aqueous assembly and control method |
WO2014031190A2 (en) * | 2012-05-10 | 2014-02-27 | Princeton Satellite Systems, Inc. | Method to produce high specific impulse and moderate thrust from a fusion-powered rocket engine |
US10811159B2 (en) * | 2012-05-10 | 2020-10-20 | The Trustees Of Princeton University | Fueling method for small, steady-state, aneutronic FRC fusion reactors |
WO2014036147A1 (en) * | 2012-08-28 | 2014-03-06 | Jh Quantum Technology, Inc. | System and method for plasma generation |
EP2891389B1 (en) * | 2012-08-29 | 2017-08-02 | General Fusion Inc. | Apparatus for accelerating and compressing plasma |
WO2014084963A1 (en) * | 2012-11-28 | 2014-06-05 | Exelon Generation Company, Llc | Electrical transformer |
EP2931067B1 (en) | 2012-12-11 | 2018-02-07 | Plasmology4, Inc. | Method and apparatus for cold plasma food contact surface sanitation |
WO2014106258A1 (en) | 2012-12-31 | 2014-07-03 | Cold Plasma Medical Technologies, Inc. | Cold plasma electroporation of medication and associated methods |
EP2953734B1 (en) | 2013-02-08 | 2020-08-26 | General Fusion Inc. | Pressure wave generator with a sabot launched piston and method for generating a pressure wave |
US10515726B2 (en) | 2013-03-11 | 2019-12-24 | Alpha Ring International, Ltd. | Reducing the coulombic barrier to interacting reactants |
CN105340047B (zh) * | 2013-03-15 | 2018-05-04 | 通用电气公司 | 冷阴极开关设备及转换器 |
US9928926B2 (en) | 2013-04-03 | 2018-03-27 | Lockheed Martin Corporation | Active cooling of structures immersed in plasma |
US9959941B2 (en) | 2013-04-03 | 2018-05-01 | Lockheed Martin Corporation | System for supporting structures immersed in plasma |
US10049773B2 (en) | 2013-04-03 | 2018-08-14 | Lockheed Martin Corporation | Heating plasma for fusion power using neutral beam injection |
US9934876B2 (en) | 2013-04-03 | 2018-04-03 | Lockheed Martin Corporation | Magnetic field plasma confinement for compact fusion power |
US9959942B2 (en) | 2013-04-03 | 2018-05-01 | Lockheed Martin Corporation | Encapsulating magnetic fields for plasma confinement |
ES2733304T3 (es) * | 2013-06-27 | 2019-11-28 | Nonlinear Ion Dynamics Llc | Métodos, dispositivos y sistemas para reacciones de fusión |
US10274225B2 (en) | 2017-05-08 | 2019-04-30 | Alpha Ring International, Ltd. | Water heater |
DK3031051T3 (da) | 2013-09-24 | 2018-01-29 | Tae Tech Inc | Fremgangsmåde til at danne og opretholde en højtydende frc |
BR112016011455A8 (pt) * | 2013-11-20 | 2020-05-05 | Brilliant Light Power Inc | sistema, método e célula de geração de potência, câmara de ignição e máquina para transporte |
RU2566620C2 (ru) * | 2013-12-24 | 2015-10-27 | Сергей Николаевич Зубов | Способ и топливо для компаунд-синтеза, воздушно-реактивный двигатель на компаунд-синтезе и турбоэлектромашинный агрегат для него (варианты) |
CN103731967A (zh) * | 2014-01-21 | 2014-04-16 | 中国科学院电工研究所 | 一种等离子体背场增强轨道 |
US9305749B2 (en) * | 2014-02-10 | 2016-04-05 | Applied Materials, Inc. | Methods of directing magnetic fields in a plasma source, and associated systems |
EP3183944B1 (en) | 2014-08-19 | 2018-10-03 | General Fusion, Inc. | System and method for controlling plasma magnetic field |
SG10201906591WA (en) | 2014-10-13 | 2019-09-27 | Tae Technologies Inc | Systems and methods for merging and compressing compact tori |
NZ768700A (en) | 2014-10-30 | 2022-08-26 | Tae Tech Inc | Systems and methods for forming and maintaining a high performance frc |
CN107852805B (zh) * | 2014-12-05 | 2020-10-16 | Agc玻璃欧洲公司 | 空心阴极等离子体源 |
EP3045514B1 (en) | 2015-01-08 | 2024-03-06 | Alfred Y. Wong | Conversion of natural gas to liquid form using a rotation/separation system in a chemical reactor |
WO2016138068A1 (en) | 2015-02-24 | 2016-09-01 | The Trustees Of Princeton University | System and method for small, clean, steady-state fusion reactors |
DK3295459T3 (da) | 2015-05-12 | 2020-11-16 | Tae Tech Inc | Systemer og fremgangsmåder til reduktion af uønskede hvirvelstrømme |
WO2017049406A1 (en) * | 2015-09-22 | 2017-03-30 | 1994680 Alberta Ltd. | Magnetocompression-assisted fusion |
PL3357067T3 (pl) | 2015-11-13 | 2022-02-07 | Tae Technologies, Inc. | Systemy i sposoby zachowywania stabilności położenia plazmy FRC |
JP6913390B2 (ja) * | 2016-06-03 | 2021-08-04 | ティーエーイー テクノロジーズ, インコーポレイテッド | 高温プラズマ内の低磁場およびヌル磁場の非摂動測定 |
CN107481908A (zh) * | 2016-06-08 | 2017-12-15 | 侯卫东 | 一种用环形磁场将放电电弧约束在一条直线上的装置 |
US10178749B2 (en) | 2016-10-27 | 2019-01-08 | Tibbar Plasma Technologies, Inc. | DC-DC electrical transformer |
US10172226B2 (en) | 2016-10-28 | 2019-01-01 | Tibbar Plasma Technologies, Inc. | DC-AC electrical transformer |
JP7075101B2 (ja) | 2016-10-28 | 2022-05-25 | ティーエーイー テクノロジーズ, インコーポレイテッド | 調整可能ビームエネルギーを伴う中性ビーム注入器を利用する高性能frc上昇エネルギーの改良された持続性のための方法 |
UA127712C2 (uk) * | 2016-11-04 | 2023-12-13 | Тае Текнолоджіз, Інк. | Системи і способи поліпшеної підтримки високоефективної конфігурації з оберненим полем з вакуумуванням із захопленням багатомасштабного типу |
WO2018093941A1 (en) | 2016-11-15 | 2018-05-24 | Tae Technologies, Inc. | Systems and methods for improved sustainment of a high performance frc and high harmonic fast wave electron heating in a high performance frc |
WO2018208862A1 (en) * | 2017-05-08 | 2018-11-15 | Alpha Ring International, Ltd. | Electron emitter for reactor |
WO2018208953A1 (en) * | 2017-05-09 | 2018-11-15 | Energy Matter Conversion Corporation | Generating nuclear fusion reactions with the use of ion beam injection in high pressure magnetic cusp devices |
US10334713B2 (en) | 2017-05-22 | 2019-06-25 | Tibbar Plasma Technologies, Inc. | DC to DC electrical transformer |
US20200381134A1 (en) * | 2017-08-01 | 2020-12-03 | Seven Z's Trust | Light-Nuclei Element Synthesis |
US10811144B2 (en) | 2017-11-06 | 2020-10-20 | General Fusion Inc. | System and method for plasma generation and compression |
US10784001B2 (en) | 2018-01-17 | 2020-09-22 | Lockheed Martin Corporation | Passive magnetic shielding of structures immersed in plasma using superconductors |
US11930582B2 (en) * | 2018-05-01 | 2024-03-12 | Sunbeam Technologies, Llc | Method and apparatus for torsional magnetic reconnection |
TWI820023B (zh) * | 2018-05-10 | 2023-11-01 | 開曼群島商阿爾發環國際有限公司 | 氦氣產生器及產生氦-3的方法 |
JP6827254B2 (ja) * | 2019-01-04 | 2021-02-10 | ブリリアント ライト パワー インコーポレーティド | パワー発生システム及び同システムに関する方法 |
US11589451B2 (en) * | 2019-02-21 | 2023-02-21 | FREENT TECHNOLOGIES, Inc. | Dense plasma focus devices having first and second DPF accelerators |
EP3942687A4 (en) * | 2019-05-06 | 2022-11-02 | Google LLC | CHARGED PARTICLE BEAM ENERGY TRANSFER SYSTEM |
US11672074B2 (en) | 2019-07-11 | 2023-06-06 | Lockheed Martin Corporation | Shielding structures in plasma environment |
US11049619B1 (en) * | 2019-12-23 | 2021-06-29 | Lockheed Martin Corporation | Plasma creation and heating via magnetic reconnection in an encapsulated linear ring cusp |
CN111884477B (zh) * | 2020-06-28 | 2022-05-10 | 燕山大学 | 一种基于周期性波动等离子体的发电设备 |
US20220148743A1 (en) * | 2020-11-09 | 2022-05-12 | Ken E. Kopp | Aneutronic fusion plasma reactor and electric power generator |
US11596051B2 (en) * | 2020-12-01 | 2023-02-28 | Applied Materials, Inc. | Resonator, linear accelerator configuration and ion implantation system having toroidal resonator |
IL281747B2 (en) | 2021-03-22 | 2024-04-01 | N T Tao Ltd | System and method for creating plasma with high efficiency |
WO2023014707A1 (en) * | 2021-08-02 | 2023-02-09 | The Trustees Of Princeton University | Magnetic orbital angular momentum beam acceleration |
US20230038333A1 (en) * | 2021-08-08 | 2023-02-09 | Glen A. Robertson | Methods for creating rapidly changing asymmetric electron surface densities for acceleration without mass ejection |
WO2023204960A2 (en) * | 2022-04-01 | 2023-10-26 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Techniques for enhanced confinement in magnetic fusion devices |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB857686A (en) * | 1957-06-12 | 1961-01-04 | Commissariat Energie Atomique | Improvements in apparatus for creating by induction an electric discharge in a gas at low pressure |
US4233537A (en) * | 1972-09-18 | 1980-11-11 | Rudolf Limpaecher | Multicusp plasma containment apparatus |
SU1217269A3 (ru) * | 1979-01-29 | 1986-03-07 | Га Текнолоджиз Инк (Фирма) | Способ удержани и нагрева плазмы и устройство дл его реализации |
RU2152081C1 (ru) * | 1996-04-25 | 2000-06-27 | Леонтьев Алексей Алексеевич | Магнитный термоядерный реактор |
Family Cites Families (123)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US648807A (en) * | 1899-12-21 | 1900-05-01 | David W Lanagan | Label-cutter and cover-lifter. |
US3120470A (en) * | 1954-04-13 | 1964-02-04 | Donald H Imhoff | Method of producing neutrons |
US3170841A (en) | 1954-07-14 | 1965-02-23 | Richard F Post | Pyrotron thermonuclear reactor and process |
US3071525A (en) | 1958-08-19 | 1963-01-01 | Nicholas C Christofilos | Method and apparatus for producing thermonuclear reactions |
US3036963A (en) | 1960-01-25 | 1962-05-29 | Nicholas C Christofilos | Method and apparatus for injecting and trapping electrons in a magnetic field |
BE627008A (ru) | 1960-02-26 | |||
US3182213A (en) | 1961-06-01 | 1965-05-04 | Avco Corp | Magnetohydrodynamic generator |
US3132996A (en) * | 1962-12-10 | 1964-05-12 | William R Baker | Contra-rotating plasma system |
US3386883A (en) * | 1966-05-13 | 1968-06-04 | Itt | Method and apparatus for producing nuclear-fusion reactions |
US3530036A (en) * | 1967-12-15 | 1970-09-22 | Itt | Apparatus for generating fusion reactions |
US3530497A (en) * | 1968-04-24 | 1970-09-22 | Itt | Apparatus for generating fusion reactions |
US3527977A (en) | 1968-06-03 | 1970-09-08 | Atomic Energy Commission | Moving electrons as an aid to initiating reactions in thermonuclear devices |
US3527997A (en) * | 1968-06-21 | 1970-09-08 | Forbro Design Corp | Regulated power supply with fold-back overload current characteristic and overvoltage protection |
US3577317A (en) * | 1969-05-01 | 1971-05-04 | Atomic Energy Commission | Controlled fusion reactor |
US3621310A (en) | 1969-05-30 | 1971-11-16 | Hitachi Ltd | Duct for magnetohydrodynamic thermal to electrical energy conversion apparatus |
US3664921A (en) | 1969-10-16 | 1972-05-23 | Atomic Energy Commission | Proton e-layer astron for producing controlled fusion reactions |
AT340010B (de) | 1970-05-21 | 1977-11-25 | Nowak Karl Ing | Einrichtung zur erzielung einer nuklearen reaktion mittels kunstlichem plasma vorzugsweise zur kontrollierten atomkernfusion |
US3668065A (en) * | 1970-09-15 | 1972-06-06 | Atomic Energy Commission | Apparatus for the conversion of high temperature plasma energy into electrical energy |
US3663362A (en) | 1970-12-22 | 1972-05-16 | Atomic Energy Commission | Controlled fusion reactor |
US3708391A (en) * | 1971-09-20 | 1973-01-02 | Atomic Energy Commission | High power density controlled fusion reactor |
LU65432A1 (ru) * | 1972-05-29 | 1972-08-24 | ||
US4182650A (en) * | 1973-05-17 | 1980-01-08 | Fischer Albert G | Pulsed nuclear fusion reactor |
US5041760A (en) * | 1973-10-24 | 1991-08-20 | Koloc Paul M | Method and apparatus for generating and utilizing a compound plasma configuration |
US5015432A (en) * | 1973-10-24 | 1991-05-14 | Koloc Paul M | Method and apparatus for generating and utilizing a compound plasma configuration |
US4010396A (en) * | 1973-11-26 | 1977-03-01 | Kreidl Chemico Physical K.G. | Direct acting plasma accelerator |
FR2270733A1 (en) | 1974-02-08 | 1975-12-05 | Thomson Csf | Magnetic field vehicle detector unit - receiver detects changes produced in an emitted magnetic field |
DE2406293B1 (de) | 1974-02-09 | 1975-05-22 | Hoechst Ag | Verfahren zur Herstellung von Glykolaethern |
US4098643A (en) | 1974-07-09 | 1978-07-04 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Dual-function magnetic structure for toroidal plasma devices |
US4057462A (en) | 1975-02-26 | 1977-11-08 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Radio frequency sustained ion energy |
US4054846A (en) * | 1975-04-02 | 1977-10-18 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Transverse-excitation laser with preionization |
CA1076714A (en) * | 1976-01-20 | 1980-04-29 | Donald F. Hunt | Positive and negative ion recording system for mass spectrometer |
US4065351A (en) | 1976-03-25 | 1977-12-27 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Particle beam injection system |
US4347621A (en) * | 1977-10-25 | 1982-08-31 | Environmental Institute Of Michigan | Trochoidal nuclear fusion reactor |
US4244782A (en) * | 1977-10-25 | 1981-01-13 | Environmental Research Institute Of Michigan | Nuclear fusion system |
US4303467A (en) | 1977-11-11 | 1981-12-01 | Branson International Plasma Corporation | Process and gas for treatment of semiconductor devices |
US4274919A (en) * | 1977-11-14 | 1981-06-23 | General Atomic Company | Systems for merging of toroidal plasmas |
US4202725A (en) * | 1978-03-08 | 1980-05-13 | Jarnagin William S | Converging beam fusion system |
US4189346A (en) * | 1978-03-16 | 1980-02-19 | Jarnagin William S | Operationally confined nuclear fusion system |
US4246067A (en) * | 1978-08-30 | 1981-01-20 | Linlor William I | Thermonuclear fusion system |
US4267488A (en) | 1979-01-05 | 1981-05-12 | Trisops, Inc. | Containment of plasmas at thermonuclear temperatures |
US4397810A (en) | 1979-03-16 | 1983-08-09 | Energy Profiles, Inc. | Compressed beam directed particle nuclear energy generator |
US4314879A (en) | 1979-03-22 | 1982-02-09 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Production of field-reversed mirror plasma with a coaxial plasma gun |
US4416845A (en) | 1979-08-02 | 1983-11-22 | Energy Profiles, Inc. | Control for orbiting charged particles |
JPS5829568B2 (ja) | 1979-12-07 | 1983-06-23 | 岩崎通信機株式会社 | 2ビ−ム1電子銃陰極線管 |
US4548782A (en) | 1980-03-27 | 1985-10-22 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Tokamak plasma heating with intense, pulsed ion beams |
US4390494A (en) | 1980-04-07 | 1983-06-28 | Energy Profiles, Inc. | Directed beam fusion reaction with ion spin alignment |
US4350927A (en) | 1980-05-23 | 1982-09-21 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Means for the focusing and acceleration of parallel beams of charged particles |
US4317057A (en) | 1980-06-16 | 1982-02-23 | Bazarov Georgy P | Channel of series-type magnetohydrodynamic generator |
US4434130A (en) | 1980-11-03 | 1984-02-28 | Energy Profiles, Inc. | Electron space charge channeling for focusing ion beams |
NL8100388A (nl) * | 1981-01-28 | 1982-08-16 | Philips Nv | Schakeling voor vertraagd aanschakelen van voedingsspanning. |
JPS57157500A (en) * | 1981-03-25 | 1982-09-29 | Hitachi Ltd | High beta plasma controller |
US4584160A (en) * | 1981-09-30 | 1986-04-22 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Plasma devices |
US4543231A (en) * | 1981-12-14 | 1985-09-24 | Ga Technologies Inc. | Multiple pinch method and apparatus for producing average magnetic well in plasma confinement |
US4560528A (en) | 1982-04-12 | 1985-12-24 | Ga Technologies Inc. | Method and apparatus for producing average magnetic well in a reversed field pinch |
JPH06105597B2 (ja) | 1982-08-30 | 1994-12-21 | 株式会社日立製作所 | マイクロ波プラズマ源 |
JPS5960899A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-06 | 株式会社東芝 | イオン・エネルギ−回収装置 |
US4618470A (en) * | 1982-12-01 | 1986-10-21 | Austin N. Stanton | Magnetic confinement nuclear energy generator |
US4483737A (en) * | 1983-01-31 | 1984-11-20 | University Of Cincinnati | Method and apparatus for plasma etching a substrate |
US4601871A (en) | 1983-05-17 | 1986-07-22 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Steady state compact toroidal plasma production |
US4650631A (en) | 1984-05-14 | 1987-03-17 | The University Of Iowa Research Foundation | Injection, containment and heating device for fusion plasmas |
DE3421129A1 (de) * | 1984-06-07 | 1985-12-12 | Franz 5014 Kerpen Gillissen | Verfahren zum erzeugen eines plasmas und ein mhd-generator |
US4639348A (en) * | 1984-11-13 | 1987-01-27 | Jarnagin William S | Recyclotron III, a recirculating plasma fusion system |
US4615755A (en) * | 1985-08-07 | 1986-10-07 | The Perkin-Elmer Corporation | Wafer cooling and temperature control for a plasma etching system |
US4826646A (en) | 1985-10-29 | 1989-05-02 | Energy/Matter Conversion Corporation, Inc. | Method and apparatus for controlling charged particles |
US4630939A (en) * | 1985-11-15 | 1986-12-23 | The Dow Chemical Company | Temperature measuring apparatus |
SE450060B (sv) * | 1985-11-27 | 1987-06-01 | Rolf Lennart Stenbacka | Forfarande for att astadkomma fusionsreaktioner, samt anordning for fusionsreaktor |
US4687616A (en) | 1986-01-15 | 1987-08-18 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method and apparatus for preventing cyclotron breakdown in partially evacuated waveguide |
US4894199A (en) * | 1986-06-11 | 1990-01-16 | Norman Rostoker | Beam fusion device and method |
JP2533552B2 (ja) * | 1987-07-16 | 1996-09-11 | 三菱電機株式会社 | プラズマ実験装置 |
DK556887D0 (da) * | 1987-10-23 | 1987-10-23 | Risoe Forskningscenter | Fremgangsmaade til fremstilling af en pille og injektor til injektion af saadan pille |
EP0438724B1 (en) * | 1990-01-22 | 1996-05-08 | Werner K. Dipl.-Ing. Steudtner | Fusion reactor |
US5160695A (en) | 1990-02-08 | 1992-11-03 | Qed, Inc. | Method and apparatus for creating and controlling nuclear fusion reactions |
US5311028A (en) | 1990-08-29 | 1994-05-10 | Nissin Electric Co., Ltd. | System and method for producing oscillating magnetic fields in working gaps useful for irradiating a surface with atomic and molecular ions |
US5206516A (en) * | 1991-04-29 | 1993-04-27 | International Business Machines Corporation | Low energy, steered ion beam deposition system having high current at low pressure |
US6488807B1 (en) * | 1991-06-27 | 2002-12-03 | Applied Materials, Inc. | Magnetic confinement in a plasma reactor having an RF bias electrode |
US5207760A (en) * | 1991-07-23 | 1993-05-04 | Trw Inc. | Multi-megawatt pulsed inductive thruster |
US5323442A (en) * | 1992-02-28 | 1994-06-21 | Ruxam, Inc. | Microwave X-ray source and methods of use |
US5502354A (en) | 1992-07-31 | 1996-03-26 | Correa; Paulo N. | Direct current energized pulse generator utilizing autogenous cyclical pulsed abnormal glow discharges |
RU2056649C1 (ru) * | 1992-10-29 | 1996-03-20 | Сергей Николаевич Столбов | Способ управляемого термоядерного синтеза и управляемый термоядерный реактор для его осуществления |
US5339336A (en) * | 1993-02-17 | 1994-08-16 | Cornell Research Foundation, Inc. | High current ion ring accelerator |
FR2705584B1 (fr) * | 1993-05-26 | 1995-06-30 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de séparation isotopique par résonance cyclotronique ionique. |
DE4324233C1 (de) * | 1993-07-20 | 1995-01-19 | Bruker Franzen Analytik Gmbh | Verfahren zur Auswahl der Reaktionspfade in Ionenfallen |
CA2102721C (en) * | 1993-11-09 | 1999-05-04 | Stephen Paul Webster | Differential gain stage for use in a standard bipolar ecl process |
US5473165A (en) | 1993-11-16 | 1995-12-05 | Stinnett; Regan W. | Method and apparatus for altering material |
US5463165A (en) * | 1993-12-20 | 1995-10-31 | Mobil Oil Corporation | Scrubbing of oilfield waste gas in subterranean formations |
US5557172A (en) * | 1993-12-21 | 1996-09-17 | Sumitomo Heavy Industries, Ltd. | Plasma beam generating method and apparatus which can generate a high-power plasma beam |
US5537005A (en) * | 1994-05-13 | 1996-07-16 | Hughes Aircraft | High-current, low-pressure plasma-cathode electron gun |
US5420425A (en) * | 1994-05-27 | 1995-05-30 | Finnigan Corporation | Ion trap mass spectrometer system and method |
US5656819A (en) | 1994-11-16 | 1997-08-12 | Sandia Corporation | Pulsed ion beam source |
DE19501823A1 (de) * | 1995-01-21 | 1996-07-25 | Bruker Franzen Analytik Gmbh | Verfahren zur Regelung der Erzeugungsraten für massenselektives Einspeichern von Ionen in Ionenfallen |
US5656519A (en) * | 1995-02-14 | 1997-08-12 | Nec Corporation | Method for manufacturing salicide semiconductor device |
US5653811A (en) | 1995-07-19 | 1997-08-05 | Chan; Chung | System for the plasma treatment of large area substrates |
US20040213368A1 (en) * | 1995-09-11 | 2004-10-28 | Norman Rostoker | Fusion reactor that produces net power from the p-b11 reaction |
EP0876663B1 (en) | 1995-09-25 | 2003-11-12 | KOLOC, Paul M. | Apparatus for generating a plasma |
JP3385327B2 (ja) * | 1995-12-13 | 2003-03-10 | 株式会社日立製作所 | 三次元四重極質量分析装置 |
US5764715A (en) * | 1996-02-20 | 1998-06-09 | Sandia Corporation | Method and apparatus for transmutation of atomic nuclei |
KR100275597B1 (ko) | 1996-02-23 | 2000-12-15 | 나카네 히사시 | 플리즈마처리장치 |
US5811201A (en) | 1996-08-16 | 1998-09-22 | Southern California Edison Company | Power generation system utilizing turbine and fuel cell |
US5923716A (en) | 1996-11-07 | 1999-07-13 | Meacham; G. B. Kirby | Plasma extrusion dynamo and methods related thereto |
JP2959508B2 (ja) * | 1997-02-14 | 1999-10-06 | 日新電機株式会社 | プラズマ発生装置 |
JPH10335096A (ja) * | 1997-06-03 | 1998-12-18 | Hitachi Ltd | プラズマ処理装置 |
US6628740B2 (en) * | 1997-10-17 | 2003-09-30 | The Regents Of The University Of California | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
US6894446B2 (en) * | 1997-10-17 | 2005-05-17 | The Regents Of The University Of California | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
US6271529B1 (en) | 1997-12-01 | 2001-08-07 | Ebara Corporation | Ion implantation with charge neutralization |
US6390019B1 (en) * | 1998-06-11 | 2002-05-21 | Applied Materials, Inc. | Chamber having improved process monitoring window |
FR2780499B1 (fr) | 1998-06-25 | 2000-08-18 | Schlumberger Services Petrol | Dispositifs de caracterisation de l'ecoulement d'un fluide polyphasique |
US6335535B1 (en) | 1998-06-26 | 2002-01-01 | Nissin Electric Co., Ltd | Method for implanting negative hydrogen ion and implanting apparatus |
US6255648B1 (en) * | 1998-10-16 | 2001-07-03 | Applied Automation, Inc. | Programmed electron flux |
US6248251B1 (en) | 1999-02-19 | 2001-06-19 | Tokyo Electron Limited | Apparatus and method for electrostatically shielding an inductively coupled RF plasma source and facilitating ignition of a plasma |
US6755086B2 (en) | 1999-06-17 | 2004-06-29 | Schlumberger Technology Corporation | Flow meter for multi-phase mixtures |
US6322706B1 (en) * | 1999-07-14 | 2001-11-27 | Archimedes Technology Group, Inc. | Radial plasma mass filter |
US6452168B1 (en) * | 1999-09-15 | 2002-09-17 | Ut-Battelle, Llc | Apparatus and methods for continuous beam fourier transform mass spectrometry |
DE10060002B4 (de) | 1999-12-07 | 2016-01-28 | Komatsu Ltd. | Vorrichtung zur Oberflächenbehandlung |
US6593539B1 (en) * | 2000-02-25 | 2003-07-15 | George Miley | Apparatus and methods for controlling charged particles |
US6408052B1 (en) * | 2000-04-06 | 2002-06-18 | Mcgeoch Malcolm W. | Z-pinch plasma X-ray source using surface discharge preionization |
US6593570B2 (en) | 2000-05-24 | 2003-07-15 | Agilent Technologies, Inc. | Ion optic components for mass spectrometers |
US6422168B1 (en) * | 2000-06-26 | 2002-07-23 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Sporting water vehicle |
JP4094804B2 (ja) * | 2000-10-17 | 2008-06-04 | 三星エスディアイ株式会社 | 有機el装置の製造方法 |
US6664740B2 (en) * | 2001-02-01 | 2003-12-16 | The Regents Of The University Of California | Formation of a field reversed configuration for magnetic and electrostatic confinement of plasma |
US6611106B2 (en) * | 2001-03-19 | 2003-08-26 | The Regents Of The University Of California | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
GB0131097D0 (en) | 2001-12-31 | 2002-02-13 | Applied Materials Inc | Ion sources |
US6853942B2 (en) * | 2002-03-26 | 2005-02-08 | Timbre Technologies, Inc. | Metrology hardware adaptation with universal library |
US7115887B1 (en) * | 2005-03-15 | 2006-10-03 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for generating extreme ultraviolet with mather-type plasma accelerators for use in Extreme Ultraviolet Lithography |
-
2002
- 2002-02-14 US US10/076,793 patent/US6611106B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-18 SK SK5020-2011A patent/SK287797B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 EA EA200301033A patent/EA006320B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 BR BRPI0207400-1A patent/BRPI0207400B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 SK SK1296-2003A patent/SK287703B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 CZ CZ2003-2173A patent/CZ307114B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 AT AT05112596T patent/ATE532391T1/de active
- 2002-03-18 PT PT05112596T patent/PT1641327E/pt unknown
- 2002-03-18 CA CA002440603A patent/CA2440603C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-18 NZ NZ527345A patent/NZ527345A/en not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 BR BRPI0216114A patent/BRPI0216114B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 EA EA200500841A patent/EA007870B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 MX MXPA03008428A patent/MXPA03008428A/es active IP Right Grant
- 2002-03-18 CA CA2679033A patent/CA2679033C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-18 EP EP05112596A patent/EP1641327B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-18 AT AT02741645T patent/ATE318069T1/de active
- 2002-03-18 CN CNB028069080A patent/CN1276692C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-18 CZ CZ2012-311A patent/CZ306197B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 JP JP2002580686A patent/JP4131512B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-18 PT PT02741645T patent/PT1371270E/pt unknown
- 2002-03-18 ES ES02741645T patent/ES2259088T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-18 SI SI200230318T patent/SI1371270T1/sl unknown
- 2002-03-18 EP EP02741645A patent/EP1371270B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-18 EA EA200601606A patent/EA011055B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 DK DK02741645T patent/DK1371270T3/da active
- 2002-03-18 ES ES05112596T patent/ES2376768T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-18 KR KR1020037012272A patent/KR100907675B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2002-03-18 WO PCT/US2002/008370 patent/WO2002082873A2/en active Application Filing
- 2002-03-18 SG SG2005059712A patent/SG176998A1/en unknown
- 2002-03-18 EA EA200700567A patent/EA200700567A1/ru unknown
- 2002-03-18 DE DE60209226T patent/DE60209226T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-18 SI SI200230972T patent/SI1641327T1/sl unknown
- 2002-03-18 PL PL363025A patent/PL205120B1/pl unknown
- 2002-03-18 DK DK05112596.1T patent/DK1641327T3/da active
- 2002-03-18 AU AU2002314721A patent/AU2002314721B2/en not_active Ceased
- 2002-03-18 IL IL15715702A patent/IL157157A0/xx active IP Right Grant
-
2003
- 2003-04-02 US US10/406,081 patent/US7002148B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-02 US US10/406,086 patent/US6852942B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-09 US US10/410,830 patent/US6850011B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-29 IL IL157157A patent/IL157157A/en not_active IP Right Cessation
- 2003-10-17 ZA ZA2003/08084A patent/ZA200308084B/en unknown
-
2004
- 2004-11-01 US US10/979,598 patent/US7459654B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-11-04 US US10/983,012 patent/US7391160B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-11-05 US US10/982,515 patent/US20050258767A1/en not_active Abandoned
-
2005
- 2005-05-16 US US11/130,856 patent/US7232985B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2006
- 2006-06-26 JP JP2006175917A patent/JP4131519B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2006-07-28 HK HK06108437.8A patent/HK1088172A1/xx not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-02-23 US US11/709,995 patent/US20070158534A1/en not_active Abandoned
- 2007-06-17 IL IL183993A patent/IL183993A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-06-29 AU AU2007203057A patent/AU2007203057B2/en not_active Ceased
- 2007-08-08 JP JP2007207288A patent/JP2008008906A/ja active Pending
-
2008
- 2008-03-17 US US12/077,260 patent/US7719199B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2009
- 2009-02-20 US US12/380,012 patent/US20100002823A1/en not_active Abandoned
-
2012
- 2012-02-01 CY CY20121100112T patent/CY1113833T1/el unknown
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB857686A (en) * | 1957-06-12 | 1961-01-04 | Commissariat Energie Atomique | Improvements in apparatus for creating by induction an electric discharge in a gas at low pressure |
US4233537A (en) * | 1972-09-18 | 1980-11-11 | Rudolf Limpaecher | Multicusp plasma containment apparatus |
SU1217269A3 (ru) * | 1979-01-29 | 1986-03-07 | Га Текнолоджиз Инк (Фирма) | Способ удержани и нагрева плазмы и устройство дл его реализации |
RU2152081C1 (ru) * | 1996-04-25 | 2000-06-27 | Леонтьев Алексей Алексеевич | Магнитный термоядерный реактор |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EA011055B1 (ru) | Способ плазмо-электрического генерирования энергии | |
US6888907B2 (en) | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion | |
US6894446B2 (en) | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion | |
AU2002314721A1 (en) | Controlled fusion in a field reversed configuration and direct energy conversion |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU |