EA008698B1 - Способ отделения nhот смеси, содержащей nh, coи ho - Google Patents

Способ отделения nhот смеси, содержащей nh, coи ho Download PDF

Info

Publication number
EA008698B1
EA008698B1 EA200501202A EA200501202A EA008698B1 EA 008698 B1 EA008698 B1 EA 008698B1 EA 200501202 A EA200501202 A EA 200501202A EA 200501202 A EA200501202 A EA 200501202A EA 008698 B1 EA008698 B1 EA 008698B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
mixture
stream
separation
stage
gaseous
Prior art date
Application number
EA200501202A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200501202A1 (ru
Inventor
Андреас Йоханнес Бирманс
Йоханнес Хенрикус Меннен
Кес Йонкерс
Нора Анна Де Вит
Херберт Виллем Геррит Хоэйкас
Бастиан Рене Агнес Мария Ван Де Керкхове
Original Assignee
ДСМ Ай Пи ЭССЕТС Б.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДСМ Ай Пи ЭССЕТС Б.В. filed Critical ДСМ Ай Пи ЭССЕТС Б.В.
Publication of EA200501202A1 publication Critical patent/EA200501202A1/ru
Publication of EA008698B1 publication Critical patent/EA008698B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
    • C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
    • C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
    • C01C1/12—Separation of ammonia from gases and vapours
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
  • Peptides Or Proteins (AREA)
  • Medicines That Contain Protein Lipid Enzymes And Other Medicines (AREA)
  • Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу отделения NHот смеси, содержащей NH, СОи HO, который включает стадию ректификации NH, проводимую в устройстве для отделения NH, в котором подают один или больше потоков, содержащих NH, COи НО, включая смесь, и получают поток, по существу, состоящий из газообразного NH, в устройстве для отделения NH, отделенный от смеси и выгруженный. В способе по изобретению стадию конденсации проводят на по меньшей мере одном потоке, по существу, состоящем из газообразного NH, или один или больше потоков, содержащих NH, COи НО, подают в устройство для отделения NH, в котором по меньшей мере часть существующего СОпревращают в жидкую фазу.

Description

Изобретение относится к способу отделения ΝΗ3 от смеси, содержащей ΝΗ3, СО2 и Н2О, который включает стадию ректификации ΝΗ3, проводимой в устройстве отделения ΝΗ3, в которое подают один или больше потоков, содержащих ΝΗ3, СО2 и Н2О, включая смесь, причем получают поток, содержащий, по существу, газообразный ΝΗ3, отделенный от смеси в устройстве для отделения ΝΗ3 и выгруженный.
Такой способ известен из ИБ 7804668 А. В известном способе, который может найти применение в способах получения меламина и мочевины или совместного получения меламина и мочевины, смесь, подаваемая в устройство для отделения ΝΗ3, является газообразной или жидкой. Устройство для отделения ΝΗ3 обозначается как дистилляционная установка. Энергетические потребности удовлетворяются паром. Поток газообразного ΝΗ3, который образуется, содержит более 95% ΝΗ3, а также содержит инертные газы. Поток газообразного ΝΗ3 не содержит СО2. Поток газообразного ΝΗ3 частично конденсируют, причем образуется жидкий ΝΗ3. Жидкий ΝΗ3 возвращают в устройство для отделения ΝΗ3. Оставшуюся смесь выгружают из устройства для отделения ΝΗ3. На следующих стадиях поток, по существу, состоящий из СО2, и поток, по существу, состоящий из Н2О, могут быть отделены от смеси.
Недостатком известного способа является то, что устройство для отделения ΝΗ3 трудно регулировать. Состав, давление и температура таковы, что нормальные колебания в работе способа влекут за собой опасность образования твердого вещества. Если это происходит, твердые вещества должны быть удалены вымыванием водой, и, как результат, эффективность устройства для отделения ΝΗ3 снижается.
Задачей изобретения является уменьшение указанных недостатков.
Указанная задача достигается в способе по изобретению тем, что стадию конденсации проводят по меньшей мере с одним потоком, по существу, состоящим из ΝΗ3, или одним или больше потоками, содержащими ΝΗ3, СО2 и Н2О, которые подают в устройство для отделения ΝΗ3, причем по меньшей мере часть присутствующего СО2 превращается в жидкую фазу.
Преимуществом способа по изобретению является то, что опасность образования твердого вещества меньше, чем в известном устройстве для отделения ΝΗ3. Это уменьшает необходимость применения мер, ухудшающих эффективность, таких как использование операции вымывания водой, так что способ становится более стабильным при более низком потреблении энергии, например, в форме пара, и, как результат, более дешевым.
Не имея намерения дать теоретическое объяснение преимуществ способа по изобретению, допускается, что превращение СО2 в жидкую фазу имеет такое влияние на соотношения ΝΗ3, СО2 и Н2О на стадии ректификации ΝΗ3 или на фазы, в которых они присутствуют, что опасность образования твердого вещества становится меньше. В дополнение допускается, что возможно расширение рабочих возможностей состава, давления и температуры в устройстве для отделения ΝΗ3 таким образом, что опасность образования твердого вещества становится меньше.
Способ по изобретению применим к смеси, содержащей ΝΗ3, СО2 и Н2О. Соотношения между ΝΗ3, СО2 и Н2О могут изменяться в широких пределах, также как и давление, и температура смеси. Предпочтительно никакого твердого вещества в смеси не присутствует. В дополнение способ, по которому проводят стадию ректификации ΝΗ3, обсуждаемую в дальнейшем, может влиять на возможные соотношения между ΝΗ3, СО2 и Н2О, как в случае применения перегонки на стадии ректификации ΝΗ3. В этом случае важно, как и в примере из ΝΕ 7804668 А, принимать во внимание известную азеотропную природу смесей ΝΗ3, СО2 и Н2О. В результате при данных составе и температуре только чистый ΝΗ3 может быть отделен обычной перегонкой, если состав соответствует так называемой МИ3-обогащенной области, например области I на рис. 1 в ΝΕ 7804668 А. Аналогично, только чистый СО2 может быть отделен обычной перегонкой, если состав соответствует так называемой СО2-обогащенной области, например области II на рис. 1 в ΝΕ 7804668 А.
Если смесь присутствует в процессах, или происходит из них, известных, по существу, для получения меламина или мочевины, то смесь обычно содержит от 20 до 70% ΝΗ3, от 10 до 50% СО2 и от 10 до 70% Н2О. Предпочтительно смесь содержит от 25 до 60% ΝΗ3, от 15 до 40% СО2 и от 20 до 55% Н2О. Более предпочтительно смесь содержит от 30 до 50% ΝΗ3, от 15 до 25% СО2 и от 25 до 50% Н2О. Если не указано иначе, процентный состав здесь и в дальнейшем выражен в весовых процентах.
Принимают, что в способе по изобретению стадия ректификации означает стадию, применяемую к смеси, в которой технологию разделения используют, чтобы образовать поток, который состоит, по существу, из ΝΗ3. В принципе пригодна любая технология разделения, которая гарантирует, что поток, состоящий, по существу, из газообразного ΝΗ3, образуется, отделяется от смеси и может быть выгружен. Примерами возможных методик разделения являются мембранное разделение и перегонка. Предпочтительно применяется перегонка.
Может быть полезным или необходимым добавлять на стадии ректификации ΝΗ3 один или больше дополнительных потоков, которые влияют на термодинамическое равновесие. Дополнительный поток также может быть подан с целью отделения ΝΗ3, как в случае смеси. Дополнительные потоки могут содержать ΝΗ3 и/или СО2 и/или Н2О. Примерами дополнительных потоков являются жидкий ΝΗ3 и рециркуляционные потоки из других стадий процесса, применяемых к смеси. Стадию рециркуляции ΝΗ3 проводят в устройстве для отделения ΝΗ3. Если в качестве методики разделения выбрана перегонка, обычно применяют давление от 0,1 до 6 МПа, предпочтительно от 0,3 до 4 МПа, более предпочтительно от 0,6 до
- 1 008698
МПа, и температуру от 5 до 160°С.
Выгружается поток, по существу, состоящий из газообразного ΝΗ3, который образуется в устройстве для отделения ΝΗ3 и отделяется от смеси. Наряду с ΝΗ3, этот поток также может содержать небольшие количества других соединений, таких как СО2 и Н2О; предпочтительно поток, по существу, состоящий из газообразного ΝΗ3, содержит менее чем 15% других соединений, более предпочтительно менее 10%, еще более предпочтительно менее 8% и наиболее предпочтительно менее 5% или даже менее 1%. Усилия по отделению, требуемые для дальнейшего понижения количества других соединений, могут быть сравнимы с количеством других соединений, что допускается в свете дальнейшего применения потока, по существу, состоящего из газообразного ΝΗ3. В дополнение, если допущение определенного количества СО2 в потоке, по существу, состоящем из газообразного ΝΗ3, например 5% или меньше, приводит к упрощению или стабилизации работы установки разделения ΝΗ3, то полезно применять стадию конденсации по изобретению, которая будет обсуждаться далее, по меньшей мере, к потоку, по существу, состоящему из газообразного ΝΗ3.
В способе по изобретению стадию конденсации применяют по меньшей мере к одному из потоков, по существу, состоящему из газообразного ΝΗ3, или к одному и более потоков, содержащих ΝΗ3, СО2 и Н2О, подаваемых в устройство для отделения ΝΗ3. Стадия конденсации может быть проведена известными способами. Примерами таких способов являются: охлаждение прямым контактом с охлаждающей средой и/или непрямым охлаждением в теплообменнике и/или контактом с жидкой поглощающей средой. По меньшей мере часть присутствующего СО2 превращают в жидкую фазу. Жидкая фаза может уже присутствовать во время стадии конденсации, например, поскольку стадия конденсации проводится со смесью газ-жидкость; жидкая фаза также может образовываться во время стадии конденсации, например, поскольку конденсируется газообразная Н2О, в которой поглощается СО2, так же как ΝΗ3, жидкая фаза также может быть введена, например, жидкая поглощающая среда, как указано выше. Предпочтительно от 40% до, по существу, всего СО2, который присутствует, переводится в жидкую фазу; более предпочтительно от 50% до, по существу, всего СО2, который присутствует, переводится в жидкую фазу; еще более предпочтительно от 75 до 99 или 95%.
Способ по изобретению может быть применен с целью получения потока, состоящего, по существу, из газообразного ΝΗ3 из смеси. В дополнение может быть желательно также удалить СО2 и Н2О из смеси наряду с ΝΗ3. Следовательно, чтобы удалить СО2 и Н2О из смеси способ по изобретению далее включает стадию ректификации СО2, которую применяют в устройстве для отделения СО2 к смеси, выходящей из устройства для отделения ΝΗ3, в то время как поток, выходящий из устройства для десорбции, вводят, причем получают поток, состоящий, по существу, из СО2, в устройстве для отделения СО2 и отделяют от смеси, и стадию десорбции, которую применяют в устройстве для десорбции к смеси, выходящей из устройства для отделения СО2, причем получают поток, состоящий, по существу, из Н2О, и отделяют от смеси, после чего смесь возвращают в устройство для отделения ΝΗ3 и/или в устройство для отделения СО2.
Стадия ректификации СО2 может быть проведена известными способами в устройстве для отделения СО2. Примерами таких способов являются мембранное разделение и перегонка. В случае перегонки поток, состоящий, по существу, из СО2, является верхним продуктом. Если перегонку применяют к смеси и, как это обычно бывает, главным образом присутствуют ΝΗ3, СО2 и Н2О, то внимание следует уделить азеотропному поведению, о чем упоминалось ранее. Состав в устройстве для отделения СО2, а именно оно является устройством, в котором проводят стадию ректификации СО2, должен быть в СО2обогащенной области при преобладающем давлении. Если состав смеси, подаваемой из устройства для отделения ΝΗ3, также принимая во внимание состав потока, выходящего со стадии десорбции, будет приводить к составу в устройстве для отделения СО2, находящемуся вне СО2-обогащенной области, необходимы дополнительные меры. Примерами таких дополнительных мер являются: изменение давления, например давление увеличивают, и/или изменение состава, например подача дополнительного потока, такого как поток Н2О. Если применяют повышенное давление, то давление в устройстве для отделения СО2 обычно составляет от 0,5 до 10 МПа, более предпочтительно от 1 до 6 МПа и особенно предпочтительно от 1,5 до 5 МПа. Температура верха в устройстве для отделения СО2 тогда обычно будет составлять от 30 до 175°С, предпочтительно от 100 до 150°С, а температура куба обычно будет составлять от 100 до 250°С, предпочтительно от 150 до 200°С.
Как сказано выше, из устройства для отделения СО2 отводят поток, состоящий, по существу, из СО2. Дополнительно отводят смесь; смесь удаляют из устройства для отделения СО2 и последовательно подают в устройство для десорбции, где проводят стадию десорбции. Цель стадии десорбции - отделить поток, состоящий, по существу, из Н2О, от смеси. Это может иметь место с помощью известного способа, такого как перегонка; в случае перегонки поток, состоящий, по существу, из Н2О, является кубовым продуктом. После отделения потока, состоящего, по существу, из Н2О, от смеси на стадии десорбции оставшееся количество смеси, которая еще содержит ΝΗ3, СО2 и Н2О, возвращают в устройство для отделения ΝΗ3 и/или в устройство для отделения СО2.
В этом варианте стадию конденсации по изобретению проводят с потоком, состоящим, по существу, из газообразного ΝΗ3, из устройства для отделения ΝΗ3 и/или по меньшей мере с частью потока, ко
- 2 008698 торый выходит из устройства для десорбции и который подают в устройство для отделения ΝΗ3.
В особом варианте изобретения стадию десорбции проводят в двух зонах десорбции, причем одна зона работает при давлении, которое почти равно давлению в устройстве для отделения ΝΗ3, а вторая зона работает при давлении, которое почти равно давлению в устройстве для отделения СО2. Потоки, выходящие из зон десорбции, переводят в два устройства для отделения при практически соответствующих давлениях. Найдено, что это может дать снижение расхода пара.
Если стадию конденсации по изобретению применяют к потоку, по существу, состоящему из газообразного ΝΗ3, ее проводят в погружном конденсаторе, причем водный поток и/или жидкий аммиак применяют в качестве поглощающей среды. Погружной конденсатор известен, например, из ΝΕ 8400839 А. Водный поток состоит, по существу, из воды, но дополнительно может также содержать другие соединения, примерами которых являются аммиак, диоксид углерода, карбамат аммония, меламин или мочевина. В погружном конденсаторе поток, состоящий, по существу, из газообразного ΝΗ3, вступает в прямой контакт с подаваемым водным потоком и/или жидким ΝΗ3, в которых СО2 поглощается. Это имеет такое преимущество, что для удаления СО2 в устройстве для отделения ΝΗ3 устанавливают менее строгие требования, чем в известном процессе, которые увеличивают стабильность операции и снижают риск образования твердых веществ. Как утверждалось ранее, образование твердых веществ приводит к расходу пара, который иногда и/или структурно выше. Также путем подбора подаваемых потоков и их температур могут быть выбраны оптимальные условия тепло- и массопереноса, которые особенно благоприятны для перехода СО2 из газовой в жидкую фазу в погружном конденсаторе.
Если поток, по существу, состоящий из газообразного ΝΗ3, после выхода из погружного конденсатора, и как результат контакта с водным потоком, содержит нежелательное количество воды, предпочтительно применяют стадию поглощения к потоку, по существу, состоящему из газообразного ΝΗ3, в которой указанный поток приводят в контакт с жидким ΝΗ3. В результате вода поглощается жидким ΝΗ3. Стадия поглощения может быть проведена известными способами, например в тарельчатой колонне.
В другом варианте стадию конденсации по изобретению проводят как стадию частичной конденсации на потоке, который выходит из устройства для десорбции и который подают в устройство для отделения ΝΗ3. Стадию частичной конденсации предпочтительно проводят непрямым охлаждением охлаждающей средой, например, в теплообменнике. Поток, идущий из устройства для десорбции, также содержит ΝΗ3 и Н2О; в результате стадии частичной конденсации по меньшей мере часть Н2О становится жидкостью, в которой часть СО2 поглощается так же, как часть ΝΗ3. В результате работа устройства для отделения ΝΗ3 становится более простой и более стабильной за счет меньшего риска образования твердого вещества. Предпочтительно смесь, присутствующую на стадии отделения ΝΗ3, используют в качестве охлаждающей среды в стадии частичной конденсации.
Способ по изобретению далее объясняется на основе фигур.
На фиг. 1 показан вариант согласно известному уровню техники, в котором поток, по существу, состоящий из ΝΗ3, отделяется от газовой смеси ΝΗ3, СО2 и Н2О в абсорбере.
Фиг. 2 показывает вариант по изобретению, в котором стадию конденсации проводят на двух потоках: потоке, по существу, состоящем из газообразного ΝΗ3, и потоке, который выходит из устройства для десорбции и который подают в устройство для отделения ΝΗ3.
Первая цифра номера на фигуре такая же, как номер фигуры. Если последние две цифры номеров разных фигур одинаковые, то и части одинаковые.
На фиг. 1 смесь ΝΗ3, СО2 и Н2О подают по линии 102 в устройство 104 для отделения ΝΗ3, которая обозначена как перегонная колонна и предпочтительно работает при температуре 15-160°С и давлении 0,1-6 МПа.
Чтобы защитить оборудование от коррозии, воздух также подается в устройство 104 для отделения ΝΗ3 по линии 106. Поток, по существу, состоящий из газообразного ΝΗ3, выгружается через линию 108 в аммиачный охладитель 110; смесь выгружается как жидкий раствор ΝΗ3 и СО2 в воде через линию 111 и переводится в устройство для отделения СО2 (не показано). В аммиачном охладителе 110 почти весь ΝΗ3 сжижается и выгружается через линию 112, частично рециркулируется по линии 114 в устройство 104 для отделения ΝΗ3, а частично по линии 113 для иного использования. Из аммиачного охладителя 110 также выходит газовая фаза, которая, по существу, состоит из инертного газа и небольшого количества ΝΗ3 и которая подается по линии 116 в скруббер 118. В скруббере 118 поток с линии 116 приводят в контакт с водой, поток, состоящий, по существу, из воды, подается по линии 120, в результате чего ΝΗ3 поглощается водой скруббера, причем образуется раствор ΝΗ3 в воде. Инертные газы отводятся по линии 122; раствор ΝΗ3 в воде подается по линии 124 в охладитель 126 и потом частично рециркулируется по линии 128 в скруббер 118, а частично по линии 130 в устройство 104 для отделения ΝΗ3, который затем подается по линии 132 с потоком воды и по линии 134 со смесью из устройства для десорбции (не показано). Поток Н2О, который подается по линии 132, служит для предотвращения образования твердых веществ в устройстве 104 для отделения ΝΗ3 или для вымывания их, если образование твердых веществ еще происходило.
На фиг. 2 смесь ΝΗ3, СО2 и Н2О подается по линии 202 в устройство 204 для отделения ΝΗ3; смесь, подаваемая по линии 234 из устройства для десорбции, подвергается стадии частичной конденсации по
- 3 008698 изобретению в охладителе 236. В качестве охлаждающей среды используют смесь из устройства 204 для отделения ΝΗ3, подаваемой по линии 238, после которой смесь возвращают в устройство 204 для отделения ΝΗ3 по линии 240. Частично конденсированная смесь из устройства для десорбции по линии 242 подается в установку 204 отделения ΝΗ3. Поток, по существу, состоящий из газообразного ΝΗ3, подается по линии 244 в погружной конденсатор 246, где он приводится в контакт с частью раствора ΝΗ3 в воде, выходящей из охладителя 226, и с потоком жидкого ΝΗ3, подаваемого по линии 214, причем это приводит к образованию смеси газ-жидкость, которая подается в сепаратор 250 газ-жидкость по линии 248. В сепараторе 250 жидкая фаза отделяется и выгружается через линию 252, после которой жидкую фазу объединяют со смесью, подаваемой по линии 202; газовую фазу отделяют, отводят и подают в аммиачный охладитель 210 по линии 208.
Способ по изобретению далее объясняется на основе сравнительного эксперимента и примера. Сравнительный эксперимент выполняли по варианту фиг. 1; пример выполнен по варианту фиг. 2. Результаты показаны в следующих таблицах.
Таблица1
Результаты сравнительного эксперимента (см. фиг. 1)
Ключ Р (МПа) т, (°с) ΝΗ3 (кг/ч) со2 (кг/ч) Н2О (кг/ч) и2 (кг/ч) о2 (кг/ч) Всего, (кг/ч)
102 3 50 350 200 450 1000
106 2 80 4 1 5
108 2 50 680 10 3 693
111 2 136 320 250 660 1230
113 2 40 350 350
114 2 40 300 300
130 2 50 30 30 60
132 2 50 60 60
134 3 175 320 50 120 6 2 4 98
Полное количество пара (4 МПа и 430°С), требуемое в сравнительном эксперименте, было 700 кг/ч.
Для того чтобы предотвратить образование твердых веществ, было необходимо подать поток воды по линии 132.
Таблица 2
Результаты примера (см. фиг. 2)
Ключ Р (МПа) т, (°с) ΝΗ3 (кг/ч) со2 (кг/ч) Н2О (кг/ч) К2 (кг/ч) о2 (кг/ч) Всего, (кг/ч)
202 3 50 350 200 450 1000
206 2 80 4 1 5
208 2 50 450 10 3 463
211 2 135 300 250 600 1150
213 2 40 350 350
214 2 40 70 70
230 2 50 30 50 80
232 0 0
234 3 170 300 50 100 6 2 458
242 3 135 230 20 15 6 2 273
(газ)
242 3 135 70 30 85 185
(яилкость)
244 2 100 530 10 20 10 3 573
252 2 50 180 10 70 260
- 4 008698
Полное количество пара (4 МПа и 430°С), требуемое в сравнительном эксперименте, было 650 кг/ч. Во время работы устройства было найдено, что в примере твердое вещество не образовывалось, хотя водный поток не подавался через 232, как это было необходимо в сравнительном эксперименте. Это доказывает стабилизирующий эффект стадии конденсации по изобретению. Дополнительно доказано, что количество требуемого пара меньше в примере, чем в сравнительном эксперименте, хотя перерабатывается одинаковое количество смеси. Более низкие потребности в паре являются дополнительным преимуществом способа по изобретению.

Claims (7)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ отделения ΝΗ3 от смеси, содержащей ΝΗ3, СО2 и Н2О, включающий стадию ректификации ΝΗ3, проводимую в устройстве для отделения ΝΗ3, в которое подают один или более потоков, содержащих ΝΗ3, СО2 и Н2О, включая смесь, и получают поток, по существу, состоящий из газообразного ΝΗ3, а также содержащий СО2, в устройстве для отделения ΝΗ3, отделяют от смеси и выгружают, отличающийся тем, что стадию конденсации проводят по меньшей мере в одном потоке, по существу, состоящем из газообразного ΝΗ3, а также содержащем СО2, или один или более потоков, содержащих ΝΗ3, СО2 и Н2О, подают в устройство для отделения ΝΗ3, в котором по меньшей мере часть существующего СО2 превращают в жидкую фазу.
  2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что стадию конденсации проводят охлаждением потока, подлежащего конденсации, и/или приведением его в контакт с поглощающей средой.
  3. 3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что для отделения СО2 и Н2О от смеси дополнительно включает стадию ректификации СО2, которую применяют в устройстве для отделения СО2 к смеси, выходящей из устройства для отделения ΝΗ3, в то время как подают поток, выходящий из устройства для десорбции, и получают поток, по существу, состоящий из СО2, в устройстве для отделения СО2 и отделенный от смеси, и стадию десорбции, которую применяют в устройстве для десорбции к смеси, выходящей из устройства для отделения СО2, и получают поток, по существу, состоящий из Н2О, отделяют от смеси, после чего смесь возвращают в устройство для отделения ΝΗ3 и/или устройство для отделения СО2, в котором стадию конденсации проводят с потоком, по существу, состоящим из газообразного ΝΗ3, а также содержащем СО2, из устройства для отделения ΝΗ3 и/или по меньшей мере с частью потока, который выходит из устройства для десорбции и который подают в устройство для отделения ΝΗ3.
  4. 4. Способ по любому из пп.1-3, в котором стадию конденсации проводят с потоком, по существу, состоящим из газообразного ΝΗ3, а также содержащего СО2, из устройства для отделения ΝΗ3 в погружном конденсаторе, в то время как водный поток и/или жидкий ΝΗ3 подают в качестве поглощающей среды.
  5. 5. Способ по п.4, в котором после стадии конденсации применяют стадию поглощения к потоку, по существу, состоящему из газообразного ΝΗ3, а также содержащему СО2, в котором указанный поток приводят в контакт с жидким ΝΗ3.
  6. 6. Способ по любому из пп.1-3, в котором стадию конденсации проводят как стадию частичной конденсации непрямым охлаждением охлаждающей средой на потоке, который выходит из устройства для десорбции и который подают в устройство для отделения ΝΗ3.
  7. 7. Способ по п.6, в котором смесь, присутствующую в устройстве для отделения ΝΗ3, применяют в качестве охлаждающей среды на стадии частичной конденсации.
EA200501202A 2003-01-30 2004-01-09 Способ отделения nhот смеси, содержащей nh, coи ho EA008698B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1022526A NL1022526C2 (nl) 2003-01-30 2003-01-30 Werkwijze voor het afscheiden van NH3, en optioneel tevens CO2 en H2O, uit een mengsel bevattende NH3, CO2 en H2O.
PCT/NL2004/000014 WO2004067132A2 (en) 2003-01-30 2004-01-09 Process for separating nh3 and optionally co2 and h2o from a mixture containing nh3, co2 and h2o

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200501202A1 EA200501202A1 (ru) 2005-12-29
EA008698B1 true EA008698B1 (ru) 2007-06-29

Family

ID=32822931

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200501202A EA008698B1 (ru) 2003-01-30 2004-01-09 Способ отделения nhот смеси, содержащей nh, coи ho

Country Status (14)

Country Link
US (1) US7407532B2 (ru)
EP (1) EP1587757B1 (ru)
JP (1) JP4783280B2 (ru)
KR (1) KR101109971B1 (ru)
CN (1) CN100528751C (ru)
AU (1) AU2004208632B2 (ru)
CA (1) CA2513372C (ru)
EA (1) EA008698B1 (ru)
MY (1) MY140147A (ru)
NL (1) NL1022526C2 (ru)
NO (1) NO338006B1 (ru)
PL (1) PL209336B1 (ru)
TW (1) TWI347211B (ru)
WO (1) WO2004067132A2 (ru)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8337587B2 (en) * 2008-05-20 2012-12-25 Lummus Technology Inc. Carbon dioxide purification
CN101935056B (zh) * 2010-09-19 2012-07-04 昆明理工大学 一种氨合成的氨分离工艺
WO2012132560A1 (ja) * 2011-03-31 2012-10-04 住友精化株式会社 アンモニアの精製方法およびアンモニア精製システム
CN102538394B (zh) * 2011-12-27 2014-08-06 尤彪 一种低温精馏分离氨和二氧化碳的方法
RU2756955C1 (ru) * 2020-10-26 2021-10-07 Акционерное общество "Газпромнефть - Омский НПЗ" (АО "Газпромнефть-ОНПЗ") Способ очистки аммиаксодержащего газа и получения безводного жидкого аммиака
CN112933885B (zh) * 2021-03-05 2022-09-06 中北大学 一种超重力非平衡选择性吸收三聚氰胺尾气中氨的方法和装置

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3107149A (en) * 1961-05-12 1963-10-15 Chem Processes Inc Method of separating ammonia from carbon dioxide
US3112177A (en) * 1959-11-11 1963-11-26 Toyo Koatsu Ind Inc Method of separating ammonia from hydrogen cyanide
US3191916A (en) * 1960-01-29 1965-06-29 Chemical Construction Corp Apparatus for separating pure ammonia gas from a mixed off-gas stream
DE1592349B1 (de) * 1966-05-04 1971-08-26 Lentia Gmbh Verfahren zur Trennung eines Ammoniak-Kohlendioxid-Gasgemisches
EP0005292A1 (en) * 1978-04-29 1979-11-14 Stamicarbon B.V. Process for the separation of ammonia and carbon dioxide from mixtures containing ammonia, carbon dioxide and water

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3824283A (en) * 1970-11-02 1974-07-16 Chemical Construction Corp Urea synthesis process
JPS555977B2 (ru) * 1974-05-14 1980-02-12
IT1014987B (it) * 1974-06-12 1977-04-30 Snam Progetti Procedimento integrato urea am moniaca
NL168196C (nl) * 1976-11-03 1982-03-16 Stamicarbon Werkwijze voor het afscheiden van nh&013 en co&012 uit een mengsel van nh&013, co&012 en h&012o.
NL8104040A (nl) * 1981-09-01 1983-04-05 Unie Van Kunstmestfab Bv Werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL8201652A (nl) * 1982-04-21 1983-11-16 Unie Van Kunstmestfab Bv Werkwijze voor de bereiding van ureum.
DE4217921A1 (de) * 1992-05-30 1993-12-02 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zur Rückgewinnung von Ammoniak und organischen Verbindungen aus mit organischen Stoffen, Kohlendioxid und Ammoniak beladenen Abgasen
JP2002012420A (ja) * 2000-06-22 2002-01-15 Nkk Design & Engineering Corp アンモニアの分離方法
JP2004128281A (ja) * 2002-10-03 2004-04-22 Tokyo Electron Ltd 基板処理方法および基板処理装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3112177A (en) * 1959-11-11 1963-11-26 Toyo Koatsu Ind Inc Method of separating ammonia from hydrogen cyanide
US3191916A (en) * 1960-01-29 1965-06-29 Chemical Construction Corp Apparatus for separating pure ammonia gas from a mixed off-gas stream
US3107149A (en) * 1961-05-12 1963-10-15 Chem Processes Inc Method of separating ammonia from carbon dioxide
DE1592349B1 (de) * 1966-05-04 1971-08-26 Lentia Gmbh Verfahren zur Trennung eines Ammoniak-Kohlendioxid-Gasgemisches
EP0005292A1 (en) * 1978-04-29 1979-11-14 Stamicarbon B.V. Process for the separation of ammonia and carbon dioxide from mixtures containing ammonia, carbon dioxide and water

Also Published As

Publication number Publication date
EP1587757A2 (en) 2005-10-26
JP2006516527A (ja) 2006-07-06
NO20054008L (no) 2005-10-28
MY140147A (en) 2009-11-30
WO2004067132A3 (en) 2004-10-07
AU2004208632A1 (en) 2004-08-12
CA2513372A1 (en) 2004-08-12
KR20050098272A (ko) 2005-10-11
NO338006B1 (no) 2016-07-18
PL209336B1 (pl) 2011-08-31
US7407532B2 (en) 2008-08-05
TWI347211B (en) 2011-08-21
KR101109971B1 (ko) 2012-02-17
CN100528751C (zh) 2009-08-19
EA200501202A1 (ru) 2005-12-29
PL377166A1 (pl) 2006-01-23
EP1587757B1 (en) 2014-10-22
AU2004208632B2 (en) 2010-06-03
WO2004067132A2 (en) 2004-08-12
JP4783280B2 (ja) 2011-09-28
TW200417400A (en) 2004-09-16
NL1022526C2 (nl) 2004-08-04
CN1745037A (zh) 2006-03-08
CA2513372C (en) 2011-06-14
US20060112821A1 (en) 2006-06-01
NO20054008D0 (no) 2005-08-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4975205B2 (ja) ガス状混合物からのアンモニア回収方法
US4308385A (en) Process for purifying urea-containing waste water and process for preparing melamine
EA014020B1 (ru) Новая конфигурация десорбера в способе получения этиленоксида
JPH09110402A (ja) ＨＣｌを酸化して塩素を得る際の反応ガスの回収方法
KR101199734B1 (ko) 요소의 제조 방법
US3155722A (en) Recovery of residual ammonia and carbon dioxide in the synthesis of urea
EA008698B1 (ru) Способ отделения nhот смеси, содержащей nh, coи ho
KR101297210B1 (ko) 암모니아수 흡수용액을 사용하는 개선된 이산화탄소 포집 방법 및 이를 구현하는 장치
JPS6210924B2 (ru)
US4120667A (en) Isolation of pure ammonia from gas mixtures containing ammonia and carbon dioxide
US3636106A (en) Process for urea synthesis
CS228529B2 (en) Process for the production of urea
RU2280026C1 (ru) Способ и установка для получения карбамида
JPS6058744B2 (ja) Ｎｈ↓３とｃｏ↓２から尿素溶液を製造する方法
US3155723A (en) Synthesis of urea and recovery of residual reactants
RU2799584C2 (ru) Улавливание co2 после сгорания с регенерацией и интеграцией тепла
FI71501C (fi) Foerfarande foer separering av nh3 och co2 ur blandningar som innehaoller dessa.
KR800001159B1 (ko) 암모니아와 이산화탄소를 함유하고 있는 혼합물로 부터 암모니아와 이산화탄소를 분리하는 방법
EA009459B1 (ru) Способ получения меламина
KR830001019B1 (ko) 암모니아와 이산화탄소 및 물의 혼합물로부터 암모니아와 이산화탄소를 분리하는 방법
EA004192B1 (ru) Способ получения мочевины
CN114788983A (zh) 一种低温甲醇洗净化方法及装置
Biermans et al. Process for separating NH 3, and optionally also CO 2 and H 2 O, from a mixture containing NH 3, CO 2 and H 2 O

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AZ KZ KG MD TJ TM

PC4A Registration of transfer of a eurasian patent by assignment