CS228529B2 - Process for the production of urea - Google Patents

Process for the production of urea Download PDF

Info

Publication number
CS228529B2
CS228529B2 CS816357A CS635781A CS228529B2 CS 228529 B2 CS228529 B2 CS 228529B2 CS 816357 A CS816357 A CS 816357A CS 635781 A CS635781 A CS 635781A CS 228529 B2 CS228529 B2 CS 228529B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
decomposition
stage
ammonia
synthesis
pressure
Prior art date
Application number
CS816357A
Other languages
Czech (cs)
Inventor
Vincenzo Lagana
Virginio Cavallanti
Original Assignee
Snam Progetti
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Snam Progetti filed Critical Snam Progetti
Publication of CS228529B2 publication Critical patent/CS228529B2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
    • C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
    • C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/141—Feedstock

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Saccharide Compounds (AREA)

Abstract

A process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide in an NH3:CO2 molar ratio of from 5:1 to 8:1 comprises the synthesis of a urea solution in a synthesis reactor and the decomposition of ammonium carbamate contained in the resulting urea solution in two stages in decomposers, the first stage using ammonia as the stripping agent and the second stage using carbon dioxide as the stripping agent. The synthesis and the first decomposition stage are carried out under a pressure equal or substantially equal to each other, which pressure is from 180 to 250 bars, whereas the second decomposition stage is carried out under a pressure of from 30 to 50 bars lower than the pressure used in the first decomposition stage.

Description

Vynález se týká nového způsobu výroby močoviny. Pro výrobu močoviny je popsáno podle stavu techniky mnoho způsobů a obecným problémem těchto způsobu je regenerace karbamátu amonného, který je obsažen ve výtoku z reaktoru pro syntézu močoviny.The invention relates to a novel process for the production of urea. Numerous processes for the production of urea have been described in the prior art and the general problem of these processes is the recovery of ammonium carbamate contained in the effluent from the urea synthesis reactor.

К vyřešení tohoto obecného problému bylo navrženo více regeneračních operací různého typu.Several regeneration operations of different types have been proposed to solve this general problem.

Mezi těmito operacemi stojí za úvahu připomenout tepelný rozklad za současného oddestilování rozkladných produktů s přiváděním plynu z vnějšku a zejména amoniaku nebo kysličníku uhličitého a tepelný rozklad za současné samodestilace rozkladných produktů, jako amoniaku nebo eventuálně kysličníku uhličitého, které se uvolňují během zahřívání z výtoku syntézního reaktoru.Among these operations, it is worth recalling the thermal decomposition while distilling off the decomposition products with the gas supply from the outside and in particular ammonia or carbon dioxide and thermal decomposition while self-distilling the decomposition products such as ammonia or possibly carbon dioxide released during the heating from the synthesis reactor effluent. .

Tepelný rozklad za současné samodestilace, způsobené přebytkem amoniaku rozpuštěného ve výtoku z reaktoru pro syntézu močoviny, je uveden například v britském patentu č. 1 184 004.Thermal decomposition with simultaneous self-distillation, caused by excess ammonia dissolved in the effluent from the urea synthesis reactor, is disclosed, for example, in British Patent No. 1,184,004.

Samodestilace vyžaduje vertikální svazek trubek pro výměník tepla, kterým protéká výtok ze syntézního reaktoru ve formě tenkého filmu podél vnitřní stěny trubek a teplo pro rozklad se přivádí vně trubek pomo2 cí horké tekutiny nebo jakékoliv tekutiny poskytující teplo.Self-distillation requires a vertical tube bundle for the heat exchanger through which the effluent from the synthesis reactor flows in the form of a thin film along the inner wall of the tubes and heat for decomposition is supplied outside the tubes using hot or any heat-providing fluid.

Aparatura, která je vhodná pro tento účel, je uveřejněna například v britském patentu č. 1 552 682.An apparatus suitable for this purpose is disclosed, for example, in British Patent No. 1,552,682.

Při rozkladu se samodestilací a rozkladu s destilací není možná destilace vodného roztoku močoviny s Obsahem karbamátu, a to obzvláště při provádění operace za tlaku, který je rovný nebo se blíží syntéznímu tlaku.In the case of self-distillation decomposition and distillation decomposition, the distillation of an aqueous urea solution containing carbamate is not possible, especially when carrying out the operation at a pressure equal to or near the synthesis pressure.

Z tohoto důvodu se roztok močoviny vycházející ze samodestilace dále upravuje, aby se odstranil zbylý karbamát, což je také uvedeno v britském patentu č. 1 184 004.For this reason, the urea solution resulting from self-distillation is further treated to remove residual carbamate, which is also disclosed in British Patent No. 1,184,004.

Obvykle se tyto další úpravy mohou provádět za použití vypuzovacího prostředku a v této souvislosti se může uvést italský patent č. 875 128 (odpovídající britskému patentu č. 1 272 873), podle kterého se provádí druhá destilace za stejného tlaku jako první samodestilace, ve které se použije vypuzovací prostředek, který je směsí Nz a № určenou pro syntézu amoniaku.Typically, these further treatments may be carried out using a stripping means, and in this context Italian Patent No. 875,128 (corresponding to British Patent No. 1,272,873) may be mentioned, according to which a second distillation is carried out under the same pressure as the first self-distillation. A stripping agent is used which is a mixture of N 2 and C 2 for ammonia synthesis.

Pro destilaci močovinového roztoku se může použít kysličník uhličitý, to je známo zejména z britského patentu č. 952 764 (stanicarbon).Carbon dioxide can be used for the distillation of the urea solution, as is known in particular from British Patent No. 952,764 (stationary carbon).

Použití COz jako vypuzovacího prostředku ve druhém stupni je uvedeno v DE-OS číslo 28 19 218. Rozklad karbamátu se provádí v prvním stupni za přítomnosti amoniaku a v druhém stupni za přítomnosti kysličníku uhličitého, druhý stupeň působí - také jako destilační stupeň, vzhledem k amoniaku rozpuštěnému v roztoku močoviny, oba stupně se udržují za stejného tlaku jako reaktor pro syntézu močoviny.The use of CO 2 as a stripping agent in the second stage is disclosed in DE-OS No. 28 19 218. The decomposition of carbamate is carried out in the first stage in the presence of ammonia and in the second stage in the presence of carbon dioxide. dissolved in urea solution, both stages are maintained at the same pressure as the urea synthesis reactor.

Také se může postup podle DE-OS číslo 2819 218 provádět za velmi vysokého tlaku, protože dvojstupňový rozklad -se dvěma dříve zmíněnými vypuzovacími prostředky může účinně odstranit karbamát a rozpuštěný amoniak i za vysokého tlaku. Avšak bylo zjištěno, že při rozkladu za vysokého tlaku za použití kysličníku uhličitého nastává prudká koroze, která je způsobena vysokou teplotou použitou k rozkladu zbylého karbamátu a samotným kysličníkem uhličitým, který je — jak známo — vysoce korozívní i při běžné teplotě.Also, the process according to DE-OS No. 2819 218 can be carried out at very high pressure, since the two-stage decomposition with the two previously mentioned expulsion means can effectively remove the carbamate and dissolved ammonia even at high pressure. However, high pressure decomposition using carbon dioxide has been found to result in severe corrosion due to the high temperature used to decompose the remaining carbamate and carbon dioxide itself, which is known to be highly corrosive even at normal temperature.

Kromě toho by se mělo podle postupu uvedeného v DE-OS 28'19 218 zajistit úplné odstranění karbamátu amonného a amoniaku, avšak v praxi se nedosáhne těchto výsledků, protože konečný roztok vycházející z druhého stupně stále obsahuje vysoký obsah amoniaku a kysličníku uhličitého,, volné a v kombinaci, v rozmezí 20 až 28 %. V důsledku zbylého množství karbamátu a amoniaku je nutný rozklad uvedeného karbamátu alespoň ve dvou dalších stupních, jeden stupeň při tlaku 1 až 2,5 MPa a druhý při tlaku 0,5 až 0,1 MPa, tak aby tepelný obsah chladicí vody neovlivnil kondenzaci amoniaku a kysličníku, uhličitého, takže by tyto recirkulovaly čerpáním v kapalném stavu.Furthermore, according to the process described in DE-OS 28'19 218 complete removal of ammonium carbamate and ammonia should be ensured, but in practice these results will not be achieved because the final solution coming from the second stage still contains a high content of ammonia and carbon dioxide. and in combination, in the range of 20 to 28%. Due to the remaining amount of carbamate and ammonia, decomposition of said carbamate is required in at least two further stages, one stage at a pressure of 1 to 2.5 MPa and the other at a pressure of 0.5 to 0.1 MPa so that the heat content of the cooling water does not affect the ammonia condensation and carbon dioxide, so that they would be recirculated by pumping in a liquid state.

Jeden z obvyklých postupů je uveden v USA patentu č.- 3 607 038, podle kterého se může provádět rozklad karbamátu amonného ve dvou stupních, - v - prvním, se použije amoniak jako jeden z vypuzovacích prostředků a - pracuje se - za stejného tlaku jako při syntéze, zatímco při druhém - stupni se- použije jako vypuzovací -prostředek kysličník uhličitý a pracuje se za tlaku, který - je nižší než syntézní. Problém koroze se řeší podle uvedeného USA patentu 3 607 938 - tak, že se využije v druhém rozkladném - stupni jako vypuzovací prostředek kysličník uhličitý společně s - částí rozkladných - produktů recirkulujících do hlavy destilační kolony, a to z toho důvodu, že se kysličník uhličitý zředí velkým množstvím amoniaku a především se zvolí tlak syntézy a rozkladu v nízkém rozmezí, řádově 13,5 MPa, jak je navrženo v příkladu tohoto patentu.One common practice is disclosed in U.S. Patent No. 3,607,038, according to which ammonium carbamate can be decomposed in two stages, - in the first, ammonia is used as one of the expelling agents, and - operating under the same pressure as in the synthesis, while in the second stage carbon dioxide is used as the stripping agent and is operated at a pressure lower than the synthesis. The corrosion problem is solved according to U.S. Pat. No. 3,607,938 - by using carbon dioxide in the second decomposition step as a stripping agent together with - a portion of the decomposition products recirculated to the top of the distillation column, because the carbon dioxide it is diluted with a large amount of ammonia and, above all, a synthesis and decomposition pressure in the low range of the order of 13.5 MPa is chosen, as suggested in the example of this patent.

Skutečnost, že se musí pracovat při poměrně nízkém tlaku, má obvykle za - následek nižší výtěžek močoviny v reaktoru, takže způsob není ekonomicky uspokojivý.The fact that it is necessary to work at relatively low pressure usually results in a lower urea yield in the reactor, so that the process is not economically satisfactory.

Nyní bylo neočekávaně zjištěno, že je možné rozložit karbamát amonný v druhé destilační koloně kysličníkem uhličitým za odstranění možnosti koroze a provádět roz klad zbytkového karbamátu za nízkého tlaku, zatímco se současně provádí syntéza za vysokého tlaku, což vede k vysokému výtěžku.It has now been unexpectedly found that it is possible to decompose ammonium carbamate in the second distillation column with carbon dioxide to eliminate the possibility of corrosion and to decompose residual carbamate under low pressure while simultaneously performing high pressure synthesis, resulting in high yield.

Způsob výroby močoviny vycházející z amoniaku a kysličníku uhličitého v molárním poměru 5 ; 1 až 8 : 1 zahrnující syntézu a rozklad karbamátu amonného, který je obsažen v močovinovém roztoku, ve- dvou stupních, první stupeň zajišťuje amoniak jako samodestilační prostředek a druhý stupeň kysličník uhličitý jako vnější vypuzovací prostředek, se vyznačuje tím, že se z první rozkladné zóny odvádí roztok močoviny obsahující 5 až 25 -% karbamátu a plynná fáze obsahující množství amoniaku v přebytku, vzhledem ke stechiometrickému - množství nezbytnému pro karbamát amonný v rozmezí 50 až 90 % celkového toku plynu, která recirkuluje do zóny syntézy močoviny bez dřívější kondenzace, přičemž syntéza a rozklad v prvním stupni se provádí za stejného tlaku v rozmezí 18 až 25 MPa, zatímco rozklad v druhém stupni se provádí za tlaku o 3 až 5 MPa nižším než v prvním stupni a teplota v první rozkladné zóně - - se udržuje v rozmezí 180 až 215 °C a v druhé rozkladné zóně- v rozmezí 160 až 210 -°C. Rozkladné produkty a amoniak oddělené z močovinového roztoku v druhé rozkladné zóně se kondenzují za tlaku, který je v podstatě stejný jako tlak druhé rozkladné zóny a kondenzát se čerpá a recirkuluje do syntézní zóny.A process for producing urea starting from ammonia and carbon dioxide in a molar ratio of 5; 1-8: 1 comprising the synthesis and decomposition of ammonium carbamate contained in the urea solution in two stages, the first stage providing ammonia as a self-distillation agent and the second stage carbon dioxide as an external expulsion agent, characterized in that the first decomposition the urea solution containing 5 to 25% carbamate and the gas phase containing an excess of ammonia relative to the stoichiometric amount required for ammonium carbamate in the range of 50 to 90% of the total gas flow recirculating to the urea synthesis zone without prior condensation, the synthesis and decomposition in the first stage are carried out at the same pressure in the range of 18 to 25 MPa, while the decomposition in the second stage is carried out at a pressure 3 to 5 MPa lower than in the first stage and the temperature in the first decomposition zone is maintained at 180 to 215 ° C and in the second decomposition zone, in the range of 160 to 210 ° C. The decomposition products and ammonia separated from the urea solution in the second decomposition zone are condensed at a pressure substantially equal to the pressure of the second decomposition zone and the condensate is pumped and recirculated to the synthesis zone.

Způsob podle vynálezu bude blíže objasněn na základě přiloženého výkresu, který představuje výhodné provedení, aniž by byl omezen rozsah vynálezu.The method according to the invention will be explained in more detail on the basis of the attached drawing, which represents a preferred embodiment without limiting the scope of the invention.

Kapalný amoniak přiváděný potrubím 1, se čerpá- čerpadlem 2 a po - ochlazení v chladiči 3, 4 . se vede potrubím 5 do - močovinového syntézního reaktoru 6. Do tohoto reaktoru se přivádí potrubím 7 rozkladné produkty a - přebytek - amoniaku opouštějící primární - -rozkladné - zařízení 8, do kterého - se přivádí potrubím 9 vzduch, aby - pasivoval primární rozkladné zařízení 8 a - též reaktorThe liquid ammonia supplied through line 1 is pumped through pump 2 and cooled in the cooler 3, 4. The decomposition products and the excess ammonia leaving the primary decomposition plant 8 are fed to the reactor via line 7 and air is supplied to the reactor via line 9 to passivate the primary decomposition plant 8. and - also a reactor

6.· Do- reaktoru 6 se - také přivádí potrubím 10 kondenzát ze druhého rozkladného stupně.6. Condensate from the second decomposition stage is also fed to the reactor 6 via line 10.

Močovinový roztok, který obsahuje - nezměněný karbamát amonný a přebytek amoniaku se vede potrubím 11 do primárního rozkladného zařízení 8, ze kterého se odvádí potrubím 12 ve formě močovinového roztoku, který obsahuje karbamát, který ještě nebyl v rozkladném zařízení 8 rozložen a přebytek amoniaku, který nebyl v tomto rozkladném zařízení 8 odstraněn.The urea solution containing unchanged ammonium carbamate and excess ammonia is passed through line 11 to the primary decomposition apparatus 8 from which it is discharged via line 12 in the form of a urea solution containing carbamate which has not yet been decomposed in the decomposition apparatus 8 and excess ammonia. has not been removed in this disintegration device 8.

Roztok, který se odvádí z primárního rozkladného zařízení 8 se nechá expandovat ventilem 13 při poklesu tlaku na 3 až 5 MPa a uvádí se do druhého rozkladného zařízeníThe solution which is discharged from the primary decomposition device 8 is allowed to expand by means of a valve 13 at a pressure drop of 3 to 5 MPa and introduced into a second decomposition device

14, kde se destiluje za pomoci kysličníku uhličitého, který se přivádí potrubím 15 po stlačení v kompresoru 16.14, where it is distilled with the aid of carbon dioxide supplied through line 15 after compression in the compressor 16.

swith

Do druhého rozkladného zařízení 14 se také přivádí potrubím 17 plynný proud, který se nechá expandovat ventilem 18 na tlak získaný v druhé rozkladné zóně; tento proud přichází z hlavy reaktoru 6 a je tvořen NHs, CO2, kyslíkem, dusíkem a dalšími inertními plyny případně přítomnými v přiváděném proudu.A gas stream is also supplied to the second decomposition device 14 via a line 17, which is allowed to expand through the valve 18 to the pressure obtained in the second decomposition zone; this stream comes from the top of the reactor 6 and consists of NH 3, CO 2, oxygen, nitrogen and other inert gases possibly present in the feed stream.

Plynná směs se destiluje v druhém rozkladném zařízení 14, vypuzovací činidlo CO2 a inertní plyny se odvádějí potrubím 19 a potom se kondenzují v kondenzátoru 20, kapalná fáze se oddělí od plynné fáze v potrubí 21 v separátoru 22. Močovinový roztok v potrubí 23 opouštějící druhé rozkladné zařízení 14 se potom nechá expandovat za tlaku 0,5 až 0,1 MPa a podrobí se běžné destilaci v destilátoru 24, přičemž se získá roztok odcházející potrubím 32, který se koncentruje ve vakuovém zařízení 25, takže se získá močovinový koncentrát vycházející potrubím 26, který se posílá ke granulaci; také se získá kondenzát vycházející potrubím 27. Tento kondenzát odcházející z vakuové koncentrace se posílá do úpravy a zde se získají odpadní vody odcházející potrubím 33 společně s amoniakální tekutinou, která se vrací- zpět potrubím 34 do kondenzátoru 28.The gaseous mixture is distilled in the second decomposition apparatus 14, the CO2 expellant and the inert gases are removed via line 19 and then condensed in the condenser 20, the liquid phase is separated from the gas phase in line 21 in separator 22. Urea solution in line 23 leaving the second decomposition. the apparatus 14 is then allowed to expand at a pressure of 0.5 to 1 bar and subjected to conventional distillation in a distillator 24 to obtain a solution leaving via line 32 which is concentrated in a vacuum apparatus 25 to obtain a urea concentrate leaving line 26, which is sent for granulation; the condensate exiting from the vacuum concentration is also sent to the treatment and here the waste water leaving line 33 is recovered together with the ammonia fluid, which is returned via line 34 to the condenser 28.

Amoniakální páry získané na - - vrcholku destilátoru 24 se kondenzují v kondenzátoru 28 a posílají se potrubím 29 do nádrže 30, aby mohly recirkulovat do kondenzátoru 20 pomocí čerpadla 31·The ammonia vapors obtained at the top of the distiller 24 are condensed in the condenser 28 and sent via line 29 to the tank 30 to be recirculated to the condenser 20 by means of a pump 31.

Je zajímavé konstatovat, že z energetického hlediska - je zpUsob podle vynálezu výhodnější než uvedený- v DE-OS 28 19 218, protože odstraněním stupně prováděného za tlaku 1 až 25 MPa se ušetří náklady pro opětovné stlačení karbamátu odděleného z druhého stupně na syntézní tlak.It is interesting to note that, from an energy point of view, the process according to the invention is more advantageous than in DE-OS 28 19 218, since the removal of the step carried out at a pressure of 1 to 25 MPa saves costs for repressing the carbamate separated from the second step to synthesis pressure.

Na praktickém příkladu - budou ukázány výsledky získané zpUsobem podle vynálezu.In a practical example, the results obtained by the process of the invention will be shown.

P říkladExample

Produkce 1,500 tun denně -se získá podle přiloženého schématu. - Nejvýznamnější poměry tokU jsou uvedeny v následující - - - tabulce.Production of 1,500 tons per day is obtained according to the attached scheme. - The most significant flow ratios are shown in the following table.

со см b> CD 00 2со см b> CD 00 2

ID CMID CM

in co coin co co

CM co a cO CU 5CM co a cO CU 5

O O CM co CDO O CM co CD

00 00 CD CD CD CD CO WHAT xh xh CD CD CD CD rH rH ID ID CO WHAT Φ Φ CD CD CD CD CM CM OO OO CO WHAT CM CM

O i>. co хП o t-~ CD 'O i>. what хП about t- ~ CD '

ХПХП

CD ojCD os

OlOl

O - , rd COO-, rd CO

OO

OO

CMCM

CMCM

oo oo ao ao 2 2 r-*4 r- * 4 cd tí cd ti uo uo O O co what Θ0 Θ0 •Φ • Φ cm cm 0Ί 0Ί xn xn '—' '-' τη τη CO WHAT H H LD LD τη τη ti ti o O 2 2 CO WHAT CO WHAT CL CL τη τη rH rH Xý Xý 2 2 τη τη ctí honors 00 00 CD CD 00 00 co what 41 41 C^ C ^ CO WHAT 00 00 ID ID rH rH CM CM

τη χθ O τητη χθ O τη

LD ti ti í§ ctí и &LD will honor those í§ и &

COWHAT

ID - .ID -.

2^2 ^

CO 00 rH K хП — txCO 00 rH K хП - tx

ID ctí ti •r4ID honors three • r4

IDID

2^2 ^

2'2 '

CD CO 2~ 2CD CO 2 ~ 2

LDLD

OO

OO

τη CD oo τη CD oo 00 00 2 w Μ a2 w Μ a b* rH b * rH 00 2 00 2 2 2 ID CD ld CD ID ld 00 00 ctí honors O O O O CM CM CD τη rH CD τη rH xj xj 4$ 4 $ 2 2 2 2 00 00 CO CM xn CO CM xn 2 2 00 2 00 2 2 2 rd CO CO rd CO CO 19 19 Dec xfi Ю xfi Ю rH rH

CMCM

CD O ti &O n cg o 14 o b>CD O ti & O cg o 14 o b>

ХПХП

IDID

ti ti •r»4 xh ti ti • r »4 xh τη co τη co xn τη xn τη co CM co CM 2 00 2 00 CD Cl CD Cl O O' O O ' rd rd CM Ά CM Ά 0 0 00 00 CD CD 00 00 ti ti τη τη CD CD OD FROM 41 41 LD LD CO WHAT ю ю t> t> 03 03 /

τη coτη co

CO coWHAT co

CMCM

CDCD

LDLD

LDLD

CO CM ά ctí coWHAT CM ά honors what

ID O CD F5 CM rd » rH ZCD CD F5 CM rd »rH Z

O o rdO o rd

IS rH τη ιηIS rH τη ιη

CU 00CU 00

Ctí 2Honors 2

ZOF

τητη

IDID

4D4D

Claims (1)

Způsob výroby močoviny vycházející z amoniaku a kysličníku uhličitého v molárním poměru 5:1 až 8:1 zahrnující syntézu a rozklad karbamátu amonného, který je obsažen . v močovinovém roztoku, ve , dvou stupních, první stupeň zajišťuje amoniak ' jako samodestilační prostředek a druhý stupeň kysličník uhličitý jako vnější vypuzovací prostředek, vyznačený tím, že se z první rozkladné zóny odvádí roztok močoviny obsahující 5 až 25 % karbamátu a plynná fáze obsahující množství amoniaku v přeA process for producing urea starting from ammonia and carbon dioxide in a molar ratio of 5: 1 to 8: 1 comprising the synthesis and decomposition of the ammonium carbamate that is contained. in the urea solution, in two stages, the first stage provides ammonia as a self-distillation agent and the second stage carbon dioxide as an external expulsion agent, characterized in that urea solution containing 5 to 25% carbamate and a gas phase containing ammonia in excess VynAlezu bytku, vzhledem ke stechiometrickému množství - nezbytnému pro karbamát amonný v rozmezí 50- až 90 % celkového toku plynu, která recirkuluje do zóny syntézy močoviny bez dřívější kondenzace, přičemž syntéza a rozklad v prvním stupni se provádí za stejného tlaku v rozmezí 18 až 25 MPa, zatímco rozklad v druhém stupni se provádí za tlaku o 3 až 5 MPa nižším než v prvním stupni a teplota v první rozkladné zóně se udržuje v rozmezí 180 až 215 °C a v druhé rozkladné zóně v rozmezí 160 až 210 °C.BACKGROUND OF THE INVENTION, with respect to the stoichiometric amount required for ammonium carbamate in the range of 50-90% of the total gas flow, which is recirculated to the urea synthesis zone without prior condensation, wherein the first stage synthesis and decomposition is carried out under the same pressure of 18-25 MPa, while the decomposition in the second stage is carried out at a pressure 3 to 5 MPa lower than in the first stage and the temperature in the first decomposition zone is kept between 180 and 215 ° C and in the second decomposition zone is between 160 and 210 ° C.
CS816357A 1980-08-29 1981-08-26 Process for the production of urea CS228529B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT24357/80A IT1141030B (en) 1980-08-29 1980-08-29 PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF UREA

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS228529B2 true CS228529B2 (en) 1984-05-14

Family

ID=11213241

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS816357A CS228529B2 (en) 1980-08-29 1981-08-26 Process for the production of urea

Country Status (35)

Country Link
JP (1) JPS5772955A (en)
KR (1) KR850000700B1 (en)
AR (1) AR226915A1 (en)
AT (1) AT377253B (en)
AU (1) AU544041B2 (en)
BE (1) BE890118A (en)
BR (1) BR8105217A (en)
CA (1) CA1182838A (en)
CS (1) CS228529B2 (en)
DD (1) DD201780A5 (en)
DE (1) DE3133765C2 (en)
DK (1) DK343381A (en)
EG (1) EG15405A (en)
ES (1) ES505481A0 (en)
FR (1) FR2489323A1 (en)
GB (1) GB2087381B (en)
IL (1) IL63560A (en)
IN (1) IN153584B (en)
IT (1) IT1141030B (en)
LU (1) LU83591A1 (en)
MW (1) MW3181A1 (en)
MX (1) MX152570A (en)
MY (1) MY8500910A (en)
NL (1) NL8104011A (en)
NO (1) NO151199C (en)
PH (1) PH18034A (en)
PL (1) PL132177B1 (en)
PT (1) PT73594B (en)
RO (1) RO82682B (en)
SE (1) SE447652B (en)
TR (1) TR21103A (en)
YU (1) YU194681A (en)
ZA (1) ZA815329B (en)
ZM (1) ZM7381A1 (en)
ZW (1) ZW18981A1 (en)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1211125B (en) * 1981-10-16 1989-09-29 Ortu Francesco NITROGEN COMPOUNDS. PROCESS FOR THE PREPARATION OF
DE3364579D1 (en) * 1982-06-03 1986-08-28 Montedison Spa Method for avoiding the corrosion of strippers in urea manufacturing plants
NL8400840A (en) * 1984-03-16 1985-10-16 Unie Van Kunstmestfab Bv METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA.
IT1209532B (en) * 1984-04-20 1989-08-30 Snam Progetti PROCESS FOR THE SYNTHESIS OF UREA AND MATERIAL USED IN ITSELF.
IT1245396B (en) * 1991-03-22 1994-09-20 Snam Progetti PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF HIGH ENERGY EFFICIENCY UREA
USD555828S1 (en) 2005-08-04 2007-11-20 Colgate-Palmolive Company Dentifrice
US8906187B2 (en) 2008-06-25 2014-12-09 Colgate-Palmolive Company Method of making shoulder/nozzles with film barrier liners
ITMI20120013A1 (en) 2012-01-09 2013-07-10 Saipem Spa PROCEDURE FOR THE SYNTHESIS OF UREA INCLUDING A STRIPPER FUND OF PASSIVATION

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL250349A (en) * 1960-04-08
US4053508A (en) * 1960-09-05 1977-10-11 Stamicarbon, N.V. Process and installation for preparing urea from ammonia and carbon dioxide
CH498811A (en) * 1967-05-22 1970-11-15 Chemical Construction Corp Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide
BE757274A (en) * 1969-10-16 1971-03-16 Snam Progetti UREA PRODUCTION PROCESS
US3922222A (en) * 1973-02-20 1975-11-25 Cf Ind Method for treatment of urea crystallizer condensate
IT1068268B (en) * 1976-09-09 1985-03-21 Snam Progetti PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF UREA AND PURIFICATION OF WATERS
NL174548C (en) * 1977-05-05 1988-05-16 Montedison Spa PROCESS FOR PREPARING UREA BY REACTION OF AMMONIA AND CARBON DIOXIDE.

Also Published As

Publication number Publication date
PT73594A (en) 1981-09-01
MX152570A (en) 1985-08-30
DE3133765A1 (en) 1982-04-01
DE3133765C2 (en) 1983-05-19
IN153584B (en) 1984-07-28
PL132177B1 (en) 1985-02-28
JPS5772955A (en) 1982-05-07
GB2087381A (en) 1982-05-26
LU83591A1 (en) 1982-04-14
NO151199B (en) 1984-11-19
BR8105217A (en) 1982-04-27
DK343381A (en) 1982-03-01
PL232761A1 (en) 1982-03-01
RO82682A (en) 1984-01-14
TR21103A (en) 1983-07-01
GB2087381B (en) 1984-08-22
PH18034A (en) 1985-03-06
CA1182838A (en) 1985-02-19
KR830006192A (en) 1983-09-20
IT8024357A0 (en) 1980-08-29
AU544041B2 (en) 1985-05-16
RO82682B (en) 1984-01-30
AR226915A1 (en) 1982-08-31
DD201780A5 (en) 1983-08-10
ES8301902A1 (en) 1983-01-16
ZA815329B (en) 1982-07-28
BE890118A (en) 1982-03-01
SE447652B (en) 1986-12-01
ATA354881A (en) 1984-07-15
KR850000700B1 (en) 1985-05-15
PT73594B (en) 1982-11-10
NO151199C (en) 1985-02-27
FR2489323B1 (en) 1984-02-10
YU194681A (en) 1983-02-28
ZM7381A1 (en) 1981-12-21
MW3181A1 (en) 1982-09-08
MY8500910A (en) 1985-12-31
IL63560A0 (en) 1981-11-30
FR2489323A1 (en) 1982-03-05
AT377253B (en) 1985-02-25
IT1141030B (en) 1986-10-01
ES505481A0 (en) 1983-01-16
ZW18981A1 (en) 1981-10-28
NO812855L (en) 1982-03-01
AU7390481A (en) 1982-03-04
SE8105105L (en) 1982-03-01
NL8104011A (en) 1982-03-16
EG15405A (en) 1986-06-30
IL63560A (en) 1985-09-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4314077A (en) Method for the production of urea and purification of water
US6852886B2 (en) Process for the preparation of urea
AU2002303036A1 (en) Process for the preparation of urea
US6586629B1 (en) Method of introducing melamine off-gases into a urea plant
HU180579B (en) Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine
SU1494864A3 (en) Method of producing urea
EP3224223A1 (en) Method and plant for producing urea-ammonium nitrate (uan)
NO752079L (en)
CS228529B2 (en) Process for the production of urea
CA2779841C (en) A urea stripping process for the production of urea
JP4903697B2 (en) Urea preparation method
EP0145054B1 (en) Process for preparing urea
CN1260209C (en) Process for the preparation of urea
SU1153825A3 (en) Method of obtaining urea
AU2002252800B2 (en) Process for the preparation of urea
EA019704B1 (en) Method for concentrating an aqueous ammonium carbamate stream
US4053508A (en) Process and installation for preparing urea from ammonia and carbon dioxide
EP4352041B1 (en) Urea production with triple mp streams
KR800001159B1 (en) Process of separating substantially pure nh3 and substantially pure co2 from a composition containing nh3 and co2
EA004192B1 (en) Process for the preparation of urea
CN120379964A (en) Co-production of urea melamine production using HP CO2 stripping
FI71501C (en) FOERFARANDE FOER SEPARERING AV NH3 OCH CO2 UR BLANDNINGAR SOM INNEHAOLLER DESSA.
CS245777B2 (en) Production method of urea