SE447652B - PROCEDURE FOR PREPARING CARBAMIDE - Google Patents
PROCEDURE FOR PREPARING CARBAMIDEInfo
- Publication number
- SE447652B SE447652B SE8105105A SE8105105A SE447652B SE 447652 B SE447652 B SE 447652B SE 8105105 A SE8105105 A SE 8105105A SE 8105105 A SE8105105 A SE 8105105A SE 447652 B SE447652 B SE 447652B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- ammonia
- urea
- pressure
- carbon dioxide
- decomposition
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
Description
Loa 447 652 2 midlösningen efter självavdrivningssteget i allmänhet nödvändiga och i den brittiska patentskriften l l84 004 anges dylika behandlingar, vars syfte är att avlägsna resterande karbamat. Loa 447 652 2 the solution after the self-stripping step in general necessary and in British Patent Specification l l84 004 indicate such treatments, the purpose of which is to remove residual carbamate.
Det är uppenbart att dylika ytterligare behand- lingar kan utföras genom att man använder ett avdriv- ningsmedel och i detta sammanhang kan den italienska patentskriften 875 l28 (motsvarar brittiska patentskrif- ten l 272 873) nämnas, vilken tillhandahåller ett andra avdrivningssteg under samma tryck som i det första själv- avdrivningssteget, varvid ett avdrivningsfluidum används, som är den blandning av kväve och väte som är avsedd för ammoniaksyntesen.It is obvious that such additional treatments can be performed by using a stripper. and in this context the Italian Patent 875 l28 (corresponds to British Patent ten l 272 873) is mentioned, which provides a second stripping step under the same pressure as in the first the stripping step, using a stripping fluid, which is the mixture of nitrogen and hydrogen intended for ammonia synthesis.
Det praktiska i att använda koldioxid som avdriv- ningsmedel i det andra steget är omedelbart uppenbart för fackmannen och detta framförallt därför att det sedan lång tid tillbaka är känt att det är möjligt att utnyttja koldioxiden indet första sönderdelningssteget enligt brittiska patentskriften 952 764.The practicality of using carbon dioxide as a stripping means in the second step is immediately apparent for the person skilled in the art and this mainly because it then long time ago it is known that it is possible to utilize carbon dioxide in the first decomposition step according to British Patent Specification 952 764.
Utnyttjandet av koldioxid som avdrivningsmedel i det andra steget avslöjas i DE-OS 28 l9 2l8. Denna av- ser sönderdelning av karbamatet i det första steget i närvaro av ammoniak och i det andra steget i närvaro av koldioxid, varvid det andra steget även är ett avdriv- ningssteg med avseende på den i karbamidlösningen upp- lösta ammoniaken och varvid båda stegen utförs under samma tryck som utnyttjas i karbamidsyntesreaktorn.The use of carbon dioxide as a propellant in the second step is revealed in DE-OS 28 l9 2l8. This agreement see decomposition of the carbamate in the first step in presence of ammonia and in the second step in the presence of carbon dioxide, the second stage also being a stripping steps with respect to the urea contained in the urea solution dissolved the ammonia and performing both steps during the same pressure used in the urea synthesis reactor.
Teoretiskt kan förfarandet enligt DE-OS 28 l9 218 utföras under mycket höga tryck, eftersom tvåstegsönder- delningen med ovannämnda två avdrivningsmedel effektivt bör avlägsna karbamatet och den upplösta ammoniaken trots de höga trycken. Det har emellertid visat sig att under höga tryck i sönderdelningssteget med koldioxid en kraf- tig korrosion uppstår, som är en följd dels av de höga temperaturer som används för sönderdelning av resterande karbamat och dels av självajkoldioxiden, sam,-såsom är väl känt, är ytterst korrosiv redan vid konventionella temperaturer. i 'Z ' '_ i Även om ur teoretisk synpunkt förfarandet enligt 54 447 652 DE-OS 28 19 218 borde medge ett fullständigt avlägsnande av både ammoniumkarbamatet och ammoniaken, bidrar det i själva verket icke till ett sådant resultat, eftersom den slutlösning som lämnar det andra steget fortfarande inne- håller höga halter av ammoniak och koldioxid, både i fritt tillstånd och i kombination, i storleksordningen - 28 %. Det faktum att man erhåller en resterande mängd karbamat och ammoniak har till följd att nämnda karbamat måste sönderdelas i minst tvâ steg, av vilka ett utförs under 10 - 25 bar och det andra under 5 - l bar, eftersom kylvattnets värmenivå icke skulle kunna åstadkomma kondensering av ammoniak och koldioxid, så att dessa skulle kunna recirkuleras genom pumpning i vätskeform.Theoretically, the procedure according to DE-OS 28 19 218 performed under very high pressures, since the two-stage the division with the above two strippers effectively should remove the carbamate and the dissolved ammonia notwithstanding the high pressures. However, it has been shown that during high pressures in the decomposition step with carbon dioxide corrosion occurs, which is a consequence partly of the high temperatures used to decompose the remainder carbamate and partly of the carbon dioxide, sam, -as is well known, is extremely corrosive even at conventional temperatures. i 'Z' '_ i Although from a theoretical point of view the procedure according to 54 447 652 DE-OS 28 19 218 should allow a complete removal of both ammonium carbamate and ammonia, it contributes in in fact not to such a result, because it final solution leaving the second stage still contains maintains high levels of ammonia and carbon dioxide, both in free state and in combination, in the order of magnitude - 28%. The fact that one obtains a remainder amount of carbamate and ammonia results in the said carbamate must be broken down into at least two stages, of which one is performed below 10 - 25 bar and the other below 5 - l bar, as the heat level of the cooling water would not be able to cause condensation of ammonia and carbon dioxide, so that these could be recycled by pumping in liquid form.
Bland de konventionella förfarandena kan även näm- nas det som avslöjas i den amerikanska patentskriften 3 607 938, enligt vilken sönderdelningen av ammonium- karbamat kan utföras i två steg, där det första steget utnyttjar ammoniak som ett av avdrivningsmedlen och arbetar under samma tryck som syntesen, medan det andra steget bland avdrivningsmedlen utnyttjar koldioxid och arbetar under ett tryck, som är lägre än syntestrycket.Among the conventional procedures, disclosed in U.S. Pat 3,607,938, according to which the decomposition of ammonium carbamate can be performed in two steps, where the first step uses ammonia as one of the strippers and works under the same pressure as the synthesis, while the other the step among the strippers utilizes carbon dioxide and operates under a pressure lower than the synthetic pressure.
Korrosionsproblemet löses enligt den amerikanska patent- skriften 3 607 938 genom att man som avdrivningsmedel i den andra sönderdelaren utnyttjar koldioxid tillsammans med en del av de sönderdelningsprodukter som recirkuleras till avdrivarhuvudet och detta i syfte att utspäda kol- dioxiden i en stor massa av ammoniak, och framförallt genom att välja både syntes- och sönderdelningstryck i storleksordningen 135 bar, som föreslås i utföringsexemp- let i nämnda patentskrift.The corrosion problem is solved according to the US patent document 3,607,938 by using as a propellant in the other decomposer uses carbon dioxide together with some of the decomposition products being recycled to the stripper head and this in order to dilute the carbon the dioxide in a large mass of ammonia, and above all by selecting both synthesis and decomposition pressures in of the order of 135 bar, which is proposed in the embodiment in said patent specification.
Det faktum att man tvingas arbeta under jämförelse- vis låga tryck innebär förvisso ett lägre karbamidutbyte i reaktorn, varför förfarandet icke blir ekonomiskt för- svarbart. Det har nu visat sig att det är möjligt att sönderdela ammoniumkarbamat i den andra avdrivaren med koldioxid, under det att man undviker ovan angivna korrosionsproblem och kan avstå från sönderdelning av :äs-na Quirfjnff; 'E “if f. (_ ff, . ., š ii , 1 447 652 resterande karbamat i ett lågtryckssteg, medan man samtidigt utför syntesen under högt tryck, vilket ger den fördelen att man uppnår ett högt utbyte.The fact that one is forced to work during comparison Some low pressures certainly mean a lower urea yield in the reactor, so that the process does not become economically answerable. It has now been shown that it is possible to decompose the ammonium carbamate in the other stripper with carbon dioxide, while avoiding the above corrosion problems and may refrain from decomposition of : äs-na Quirfjnff; 'E “if f. (_ Ff, . ., š ii , 1 447 652 residual carbamate in a low pressure step, while simultaneously performing the synthesis under high pressure, which gives the advantage of achieving a high yield.
F örfarandet enligt uppfinningen innebär att man framställer kar- bamid under ett tryck av 180-250 bar utgående från ammoniak och koldioxid i ett molförhållande ammoniak/koldioxid av från 5:1 till 8:1 i en synteszon, avdrar den på så sätt erhållna lösningen från synteszonen in i en första ammoniumkarbamatsönderdelningszon, varvid nämnda första sönderdelnings- zon arbetar under ett tryck, som är lika med eller i huvudsak lika med det tryck som råder i synteszonen, och en temperatur inom intervallet 1800- -2l5°C och matar karbamidlösningen från den första sönderdelningszonen till en andra sönderdelningszon, där temperaturer hålls inom intervallet l6U°- -2lÛ°C. Det utmärkande för förfarandet är att man i det andra steget upprätthåller ett tryck, som är 30-50 bar lägre än trycket i det första steget.The process according to the invention involves preparing bamid under a pressure of 180-250 bar starting from ammonia and carbon dioxide in an ammonia / carbon dioxide molar ratio of from 5: 1 to 8: 1 in a synthesis zone, the solution thus obtained deducts from the synthesis zone into a first ammonium carbamate decomposition zone, said first decomposition zone zone operates under a pressure equal to or substantially equal to it pressure prevailing in the synthesis zone, and a temperature in the range 1800- -215 ° C and feed the urea solution from the first decomposition zone to a second decomposition zone, where temperatures are kept in the range 16U ° - -2 ° C. The hallmark of the procedure is that in the second step maintains a pressure which is 30-50 bar lower than the pressure in the first step.
Fördelaktiga utföringsformer framgår av underkraven.Advantageous embodiments appear from the subclaims.
Temperaturerna i den primära sönderdelningszonen inställs så att ovan angivna betingelser iakttas beträffande mängden resterande karbamat i karbamidlösningen och beträffande mängden ammoníaköverskott i gasfasen, varvid sistnämnda direkt recirkuleras utan att kondenseras till karbamidsyn- teszonen. Temperaturerna i den första sönderdelningszonen hålls inom inter- valla: 1eo°-21s°c.The temperatures in the primary decomposition zone are set so that the above conditions are observed with respect to the amount of carbamate remaining in the urea solution and the amount of excess ammonia in the gas phase, the latter being recycled directly without condensing to the urea teszonen. The temperatures in the first decomposition zone are kept within the valla: 1eo ° -21s ° c.
Sönderdelningsprodukterna och den ammoniak som avskils från karbamidlösningen i den andra sönderdelningszonen kondenseras under ett tryck, som är i huvudsak lika med det som rader i nämnda andra sönderdel- ningszon, och kondensatet pumpas och recirkuleras till synteszonen.The decomposition products and the ammonia separated from the urea solution in the second decomposition zone is condensed together pressure, which is substantially equal to that of rows in said second decomposition zone, and the condensate is pumped and recycled to the synthesis zone.
F örfarandet enligt uppfinningen beskrivs närmare nedan med hänvisning till bifogade ritning, som visar en föredragen utföringsform, till vilken uppfinningen emellertid är begränsad.The process according to the invention is described in more detail below with reference to the accompanying drawing, showing a preferred embodiment, to which the invention, however, is limited.
Flytande ammoniak 1 pumpas med en pump 2 och efter kylning vid 3 och 4 matas ammoniaken via ledningen S till karbamidsyntesreaktorn 6; till denna matas även via ledningen 7, sönderdelningsprodukterna och det ammo- niaköverskott som avgår från primärsönderdelaren B, till vilken via ledningen 9 luft matas för att passivera primärsönderdelaren 8 liksom reaktorn 6.Liquid ammonia 1 is pumped with a pump 2 and after cooling at 3 and 4, the ammonia is fed via line S to the urea synthesis reactor 6; to this is also fed via the line 7, the decomposition products and the surplus which departs from the primary decomposer B, to which via the line 9 air is supplied to passivate the primary decomposer 8 as well as the reactor 6.
Reaktorn 6 erhåller även via ledningen 10 kondensaten från det andra sönderdelningssteget. _ Karbamídlösningen, som innehåller icke omvandlat ammoniumkar- bamat och ammoniaköverskottet, matas via ledningen 11 till primärsönderde- Iaren 8, varifrån den avdras via ledningen 12 i form av en karbamidlösning, "v -. . _ ß f vt' ti' :f-f. ~!-_ å. 3.1.3' 447 652 som innehåller det karbamat som icke har sönderdelats i primärsönderdelaren 8 och det ammoniaköverskott som icke har avlägsnats vid 8.The reactor 6 also receives the condensate from the other via the line 10 the decomposition step. _ The urea solution, which contains unconverted ammonium bamate and the excess ammonia, are fed via line 11 to the primary decomposition Iaren 8, from which it is withdrawn via line 12 in the form of a urea solution, "v -. . _ ß f vt 'ti' : f-f. ~! -_ å. 3.1.3 ' 447 652 containing the carbamate which has not been decomposed in the primary decomposer 8 and the excess ammonia which has not been removed at 8.
Den lösning som har avdragits fran primärsönderdelaren 8 bringas att expandera i ventilen 13 med ett tryckfall av 30-50 bar och matas till sekundärsönderdelaren 14, där den underkastas avdrivning med koldioxid, som inmatas fran 15 efter att ha komprimerats med kompressorn 16.The solution which has been subtracted from the primary decomposer 8 is brought to expand in the valve 13 with a pressure drop of 30-50 bar and fed to the secondary decomposer 14, where it is subjected to evaporation with carbon dioxide, which is fed from 15 after being compressed with the compressor 16.
I sekundärsönderdelaren 14 inmatas även gasflödet 17, som har bringats att expandera i ventilen 18 ned till det tryck som rader i sekundär- sönder-delaren; detta gasflöde härrör fran överdelen av reaktorn 6 och består av ammoniak, koldioxid, syre, kväve och andra inerta gaser, som eventuellt är närvarande i utgangsmaterialflödena. ' De angor som avdrivs i sekundärsönderdelaren 14, avdrivnings- medlet koldioxid och de inerta gaserna avdras via ledningen 19 och kondense- ras därefter i en kondensor 20, varvid vätskefasen 10 avskils fran gasfasen 21 i en separator 22. Den karbamidlösning 23 som avgar fran sekundärsönder- delaren 14 bringas därefter att expandera under 5-1 bar och underkastas konventionell destillation i 24, varvid en lösning 32 erhalls, som koncentreras i vakuum vid 25 sa att man erhaller en karbamidsmälta 26, som matas vidare till pelletering eller granulering. Man erhaller även kondensat 27. Dessa kondensat 27 fran vakuumkoncentreringssektionen 25 matas till behandlings- sektionen 35 och där erhaller man sumpvatten 33 tillsammans med en ammoniakkalisk vätska, vilken sistnämnda recirkuleras via ledningen 34 till kondensorn 28.The gas flow 17, which has caused to expand in the valve 18 down to the pressure which lines in the secondary the shredder; this gas flow originates from the upper part of the reactor 6 and consists of ammonia, carbon dioxide, oxygen, nitrogen and other inert gases, if any present in the feedstock flows. ' The vapors stripped in the secondary disintegrator 14, stripping the carbon dioxide and the inert gases are extracted via line 19 and condensate then in a condenser 20, the liquid phase 10 being separated from the gas phase 21 in a separator 22. The urea solution 23 which emits from the secondary decomposition the divider 14 is then made to expand below 5-1 bar and subjected conventional distillation in 24 to give a solution 32 which is concentrated in a vacuum at 25 so as to obtain a urea melt 26, which is further fed for pelleting or granulation. Condensate 27 is also obtained condensate 27 from the vacuum concentration section 25 is fed to the treatment section 35 and there one obtains swamp water 33 together with one ammoniacal liquid, the latter being recycled via line 34 to condenser 28.
De ammoniakangor som erhalls vid överdelen av 24 kondenseras vid 28 och matas via ledningen 29 till behållaren 30 för att recirkuleras till kondensorn 20 med hjälp av pumpen 31.The ammonia canes obtained at the top of 24 are condensed at 28 and fed via line 29 to the container 30 to be recycled to the condenser 20 by means of the pump 31.
Det är intressant att konstatera att ur energisynpunkt förfarandet enligt föreliggande uppfinning är fördelaktigare än förfarandet enligt DE-OS 29 19 218, eftersom undertryckandet av steget under tryck av 10-25 bar i stor utsträckning kompenserar för kostnaderna att rekomprimera karbamatet, som har avskilts i det andra steget, till syntestrycket.It is interesting to note that from an energy point of view the procedure according to the present invention is more advantageous than the method according to DE-OS 29 19 218, since the suppression of the step under pressure of 10-25 bar in largely compensates for the cost of recompressing the carbamate, which has been separated in the second step, to the synthesis pressure.
Uppfinningen askadliggörs närmare medelst följande utförings- exempel.The invention is further illustrated by the following embodiments. example.
EXEMPEL För en produktion av 1500 ton per dag kan man följa flödes- schemat i bifogade ritning. De mest signifikanta materialflödena aterges i tabellen nedan. 447 652 Hæv QNQMOH Hæv_HHHmm Hæv wømww HæV_ mmH~w Hæv mwmmm ..rH wm_Hm mæw~ mm.m ONMOH °_mm wmwm _ .WN mmwH~ HCHÜXV ON: HHHQ N Ne .OCH mm«~w NHNH MMHNW H=\@x%mwmm w.o u UH: wo.mH Hmw mmHom woomm w_@m www» QHQ Hmm H=\@xV.~oU H n UHZ mmH~m HMNH ww.mm HowmH HHHN mâmß - o_~ HMRH HHHQXV mïz “HH OCH HHH HQHO “HH H OH OHH oß OHH OHH . Huov» mnnHm >< «zmB@> bzHz>Hm«@mm . Hm OH mm ww Nm manvflafim HHv_ HHHHOH Hæv wHnmHH Hæv HHHQMH Häv Hmmná Hæv HHHHH HH, HHHHH .>H o.m~& @H°@~ °.o~ oßomw ~H«>H MHHHH _ H;\mxv ON: o.mm_ QQHNW @_mH mmH~w mm.Hm mmäww H¿\@xHmm%% o_m mmwm °.> HHHOH m.@ HmmwH OCH Hmwnå - - ^;\mxv Nov o_~ màmß o.om mowmá mo.mH ßßmmæ - OOH ßHHmm .OCH HHHWH H¿\@¥V H12 OHH Qom OQN OMH OON OH ^ @@H OON QmH OHH ONH “H HU°vH N .. m m MQDHm 2% «mmE@> w<@..ou .EHHH Iz .BHHH Iz wzHz>HmHmmm MN NH HH “H W H wzHzQmHEXAMPLE For a production of 1500 tonnes per day, you can follow the flow the diagram in the accompanying drawing. The most significant material flows are reflected in the table below. 447 652 Raise QNQMOH Raise_HHHmm Raise wømww Raise_mmH ~ w Raise mwmmm ..rH wm_Hm mæw ~ mm.m ONMOH ° _mm wmwm _ .WN mmwH ~ HCHÜXV ON: HHHQ N Ne .OCH mm «~ w NHNH MMHNW H = \ @ x% mwmm w.o u UH: wo.mH Hmw mmHom woomm w_ @ m www »QHQ Hmm H = \ @ xV. ~ oU H n UHZ mmH ~ m HMNH ww.mm HowmH HHHN mâmß - o_ ~ HMRH HHHQXV mïz "HH AND HHH HQHO" HH H OH OHH oß OHH OHH. Huov » mnnHm> < «ZmB @> bzHz> Hm« @mm . Hm OH mm ww Nm manv fl a fi m HHv_ HHHHOH Raise wHnmHH Raise HHHQMH Raise Hmmná Raise HHHHH HH, HHHHH.> H o.m ~ & @ H ° @ ~ ° .o ~ oßomw ~ H «> H MHHHH _ H; \ mxv ON: o.mm_ QQHNW @_mH mmH ~ w mm.Hm mmäww H¿ \ @ xHmm %% o_m mmwm °.> HHHOH m. @ HmmwH AND Hmwnå - - ^; \ mxv Nov o_ ~ màmß o.om mowmá mo.mH ßßmmæ - OOH ßHHmm .OCH HHHWH H¿ \ @ ¥ V H12 OHH Qom OQN OMH OON OH ^ @@ H OON QmH OHH ONH “H HU ° vH N .. m m MQDHm 2% «MmE @> w <@ .. ou .EHHH Iz .BHHH Iz wzHz> HmHmmm MN NH HH “H W H wzHzQmH
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT24357/80A IT1141030B (en) | 1980-08-29 | 1980-08-29 | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF UREA |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8105105L SE8105105L (en) | 1982-03-01 |
| SE447652B true SE447652B (en) | 1986-12-01 |
Family
ID=11213241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8105105A SE447652B (en) | 1980-08-29 | 1981-08-28 | PROCEDURE FOR PREPARING CARBAMIDE |
Country Status (35)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5772955A (en) |
| KR (1) | KR850000700B1 (en) |
| AR (1) | AR226915A1 (en) |
| AT (1) | AT377253B (en) |
| AU (1) | AU544041B2 (en) |
| BE (1) | BE890118A (en) |
| BR (1) | BR8105217A (en) |
| CA (1) | CA1182838A (en) |
| CS (1) | CS228529B2 (en) |
| DD (1) | DD201780A5 (en) |
| DE (1) | DE3133765C2 (en) |
| DK (1) | DK343381A (en) |
| EG (1) | EG15405A (en) |
| ES (1) | ES8301902A1 (en) |
| FR (1) | FR2489323A1 (en) |
| GB (1) | GB2087381B (en) |
| IL (1) | IL63560A (en) |
| IN (1) | IN153584B (en) |
| IT (1) | IT1141030B (en) |
| LU (1) | LU83591A1 (en) |
| MW (1) | MW3181A1 (en) |
| MX (1) | MX152570A (en) |
| MY (1) | MY8500910A (en) |
| NL (1) | NL8104011A (en) |
| NO (1) | NO151199C (en) |
| PH (1) | PH18034A (en) |
| PL (1) | PL132177B1 (en) |
| PT (1) | PT73594B (en) |
| RO (1) | RO82682B (en) |
| SE (1) | SE447652B (en) |
| TR (1) | TR21103A (en) |
| YU (1) | YU194681A (en) |
| ZA (1) | ZA815329B (en) |
| ZM (1) | ZM7381A1 (en) |
| ZW (1) | ZW18981A1 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1211125B (en) * | 1981-10-16 | 1989-09-29 | Ortu Francesco | NITROGEN COMPOUNDS. PROCESS FOR THE PREPARATION OF |
| DE3364579D1 (en) * | 1982-06-03 | 1986-08-28 | Montedison Spa | Method for avoiding the corrosion of strippers in urea manufacturing plants |
| NL8400840A (en) * | 1984-03-16 | 1985-10-16 | Unie Van Kunstmestfab Bv | METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. |
| IT1209532B (en) * | 1984-04-20 | 1989-08-30 | Snam Progetti | PROCESS FOR THE SYNTHESIS OF UREA AND MATERIAL USED IN ITSELF. |
| IT1245396B (en) * | 1991-03-22 | 1994-09-20 | Snam Progetti | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF HIGH ENERGY EFFICIENCY UREA |
| US8906187B2 (en) | 2008-06-25 | 2014-12-09 | Colgate-Palmolive Company | Method of making shoulder/nozzles with film barrier liners |
| ITMI20120013A1 (en) | 2012-01-09 | 2013-07-10 | Saipem Spa | PROCEDURE FOR THE SYNTHESIS OF UREA INCLUDING A STRIPPER FUND OF PASSIVATION |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL101446C (en) * | 1960-04-08 | |||
| US4053508A (en) * | 1960-09-05 | 1977-10-11 | Stamicarbon, N.V. | Process and installation for preparing urea from ammonia and carbon dioxide |
| CH498811A (en) * | 1967-05-22 | 1970-11-15 | Chemical Construction Corp | Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide |
| BE757274A (en) * | 1969-10-16 | 1971-03-16 | Snam Progetti | UREA PRODUCTION PROCESS |
| US3922222A (en) * | 1973-02-20 | 1975-11-25 | Cf Ind | Method for treatment of urea crystallizer condensate |
| IT1068268B (en) * | 1976-09-09 | 1985-03-21 | Snam Progetti | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF UREA AND PURIFICATION OF WATERS |
| SE446978B (en) * | 1977-05-05 | 1986-10-20 | Montedison Spa | ISOBARIC DOUBLE CIRCULATOR PROCEDURE FOR SYNTHETIZATION OF UREA DURING INTERMEDIATE PRODUCTION OF AMMONIUM CARBAMATE |
-
1980
- 1980-08-29 IT IT24357/80A patent/IT1141030B/en active
-
1981
- 1981-07-31 DK DK343381A patent/DK343381A/en not_active Application Discontinuation
- 1981-08-03 ZA ZA815329A patent/ZA815329B/en unknown
- 1981-08-05 ZW ZW189/81A patent/ZW18981A1/en unknown
- 1981-08-07 GB GB8124264A patent/GB2087381B/en not_active Expired
- 1981-08-07 AU AU73904/81A patent/AU544041B2/en not_active Ceased
- 1981-08-12 IL IL63560A patent/IL63560A/en unknown
- 1981-08-12 YU YU01946/81A patent/YU194681A/en unknown
- 1981-08-12 BR BR8105217A patent/BR8105217A/en unknown
- 1981-08-13 AT AT0354881A patent/AT377253B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-08-18 MW MW31/81A patent/MW3181A1/en unknown
- 1981-08-20 ZM ZM73/81A patent/ZM7381A1/en unknown
- 1981-08-21 PH PH26083A patent/PH18034A/en unknown
- 1981-08-22 PL PL1981232761A patent/PL132177B1/en unknown
- 1981-08-24 NO NO812855A patent/NO151199C/en unknown
- 1981-08-25 FR FR8116244A patent/FR2489323A1/en active Granted
- 1981-08-25 TR TR21103A patent/TR21103A/en unknown
- 1981-08-26 DD DD81232813A patent/DD201780A5/en unknown
- 1981-08-26 MX MX188902A patent/MX152570A/en unknown
- 1981-08-26 CS CS816357A patent/CS228529B2/en unknown
- 1981-08-26 DE DE3133765A patent/DE3133765C2/en not_active Expired
- 1981-08-27 KR KR8103130A patent/KR850000700B1/en active
- 1981-08-27 LU LU83591A patent/LU83591A1/en unknown
- 1981-08-27 CA CA000384728A patent/CA1182838A/en not_active Expired
- 1981-08-27 BE BE0/205792A patent/BE890118A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-08-28 RO RO105188A patent/RO82682B/en unknown
- 1981-08-28 AR AR286593A patent/AR226915A1/en active
- 1981-08-28 PT PT73594A patent/PT73594B/en unknown
- 1981-08-28 JP JP56134360A patent/JPS5772955A/en active Pending
- 1981-08-28 SE SE8105105A patent/SE447652B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-08-28 NL NL8104011A patent/NL8104011A/en not_active Application Discontinuation
- 1981-08-28 ES ES505481A patent/ES8301902A1/en not_active Expired
- 1981-08-29 EG EG81491A patent/EG15405A/en active
- 1981-08-29 IN IN970/CAL/81A patent/IN153584B/en unknown
-
1985
- 1985-12-30 MY MY910/85A patent/MY8500910A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3356723A (en) | Preparation of urea | |
| US20030018216A1 (en) | Method for producing anhydrous formic acid | |
| US3867442A (en) | Process for preparing urea | |
| SE447652B (en) | PROCEDURE FOR PREPARING CARBAMIDE | |
| US6586629B1 (en) | Method of introducing melamine off-gases into a urea plant | |
| US20090292140A1 (en) | Method for the Modernization of a Urea Production Plant | |
| US3120563A (en) | Urea preparation | |
| SU474139A3 (en) | Urea production method | |
| US9447032B2 (en) | Urea stripping process for the production of urea | |
| US20120282149A1 (en) | Apparatus for the decomposition of non-converted ammonium carbamate in urea solutions in a urea synthesis process | |
| EP0727414A1 (en) | High yield process for urea synthesis | |
| US10781167B2 (en) | Urea process with high-temperature stripping | |
| US5633408A (en) | Process for preparing alkanolamines | |
| CA1143747A (en) | Synthesis of urea | |
| US6696603B2 (en) | Method for cleaning off-gas flows | |
| CA2081294A1 (en) | Process and equipment for the hydrolysis of residual urea in the water from synthesis plants | |
| AU2006244735B2 (en) | Method for concentrating an aqueous ammonium carbamate stream | |
| NL7905726A (en) | METHOD FOR TREATMENT OF UREA SOLUTIONS. | |
| US6921838B2 (en) | Process for the preparation of urea | |
| AU2002360227A1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| WO2003064379A1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US20050277778A1 (en) | Carbon dioxide production | |
| JPH0566380B2 (en) | ||
| US2732914A (en) | liquid | |
| EP1345671A2 (en) | Method for purifying by-product gases from a melamine manufacturing installation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8105105-4 Effective date: 19880126 Format of ref document f/p: F |