NL8104011A - METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. - Google Patents
METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8104011A NL8104011A NL8104011A NL8104011A NL8104011A NL 8104011 A NL8104011 A NL 8104011A NL 8104011 A NL8104011 A NL 8104011A NL 8104011 A NL8104011 A NL 8104011A NL 8104011 A NL8104011 A NL 8104011A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- decomposition
- ammonia
- stage
- urea
- zone
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
Description
-1- 813187/vdV/BZ/cd-1- 813187 / vdV / BZ / cd
Korte aanduiding: Werkvij ze voor de bereiding van ureum oShort designation: Work for preparing urea o
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor de bereiding van ureum·The invention relates to a process for the preparation of urea
Er zijn een groot aantal werkwijzen bekend voor de bereiding van ureum en het algemene probleem van deze werkwijzen is het 5 terugwinnen van ammoniumcarbamaat uit het effluent van de ureumsyn-thesereactor.Numerous processes are known for the preparation of urea, and the general problem of these processes is the recovery of ammonium carbamate from the effluent from the urea synthesis reactor.
Toor het oplossen van dit probleem heeft men voor het terugwinnen een aantal verschillende werkwijzen voorgesteld·To solve this problem, a number of different methods have been proposed for recovery ·
Van deze werkwijzen verdient het ontleden onder invloed 10 yan warmte en gelijktijdig strippen van het ontledingsprodukt met van buitenaf toegevoerde gassen, meer in het bijzonder ammoniak of . kooldioxide, alsmede het thermisch ontleden en het gelijktijdig zelf-strippen van de ontledingsprodukten met ammoniak en eventueel kool-dioxyde, die door het verhitten van het effluent uit de synthesereac-15 tor ontstaan, de aandacht·These processes deserve heat decomposition and simultaneous stripping of the decomposition product with externally supplied gases, more particularly ammonia or. carbon dioxide, as well as the thermal decomposition and the simultaneous self-stripping of the decomposition products with ammonia and possibly carbon dioxide, which are formed by heating the effluent from the synthesis reactor.
De thermische ontleding en het gelijktijdige zelfstrippen door de in het effluent uit de ureumsynthe sere actor opgeloste ammoniak is bijvoorbeeld beschreven in het Britse octrooi schrift 1»184<>004<>The thermal decomposition and the simultaneous self-stripping by the ammonia dissolved in the effluent from the urea synthesis actor is described, for example, in British patent specification 1 »184 <> 004 <>
Voor het zelfs trippen zijn warmte-uitwisselaars met vertik a-20 le bui zenbundels nodig waardoor men het effluent uit de ureumsynthe sere actor in de vorm van een dunne laag langs de binnenwand van de buizen van de boizenbundel laat stromen waarbij de ontledingswarmte door een hete vloeistof of welke verhitte vloeistof dan ook aan de buitenkant van de buizen wordt toegevoerd· 25 De inrichting die hiervoor geschikt is is bijvoorbeeld be schreven in het Britse octrooischrift 1·552·682·For even tripping, heat exchangers with vertical tube bundles are required, whereby the effluent from the urea synthesis actor in the form of a thin layer is allowed to flow along the inner wall of the tubes of the tube bundle, the decomposition heat by a hot liquid or any heated liquid is supplied to the outside of the pipes · The device suitable for this is described, for example, in British Patent Specification 1,552,682
Het het ontleden en strippen of met het ontleden en zelf-strippen kan de waterige ureumoplossing niet volledig van carbamaat gestript worden en dit geldt in het bijzonder voor de uitvoering waar-30 bij de druk gelijk of bijna gelijk is aan de synthesedruk»When decomposing and stripping or with decomposing and self-stripping, the aqueous urea solution cannot be completely stripped from carbamate and this is especially true for the embodiment where the pressure is equal to or almost the same as the synthesis pressure.
Daarom moet de ureumoplossing na het zelfstxippen meestal verder behandeld worden zoals ook in het Britse octrooischrift 1*184*004 is beschreven met het doel de carbamaatresten te verwijderen· 8104011Therefore, the urea solution usually needs to be further treated after self-dipping as described in British Patent 1 * 184 * 004 for the purpose of removing the carbamate residues.
ί V, 'SV, S
-2--2-
Het ligt voor de hand dat deze extrabehandelingen met een stripmiddel kunnen wonden uitgevoerd waarbij verwezen wordt naar het Italiaanse octrooischrift 875o128 (overeenkomende met het Britse octrooischrift 10272e873) waarin in een tweede stripfase bij 5 dezelfde druk als bij de eerste zelfstripfase een stripvloeistof wordt gebruikt bestaande uit een mengsel van Ng en Hg bestemd voor de ammoniaksynthese<>It is obvious that these additional stripping treatments can be carried out with reference to Italian Patent 875o128 (corresponding to British Patent 10272e873) which uses a stripping liquid consisting of a stripping liquid consisting of a stripping liquid at 5 at the same pressure as in the first self-stripping phase. a mixture of Ng and Hg intended for the ammonia synthesis <>
Zoals hierboven vermeld is het bekend dat COg voor het strippen van de ureumoplossing gebruikt kan worden, zoals in het 10 bijzonder in het Britse octrooischrift 952«764 (Stamicarbon) be** schreven is»As mentioned above, it is known that COg can be used to strip the urea solution, as described in particular in British Patent 952 «764 (Stamicarbon)»
Het gebruik van COg als stripmiddel in de tweede trap is beschreven in de Duitse octrooiaanvrage DE**OS 28 19 218« Hierbij wordt carbamaat in de eerste trap in aanwezigheid van ammoniak en 15 in de tweede trap in aanwezigheid van kooldioxide ontleed, waarbij de tweede trap tevens dienst doet als stripfase voor de in de ureum*· oplossing opgeloste ammoniak, waarbij beide trappen bij dezelfde druk werken als de ureumsynthe sere actor o theoretisch kan volgens de werkwijze van DE-OS 28 19 218 20 bij een zeer hoge druk gewerkt worden omdat bij-de tweetrapsontle-ding met de beide genoemde stxipmiddelen zowel het carbamaat als de opgeloste ammoniak ondanks de hoge druk doeltreffend verwijderd kunnen worden* Men heeft echter vastgesteld dat in de ontledingstrap met kooldioxyde bij hoge druk ernstige corrosie kan optreden die 23 veroorzaakt wordt door zowel de hoge temperatuur bij het ontleden van de oarbamaatresten als door kooldioxide zelf dat zoals bekend bij normale temperatuur bijzonder corrosief is· Hoewel theoretisch in staat zowel ammoniumcarbamaat als ammoniak volledig te verwijderen leidt deze werkwijze der bovengenoemde Duitse octrooiaanvrage niet 30 bot deze resultaten omdat de uit de tweede trap afkomstige oplossing nog grote hoeveelheden vrije en gebonden ammoniak en kooldioxide beva$, d«w*z· van 20 tot 28$· De aanwezigheid van carbamaat*· en ammoniak·· resten heeft tot gevolg dat het carbamaat in tenminste twee extra trappen ontleed moet worden, êên bij 10 tot 23 bar en de andere bij 33 ongeveer 3 tot 1 bar, omdat het temperatuumiveau van het koelwater onvoldoende is om de ammoniak en kooldioxide te laten condenseren waardoor recirculatie in vloeibare vorm door pompen mogelijk wordt·The use of COg as a stripping agent in the second stage is described in German patent application DE ** OS 28 19 218. Here, carbamate is decomposed in the first stage in the presence of ammonia and in the second stage in the presence of carbon dioxide, the second stage also serves as a stripping phase for the ammonia dissolved in the urea solution, whereby both stages operate at the same pressure as the urea synthesis agent. theoretically, the method of DE-OS 28 19 218 20 can be used at a very high pressure. because in the two-stage decomposition with the two mentioned excipients, both the carbamate and the dissolved ammonia can be effectively removed despite the high pressure. However, it has been found that in the decomposition stage with carbon dioxide at high pressure serious corrosion can occur which is caused by both the high temperature at the decomposition of the oarbamate residues and the carbon dioxide itself which, as is known at normal temperature, is particularly c orrosive Although theoretically capable of completely removing both ammonium carbamate and ammonia, this process of the above German patent application does not lead to these results because the solution from the second stage still contains large amounts of free and bound ammonia and carbon dioxide. z · from 20 to 28 $ · The presence of carbamate * and ammonia ·· residues means that the carbamate has to be decomposed in at least two additional steps, one at 10 to 23 bar and the other at 33 about 3 to 1 bar because the temperature of the cooling water is insufficient to allow the ammonia and carbon dioxide to condense, allowing recirculation in liquid form by pumps
Tot de bekende methoden behoort ook de in het Amerikaanse octrooischrift 3*607*938 beschreven werkwijze waarbij ammoniakcarba- 8104011 it m3m naat in twee trappen ontleed kan worden en waarbij in de eerste trap ammoniak één van de stripmiddelen is die bij dezelfde druk als bij de synthese werkzaam is» terwijl in de tweede trap kooldioxide één van de stripmiddelen is die bij een druk lager dan die van de syn-5 thesqfaexkzaam is· Eet corrosieprobleem is door het genoemde Amerikaanse octrooischrift 3*607 o 9 39 opgelost door in de tweede ontleder van CO^ en een deel van de ontledingsprodukten die naar de striptop gere-eirculeerd worden als stripmiddel gebruik te maken met het doel kool-dioxyde met een grote hoeveelheid ammoniak te verdunnen, en vooral 10 door de keuze van een lage synthese- en ontledingsdruk in de orde van grootte van 133 bar, zoals voorgesteld in een praktisch voorbeeld van het genoemde octrooischrift·Known methods also include the process described in U.S. Pat. No. 3 * 607 * 938 in which ammonia carbide can be decomposed in two steps and in the first step ammonia is one of the stripping agents which is at the same pressure as the synthesis is active »while in the second stage carbon dioxide is one of the stripping agents which is lower at a pressure lower than that of the synthesis · The corrosion problem has been solved by said US patent 3 * 607 0 9 39 by dissolving in the second decomposer of CO 2 and some of the decomposition products that are recycled to the stripping top as a stripping agent for the purpose of diluting carbon dioxide with a large amount of ammonia, and in particular by selecting a low synthesis and decomposition pressure in the order of magnitude of 133 bar, as proposed in a practical example of the said patent
He noodzaak bij een naar verhouding lage druk te moeten werken leidt vanzelfsprekend tot een lagere ureumopbrengst in de 15 reactor waardoor de werkwijze oneconomisch wordt. Hen heeft nu geheel onverwacht gevonden dat het mogelijk is onder vermijding van de bovengenoemde corxosieverschijnselen en van het ontleden van de carbarn aa tres ten in de trap met lage druk, ammoniumcarbamaat in de tweede stripinrichting met kooldioxyde te ontleden en gelijktijdig de synthe-20 se onder hoge druk uit te voeren met het daaruit voortvloeiende voordeel van een hoge opbrengst.The need to operate at a relatively low pressure naturally leads to a lower urea yield in the reactor, making the process uneconomical. They have now unexpectedly found that, while avoiding the above-mentioned corrosion phenomena and decomposing the carbonates in the low pressure stage, it is possible to decompose ammonium carbamate in the second stripper with carbon dioxide and at the same time synthesize under high pressure with the consequent advantage of high yield.
Volgens de webwijze der onderhavige uitvinding vindt de bereiding bij een druk van 180 bar tot 250 bar plaats uitgaande van ammoniak en kooldioxyde in de molaire verhouding EE^ tot COg van 5*1 25 tot 8;1 in de synthesezone, waarbij men de aldus verkregen oplossing vanuit de synthesezone naar een eerste ammoniumcarbamaat-ontledings-zone voert, waarin de in de ureumoplossing uit de synthesezone aanwezige ammoniakovexmaat als zelf strippend middel voor de carbamaat-ontledingsprodukten in tegenstroom met de oplossing vloeit en vaar-30 bij in deze eerste ontledingszone een druk heerst die gelijk of vrijwel gelijk is aan die van de synthesezone en in deze eerste ontledingszone de afscheiding plaatsvindt van een ureumoplossing die 3 tot 25$ carbamaat bevat en van een gasfase die de ontledingsprodukten van ammoniumcarbamaat en ammoniak met een overmaat ten op-33 zichte van de stoechiometrische voor ammoniumc arbamaat benodigde hoeveelheid van 50 tot 90/é van de totale gasstroom bevat, en waarbij men de ureumoplossing uit de eerste ontledingszone naar de tweede ontledingszone voert, die bij een druk werkt die 30 tot 30 bar lager is dan die van de genoemde eerste zone en men in de tweede ontledingszone 40 als stripvloeistof kooldioxyde gebruikte 8104011 «•4*» ¢, ^According to the process of the present invention, the preparation takes place at a pressure of 180 bar to 250 bar starting from ammonia and carbon dioxide in the molar ratio EE to COg of 5 * 1 25 to 8; 1 in the synthesis zone, whereby the thus obtained solution from the synthesis zone to a first ammonium carbamate decomposition zone, in which the ammonia vexate present in the urea solution from the synthesis zone flows as a self-stripping agent for the carbamate decomposition products in countercurrent with the solution and pressures in this first decomposition zone which is equal to or almost equal to that of the synthesis zone and in this first decomposition zone the separation takes place of a urea solution containing 3 to 25% carbamate and of a gas phase containing the decomposition products of ammonium carbamate and ammonia with an excess of 33%. the stoichiometric amount of 50 to 90 / é of the total gas flow required for ammonium arbamate, and which The urea solution is fed from the first decomposition zone to the second decomposition zone, which operates at a pressure 30 to 30 bar lower than that of the said first zone, and carbon dioxide is used in the second decomposition zone 40 as stripping liquid. 8104011 «• 4 *» ¢, ^
De temperatuur In de eerste ontledingszone wordt aangepast ' aan de bovengenoemde voorwaarden wat betreft de hoeveelheid carbamaat- residu in de ureumoplossing en de hoeveelheid ammoniak overmaat in de gasfase, waarbij laatstgenoemde direkt zonder condenseren naar de 5 ureumsynthesezone wordt gerecirculeerd» De temperatuur in de eerste ontledingszone wordt tussen 180 en 215°6 ingesteldoThe temperature In the first decomposition zone is adapted to the above conditions in terms of the amount of carbamate residue in the urea solution and the amount of ammonia excess in the gas phase, the latter being recycled directly to the urea synthesis zone without condensation. The temperature in the first decomposition zone. is set between 180 and 215 ° 6
De temperatuur in de tweede ontledingszone ligt tussen 160 en 210°C·The temperature in the second decomposition zone is between 160 and 210 ° C
De van de ureumoplossing in de tweede ontledingszone ge-scheiden ontledingsprodukten en ammoniak worden bij een druk die praktisch gelijk is aan die van de tweede ontledingszone gecondenseerd en het condensaat met een pomp naar de synthesezone gereoirculeerdo De werkwijze der onderhavige uitvinding zal nu aan de hand van de tekening, waarin een bij voorkeur toegepaste uitvoeringsvorm 15 is weergegeven, nader worden toegelicht·The decomposition products and ammonia separated from the urea solution in the second decomposition zone are condensed at a pressure substantially equal to that of the second decomposition zone and the condensate is recirculated to the synthesis zone with a pump. The process of the present invention will now be the drawing, in which a preferred embodiment 15 is shown, will be explained in more detail ·
Tloeibare ammoniak 1 wordt met pomp 2, na koeling in 3 en 4, via pijpleiding 5 naar ureumsynthesereactor 6 gepompt· De ureum-synthesereactor wordt via leiding 7 gevoed met de ontledingsprodukten en de ammoniakovermaat uit de eerste ontledingsinrichting 8, die via 20 leiding 9 met lucht gevoed wordt om de eerste ontledingsinrichting 8 en reactor 6 te passiveren· Reactor 6 ontvangt verder via leiding 10 de condensaten uit de tweede ontledingstrap*Liquid ammonia 1 is pumped by pump 2, after cooling in 3 and 4, via pipe 5 to urea synthesis reactor 6. The urea synthesis reactor is fed via line 7 with the decomposition products and the ammonia excess from the first decomposition device 8, which is fed via line 9 air is fed to passivate the first decomposition device 8 and reactor 6 · Reactor 6 further receives the condensates from the second decomposition stage via line 10 *
De ureumoplossing die het niet-omgezette ammoniumcarbamaat en de ammoniak overmaat bevat wordt via leiding 11 naar de eerste ont-25 ledingsinrichting 8 gevoerd van waaruit via leiding 12 een ureumop-lossing, die het niet in 8 ontlede carbamaat en de niet in 8 verwijd derde ammoniakovermaat bevat, afgevoerd wordt·The urea solution containing the unreacted ammonium carbamate and the excess ammonia is fed via line 11 to the first decomposer 8, from which via line 12 a urea solution, which removes the carbamate not decomposed in 8 and the third in 8 contains ammonia excess, is removed
De uit de eerste ontleder 8 geloosde oplossing expandeert in ventiel 15 met een druk verval van J0 tot 50 bar en gaat naar de 5° tweede ontleder 14» waarin de oplossing met kooldioxyde, dat na persen in de compressor 16 via 15 wordt toegevoerd, gestript wordt·The solution discharged from the first decomposer 8 expands in valve 15 with a pressure drop from J0 to 50 bar and goes to the 5 ° second decomposer 14 »in which the carbon dioxide solution, which is supplied after pressing in the compressor 16 via 15, is stripped is becoming·
De tweede ontledingsinrichting 14 wordt eveneens gevoed met gasstroom 17 die in ventiel 18 tot de druk van de tweede ontledingsinrichting geëxpandeerd is en die afkomstig is uit de top van de re-35 actor 6 en uit 002* zuurstof, stikstof en andere ventueel in de voeding aanwezige inerte gassen bestaat·The second decomposer 14 is also fed with gas stream 17 which has expanded in valve 18 to the pressure of the second decomposer and which comes from the top of the reactor 6 and from 002 * oxygen, nitrogen and other vents in the feed existing inert gases exist
De in de tweede ontledingsinrichting 14 gestripte dampen, de gestripte C0g en de inerte gassen worden via leiding 19 af gevoerd en in koeler 20 gecondenseerd, waarbij de vloeibare fase 10 in de 8104011 -5- scheidingsinrichting 22 van gasfase 21 gescheiden wordt0 ïïreumoplos-sing 25, afkomstig uit de tweede ontledingsinrichting H, wordt van 5 tot 1 bar geëxpandeerd en in 24 aan normale destillatie onderworpen, onder vorming van oplossing 52 die in 25 onder vacuum geconcentreerd 5 wordt en die ureumsmelt 26, die gekorreld wordt, en verder de condensaten 27 levert» Se condensaten 27 uit de vacuumeoneentratie-afde-ling 25 gaan naar de behandelingsafdeling 55 waarin afvoerwater 55 en een ammoniakvloeistof ontstaan, waarvan de laatste via leiding 54 naar koelinrichting 28 gerecirculeerd wordt» 10 Se boven in 24 gevormde ammoniskdampen worden in 28 gecon denseerd en gaan via leiding 29 naar voorraadhouder 50 van waaruit zij met behulp van pomp 51 naar koelinrichting 20 worden gerecircu-. leerd»The vapors stripped in the second decomposer 14, the stripped CO 2 and the inert gases are discharged via line 19 and condensed in cooler 20, separating the liquid phase 10 from the gas phase 21 in the separator 8104011-5. , coming from the second decomposer H, is expanded from 5 to 1 bar and subjected to normal distillation in 24, forming solution 52 which is concentrated in vacuo 5 and melts urea 26, which is granulated, and further the condensates 27 supplies »Se condensates 27 from the vacuum extraction unit 25 to the treatment department 55 in which effluent water 55 and an ammonia liquid are formed, the latter of which is recycled via line 54 to cooling device 28» 10 Se in ammonia vapors formed in 24 are condensed in 28 and go via line 29 to storage container 50 from which they are recycled to cooling device 20 by means of pump 51. learned »
Se aandacht wordt erop gevestigd dat vanuit het energie- 15 standpunt de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding voordeliger onder anaere is dan die van S3S-0S 28 19 218, omdat/door het weglaten van de trap met een druk van 10 tot 25 bar de kosten van het opnieuw samenpersen van het in de tweede trap afgescheiden carbamaat tot de synthesedruk vrijwel geheel gecompenseerd wordt* 20 Se werkwijze der onderhavige uitvinding wordt nu aan de hand van een praktisch voorbeeld nader toegelicht·Attention is drawn to the fact that, from the energy point of view, the method according to the present invention is more advantageous among others than that of S3S-0S 28 19 218, because / by omitting the stage with a pressure of 10 to 25 bar the costs from recompressing the carbamate separated in the second stage until the synthesis pressure is almost completely compensated. The method of the present invention is now further explained by means of a practical example ·
Voorbeeld.Example.
Toor een produktie van I500 ton/dag wordt het stromings-schema van de tekening gebruikt, waarbij de belangrijkste toegevoerde 25 hoeveelheden in de tabel zijn samengevat· 8104011 «6· τ-. ¾For a production of 1500 t / day, the flow chart of the drawing is used, the main quantities supplied are summarized in the table. · 8104011 «6 · τ-. ¾
<M A<M A
o VO ΓΗ » * Ο ·- *- · ·~ Α Ο Οo VO ΓΗ »* Ο · - * - · · ~ Α Ο Ο
Η t*· os ©VO* T * os © VO
Φ Ο Ο Α CM w «IIW Ο Ο Α CM w «II
ΙΑ Ο 00 ΙΑ 1 ...........Ο Ο 00 ΙΑ 1 ...........
ΟΙ Η r r IQ ΟΝ ΟΝ Ό ζ- Ü Ο _ , > VI· σ\ φ t- Α χ Ν. cy Α vo Nf· Ο l>- Sb td ^ c— ov cm co r— vo (Μ ΟΟΙ Η r r IQ ΟΝ ΟΝ Ό ζ- Ü Ο _,> VI · σ \ φ t- Α χ Ν. cy Α vo Nf · Ο l> - Sb td ^ c— ov cm co r— vo (Μ Ο
t“ It “I
Η 00 vo vo _ o m o a 03 « « · » +» ·> · Ο «-Ν- cm o t· λ o r a cm ia -vl· ® O A ^ CM * -J ΙΛ r 1Λ V< +» φ " ΙΑ ·Η •rl O O . „ _ IA I—I τί" , ® CM Φ ο Ο Ά σν O VO >. τ- ON -φ .Vo 00 vo vo _ omoa 03 «« · »+» ·> · Ο «-Ν- cm ot · λ ora cm ia -vl · ® OA ^ CM * -J ΙΛ r 1Λ V <+» φ "ΙΑ · Η • rl OO. '_ IA I — I τί ", ® CM Φ ο Ο Ά σν O VO>. τ- ON -φ.
r-Ο N ΟΙ O t- Λ 1^· ^ (A CIS COT- Pr-Ο N ΟΙ O t- Λ 1 ^ · ^ (A CIS COT- P
f—I VO t— ''M* O A t— vo CO Af — I VO t— ”M * O A t— vo CO A
> A o CM ON LA t— CM LTV H> A o CM ON LA t— CM LTV H
Φ r VO (N ^VO r VO (N ^
r- Or- O
A A CM VO A 0\ öA A CM VO A 0 \ ö
O A A r- <M VO ON AO A A r- <M VO ON A
<M * · » » O · » » sï, O<M * · »» O · »» sï, O
O K\ ® 1* [«. a +» ON O ON —' +» IA r Π A Α Ö moo "-'ho© r- H ON O 1...1-, mi... ... Ο Φ C— Ο " I — ' — !'' 1O K \ ® 1 * [«. a + »ON O ON - '+» IA r Π A Α Ö moo "-'ho © r- H ON O 1 ... 1-, mi ... ... Ο Φ C— Ο" I -' -! '' 1
T- φ r- CM t— Ot-CMT- φ r- CM t— Ot-CM
O H* ON A A H (A VO O ONO H * ON A A H (A VO O ON
H c— A ON A <B > OO CM CMH c— A ON A <B> OO CM CM
> Ο Λ v T- •‘Φ VOO A ON> Ο Λ v T- • ‘Φ VOO A ON
in vo οι on fAO o onin vo οι on fAO o on
00 t- vo fA ON TflAt-O00 t- vo fA ON TflAt-O
T- τ-T- τ-
Η* VOVO * VO
CM · · ·* cr> a ο o oo vo a ^¾.CM · · · * cr> a ο o oo vo a ^ ¾.
d O £-> +» CM fA A — w T- Ί&, m‘d O £ -> + »CM fA A - w T- Ί &, m"
o o ^ Ho o ^ H
(A CM vo tA ...... ...I........... » ...I— ON φ ΙΑ II—.11 1.1 III —.........(A CM vo tA ...... ... I ........... »... I— ON φ ΙΑ II —. 11 1.1 III —........ .
t-Ot-t-t- *Ζ CM Ο O - fA ON VO 00t-Ot-t-t- * Ζ CM Ο O - fA ON VO 00
C3 IfA M t- Nlr -M· A vo OC3 IfA M t- Nlr -M · A vo O
CO CO >- tA VO CM IACO CO> - tA VO CM IA
., “> Ώ t- ON ON VO., “> Ώ t- ON ON VO
h sr ’cr CMh sr ¨ cr CM
§ & Ή§ & Ή
So +> o <3*So +> o <3 *
Η O Η Λ OΗ O Η Λ O
> T- ss. φ IA «* s—·> ο o w a Q O « ......—— PA CM O — I· j !.. — VO β H· »> T- ss. φ IA «* s— ·> ο o w a Q O« ......—— PA CM O - I · j! .. - VO β H · »
A M T— CM CM a T- OA M T— CM CM a T- O
¢3 C— E— 3 ' I OV . ON¢ 3 C— E— 3 'I OV. ON
Z. . Γ. Φ ON ONZ.. Γ. ON ON ON
-vj i m h· h*-vj i m hh *
IA tA o CM CMIA tA o CM CM
a I fA VO I MOa I fA VO I MO
PP
PP
HH
Φ Ο Λ *4Φ Ο Λ * 4
HO O 00 CMHO O 00 CM
r» O C^· 4* » · » »r »O C ^ · 4 *» · »»
T- a CM O CM AT- a CM O CM A
fA AO ' HQ "" _ "-----cv« ... —.fA AO 'HQ "" _ "----- cv« ... -.
T— m r- T- «—<1 ................ CM φ H" ·* S a ο T- H·T— m r- T- «- <1 ................ CM φ H" · * S a ο T- H ·
P- HP- H
T- r- {> -¾1 T- M- ON ON aT- r- {> -¾1 T- M- ON ON a
A A . A 'ON ON A VOA A. A 'ON ON A VO
A A (· VO M· VO ' AA A (VO MVO 'A
t— CM t— VOt-CM t-VO
vo CM 00vo CM 00
V> WV> W
•M /—s ^ p ·Μ y-N P «-Ν• M / —s ^ p · Μ y-N P «-Ν
> P P "V, p i> P—, M 'C. M> P P "V, p i> P -, M 'C. M
Ψ9 N, ¢0 «ο p "V. WN9 N, ¢ 0 «ο p" V. W
ÖM H p ft a ^ ¢0 ^ HÖM H p ft a ^ ¢ 0 ^ H
fpOO<< “η w <POO<4^a Φ H a » » fA cm η o if Ha ^ a cm So +· ahioSi^ Ei IS f.h.oiS1 & 8104011fpOO << “η w <POO <4 ^ a Φ H a» »fA cm η o if Ha ^ a cm So + · ahioSi ^ Ei IS f.h.oiS1 & 8104011
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT24357/80A IT1141030B (en) | 1980-08-29 | 1980-08-29 | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF UREA |
| IT2435780 | 1980-08-29 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8104011A true NL8104011A (en) | 1982-03-16 |
Family
ID=11213241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8104011A NL8104011A (en) | 1980-08-29 | 1981-08-28 | METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. |
Country Status (35)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5772955A (en) |
| KR (1) | KR850000700B1 (en) |
| AR (1) | AR226915A1 (en) |
| AT (1) | AT377253B (en) |
| AU (1) | AU544041B2 (en) |
| BE (1) | BE890118A (en) |
| BR (1) | BR8105217A (en) |
| CA (1) | CA1182838A (en) |
| CS (1) | CS228529B2 (en) |
| DD (1) | DD201780A5 (en) |
| DE (1) | DE3133765C2 (en) |
| DK (1) | DK343381A (en) |
| EG (1) | EG15405A (en) |
| ES (1) | ES505481A0 (en) |
| FR (1) | FR2489323A1 (en) |
| GB (1) | GB2087381B (en) |
| IL (1) | IL63560A (en) |
| IN (1) | IN153584B (en) |
| IT (1) | IT1141030B (en) |
| LU (1) | LU83591A1 (en) |
| MW (1) | MW3181A1 (en) |
| MX (1) | MX152570A (en) |
| MY (1) | MY8500910A (en) |
| NL (1) | NL8104011A (en) |
| NO (1) | NO151199C (en) |
| PH (1) | PH18034A (en) |
| PL (1) | PL132177B1 (en) |
| PT (1) | PT73594B (en) |
| RO (1) | RO82682B (en) |
| SE (1) | SE447652B (en) |
| TR (1) | TR21103A (en) |
| YU (1) | YU194681A (en) |
| ZA (1) | ZA815329B (en) |
| ZM (1) | ZM7381A1 (en) |
| ZW (1) | ZW18981A1 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1211125B (en) * | 1981-10-16 | 1989-09-29 | Ortu Francesco | NITROGEN COMPOUNDS. PROCESS FOR THE PREPARATION OF |
| EP0096151B1 (en) * | 1982-06-03 | 1986-07-23 | Montedison S.p.A. | Method for avoiding the corrosion of strippers in urea manufacturing plants |
| NL8400840A (en) * | 1984-03-16 | 1985-10-16 | Unie Van Kunstmestfab Bv | METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. |
| IT1209532B (en) * | 1984-04-20 | 1989-08-30 | Snam Progetti | PROCESS FOR THE SYNTHESIS OF UREA AND MATERIAL USED IN ITSELF. |
| IT1245396B (en) * | 1991-03-22 | 1994-09-20 | Snam Progetti | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF HIGH ENERGY EFFICIENCY UREA |
| US8906187B2 (en) | 2008-06-25 | 2014-12-09 | Colgate-Palmolive Company | Method of making shoulder/nozzles with film barrier liners |
| ITMI20120013A1 (en) | 2012-01-09 | 2013-07-10 | Saipem Spa | PROCEDURE FOR THE SYNTHESIS OF UREA INCLUDING A STRIPPER FUND OF PASSIVATION |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL101446C (en) * | 1960-04-08 | |||
| US4053508A (en) * | 1960-09-05 | 1977-10-11 | Stamicarbon, N.V. | Process and installation for preparing urea from ammonia and carbon dioxide |
| CH498811A (en) * | 1967-05-22 | 1970-11-15 | Chemical Construction Corp | Process for the production of urea from ammonia and carbon dioxide |
| BE757274A (en) * | 1969-10-16 | 1971-03-16 | Snam Progetti | UREA PRODUCTION PROCESS |
| US3922222A (en) * | 1973-02-20 | 1975-11-25 | Cf Ind | Method for treatment of urea crystallizer condensate |
| IT1068268B (en) * | 1976-09-09 | 1985-03-21 | Snam Progetti | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF UREA AND PURIFICATION OF WATERS |
| BG35038A3 (en) * | 1977-05-05 | 1984-01-16 | Montedison Spa,It | Method and installation for synthesis of urea |
-
1980
- 1980-08-29 IT IT24357/80A patent/IT1141030B/en active
-
1981
- 1981-07-31 DK DK343381A patent/DK343381A/en not_active Application Discontinuation
- 1981-08-03 ZA ZA815329A patent/ZA815329B/en unknown
- 1981-08-05 ZW ZW189/81A patent/ZW18981A1/en unknown
- 1981-08-07 AU AU73904/81A patent/AU544041B2/en not_active Ceased
- 1981-08-07 GB GB8124264A patent/GB2087381B/en not_active Expired
- 1981-08-12 YU YU01946/81A patent/YU194681A/en unknown
- 1981-08-12 BR BR8105217A patent/BR8105217A/en unknown
- 1981-08-12 IL IL63560A patent/IL63560A/en unknown
- 1981-08-13 AT AT0354881A patent/AT377253B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-08-18 MW MW31/81A patent/MW3181A1/en unknown
- 1981-08-20 ZM ZM73/81A patent/ZM7381A1/en unknown
- 1981-08-21 PH PH26083A patent/PH18034A/en unknown
- 1981-08-22 PL PL1981232761A patent/PL132177B1/en unknown
- 1981-08-24 NO NO812855A patent/NO151199C/en unknown
- 1981-08-25 TR TR21103A patent/TR21103A/en unknown
- 1981-08-25 FR FR8116244A patent/FR2489323A1/en active Granted
- 1981-08-26 CS CS816357A patent/CS228529B2/en unknown
- 1981-08-26 MX MX188902A patent/MX152570A/en unknown
- 1981-08-26 DE DE3133765A patent/DE3133765C2/en not_active Expired
- 1981-08-26 DD DD81232813A patent/DD201780A5/en unknown
- 1981-08-27 KR KR8103130A patent/KR850000700B1/en active
- 1981-08-27 BE BE0/205792A patent/BE890118A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-08-27 LU LU83591A patent/LU83591A1/en unknown
- 1981-08-27 CA CA000384728A patent/CA1182838A/en not_active Expired
- 1981-08-28 ES ES505481A patent/ES505481A0/en active Granted
- 1981-08-28 SE SE8105105A patent/SE447652B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-08-28 PT PT73594A patent/PT73594B/en unknown
- 1981-08-28 AR AR286593A patent/AR226915A1/en active
- 1981-08-28 RO RO105188A patent/RO82682B/en unknown
- 1981-08-28 JP JP56134360A patent/JPS5772955A/en active Pending
- 1981-08-28 NL NL8104011A patent/NL8104011A/en not_active Application Discontinuation
- 1981-08-29 IN IN970/CAL/81A patent/IN153584B/en unknown
- 1981-08-29 EG EG81491A patent/EG15405A/en active
-
1985
- 1985-12-30 MY MY910/85A patent/MY8500910A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9732033B2 (en) | Urea production plant | |
| JP2018525374A5 (en) | ||
| NL8302020A (en) | PROCESS FOR THE PREPARATION OF ETHYLENE GLYCOL. | |
| US20160024039A1 (en) | Process for the preparation of 2,5-furan-dicarboxylic acid | |
| JPH0867650A (en) | Production of high-purity acetic acid | |
| NL8104011A (en) | METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. | |
| EP3137448B1 (en) | Process and plant for the synthesis of urea and melamine | |
| EP1716095B1 (en) | Method for producing (meth)acrylic acid | |
| EP0380365A1 (en) | Method for recovering hydrobromic acid and methanol | |
| US9770699B2 (en) | Method for revamping a self-stripping urea plant | |
| US9447032B2 (en) | Urea stripping process for the production of urea | |
| JP2007510636A (en) | Method for purifying (meth) acrylic acid obtained by oxidation of gas material | |
| US20160052899A1 (en) | Method for producing ethylene oxide | |
| US7531066B2 (en) | Method for the purification of acrolein | |
| EA025632B1 (en) | Process for the production of a mixture comprising cyclohexanol and cyclohexanone | |
| JPS6310691B2 (en) | ||
| WO2013083512A1 (en) | Process for the production of a mixture comprising cyclohexanol and cyclohexanone | |
| EP0321158B1 (en) | Production of m-aminophenol | |
| EP4367096A1 (en) | A process and plant for the synthesis of urea and melamine | |
| JPH02420Y2 (en) | ||
| CN110950757A (en) | Production method and system of malonic diester | |
| DE2207093A1 (en) | ||
| JPS6016955A (en) | Recovery of aromatic amine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |