DE69706240T2

DE69706240T2 - Verfahren zum Verbinden von thermisch gespritzten Schichten auf nicht-aufgerauhten Edelmetall-Oberflächen

Info

Publication number: DE69706240T2
Application number: DE69706240T
Authority: DE
Inventors: James R. Baughman; David J. Cook; Armando M. Joaquin; Oludele O. Popoola; Matthew J. Zaluzec
Original assignee: Ford Werke GmbH; Ford Motor Co Ltd; Ford Motor Co
Current assignee: Ford Werke GmbH; Ford Motor Co Ltd; Ford Motor Co
Priority date: 1996-06-21
Filing date: 1997-06-06
Publication date: 2001-12-06
Anticipated expiration: 2017-06-07
Also published as: US5723187A; EP0814173A3; EP0814173B1; DE69706240D1; EP0814173A2; CA2208386A1; ES2161416T3; CN1172864A

Description

Die vorliegende Erfindung befaßt sich mit der Technologie des Aufbringens von Metallen auf Substrate auf Leichtmetallbasis, und insbesondere mit Verfahren, welche stabile Flußmittel auf solche Oberflächen aufbringen, um Oberflächenoxyde zu lösen und eine feste metallurgisch-chemische Bindung mit den aufgespritzten Metallen zu fördern.
Bislang ist Aufrauhen das hauptsächliche Mittel zum Binden von thermisch aufgespritzten Beschichtungen auf eine Aluminiumgußfläche gewesen. Ein derartiges Aufrauhen wurde mit mechanischen Mitteln vorgenommen, wie z. B. durch Sandstrahlen, Hochdruck-Wasserstrahlen, Funkenerosionsbearbeitung, oder durch chemische Beizmittel. Solche Techniken zeigen sich jedoch als nachteilig, entweder wegen der Kosten oder weil sie das Substrat oder die Umgebung angreifen. Es wäre deshalb wünschenswert, wenn ein Verfahren gefunden werden könnte, das Aufrauhen von Aluminiumguß-Substraten überflüssig macht und dennoch die Haftung von metallischen Beschichtungen darauf ermöglicht.
Aluminium und Aluminiumlegierungen sind im allgemeinen sehr reaktionsfreudig und bilden schon bei mäßigen Temperaturen leicht Intermetallegierungen mit Nickel, Titan, Kupfer und Eisen. Zur Verzögerung solcher Reaktionen bilden Aluminium und Aluminiumlegierungen einen passivierenden Oberflächen-Oxydfilm (5-100 Nanometer stark), wenn sie bei Raumtemperatur der Umgebungsluft ausgesetzt werden. Solche Oxydfilme verhindern jedoch die Haftung von Metallen auf ungerauhtem Aluminium. Zur Herstellung einer metallurgischen, chemischen oder intermetallischen Bindung zwischen dem Aluminium oder der Aluminiumlegierung und anderen Metallen ist es daher oft nötig, den Oxydfilm zu entfernen, aufzulösen oder zu zerstören. Nach einer derartigen Befreiung von Oxyden geht Aluminium bzw. eine Aluminiumlegierung schon bei Temperaturen von nur 500ºC leicht eine Legierungsbindung ein.
Oft werden Flußmittel zur Entfernung eines solchen Films verwendet. Ein Beispiel dafür ist die handelsübliche Praxis, zwei Aluminiumlegierungsbleche zusammenzulöten (zumeist durch gemeinsames Auswalzen mit einem niedrigschmelzenden Lötmittel), die dadurch miteinander verbunden werden, daß zunächst die beiden Bleche in Anlage aneinander gebracht werden, und dann der Anlageraum mit einem bei Raumtemperatur eingebrachten Flußmittel gefüllt wird. Bei starker Erwärmung schmilzt das Flußmittel und entfernt die Oberflächenoxyde und erlaubt damit, daß die Schicht eine Grenzflächen-Legierungsverbindung mit dem Aluminium bildet (siehe US-Patentschrift 4,911,351). Solche Flußmittel sind oft auf einer Fluor- oder Chlorbasis aufgebaut (siehe US-Patentschrift 3,667,111); Alkali-Aluminium-Fluor- oder Chlorsalze haben ein Schmelztemperatur, die im wesentlichen bei oder nur knapp unter der Schmelztemperatur von Aluminium liegt. Dies hat sich als äußerst nützlich beim Verarbeiten von gewalzten Aluminiumblechen erwiesen, funktioniert jedoch nicht bei gegossenen Aluminiumlegierungen, weil Aluminiumguß porös und inhomogen ist, keine Plattierung aufweist und bei einer tieferen Temperatur schmilzt, die sich mit der Schmelztemperatur solcher Flußmittel überschneidet. Dies ist ein deutlicher Nachteil, wenn (i) das mit dem Gußmetall zu verbindende Metall ein thermisch aufgespritztes Metall ist, das nicht das gleiche wie das Gußmetall selbst ist, und (ii) das Metall in Form von heißen Tröpfchen ohne die Gegenwart von niedrigschmelzendem Lötmetall aufgetragen wird.
Ein Hauptziel der vorliegenden Erfindung ist daher, ein Verfahren zu erreichen, das thermisch aufgespritzte Metalltröpchen oder Partikel wirtschaftlich, zuverlässig und augenblicklich ohne Gegenwart von herkömmlichem Lot auf einem unaufgerauhten Substrat auf Leichtmetallgußbasis bindet. Das Verfahren soll eine metallurgische und/oder chemische Bindung zwischen dem Leichtmetall und den thermisch aufgespritzten Beschichtungen schaffen, statt eines mechanischen gegenseitigen Verhakens, wie es bei dem bisherigen Stand der Technik erzielt wird.
Die vorliegende Erfindung liefert ein Verfahren zur Bindung einer thermisch aufgespritzten Beschichtung auf eine unaufgerauhte gegossene Leichtmetalloberfläche, folgendes aufweisend: (a) bei einer im wesentlichen fett- und ölfreien, nicht aufgerauhten Leichtmetallguß-Oberfläche, Auftragen eines Flußmittels auf dieselbe, so daß eine mit trockenem Flußmittel beschichtete Oberfläche geschaffen wird, wobei das Flußmittel in der Lage ist, Oxyde von besagtem Leichtmetall zu entfernen, und einen Schmelzpunkt aufweist, der um 60-80ºC unter demjenigen der Leichtmetalloberfläche liegt; (b) thermisches Aktivieren des besagten Flußmittels der besagten flußmittelbeschichteten Oberfläche, so daß alles in der Leichtmetalloberfläche befindliche Leichtmetalloxyd aufgeschmolzen und gelöst wird; und (c) gleichzeitig mit oder anschließend an Schritt (b), thermisches Aufspritzen von metallischen Tröpfchen oder Partikeln auf besagte flußmittelbeschichtete Oberfläche zur Bildung einer metallischen Beschichtung, die wenigstens metallurgisch an die Leichtmetalloberfläche gebunden ist.
Für Substrate auf Aluminiumbasis ist das Flußmittel vorteilhaft ein Eutektikum von Kalium-Aluminium-Fluorid mit bis zu 50 mol-% anderer Fluorsalze, wobei das Flußmittel vorzugsweise als eine Lösung aufgetragen wird, in der Wasser oder Alkohol als Lösungsmittel verwendet werden; wobei die Teilchengröße der Fluorsalze vorzugsweise so gesteuert wird, daß sie unter 10 Mikrometern liegt, wobei wenigstens 70% dieser Salze eine Teilchengröße im Bereich von 2-4 Mikrometern aufweisen, woraus sich ergibt, daß 20-30 Vol.-% der Partikel auch ohne Aufrühren jederzeit in Suspension bleiben.
Die Erfindung soll nun unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen beispielartig näher erläutert werden, dabei zeigt:
Fig. 1: ein Temperatur-Phasen-Diagramm von Kalium-Aluminium-Fluorsalzen als Funktion des molaren AlF&sub3;-Anteils;
Fig. 2: eine schematische perspektivische Darstellung eines Flußmittel-Sprühgerätes zum Überziehen der Innenwand einer Zylinderbohrung in einem Aluminium-Motorblock mit dem Flußmittel;
Fig. 3: eine schematische perspektivische Ansicht eines thermischen Spritzgerätes zum Auftragen der Metalltröpfchen oder -Partikel auf die Innenfläche einer Zylinderbohrungsfläche in einem gegossenen Aluminium-Motorblock;
Fig. 4: eine stark vergrößerte Schnittansicht eines Abschnittes der Spritzpistole und der unmittelbar beschichteten Oberfläche;
Fig. 5: eine Mikrofotographie (Vergrößerung x100) der behandelten Aluminiumgußoberfläche, die der vorliegenden Erfindung gemäß bearbeitet wurde;
Fig. 6: eine Mikrofotographie (Vergrößerung x85) einer Aluminiumgußoberfläche, die unter Einsatz einer Aufrauhtechnik (Hochdruck-Wasserstrahlen) vorbereitet und dann durch thermisches Aufspritzen metallischer Partikel auf die so aufgerauhte Oberfläche beschichtet wurde; und
Fig. 7: eine graphische Darstellung der Teilchengröße- Verteilung der metallischen Tröpfchen oder Teilchen, wie sie in der Beschichtung nach Fig. 5 vorliegt.
Versuche mit Fluor-Aluminium-Flußmitteln wurden normalerweise bei gewalztem Aluminiumblechmaterial mit einer Schmelztemperatur im Bereich von 640-660ºC durchgeführt. Die vorliegende Erfindung betrifft vorzugsweise den erfolgreichen Einsatz von Flußmitteln bei gegossenen Aluminiumlegierungen (so z. B. die Legierungen 319, 356, 380 und 390), welche Si, Cu, Mn oder Fe in Anteilsmengen von 0,5-5% (Gewichts-%) enthalten und damit einen geringfügig tieferen Schmelzpunkt aufweisen (etwa 580-660ºC), verglichen mit den gewalzten Aluminiumblechlegierungen wie die Reihe 3000 mit Anteilen von 0,5-1,5% Mn, Mg und Fe. Die Oberflächenrauheit solcher Gußlegierungen beträgt normalerweise etwa 1-3 Ra, die damit schon selbst ausreichend ist, eine mechanische Verkeilung mit thermisch darauf aufgespritzten Beschichtungen zu sichern.
Nach dem Formen des Gußteils aus Leichtmetall (Al, Mg), wie z. B. eines Aluminiumguß-Motorblockes 10 mit mehreren Zylinderbohrungen 11 mit einer Innenoberfläche 12 mit einer Rauheit von ca. 0,5-2 um, und nach dem vollständigen entfetten oder entölen dieser Oberflächen, werden im wesentlichen drei Schritte durchgeführt. Zuerst wird ein Flußmittel mit einem Schmelzpunkt deutlich unter dem Schmelzpunkt der Aluminiumgußlegierung (d. h. etwa 60-80ºC darunter) auf die Fläche aufgetragen und getrocknet. Als nächstes wird das Flußmittel thermisch aktiviert, so daß es die Auflösung jeglichen Aluminiumoxydfilms an der Zylinderbohrungsoberfläche bewirkt. Zuletzt werden Metalltröpfchen oder - Partikel thermisch auf die so aktivierte, mit Flußmittel versehene Oberfläche gesprüht, so daß sie eine metallene Beschichtung bilden, die wenigstens metallurgisch an die oxydfreie Aluminiumoberfläche gebunden ist.
Wie Fig. 1 zeigt, ist das Flußmittel vorzugsweise so gewählt, daß es sich um ein Eutektikum 13 handelt, das ein doppeltes Fluorsalz mit der Phasenformel γ. K&sub3;AlF&sub6; + KAlF&sub4; enthält. Ein solches Eutektikum enthält AlF&sub3; in einem Anteil von etwa 45 Mol- Prozent des doppelten Fluorsalzes, wobei KF etwa 55 Mol-Prozent ausmacht. Das Eutektikum hat eine Schmelztemperatur von ca. 560 ºC (entlang Linie 14), die etwa 40ºC unter derjenigen des Aluminiumgusses des Substrates liegt. Hat das doppelte Fluorsalz einen deutlich unterschiedlichen molaren Prozentanteil an AlF&sub3; (und ist somit nicht mehr eutektisch), steigt die Schmelztemperatur rasch entlang der Linie 15 in Fig. 1 an. Andere doppelte Fluorsalze und, was dies anbelangt, andere Alkalimetall-Fluor- oder Chlor-Salze können ebenfalls eingesetzt werden, solange sie einen Schmelzpunkt aufweisen, der thermisch aktiviert werden kann, ohne dabei die Aluminiumgußlegierung zu stören. Chlorsalze sind nützlich, aber unerwünscht, weil sie auf dem Aluminiumprodukt keine Korrosionsbeständigkeit bieten, und weil sie die Korngrenzen in der Aluminiumlegierung angreifen können. Zum Aufragen des Flußmittels wird das Salz in einem sprühfähigen Mittel gelöst oder in Suspension gebracht, so z. B. in Wasser oder Alkohol, und zwar in einer Konzentration von ungefähr 0,5- 5,0 Vol.-%. Die Lösung kann eine schwach alkaline Lauge enthalten, wie z. B. das im Handel erhältliche chemische Produkt 5896 (Markenname), wodurch sich das Flußmittel dank Herabsetzung der Oberflächenspannung gleichmäßiger ausbreiten kann. Die Lösung kann auch bis zu 50 Gew.-% anderer zusätzlicher Bestandteile aufweisen, wie 2.8. LiF oder CsF, die eine Verarbeitung auch anderer Substrate wie Magnesium mit Magnesiumoxydfilmen erleichtern.
Das doppelte Fluorsalz wird dem sprühfähigen Mittel in genau kontrollierter Teilchengröße zugegeben, um so die Notwendigkeit von Umrühren zu minimieren und jederzeit mindestens 25 Volumenprozent Salz in Suspension zu halten. Dazu soll die Salzteilchengröße gleich oder kleiner 10 Mikrometer sein, mit ca. 70% im Bereich von 2-4 Mikrometern. Das Salz wird mit einer Dichte von etwa 3-7 Gramm pro Quadratmeter aufgesprüht (vorzugsweise etwa 5 Gramm pro Quadratmeter); zuviel Salz behindert das Schmelzen des Flußmittels, und zuwenig ergibt nicht den gewünschten Flußeffekt.
Der Auftrag wird vorzugsweise unter Einsatz einer Flüssigkeitsspritzpistole 17 (siehe Fig. 2) ausgeführt, die gleichzeitig gedreht und axial in der Zylinderbohrung auf- und abbewegt wird, während sie die Flußmittellösung aufträgt, um so die gewünschte Deckungs- und Auftragsgleichförmigkeit zu erzielen. Nach dem Auftrag wird das Flußmittel getrocknet, indem vorzugsweise das mit Flußmittel beschichtete Substrat in einen Entfeuchter eingebracht und das Lösungsmittel entzogen wird; dies hinterläßt auf dem Substrat ein feines talkartiges Pulver.
Die thermische Aktivierung des Flußmittels (bis auf seine eutektische Schmelztemperatur, d. h. 500-580ºC) kann optimal durch den sofortigen Wärmeübergang beim Auftreffen der thermisch aufgespritzten metallischen Tröpfchen oder Partikel (die Temperaturen von über 1000ºC aufweisen) auf die mit Flußmittel beschichtete Oberfläche bewerkstelligt werden, oder diese kann alternativ dazu von einem unabhängigen Mittel wie z. B. Flamm-, Widerstands- oder Induktionsvorrichtungen thermisch aktiviert werden.
Das thermische Spritzen von metallischen Tröpfchen oder Partikeln kann durch die Verwendung einer Vorrichtung durchgeführt werden, wie sie in den Fig. 3 und 4 dargestellt ist. Ein Metalldraht-Zufuhrvorrat 18 wird in den Plasmastrahl oder die Flamme 19 einer thermischen Spritzpistole 20 eingeführt, so daß die Spitze 21 des Drahtes 18 abschmilzt und von Hochgeschwindigkeitsgasströmen 23 und 24 in Tröpfchen zerstäubt wird. Die Gasströme schleudern einen Strahl 25 auf eine Leichtmetall-Zylinderbohrungswand 12 eines Motorblockes und bringen damit eine Beschichtung 26 auf. Die Pistole 20 kann aus einer inneren Düse 27 bestehen, die eine Wärmequelle wie z. B. eine Flamme oder einen Plasmastrahl 19 bündelt. Der Plasmastrahl 19 wird dadurch erzeugt, daß einem Primärgas 23 Elektronen entzogen werden, wenn es zwischen der Anode 28 und der Kathode 29 hindurchströmt, wodurch es zu einer sehr heißen Ionenentladung bzw. Strahl 19 kommt. Die Wärmequelle schmelzt die Drahtspitze 21 ab, und die daraus entstehenden Tröpfchen 22 werden vom Primärgas 23 mit hoher Geschwindigkeit auf das Zielobjekt bzw. Target gebracht. Ein unter Druck stehendes Sekundärgas 24 kann verwendet werden, um das Sprühmuster weiter zu steuern. Ein solches Sekundärgas wird durch die zwischen der Anode 28 und einem Gehäuse 31 ausgebildeten Kanäle 30 eingeleitet. Das Sekundärgas 24 wird in bezug auf die Strahlachse 32 radial nach innen gerichtet. Das Abschmelzen des Drahtes 18 wird dadurch ermöglicht, daß der Draht als Anode angeschlossen wird, wenn mit der Kathode 29 ein Lichtbogen geschlagen wird. Die resultierende Beschichtung 26 besteht dann aus Spritzern oder Partikeln 33. Zwar ist hierin die Verwendung eines Drahtvorrates eingehend beschrieben, es können aber ebenso gut mit Pulver beschickte thermische Spritzvorrichtungen verwendet werden, um den gleichen Bindungseffekt zu erzielen.
Der Wärmegehalt der aufgespritzten Partikel, wenn diese das beschichtete Aluminiumsubstrat berühren, ist noch sehr hoch, d. h. etwa 1200-2000ºC. Dieser Wärmegehalt aktiviert augenblicklich das Flußmittel, so daß jegliches Oxyd auf dem Substrat gelöst und eine metallurgische Bindung mit dem thermisch darauf aufgespritzten Partikel gefördert wird. Um die Herstellung einer metallurgischen Bindung zwischen dem oxydfreien Aluminiumsubstrat und den thermisch aufgespritzten Partikeln noch weiter zu erleichtern, kann zunächst eine Bindeschicht thermisch darauf aufgespritzt werden, die aus. Nickel-Aluminium oder Bronze- Aluminium besteht; die Bindeschicht hat vorzugsweise eine Partikelgröße von 2,5-8 um, so daß die beschichtete Oberfläche eine Oberflächenrauheit von ungefähr 6 um Ra aufweist. Eine Oberschicht mit einem schwach kohlenstoffhaltigen Legierungsstahl oder vorzugsweise einem Verbundwerkstoff aus Stahl und FeO wird abschließend aufgebracht. Wird eine Verbundstoff-Oberschicht gewünscht, besteht der Spritzdrahtvorrat aus einem niedriglegierten, schwach kohlenstoffhaltigen Stahl, und das Sekundärgas wird so gesteuert, daß Sauerstoff mit den Tröpfchen 22 reagieren und diese oxydieren kann sowie das gewünschte Eisenoxyd FexO bilden kann (Wüstit, eine harte, verschleißfeste Oxydphase mit selbstschmierenden Eigenschaften). Der Verbundüberzug kann somit ganz ähnlich wie Gußeisen wirken, das Graphit als selbstschmierenden Bestandteil aufweist. Die den Sauerstoff enthaltende Gaskomponente kann zwischen 100% Luft (oder Sauerstoff) und 100% Inertgas (wie z. B. Argon oder Stickstoff) variiert werden, mit einem jeweils entsprechenden Oxydationsgrad des Fe. Der Sekundärgas-Mengenstrom sollte im Bereich von 30-120 Norm-Kubikfuß pro Minute liegen, um zu gewährleisten, daß alle Tröpfchen mit dem Oxydationselement umhüllt werden, und um die Beaufschlagung der Stahltröpfchen mit einem solchen Gas zu steuern.
Fig. 5 zeigt eine Elektronen-Raster-Mikrographie für ein Substrat 40, das erfindungsgemäß beschichtet wurde. Die Grenzschicht 41 ist glatt, mit keinen sichtbaren ineinandergreifenden Verhakungsbereichen zwischen der Beschichtung 42 und dem Substrat 40. Ohne daß sich die Erfinder durch irgendwelche theoretischen Gründe binden lassen wollen, kann davon ausgegangen werden, daß die in der vorliegenden Erfindung erzielte Bindung der Bildung von Intermetallegierungen zuzuschreiben ist, und/ oder der Paarung von an den Oberflächen der heißen Tröpfchen liegenden Oxydatomen mit der oxydfreien Aluminiumoberfläche.
Fig. 6 veranschaulicht und vergleicht die Grenzflächenmorphologie, wie sie erzeugt wird, wenn diverse Verfahren eingesetzt werden, welche Aufrauhtechniken beinhalten. Zu verzeichnen ist dabei die sichtbare Rauheit und Unregelmäßigkeit der beschichteten Oberfläche 43 auf einem derartigen rauheren Substrat 44, die damit eine größere Schichtdicke 45 erfordert, die dann schließlich auf eine glatte und gleichmäßige Oberfläche 46 abgehont werden muß. Der Einsatz von Spritzdraht mit kleinerem Durchmesser im Flammspritzschritt kann beim Auftrag der Oberschicht eine geringere mittlere Oberflächenrauheit (Ra) von weniger als 5 Mikrometern ergeben. Die Verteilung der Tröpfchen- bzw. Teilchengröße des Spritzstoffes für die Bindeschicht oder die Oberschicht ist in Fig. 7 dargestellt.
Es hat sich gezeigt, daß die Durchführung des Verfahrens nach der vorliegenden Erfindung die Laufzeit für die Gesamtheit der drei Grundschritte auf eine Minute und weniger senkt. Es hat sich gezeigt, daß die im Einklang mit der vorliegenden Erfindung aufgetragenen Beschichtungen mit einer mittleren Grenzschicht- Bindungskraft von 22,10-41,37 · 10&sup6; Nm&supmin;² (3200-6000 psi) an einem Aluminiumsubstrat (wie z. B. 319) haften. Es sei angemerkt, daß das Flußmittel, wenn es schmilzt und die Oberflächenoxydschicht auflöst, beim Abkühlen einer Phasentransformation unterworfen ist, die eine Reoxydation der Aluminiumoberfläche verhindert.

Claims

1. Verfahren zum Binden einer thermisch aufgespritzten Beschichtung auf eine unaufgerauhte gegossene Leichtmetalloberfläche, folgendes beinhaltend:

(a) bei einer im wesentlichen fett- und ölfreien, nicht aufgerauhten Leichtmetallguß-Oberfläche, Auftragen eines Flußmittels darauf zur Schaffung einer mit einem trockenen Flußmittel beschichteten Oberfläche, wobei besagtes Flußmittel in der Lage ist, Oxyde von besagtem Leichtmetall zu entfernen, und eine Schmelztemperatur aufweist, die 60-80ºC unter derjenigen der Leichtmetalloberfläche liegt;

(b) thermisches Aktivieren des besagten Flußmittels der besagten mit Flußmittel überzogenen Oberfläche, so daß jegliches an der Leichtmetalloberfläche vorhandene Leichtmetalloxyd aufgeschmolzen und entfernt wird; und

(c) gleichzeitig mit oder im Anschluß an Schritt (b), thermisches Aufspritzen metallischer Tröpfchen oder Partikel auf besagte mit Flußmittel beschichtete Oberfläche zur Bildung einer metallischen Beschichtung, die zumindest metallurgisch mit der Leichtmetalloberfläche verbunden ist.

2. Verfahren nach Anspruch 1, in welchem besagtes Flußmittel aus einem Kalium-Aluminium-Fluorid besteht und bis zu 50 Mol- Prozent anderer Bestandteile enthält.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, in welchem besagtes Flußmittel als eine Lösung aufgetragen wird, die auf die Leichtmetalloberfläche aufgesprüht wird, wobei besagte Lösung eine Wasser- oder Alkoholbasis als Lösungsmittel hat.

4. Verfahren nach Anspruch 3, in welchem besagtes Flußmittel im wesentlichen aus einem Kalium-Aluminium-Fluorsalz besteht, mit einer Teilchengröße von weniger als 10 Mikrometern und mit wenigstens 20% solcher Partikel mit einer Teilchengröße von 2-4 Mikrometern, wodurch 20-30 Volumen-% der besagten Partikel auch ohne Umrühren jederzeit in der Lösung in Suspension bleiben.

5. Verfahren nach Anspruch 3 oder Anspruch 4, in welchem besagtes Flußmittel mit einer Dichte von 3-7 Gramm Flußmittel pro Quadratmeter auf die Leichtmetalloberfläche aufgesprüht wird.

6. Verfahren nach einem beliebigen der Ansprüche 3 bis 5, in welchem besagte aufgesprühte Lösung nach dem Auftragen getrocknet wird, so daß das Lösungsmittel aus besagter Lösung entfernt wird.

7. Verfahren nach einem beliebigen der vorangehenden Ansprüche, in welchem besagtes aufgesprühtes Flußmittel bei einer Temperatur von 500-580ºC thermisch aktiviert wird.

8. Verfahren nach einem beliebigen der vorangehenden Ansprüche, in welchem die Wärme der thermisch aufgespritzten Tröpfchen oder Partikel auf den trockenen Flußmittelüberzug übertragen wird, so daß das Flußmittel gleichzeitig mit dem Moment thermisch aktiviert wird, wo die thermisch aufgespritzten Tröpfchen oder Partikel auf der Leichtmetalloberfläche auftreffen.

9. Verfahren nach einem beliebigen der vorangehenden Ansprüche, in welchem wenigstens ein äußerer freiliegender Überzug der besagten metallischen Tröpfchen oder Partikel aus Partikeln auf Stahlbasis besteht.

10. Verfahren nach Anspruch 9, in welchem besagter freiliegender Überzug ein Verbundstoff aus Stahl und FeO ist.

11. Verfahren nach einem beliebigen der Ansprüche 1 bis 8, in welchem besagte Oberfläche von einer Aluminiumbasis gebildet wird, und in welchem besagtes thermisches Aufspritzen den Auftrag einer Bindeschicht aus metallischen Tröpfchen oder Partikeln beinhaltet, bevor die Endschicht oder äußere freiliegende Schicht aufgetragen wird, wobei besagte Bindeschicht Nickel- Aluminium oder Bronze-Aluminium ist.