DE69533649T2

DE69533649T2 - Tieftonlautsprecher

Info

Publication number: DE69533649T2
Application number: DE69533649T
Authority: DE
Inventors: Shoji Kobe-shi TANAKA; Kazuaki Tamura; Satoshi Kageyama
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1994-09-01
Filing date: 1995-08-31
Publication date: 2006-02-23
Anticipated expiration: 2015-09-01
Also published as: US5850460A; DE69533649D1; WO1996007291A1; EP0778720A1; JPH0879876A; JP3144230B2; EP0778720A4; EP0778720B1

Description

Gebiet der Erfindung
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf einen Basslautsprecher, der für eine dynamische Wiedergabe mit hoher Klangtreue von Niederfrequenztönen vorgesehen ist.
Beschreibung des Standes der Technik
Eine umfassende Verteilung von Heim-Unterhaltungssystemen zur Wiedergabe hochqualitativer Audio-Quellen und audio-visueller Quellen daheim und in anderen kleinen Umgebungen hat den Bedarf nach kompakten Lautsprechern erhöht, die in der Lage sind, die in diesen Quellen enthaltenen Töne aus dem Bassbereich mit Kraft, dynamischer Präsenz und hoher Klangtreue wiederzugeben.
Eine dynamische Wiedergabe von solchen Basstönen erfordert eine Membran mit großem Durchmesser und einer Schalldruck-Frequenz-Charakteristik, die bis zu den niedrigsten Frequenzen flach ist. Bei konventionell geschlossenen Lautsprechergehäusen und Bassreflex-Gehäusen steigt das Q der Niederbandresonanzfrequenzen jedoch an, wenn die Größe der Lautsprecheröffnung relativ zu einem konstanten inneren Lautsprechervolumen ansteigt, wodurch eine Spitze in der Schalldruck-Frequenz-Charakteristik erzeugt wird. Es wurde daher akzeptiert, dass die Öffnung des Basslautsprechers (Woofer) relativ zu der Gehäusegröße nicht sehr groß sein kann. Basswiedergabe mit hoher Klangtreue (Qualität) bedeutet weiterhin, dass Töne einer Gehäusevibration oder -resonanz verhindert werden müssen. Es ist jedoch schwierig, diese Töne dadurch zu unterdrücken, dass einfach die Dicke und das Gewicht der Lautsprechergehäuseplatten erhöht wird.
Ein zum Erhalten einer flachen Schalldruck-Frequenz-Charakteristik bis zu niedrigen Bassbereichstönen unter Verwendung eines Vibrators mit großem Durchmesser mit einem kleinen Gehäuseinnenvolumen ausgelegter Basslautsprecher ist beschrieben in „Extreme Low Frequency Sound Reproduction by a Passive Radiator and an Acoustic Transformer" (Yoshii Hiroyuki, Report of the Meeting of the Acoustical Society of Japan, Okt. 1978, Seiten 281–282). Der in diesem Artikel beschriebene Lautsprecher ist heute als ein „Bandpass"- oder „Kelton"-Lautsprecher bekannt. Die Bauweise dieses konventionellen Basslautsprechers ist im folgenden mit Bezug auf dessen in 15 gezeigten vereinfachten Querschnitt beschrieben.
Mit Bezug auf 15 ist das Innere des Lautsprechergehäuses 103 vom Bandpass-Typ durch einen inneren Lautsprecherteiler 104 in eine hintere Höhlung 105 und eine vordere Höhlung 106 getrennt. Der Treiber 101 ist auf dem inneren Lautsprecherteiler 104 befestigt, und ein passiver Strahler 102 ist derart auf der vorderen Gehäuseplatte 103a befestigt, dass die Basstöne durch den passiven Strahler 102 abgestrahlt werden. Es ist zu bemerken, dass der Treiber 101 und der passive Strahler 102 in der vorderen Höhlung 106 einen akustischen Überträger bilden.
Der Betrieb dieses Basslautsprechers wird im folgenden mit Bezug auf die in den 16 und 17 gezeigten elektroakustischen Äquivalenzschaltbilder und den in 18 gezeigten Graphen der Frequenzcharakteristik beschrieben.
Mit Bezug auf 16 ist die Treibkraft Fd die Treibkraft, die durch die Schwingspule des magnetischen Kreises des Treibers an das Vibrationssystem angelegt wird, die effektive Vibrationsmasse Md die effektive Vibrationsmasse des Vibrationssystems des Treibers, Compliance Cd die Compliance des Unterstützungssystems des Treibers (Kanten und Dämpfer) und Widerstand Rd ist die Summe des mechanischen Widerstands des Vibrationssystems des Treibers und des elektromagnetischen Bremswiderstandes, der aus der gegenelektromotorischen Kraft des magnetischen Kreises resultiert. In den 16 und 17 sind weiterhin die Luft-Compliance CB der hinteren Höhlung 105, der mechanische Widerstand RB der Luft in der hinteren Höhlung 105, die Luft-Compliance CF der vorderen Höhlung 106, der mechanische Widerstand RF der Luft in der vorderen Höhlung 106, die effektive Vibrationsmasse Mp des Vibrationssystems des passiven Strahlers, der mechanische Widerstand Rp des Vibrationssystems des passiven Strahlers, die Compliance Cp des Unterstützungssystems des passiven Strahlers (Kanten und Dämpfer), die Geschwindigkeit Vd des Vibrationssystems des Trei bers und die Geschwindigkeit Vp des Vibrationssystems des passiven Strahlers dargestellt.
Weitere Werte, auf die in 16 und 17 Bezug genommen wird, schließen den effektiven Vibrationsbereich Sd des Treibers und den effektive Vibrationsbereich Sp des passiven Strahlers ein, was zu einem akustischen Überträger mit einem Wicklungsverhältnis von Sd : Sp führt. Wenn die Parameter des passiven Strahlers von der Seite des Treibers übertragen sind, wird ein elektroakustisches Äquivalenzschaltbild, wie in 7 gezeigt, erhalten. Genauer ist die effektive Vibrationsmasse Mp um den Faktor (Sd/Sp)² erhöht und die Compliance Cp und der mechanische Widerstand Rp sind um den Faktor (Sp/Sd)² erhöht. In diesem elektroakustischen Äquivalenzschaltbild ist Vp' die Vibrationsgeschwindigkeit des passiven Strahlers, vorausgesetzt, dass der effektive Vibrationsbereich als äquivalent zu der Fläche des Treibers angenommen wird.
Wenn die Frequenz extrem widrig ist, steigt die Impedanz der Luft-Compliance CB der hinteren Höhlung an, wodurch die Geschwindigkeit Vd reduziert wird und was zu einer Dämpfung der Geschwindigkeit Vp oder Vp' führt. Wenn die Frequenz steigt, fällt die Impedanz der Luft-Compliance CF der vorderen Höhlung. Die Geschwindigkeit Vd wird daher durch die Luft-Compliance CF kurzgeschlossen und die Geschwindigkeit Vp oder Vp' verringert sich. Die Dämpfungskurve beträgt etwa 12 dB/Oct sowohl bei Niederfrequenz- als auch Hochfrequenzbereichen. Mit anderen Worten stellt dieser Lautsprecher eine Bandpass-Charakteristik zur Verfügung, die für einen Basslautsprecher geeignet ist. Zusätzlich erlaubt es die Resonanz zwischen der effektiven Vibrationsmasse Mp, der effektiven Vibrationsmasse Md, Luft-Compliance CB und Luft-Compliance CF innerhalb der Bandpass-Frequenz, d. h. dem wiedergebbaren Frequenzband, diesem Lautsprecherdesign, den Bassbereich mit signifikant größerer Effizienz wiederzugeben, als es Lautsprecher mit abgeschlossenem Gehäuse können. Beispielsweise erzeugt die Resonanz zwischen primär der effektiven Vibrationsmasse Mp und der Luft-Compliance CF der vorderen Höhlung bei Frequenzen in der Nähe der unteren Grenze des wiederzugebenen Frequenzbandes eine Geschwindigkeit Vp' des passiven Strahlers, die mehrere Male größer ist als die Geschwindigkeit Vd des Vibrationssystems des Treibers.
Die Effizienz der Bass-Wiedergabe von Lautsprechern mit Bassreflexgehäusen ist ebenso gut wie die von Bandpass-Lautsprechern. Bei Frequenzbereichen unterhalb der Grenzfrequenz (unterhalb der antiresonanten Frequenz von Bassreflex-Lautsprecher) sind allerdings die Töne, die von der Lautsprechereinheit und die Töne, die von der Öffnung emitiert werden, gegenphasig und die Verringerung des Schalldrucks unterhalb der Grenzfrequenz ist daher unakzeptabel groß. Bei solchen Bandpass-Lautsprechern ist jedoch die Rückseite des Treibers abgeschlossen. Töne hinter dem Treiber interferieren daher nicht mit Tönen des passiven Strahlers und die Dämpfung des Schalldrucks unterhalb der Grenzfrequenz ist daher allmählich, ähnlich der Schalldruckdämpfung in Lautsprechern mit abgeschlossenem Gehäuse. Diese allmähliche Dämpfung ist effektiver für die Wiedergabe von Tönen des Bassbereichs.
Durch Auslegen des Lautsprechers zur Optimierung der Parameter (Md, Mp, CB, CF und Rd) mit dem größten Effekt auf die Eigenschaften des Lautsprechers kann eine flache Bandpass-Frequenz-Charakteristik, wie in 18 gezeigt, erreicht werden. Die Bandpass-Breite beträgt üblicherweise 1 bis 2,5 Oktaven. Wie in 18 gezeigt, besitzt dieser Lautsprecher zwei Resonanzfrequenzen f1 und f2 und die Antiresonanzfrequenz fr, wobei die Resonanzfrequenzen f1 und f2 die Grenzfrequenzen der Bandpass-Charakteristik sind. Mit anderen Worten, das Band von f1 zu f2 ist das wiedergebbare Frequenzband entsprechend der allgemeinen Filtertheorie. Die Bandpass-Charakteristiken von abgeschlossenen, Bassreflex- und Kelton-Lautsprechern sind in 20 gezeigt.
Ein wichtiges Merkmal dieses Lautsprechers ist es, dass, auch wenn der effektive Vibrationsbereich Sp um den Faktor N erhöht wird, eine ähnlich flache Frequenz-Charakteristik erreicht werden kann, wenn die effektive Vibrationsmasse Mp um den Faktor N² erhöht wird. Mit anderen Worten, da der passive Strahler nach Belieben dimensioniert werden kann, können dynamische Bass-Töne von einer Membran mit großem Durchmesser in einem Gehäuse mit einem kleinen inneren Volumen erhalten werden.
Lautsprecher, die einen Lautsprecherstabilisator wie in der japanischen Patentoffenlegung (kokai) H4-4700 offenbart verwenden, wurden als Lautsprecher ausgelegt, die in der Lage sind, die Töne von Gehäusevibrationen und -resonanz zu friedenstellend zu reduzieren. Die Bauweise dieses Lautsprechers ist im folgenden mit Bezug auf 19 beschrieben, einem vereinfachten Querschnittsdiagramm des Lautsprechers.
Wie in 19 gezeigt, ist eine Lautsprechereinheit 111 an das abgeschlossene Gehäuse 113 montiert, und der magnetische Kreis 117a des Stabilisators 117 ist auf die Rückseite des magnetischen Kreises 111a der Lautsprechereinheit mit einer dazwischen angeordneten Verbindungstafel 118 montiert. Es ist zu bemerken, dass der magnetische Kreis 117a des Stabilisators identisch zu dem magnetischen Kreis 111a der Lautsprechereinheit ist. Der Stabilisator 117 umfasst weiterhin ein Gewicht 117b mit derselben Masse wie das Vibrationssystem 111b der Lautsprechereinheit 111. Der Stabilisator 117 erzeugt auf diese Weise eine Trägheitskraft, die gleich zu der Trägheitskraft (Gegenkraft) ist, die durch die Lautsprechereinheit 111 in allerdings entgegengesetzter Richtung erzeugt wird.
Dieser Lautsprecher arbeitet wie folgt.
Die durch den Stabilisator 117 erzeugte Trägheitskraft hat dieselbe Größe wie die durch die Lautsprechereinheit 111 erzeugte Trägheitskraft, allerdings einen entgegengerichteten Vektor, wodurch die zwei Trägheitskräfte veranlasst werden, einander auszulöschen. Als ein Ergebnis davon wandert die Trägheitskraft der Lautsprechereinheit 111 nicht zu dem abgeschlossenen Gehäuse 113. Gehäusevibrationen sind dadurch fundamental reduziert.
Da jedoch der Durchmesser des passiven Strahlers signifikant größer (1,3 bis 2 mal größer) als der Durchmesser des Treibers in diesem konventionellen Basslautsprecher ist, ist die effektive Vibrationsmasse des passiven Strahlers ebenso einige bis 20 Male größer als die effektive Vibrationsmasse des normalen Treibers. Als ein Ergebnis davon steigt die Vibrationsreaktionskraft des Vibrationssystems des passiven Strahlers auf das Gehäuse über die Luft im Inneren der vorderen Höhlung deutlich an. Dies verstärkt die Gehäusevibrationen deutlich und das Gehäuse emitiert eine Lärmvielfalt, wie etwa freie Schüttelgeräusche, Resonanz und Echos.
Andererseits haben konventionelle Lautsprecher, die zur Verringerung von Gehäusevibrationen ausgelegt sind, ein abgeschlossenes Gehäuse mit einer Öffnung für die Lautsprechereinheit, die in ihrer Größe begrenzt ist, was es unmöglich macht, dynamische Bassbereichstöne wiederzugeben. Zusätzlich wird die Hälfte des elektrischen Eingabesignals durch den Lautsprecherstabilisator verbraucht, was zu einem 6 dB-Verlust im Niveau des Ausgabeschalldrucks führt im Vergleich zu normalen Lautsprechern und eine extrem schlechte akustische Umsetzungseffizienz zur Folge hat.
Während das in der japanischen offengelegten Patentbekanntmachung (kokai) H1-140896 (1989-140896) beschriebene Lautsprechersystem als ein Lautsprecher vorgeschlagen wurde, der Gehäusevibrationen und Resonanzlärm zufriedenstellend reduziert, sind die offenbarten Lautsprecher Lautsprecher mit geschlossenem Gehäuse ohne einen passiven Strahler und haben daher die gleichen Probleme wie oben beschrieben.
JP-A-573500 offenbart einen Lautsprecher, der erste und zweite Treiber und erste und zweite passive Strahler aufweist, die in einem Gehäuse montiert sind.
Zusammenfassung der Erfindung
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, das obige Problem zu lösen und einen Basslautsprecher zur Wiedergabe von dynamischen Bassbereichstönen vorzustellen, der eine Membran mit großem Durchmesser verwendet, die in ihrer Größe nicht durch das innere Volumen des Gehäuses begrenzt ist, wobei Gehäusevibrationen minimiert werden und die akustische Umsetzungseffizienz nicht reduziert wird.
Eine weitere Aufgabe der Erfindung ist es, einen Basslautsprecher vorzustellen, bei dem bei allen wiedergebbaren Frequenzen Gehäusevibrationen minimiert sind.
Eine weitere Aufgabe der Erfindung ist es, einen Basslautsprecher vorzustellen, bei dem keine Tonverzerrungen im wiedergebbaren Frequenzband produziert werden, unabhängig davon, wie der Lautsprecher positioniert ist oder wie die Hörbedingungen sind.
Entsprechend besteht die vorliegende Erfindung in einem Basslautsprecher mit ersten und zweiten Treibern und ersten und zweiten passiven Strahlern, die in einem Bandpass-Typ-Gehäuse montiert sind, dadurch gekennzeichnet, dass
der erste und zweite passive Strahler an verschiedenen Außenflächen des Gehäuses montiert sind, so dass die Achsen der passiven Strahler im wesentlichen parallel oder koaxial zueinander liegen, erste und zweite Unterstützungselemente im Inneren des Gehäuses angeordnet sind, und, der erste und zweite Treiber an das erste und zweite Unterstützungselement auf oder in der Nähe der Achse des entsprechenden ersten und zweiten passiven Strahlers montiert sind, wobei die Treiberachsen koaxial oder im wesentlichen koaxial zu den Achsen des ersten und zweiten passiven Strahlers liegen, wobei Verschiebungsbewegungen einer Membran des ersten Treibers und des ersten passiven Strahlers in entgegengesetzter Richtung zu den Verschiebungsbewegungen einer Membran des zweiten Treibers und des zweiten passiven Strahlers sind, wobei der erste und zweite Treiber den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche effektive Vibrationsmasse haben, wobei der erste und zweite passive Strahler den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche effektive Vibrationsmasse haben, wobei die erste Resonanzfrequenz in der Mitte der Gehäuseplatte, die die Gehäuseaußenplatten verbindet, in denen der erste und zweite passive Strahler montiert sind, höher ist als die maximale Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes und wobei der mittlere Abstand um das Gehäuse vom akustischen Zentrum des ersten passiven Strahlers zu dem akustischen Zentrum des zweiten passiven Strahlers geringer ist als die Hälfte der Wellenlänge der maximalen Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes.
Da eine flache Schalldruck-Frequenz-Charakteristik erreicht werden kann, auch wenn die Größe des passiven Strahlers groß ist, und da der gesamte effektive Vibrationsbereich durch die Verwendung mehrerer passiver Strahler sogar vergrößert ist, können extrem kräftige dynamische Basstöne wiedergegeben werden. Darüber hinaus sind Gehäusevibrationen reduziert, da die Vibrationsreaktionskräfte des Vibrationssystems eines jeden passiven Strahlers, die auf das Gehäuse wirken, sich gegenseitig auslöschen. Weiterhin ergibt sich kein Verlust für das elektrische Eingabesignal und kein Abfall in der akustischen Umsetzungs- (Lautsprecher-) Effizienz.
Gehäusevibrationen sind ebenso verringert bei allen wiedergebbaren Frequenzen, da die Vibrationsreaktionskräfte des Vibrationssystems eines jeden passiven Strahlers und eines jeden Treibers, die auf das Gehäuse einwirken, gegenseitig bis zur maximalen Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes ausgelöscht sind.
Mit dem Basslautsprecher, der die obige Aufgabe löst, ist das Auslöschen von durch die mehreren passiven Strahler emittierten Tönen im wiedergebbaren Frequenzband verhindert, unabhängig von der Lautsprecherausrichtung und den Hörbedingungen, und die Tonausgabe ist daher nicht gestört.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Die vorliegende Erfindung wird anhand der im folgenden gegebenen detaillierten Beschreibung und den beiliegenden Figuren vollständiger verstanden. Hierbei zeigen:
1 einen vereinfachten Querschnitt eines Basslautsprechers entsprechend der ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
2 einen Graphen der Schalldruck-Frequenzantwort-Charakteristik eines Basslautsprechers entsprechend der ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
3 einen Graphen der Vibrationsbeschleunigungscharakteristik des Gehäuses eines Basslautsprechers entsprechend der ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung
5 einen vereinfachten Querschnitt einer Draufsicht eines Basslautsprechers entsprechend der dritten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
6 einen vereinfachten Querschnitt eines Basslautsprechers entsprechend der vierten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
7 einen vereinfachten Querschnitt eines Basslautsprechers entsprechend der fünften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
8 die Beschreibung der Vibrationsmode der ersten Resonanzfrequenz des Gehäuses in einem Basslautsprecher entsprechend der fünften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
9 einen Graphen der Vibrationsbeschleunigungscharakteristik des Gehäuses eines Basslautsprechers entsprechend der fünften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
10 ein konzeptuelles Diagramm der Ausrichtung eines Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Erfindung,
11 die Beschreibung der durchschnittlichen Abstandsbedingungen der vorliegenden Erfindung,
12 die Beschreibung des Verfahrens der Berechnung der mittleren Abstände in der vorliegenden Erfindung,
13 einen vereinfachten Querschnitt eines Basslautsprechers entsprechend der sechsten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
14 einen Graphen der Schalldruck-Frequenzantwort-Charakteristik eines Basslautsprechers entsprechend der sechsten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
15 einen vereinfachten Querschnitt eines konventionellen Basslautsprechers,
16 ein Schaltdiagramm des elektroakustischen Äquivalenznetzes eines konventionellen Basslautsprechers,
17 ein Schaltdiagramm des elektroakustischen Äquivalenznetzes eines konventionellen Basslautsprechers,
18 eines Graphen des Schalldruck- und der Impedanzfrequenzcharakteristiken eines konventionellen Basslautsprechers,
19 einen vereinfachten Querschnitt eines konventionellen Lautsprechers, in dem Gehäusevibrationen reduziert sind,
20 einen Graphen der Bandpass-Charakteristik von abgeschlossenen, Bassreflex, und Kelton-Lautsprechern,
21 einen Graphen der Vibrationsbeschleunigungscharakteristik des Gehäuses eines Basslautsprechers entsprechend der sechsten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung.
Beschreibung der bevorzugten Ausführungsformen
Die bevorzugten Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung sind im folgenden mit Bezug auf die beiliegenden Figuren beschrieben.
Ausführungsform 1
1 ist ein vereinfachter Querschnitt eines Basslautsprechers entsprechend der ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. Der Lautsprecher der Erfindung umfasst, wie in 1 gezeigt, einen ersten Treiber 1a und einen zweiten Treiber 1b mit jeweils einem Durchmesser L1 von 22 cm, einem effektiven Vibrationsradius R1 von 85 mm und einer effektiven Vibrationsmasse von 18 g. Als ein Ergebnis davon haben beide Treiber den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche Vibrationsmasse. Die minimale Resonanzfrequenz dieser Treiber beträgt 30 Hz, der Gleichstromwiderstand der Schwingspule beträgt 12 Ω und der Kraftfaktor BL des magnetischen Kreises beträgt 15,8 Wb/m. Erster und zweiter Treiber 1a und 1b werden gleichphasig angesteuert und sind gleichphasig parallel elektrisch verbunden.
Erster und zweiter passiver Strahler 2a und 2b haben beide einen Durchmesser L2 von 27 cm, einen effektiven Vibrationsradius R2 von 105 mm, eine effektive Vibrationsmasse von 160 g und eine minimale Resonanzfrequenz von 20 Hz. Als Folge haben beide passive Strahler ebenso den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche Vibrationsmasse.
Die äußeren Abmessungen der ersten und zweiten Lautsprechereinheitsöftnungsplatten 3a und 3b des Bandpass-Typ-Gehäuses 3 sind jeweils 39 cm × 31 cm, und der Abstand zwischen den äußeren Oberflächen der Lautsprechereinheitsöffnungsplatten 3a und 3b beträgt 76 cm. Das Gehäuse ist aus 15 mm dicken Spanplatten hergestellt. Der erste passive Strahler 2a und der zweite passive Strahler 2b sind an einander gegenüberliegenden Positionen in jeweils der ersten und zweiten Lautsprechereinheitsöffnungsplatte 3a und 3b eingebaut, wobei jeder passive Strahler dem Äußeren des Gehäuses zugewandt ist.
Der erste und der zweite Treiber 1a und 1b sind an einander gegenüberliegenden Positionen in dem ersten und zweiten inneren Teilern 4a und 4b eingebaut, wobei die Treiber Rücken an Rücken angeordnet sind. Die zwischen dem ersten und zweiten inneren Teiler 4a und 4b gebildete hintere Höhlung 5 hat ein Innenvolumen von etwa 60 Litern. Beide Treiber 1a und 1b verwenden diese hintere Höhlung, so dass jeder Treiber ein äquivalentes Volumen der hinteren Höhlung von etwa 30 Litern hat. Die erste und die zweite vordere Höhlung 6a und 6b haben jede ein inneres Volumen von etwa 5 Litern.
Der Betrieb des so entsprechend der vorliegenden Erfindung bestehenden Basslautsprechers ist im folgenden mit Bezug auf die 2 und 3 beschrieben. Sowohl der erste und zweite Treiber 1a und 1b als auch der erste und zweite passive Strahler 2a und 2b arbeiten in der gleichen Phase und mit der gleichen Frequenzantwort. Der Betrieb und die Eigenschaften des Basslautsprechers der Erfindung während Bassbereichswiedergabe sind daher identisch zum Betrieb und den Eigenschaften des oben beschriebenen konventionellen Basslautsprechers. Wie in 2 gezeigt, beträgt die minimale Grenzfrequenz f1 (die Resonanzfrequenz der Impedanz) in der vorliegenden Ausführungsform 32 Hz, die maximale Grenzfrequenz f2 (die Resonanzfrequenz der Impedanz) beträgt 180 Hz, und eine flache Schalldruck-Frequenzantwort wird über das wiedergebbare Frequenzband von 32 Hz bis 180 Hz bei –3dB erhalten.
Durch die Verwendung von zwei passiven Strahlern mit einem großen Durchmesser L2 von 27 cm ist der gesamte effektive Vibrationsbereich äquivalent zu einem Strahler mit einem extrem großen 38 cm Durchmesser, wodurch erreicht wird, dass die Bassausgabe deutlich größer ist, als es normalerweise von einem Gehäuse der gleichen Größe erwartet würde.
Da die einander gegenüberliegenden ersten und zweiten Treiber 1a und 1b und ersten und zweiten passiven Strahler 2a und 2b mit der gleichen Frequenzantwort und bei der gleichen akustischen Phase arbeiten, d. h. einander gegenüberliegende Membranen sich in entgegengesetzte Richtungen bewegen, haben die Vibrationsreaktionskraft des ersten passiven Strahlers 2a auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 3 und die Vibrationsreaktionskraft des zweiten passiven Strahlers 2b auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 3 die gleiche Größe, aber entgegengesetzte Vektoren. Zusätzlich haben die Vibrationsreaktionskräfte des ersten Treibers 1a auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 3 und des zweiten Treibers 1b auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 3 ebenso dieselbe Größe, aber entgegengesetzte Vektoren.
Dies bedeutet, dass die Vibrationsreaktionskräfte, die durch die ersten und zweiten passiven Strahler 2a und 2b auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 3 ausgeübt werden, einander auslöschen, die Vibrationsreaktionskräfte, die durch den ersten und zweiten Treiber 1a und 1b ausgeübt werden, einander ebenso auslöschen, und Gehäusevibrationen dadurch deutlich reduziert werden.
Der in 3 gezeigte Graph wurde durch Anordnung eines Vibrationsaufnehmers vor jeder Lautsprechereinheitsöffnung im Gehäuse des Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Ausführungsform zur Messung der Vibrationsbeschleunigung erzeugt. Die gepunktete Linie wurde durch Messen der Vibrationsbeschleunigung von einem herkömmlichen Bandpass-Typ-Lautsprechergehäuse erhalten, d. h. von einem Lautsprechergehäuse mit nur einem Treiber und passendem passiven Strahler. Es ist zu bemerken, dass das konventionelle Bandpasslautsprechergehäuse ebenso von 15 mm dicken Spanplatten hergestellt wurde. Aus 3 wissen wir daher, dass der erfindungsgemäße Basslautspre cher Gehäusevibrationen um etwa 20 dB im Mittel über das Ausgabeband im Vergleich mit einem konventionellen Basslautsprecher reduziert, und um etwa 30 dB bei niedrigen Frequenzen. Zusätzlich besteht kein Verlust beim elektrischen Eingabesignal bei der vorliegenden Ausführungsform, und es tritt daher kein Abfall in der akustischen Umsetzungseffizienz des Lautsprechers auf.
Durch die Verwendung von mehreren passiven Strahlern von großem Durchmesser erreicht die vorliegende Ausführungsform einen äußerst großen gesamten effektiven Vibrationsbereich und ermöglicht damit die Wiedergabe von sehr kräftigen Basstönen. Gehäusevibrationen sind jedoch ebenso deutlich verringert, da die Vibrationsreaktionskräfte der Vibrationssysteme der passiven Strahler und Treiber, die auf das Gehäuse einwirken, einander auslöschen. Es tritt weiterhin kein Abfall in der akustischen Umsetzungseffizienz des Lautsprechers auf. Mit anderen Worten, unabhängig davon, wie groß die effektive Vibrationsmasse des passiven Strahlers ist, werden die resultierenden Vibrationsreaktionskräfte ausgelöscht und Gehäusevibrationen können auf ein sehr niedriges Niveau unterdrückt werden. Als Ergebnis davon ist der Durchmesser des passiven Strahlers effektiv nicht durch die Vibrationsmasse des passiven Strahlers begrenzt. Es ist ebenso möglich, eine Bassbereichsausgabe mit deutlich größerer Leistung und dynamischer Präsenz zu erhalten, als die, die von Bassreflex-Typ-Lautsprechern und abgeschlossenen Lautsprechern erreicht werden kann, wobei die Größe der Lautsprechereinheitsöffnung begrenzt ist.
Es sollte bemerkt werden, dass, während der erste und zweite Treiber 1a und 1b und der erste und zweite passive Strahler 2a und 2b koaxial zueinander in der obigen Ausführungsform angeordnet sind, soll die Erfindung nicht so begrenzt sein soll und die gleichen Effekte mit anderen Anordnungen erreicht werden können. Beispielsweise können der erste Treiber 1a und der erste passive Strahler 2a auf einer ersten Achse und der zweite Treiber 1b und der zweite passive Strahler 2b auf einer zweiten Achse angeordnet sein, wobei die erste und die zweite Achse parallel, aber nicht koaxial zueinander sind.
Es ist ebenso möglich, jeden aus erstem und zweitem Treiber 1a und 1b und erstem und zweitem passiven Strahler 2a und 2b auf vier unterschiedlichen, aber parallelen Achsen anzuordnen.
Es sollte weiterhin bemerkt werden, dass, während die vorliegende Ausführungsform unter Verwendung eines typischen Bandpass-Typ-Gehäuses mit vorderen und hinteren Höhlungen beschrieben wurde, es offensichtlich sein wird, dass die Erfindung ebenso in anderen Variationen des typischen Bandpass-Typ-Gehäuses erreicht werden kann. Einige dieser Variationen schließen die Anordnung des Ausgangs in einer Seitenwandung ein, in die kein Treiber eingebaut ist, oder die Anordnung des Ausgangs in einem Teiler, der zwischen dem passiven Strahler und dem Treiber innerhalb der vorderen Höhlung angeordnet ist, wie in einem Doppelbandpass-Typ-Lautsprechergehäuse.
Die Effekte der vorliegenden Ausführungsform können ebenso dadurch erhalten werden, dass zwei Lautsprecher, die jeweils einen Treiber und einen passiven Strahler in einem einzelnen Gehäuse aufweisen, zusammengeführt werden und dann diese Lautsprecher Rücken an Rücken in ein einzelnes Gehäuse zusammengebracht werden. Ein Teiler, der die hintere Höhlung in zwei gleichvolumige Kammern unterteilt, kann ebenso alternativ vorgesehen sein.
Es sollte auch bemerkt werden, dass, während die einander gegenüberliegenden passiven Strahler und Treiber in der obigen Ausführungsform als mit identischen technischen Einzelheiten beschrieben wurden, insbesondere mit dem gleichen effektiven Vibrationsbereich und gleicher effektiver Vibrationsmasse, die oben angeführten Effekte der Erfindung auch dann erreicht werden können, wenn die technischen Einzelheiten sich leicht unterscheiden.
Es sollte weiterhin bemerkt werden, dass, während die einander gegenüberliegenden passiven Strahler und Treiber in der obigen Ausführungsform auf parallelen Flächen montiert sind, dieselben Effekte erreicht werden können, auch wenn die Befestigungsflächen nicht perfekt parallel sind. Beispielsweise können die gleichen Effekte auch dann erreicht werden, wenn die Befestigungsflächen der passiven Strahler nicht perfekt parallel sind.
Es wird weiterhin offensichtlich sein, dass, während nur ein Treiber und ein passiver Strahler jeweils auf eine Gehäuseplatte in der obigen Ausführungsform montiert ist, mehrere Treiber und passive Strahler montiert werden können. Es ist weiterhin für jede Kombination aus passivem Strahler und Treiber möglich, bei spielsweise einen passiven Strahler und zwei Treiber oder umgekehrt zu benutzen, sofern der gesamte effektive Vibrationsbereich und die gesamte effektive Vibrationsmasse identisch ausgeglichen wie oben beschrieben sind.
Zusätzlich wurde die obige Ausführungsform unter Verwendung eines typischen dynamischen Treibers verwendet, d. h. einer sich bewegenden Spule. Andere Treiberauslegungen, einschließlich elektromagnetischer und bewegender Magnete, können offensichtlich alternativ verwendet werden.
Die dritte Ausführungsform eines Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Erfindung wird als nächstes im folgenden mit Bezug auf 5 beschrieben.
Der Basslautsprecher der dritten Ausführungsform umfasst, wie in 5 gezeigt, einen ersten Treiber 21a und einen zweiten Treiber 21b mit jeweils einem Durchmesser von 18 cm, einem effektiven Vibrationsradius von 69 mm und einer effektiven Vibrationsmasse von 12 g. Als Folge davon haben erster und zweiter Treiber beide den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche Vibrationsmasse.
Der dritte und der vierte Treiber 21c und 21d haben jeweils einen Durchmesser von 14 cm, einen effektiven Vibrationsradius vom 52 mm und eine effektive Vibrationsmasse von 7 g. Als ein Ergebnis haben der dritte und der vierte Treiber beide den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche Vibrationsmasse.
Alle vier Treiber 21a, 21b, 21c und 21d werden gleichphasig angesteuert.
Der erste und der zweite passive Strahler 22a und 22b haben beide einen Durchmesser von 30 cm, einen effektiven Vibrationsradius von 125 mm und eine effektive Vibrationsmasse von 550 g. Als eine Folge davon haben der erste und der zweite passive Strahler beide den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche Vibrationsmasse.
Der dritte und der vierte passive Strahler 22c und 22d haben jeweils einen Durchmesser von 25 cm, einen effektiven Vibrationsradius von 106 mm und eine effektive Vibrationsmasse von 150 g. Als eine Folge davon haben der dritte und der vierte passive Strahler ebenso den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche Vibrationsmasse.
Das Bandpass-Typ-Gehäuse 23 dieser Ausführungsform weist eine obere Platte mit äußeren Abmessungen 54 cm × 54 cm, eine Gehäusehöhe von 33 cm und in etwa das gleiche innere Volumen auf, wie der Lautsprecher entsprechend der ersten Ausführungsform. Das Gehäuse ist aus 15 mm dicken Sperrholzplatten hergestellt und umfasst jeweils erste, zweite, dritte und vierte Lautsprechereinheitsöffnungsplatten 23a, 23b, 23c und 23d.
Der erste passive Strahler 22a und der zweite passive Strahler 22b sind an einander gegenüberliegenden Positionen in jeweils der ersten und zweiten Lautsprechereinheitsöffnungsplatte 23a und 23b eingebaut, wobei jeder passive Strahler zur Außenseite des Gehäuses gewandt ist. Der dritte und vierte passive Strahler 22c und 22d sind gleichermaßen an einander gegenüberliegenden Positionen in jeweils der dritten und vierten Lautsprechereinheitsöffnungsplatte 23c und 23d eingebaut, wobei jeder passive Strahler zur Außenseite des Gehäuses gewandt ist.
Der Lautsprecher dieser Ausführungsform umfasst weiterhin erste, zweite, dritte und vierte innere Teiler 24a, 24b, 24c und 24d. Der erste und der zweite Treiber 21a und 21b sind an einander gegenüberliegenden Positionen in dem ersten und zweiten inneren Teiler 24a und 24b eingebaut, wobei die Treiber Rücken an Rücken angeordnet sind. Der dritte und der vierte Treiber 21c und 21d sind an einander gegenüberliegenden Positionen in den ersten und zweiten inneren Teilern 24c und 24d eingebaut, wobei die Treiber ebenso Rücken an Rücken angeordnet sind.
Der Basslautsprecher der vorliegenden Ausführungsform enthält daher einen passiven Strahler und einen Treiber an jeder Oberfläche des Gehäuses außer der Gehäuseober- und unterseite montiert, wobei der effektive Vibrationsbereich und die effektive Vibrationsmasse von gegenüberliegenden Treibern gleich sind und der effektive Vibrationsbereich und die effektive Vibrationsmasse von gegenüberliegenden passiven Strahlern gleich sind.
Die hintere Höhlung 26 besitzt ein inneres Volumen von etwa 50 Litern. Das äquivalente innere Volumen, das von jedem der ersten und zweiten Treiber 21a und 21b in Anspruch genommen wird, beträgt etwa 19 Liter. Das äquivalente innere Volumen, das durch jeden der dritten und vierten Treiber 21c und 21d in Anspruch genommen wird, beträgt etwa 5,9 Liter.
Die vordere Höhlung 25 besitzt ein inneres Volumen von etwa 20 Litern. Der erste und der zweite passive Strahler 22a und 22b nehmen daher ein äquivalentes inneres Volumen von etwa 6,6 Litern jeweils in Anspruch. Der dritte und vierte passive Strahler 22c und 22d nimmt jeweils ein äquivalentes inneres Volumen von etwa 3,4 Litern jeweils in Anspruch.
Basierend auf der Beziehung zwischen dem effektivem Vibrationsbereich und der effektiven Vibrationsmasse, die in der Diskussion eines Basslautsprechers entsprechend des Standes der Technik mit Bezug auf das in den 12 und 13 gezeigte elektroakustische Äquivalenzschaltbild beschrieben wurde, ist die effektive Vibrationsmasse einer jeden Komponente in der vorliegenden Ausführungsform proportional zum Quadrat des Verhältnisses der effektiven Vibrationsbereiche. Die Treiber 21a, 21b, 21c und 21d arbeiten bei der gleichen Frequenzantwort und die passiven Strahler 22a, 22b, 22c und 22d arbeiten bei der gleichen Frequenzantwort. Das äquivalente innere Volumen, das durch jeden der Treiber und passiven Strahler in Anspruch genommen wird, ist ebenso derart verteilt, dass das gesamte innere Volumen proportional zum Quadrat des Verhältnisses des effektiven Vibrationsbereiches ist.
Die Betriebsweise des Basslautsprechers, der entsprechend der dritten Ausführungsform derart zusammengesetzt ist, ist die gleiche wie die des der ersten Ausführungsform. Als ein Ergebnis arbeiten der erste und zweite Treiber 21a und 11b und der dritte und vierte Treiber 21c und 21d mit der gleichen Phase und der gleichen Frequenzantwort. Zusätzlich arbeiten der ersten und zweite passive Strahler 22a und 22b und der dritte und vierte passive Strahler 22c und 22d ebenso mit der gleichen Phase und mit der gleichen Frequenzantwort. Die Betriebsweise und die Eigenschaften des Basslautsprechers entsprechend der Erfindung sind während der Bassbereichswiedergabe daher identisch zu der Betriebsweise und den Eigenschaften des oben beschriebenen herkömmlichen Basslautsprechers. Die minimale Grenzfrequenz f1 beträgt in der vorliegenden Ausführungsform 43 Hz, die maximale Grenzfrequenz f2 beträgt 130 Hz und eine flache Schalldruck-Frequenzantwort wird über das wiedergebbare Frequenzband von 43 Hz bis 130 Hz bei –3dB erhalten.
Durch den Einbau der passiven Strahler in vier Seitenplatten des Gehäuses ist der gesamte effektive Vibrationsbereich äquivalent zu einem 55 cm Durchmesser. Als eine Folge können sogar noch kräftigere Basstöne wiedergegeben werden.
Da die einander gegenüberliegenden ersten und zweiten Treiber 21a, 21b und 21c, 21d und die einander gegenüberliegenden ersten und zweiten passiven Strahler 22a, 22b und 22c, 22d mit der gleichen Frequenzantwort und bei der gleichen akustischen Phase arbeiten, d. h., dass die einander gegenüberliegenden Membranen sich in entgegengesetzte Richtungen bewegen, hat die Vibrationsreaktionskraft des ersten passiven Strahlers 22a auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 23 und die Vibrationsreaktionskraft des zweiten passiven Strahlers 22b auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 23 die gleiche Größe, aber entgegengesetzte Vektoren. Darüber hinaus hat die Vibrationsreaktionskraft des dritten passiven Strahlers 22c auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 23 und die Vibrationsreaktionskraft des vierten passiven Strahlers 22d auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 23 die gleiche Größe, aber entgegengesetzte Vektoren.
Dies bedeutet, dass die Vibrationsreaktionskräfte, die durch den ersten und zweiten passiven Strahler 22a und 22b auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 23 ausgeübt werden, einander gegenseitig auslöschen, und dass die Vibrationsreaktionskräfte, die durch den dritten und vierten passiven Strahler 22c und 22d auf das Bandpass-Typ-Gehäuse 23 ausgeübt werden, einander gegenseitig auslöschen. Die Vibrationsreaktionskräfte der entsprechenden Treiber 21a, 21b, 21c und 21d haben ebenso die gleiche Größe, aber entgegengesetzte Vektoren und löschen sich daher ebenso gegenseitig aus.
Genauer sind Gehäusevibrationen deutlich unterdrückt, da alle Vibrationsreaktionskräfte ausgelöscht sind. Als ein Ergebnis davon sind Gehäusevibrationen im Mittel über das Ausgabeband um etwa 25 dB geringer als Gehäusevibrationen in einem herkömmlichen Bandpass-Typ-Gehäuse. Weiterhin besteht kein Verlust für das elektrische Eingabesignal und es tritt kein Abfall in der akustischen Umsetzungseffizienz auf.
Zusätzlich zum Erreichen der Effekte der oben beschriebenen ersten Ausführungsform ist der Basslautsprecher der vorliegenden Ausführungsform weiterhin in der Lage, den gesamten effektiven Vibrationsbereich zu maximieren, der in einer begrenzten Gehäusegröße erreicht werden kann, indem passive Strahler an allen Oberflächen des Gehäuses bis auf die Ober- und Unterseite montiert werden. Als ein Ergebnis kann eine äußerst kräftige Bassbereichsausgabe erhalten werden.
Es wird weiterhin offensichtlich sein, dass die Beziehung zwischen den Montageflächen und -positionen, die Anzahl von Treibern und passiven Strahlern, die verwendbaren Gehäusetypen und andere Design-Parameter so wie in der obigen ersten Ausführungsform in dieser Ausführungsform ebenso variiert werden können.
Es sollte weiterhin bemerkt werden, dass jeder der vier Treiber den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche effektive Vibrationsmasse und jeder der passiven Strahler den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche effektive Vibrationsmasse haben kann.
Die vierte Ausführungsform eines Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Erfindung wird als nächstes im folgenden mit Bezug auf 6 beschrieben.
Mit Bezug auf 6 sind die technischen Einzelheiten der Treiber 31a und 31b, die technischen Einzelheiten der passiven Strahler 32a und 32b, die technischen Einzelheiten des Gehäuses 33, die relativen Positionen der Lautsprechereinheitsöffnungsplatten 33a und 33b und der inneren Teiler 34a und 34b, das innere Volumen der hinteren Höhlung 35 und das innere Volumen der vorderen Höhlungen 36a und 36b sämtlich identisch zu denen der ersten Ausführungsform. Mit anderen Worten, es sind alle im Basslautsprecher dieser vierten Ausführungs form verwendeten Komponenten identisch zu denen der ersten Ausführungsform.
Diese vierte Ausführungsform unterscheidet sich von der ersten darin, dass die Orientierung des zweiten Treibers 31b und des zweiten passiven Strahler 32b entgegengesetzt zu der des zweiten Treibers und des zweiten passiven Strahlers in der ersten Ausführungsform ist. Daher sind die zwei Treiber ebenso mit entgegengesetzter Phase elektrisch verbunden und die Treiber werden daher akustisch mit der gleichen Phase angesteuert.
Die akustischen Betriebs- und Frequenzeigenschaften des derart aufgebauten Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Ausführungsform sind identisch zu denen der ersten Ausführungsform. Der sich ergebende Gehäusevibrationsdämpfungsbetrieb und die Effekte sind daher ebenso die gleichen. Eine weitere Beschreibung davon wird daher im folgenden ausgelassen.
Aufgrund der entgegengesetzt-phasigen Verbindung der Treiber in der vorliegenden Ausführungsform ist die Auslenkung der Membran des ersten Treibers 31a in eine Richtung begleitet von der Auslenkung der Membran des zweiten Treibers 31b in die entgegengesetzte Richtung, wodurch die Asymmetrie zwischen Vorder- und Rückseite des Vibrationssystemsunterstützungssystem kompensiert wird und gradzahlige Oberwellenverzerrungen reduziert werden. Der gleiche Effekt der Reduzierung von gradzahligen Oberwellenverzerrungen wird ebenso mit den passiven Strahlern 32a und 32b erreicht. Als ein Ergebnis trat eine mittlere Verringerung in der zweiten harmonischen Verzerrung über das wiedergebbare Frequenzband bei der vorliegenden Ausführungsform um 5 dB im Vergleich zu der ersten Ausführungsform auf.
Zusätzlich zum Erreichen der Effekte der ersten Ausführungsform wie oben beschrieben ist der Basslautsprecher der vorliegenden Ausführungsform in der Lage, die Asymmetrie des Membranunterstützungssystems aufzuheben und dadurch die gradzahlige Oberwellenverzerrung durch Umkehrung der Ausrichtung des passiven Strahlers und Treibers auf einer Seite des Lautsprechers entsprechend der obigen ersten Ausführungsform zu reduzieren.
Es sollte bemerkt werden, dass, während die Ausrichtung von sowohl Treiber als auch passivem Strahler in der vorliegenden Ausführungsform auf einer Seite des Lautsprechersystems als umgekehrt gegenüber der Ausrichtung in der ersten Ausführungsform beschrieben wird, wird der Effekt der Reduzierung von gradzahligen Oberwellenverzerrungen dieser Ausführungsform bis zu einem gewissen Grad auch dann erreicht, wenn die Ausrichtung von nur dem Treiber oder nur dem passiven Strahler umgekehrt wird.
Die fünfte Ausführungsform eines Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Erfindung ist im folgenden beschrieben mit Bezug auf die 7, 8 und 9.
Mit Bezug auf 7 sind die technischen Einzelheiten der Treiber 41a und 41b, die technischen Einzelheiten der passiven Strahler 42a und 42b, die relativen Positionen der inneren Teiler 44a und 44b, das innere Volumen der hinteren Höhlung 45 und das innere Volumen der vorderen Höhlungen 46a und 46b sämtlich identisch zu denen der ersten Ausführungsform.
Diese fünfte Ausführungsform unterscheidet sich von der ersten darin, dass das Gehäuse 43 aus einem 25 mm dicken, hochfestem Sperrholz hergestellt ist. Die Gehäuseplatten sind weiterhin durch die Verwendung von großzügigen Mengen Klebstoff an allen Verbindungsstücken zum Zusammenbinden der Gehäuseplatten verstärkt. Die äußeren Gehäuseabmessungen sind 41 cm × 33 cm × 80 cm.
Die akustischen Betriebs- und Frequenzeigenschaften des derart aufgebauten Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Ausführungsform sind identisch zu denen der ersten Ausführungsform. Der resultierende Gehäusevibrationsdämpfungsbetrieb und die Effekte sind daher ebenso die gleichen. Eine weitere Beschreibung dessen ist daher im folgenden ausgelassen.
Mit dem wie oben beschrieben aufgebauten Gehäuse beträgt die erste Resonanzfrequenz der mittleren Platte 53c der Gehäuseseitenplatten 43c, die sich an die zwei Lautsprechereinheitsöffnungsplatten 43a und 43b anschließen, etwa 300 Hz und ist daher höher als die maximale Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes von 180 Hz. Die erste Resonanzfrequenz fr1 einer auf allen Seiten fixierten Platte wird durch Gleichung (1) erhalten: fr1 = kt{E/p(1 – u2)}½ (1)wobei t die Materialdicke, E der Youngsche Modul des Materials, u der Poisson-Koeffizient, p die Dichte des Materials und k ein konstanter, für die Form des Materials spezifischer Wert sind. Die erste Resonanzfrequenz wurde hinreichend durch Vergrößerung der Materialdicke und Vergrößerung des Youngschen Moduls des Materials basierend auf Gleichung (1) erhöht.
Mit Bezug auf 8 vibrieren die mittleren Platten 53c der Gehäuseseitenplatten 43c zu den Gegenknoten des Vibrationszustandes während der ersten Resonanzmode der mittleren Platte 53c, wenn der Lautsprecher betrieben wird. Als ein Ergebnis hören die mittleren Platten 53c auf, als steife Elemente zu wirken, und der einander aufhebende Effekt der Vibrationsreaktionskräfte der Treiber und passiven Strahler auf das Gehäuse ist dadurch reduziert. Dieser Effekt wird ebenso bei der zweiten und höheren Resonanzfrequenzen erreicht, wobei mehrere Gegenknoten in den mittleren Platten 53c erzeugt werden.
Wieder mit Bezug auf 7 ist jedoch die erste Resonanzfrequenz der Gehäuseseitenplatten 43c höher angesetzt als die maximale Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes, wie oben angemerkt wurde. Die Gehäuseseitenplatte 43c kann daher als ein steifes Element bis zu der maximalen Frequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes behandelt werden, wodurch die einander aufhebenden Effekte der Vibrationsreaktionskräfte der Treiber 41a und 41b und passiven Strahler 42a und 42b auf das Gehäuse 43 beibehalten werden. Dies stellt weiterhin sicher, dass der Gehäusevibrationsdämpfungseffekt der Erfindung bis zu der maximalen wiedergebbaren Frequenz des Lautsprechers aufrechterhalten wird.
Es sollte bemerkt werden, das zwei Größen von Gehäuseplatten in der vorliegenden Ausführungsform verwendet werden, insbesondere 41 cm × 80 cm messende Platten und 33 cm × 80 cm messende Platten. Die erste Resonanzfrequenz der größeren 41 cm × 80 cm Platten ist auf etwa 300 Hz angesetzt und die erste Resonanzfrequenz der kleineren 33 cm × 80 cm Platten ist auf etwa 350 Hz gesetzt. Die als erste Resonanzfrequenz verwendete Frequenz ist die geringere dieser Frequenzen, d. h. 300 Hz im Fall dieser Ausführungsform.
Mit Bezug auf den Graphen in 9 ist bekannt, dass ein Vibrationsdämpfungseffekt von etwa 20 dB durch die vorliegende Ausführungsform auch in der Nähe der maximalen Grenzfrequenz, 180 Hz, des wiedergebbaren Frequenzbandes erreicht wird. Insbesondere ist zu bemerken, dass der Vibrationsdämpfungseffekt am oberen Ende des wiedergebbaren Frequenzbandes größer ist als der in 3 gezeigte der ersten Ausführungsform. Es ist weiterhin zu bemerken, dass die erste Resonanzfrequenz in der Mitte der Gehäuseseitenplatten der ersten Ausführungsform etwa 150 Hz beträgt.
Wie auch die obige erste Ausführungsform kann ein Basslautsprecher entsprechend der vorliegenden Ausführungsform den gesamten effektiven Vibrationsbereich durch Verwendung eines passiven Strahlers mit großem Durchmesser oder mehrerer passiver Strahler vergrößern und dadurch äußerst kräftige Bassbereichstöne wiedergeben, ohne die akustische Umsetzungseffizienz zu reduzieren.
Gehäusevibrationen sind weiterhin bei allen wiedergebbaren Frequenzen deutlich reduziert, da die Vibrationsreaktionskräfte des Vibrationssystems eines jeden passiven Strahlers und Treibers, die auf das Gehäuse wirken, gegenseitig bis zu der maximalen Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes aufgehoben sind.
Die Dicke des für das Gehäuse verwendeten Materials wurde erhöht, um die Stärke des Gehäuses als ein Mittel zur Erhöhung der ersten Resonanzfrequenz in der Mitte der Gehäuseplatten zu erhöhen. Der gleiche Effekt kann jedoch ohne größere Erhöhung der Plattendicke durch Vorsehen eines Verstärkungselementes in den gleichen Gehäuseplatten erreicht werden.
Es sollte weiterhin bemerkt werden, dass die Bandpass-Grenzfrequenzen, d. h. die Resonanzfrequenzen f1 und f2 der Impedanz-Charakteristik, das wiedergebbare Frequenzband eines Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Ausführungsform basierend auf der allgemeinen Filtertheorie bestimmen. Es ist jedoch weiterhin möglich, abhängig vom Design des Bandpass-Typ-Lautsprechers, dass das Schalldruckniveau bei Resonanzfrequenz f2 deutlich von dem flachen Bandschalldruckniveau abfällt. In solchen Fällen ist es angebracht, die Frequenz, bei der das Schalldruckniveau abzufallen beginnt, als die Grenzfrequenz zu nutzen, statt die Resonanzfrequenz f2 der Impedanzcharakteristik zu verwenden.
Es ist weiterhin zu bemerken, dass, wenn sich im Bereich der mittleren Platte 53c ein lokalisierter Bereich geringerer Stärke befindet und die Resonanzfrequenz dieses Bereichs unterhalb der maximalen Grenzfrequenz des wiedergebbaren Bandes ist, dieser Bereich keine bemerkbaren Probleme erzeugen wird, insofern die Fläche dieses Bereichs klein genug ist, um keinen wesentlichen Effekt auf das Vibrationsmuster der gesamten mittleren Platte 53c zu haben. Es muss weiterhin bemerkt werden, dass diese lokalisierte Resonanzfrequenz von der ersten Resonanzfrequenz, auf die sich in dieser Beschreibung bezogen wird, unterschieden ist.
Die sechste Ausführungsform eines Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Erfindung ist als nächstes im folgenden mit Bezug auf die 10, 11, 12, 13, 14 und 21 beschrieben.
In dieser sechsten Ausführungsform ist der mittlere Abstand um das Gehäuse zwischen dem akustischen Zentrum des an der Vorderseite positionierten passiven Strahlers und dem akustischen Zentrum des anderen passiven Strahlers geringer als die Hälfte der Wellenlänge der maximalen Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes. Das Ziel und Prinzip dieser Design-Einschränkung. wird zunächst detailliert im folgenden beschrieben, bevor zu einer Beschreibung der Ausführungsform übergegangen wird.
In dem Basslautsprecher der Erfindung wird Schall von zwei oder mehreren passiven Strahlern imitiert. Wenn das Gehäuse 63 so platziert ist, dass die Hörposition P äquidistant vom akustischen Zentrum P1 des ersten passiven Strahlers 62a und vom akustischen Zentrum P2 des zweiten passiven Strahlers 62b ist, wird keine Phasendifferenz im Schall auftreten, der aus den passiven Strahlern 62a und 62b stammt und die Hörposition P erreicht.
Es ist jedoch nicht immer möglich, das Gehäuse in dieser ideal orientierten Position im Hörraum aufzustellen, und eine Phasendifferenz ergibt sich daher zwischen den Tönen, die die Hörposition P von einem jeden der passiven Strahler erreichen. Diese Phasendifferenz kann die an der Hörposition P gehörten Töne deutlich stören und in bestimmten Szenarien mag das Schalldruckniveau an der Hörposition P tatsächlich auf Null durch diese Phasendifferenz reduziert werden.
Die vorliegende Ausführungsform geht insbesondere dieses Problem an und verhindert durch Phasendifferenzen erzeugte Tonauslöschungen unabhängig davon, wo das Gehäuse platziert ist.
Die Bedingungen, unter denen eine solche Tonauslöschung nicht auftritt, sind weiter unten mit Bezug auf 11 betrachtet. Das Gehäuse 73 dieser Ausführungsform ist zylindrisch geformt mit einem von der Hörposition P gesehenen runden Profil. Als ein Ergebnis besteht eine konstante Abstandsbeziehung zwischen der Hörposition P und den akustischen Zentren P1 und P2 der ersten und zweiten passiven Strahler an allen Punkten um die mittlere Achse dieses zylindrischen Gehäuses 73. Die Abstandsdifferenz Ld zur Hörposition P von den akustischen Zentren P1 und P2 der ersten und zweiten passiven Strahler wird durch Gleichung 2 erhalten: Ld = (P2B + BA + L2) – L1 (2)wobei die Beziehung P2B + BA + AP1 + L1 ≥ P2B + BA + L2 (3)wahr ist und die zwei Seiten dieser Gleichung gleich sind, wenn L1 = 0 ist.
Aus Gleichungen (2) und (3) erhalten wir Gleichung 4: Ld ≤ P2B + BA + AP1 = Lp (4).
Aus Gleichung (4) wissen wir, dass die Abstandsdifferenz Ld von den akustischen Zentren P1 und P2 der ersten und zweiten passiven Strahler zu der Hörposition P geringer ist als der Abstand LP vom akustischen Zentrum P1 des ersten passiven Strahlers 72a zu dem akustischen Zentrum P2 des zweiten passiven Strahlers 72b.
Die Beziehung zwischen dem Schalldruck p1, der die Hörposition P von dem ersten passiven Strahler 72a erreicht, und dem Schalldruck p2, der die Hörposition P von dem zweiten passiven Strahler 72b erreicht, wird durch Gleichung 5 und Gleichung 6 erhalten, wobei: p2 = p1 × (L1/P2B + BA + L2)2 (5) p2 ≤ p1 (6)und Gleichheit erhalten wird, wenn L1 unendlich ist. Genauer ist der Schalldruck, der die Hörposition P von dem ersten passiven Strahler 72a erreicht, geringer oder gleich dem Schalldruck, der die Hörposition P von dem zweiten passiven Strahler 72b erreicht.
Von den zwei passiven Strahlern austretende Töne werden ausgelöscht, wenn die Schalldruckniveaus gleich sind und die Phasendifferenz 180° beträgt, d. h., wenn die Abstandsdifferenz die halbe Wellenlänge des Tons ist. Basierend auf Gleichung (4) und (6) wissen wir daher, dass Schallauslöschungen bei jeder Frequenz nicht auftreten werden, bei der der Abstand Lp gleich der halben Wellenlänge des Tons oder geringer ist.
Wenn der Abstand Lp (= La + Lb + Lc) um die Gehäuseseiten zwischen dem akustischen Zentrum P1 des ersten passiven Strahlers 72a und dem akustischen Zentrum P2 des zweiten passiven Strahlers 72b geringer ist als die Hälfte der Wellenlänge der maximalen Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes bei dem zylindrischen Gehäuse 73 der vorliegenden Ausführungsform, kann daher Tonauslöschung über das wiedergebbare Band verhindert werden, unabhängig davon, wie das Gehäuse orientiert ist.
Der „mittlere Abstand", auf den oben Bezug genommen wird, wird ebenso im folgenden beschrieben. Die meisten Lautsprechergehäuse sind von gewissem kubischem Typ, wie in 12 gezeigt, und praktisch keine zylindrischen Gehäuse sind verfügbar. Der Abstand Lp von dem akustischen Zentrum P1 des ersten passiven Strahlers 82a zu dem akustischen Zentrum P2 des zweiten passiven Strahlers 82b um das Gehäuse 83 unterscheidet sich entsprechend des Winkels θ. Bei solchen Gehäusen kann der hier verwendete mittlere Abstand erhalten werden, indem der Abstand Lp gemittelt um den kompletten 360° Bogen um das akustische Zentrum P1 erhalten wird. Wenn der Abstand Lp bei dem Winkel Θ als die Funktion von θ, f(θ), ausgedrückt wird, wobei Lp = f(θ) (7)der mittlere Abstand Lp aus Gleichung 8 erhalten werden kann:
Der durch Gleichung (8) gegebene Wert ist der „mittlere Abstand", auf den hier Bezug genommen wird. Der mittlere Abstand in diesem Fall kann als der Abstand Lp angenähert werden, der mit einem zylindrischen Gehäuse erhalten wird, wobei die Fläche des Kreises die gleiche ist wie die Fläche der vorderen Oberfläche des kubischen Gehäuses.
Es ist zu bemerken, dass der mittlere Abstand durch einfaches Ausweiten der obigen Konzepte erhalten werden kann, wenn vier passive Strahler vorhanden sind. Genauer kann der benötigte mittlere Abstandswert erhalten werden, indem der mittlere Abstand von dem passiven Strahler an der Vorderseite zu jedem der anderen drei passiven Strahler unter Verwendung von Gleichung (8) berechnet wird, diese drei mittleren Abstände addiert werden und dann die Summe durch drei geteilt wird. Wenn der durch jeden der passiven Strahler erzeugte Schalldruck unterschiedlich ist, kann der abschließende mittlere Abstand durch Gewichtung eines jeden mittleren, Abstandswerts mit dem entsprechenden Schalldruckniveau und Erhalten des gewichteten Mittels erhalten werden.
Es ist daher möglich, mit einem Basslautsprecher entsprechend dieser Ausführungsform Tonauslöschung komplett innerhalb des durch den Lautsprecher wiedergegebenen Frequenzbandes unter allen Anordnungs- und Hörzuständen zu verhindern, indem das Gehäuse so ausgelegt wird, dass der mittlere Abstand von dem akustischen Zentrum des an der Vorderseite positionierten passiven Strahlers um das Gehäuse herum zu dem akustischen Zentrum eines jeden der anderen passiven Strahler wie durch Gleichung (8) berechnet, geringer ist als die Hälfte der Wellenlänge der maximalen Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes.
Die sechste Ausführungsform eines Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Erfindung ist als nächstes im folgenden beschrieben mit Bezug auf 13.
Der Basslautsprecher der sechsten Ausführungsform umfasst, wie in 13 gezeigt, einen ersten Treiber 91a und einen zweiten Treiber 91b, jeweils mit einem Durchmesser von 14 cm, einem effektiven Vibrationsradius von 56 mm und einer effektiven Vibrationsmasse von 12 g. Als ein Ergebnis haben der erste und der zweite Treiber beide den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche Vibrationsmasse. Die minimale Resonanzfrequenz dieser Treiber ist 50 Hz, der Gleichstromwiderstand der Schwingspule ist 10 Ω und die Flussdichte B1 des magnetischen Kreises ist 6,0 Wb/m. Der erste und der zweite Treiber 91a und 91b sind beide gleichphasig angesteuert und parallel gleichphasig elektrisch verbunden.
Der erste und der zweite passive Strahler 92a und 92b sind beide flache rechteckige Strahler mit einer Öffnung von 22 cm × 16 cm, einem effektiven Vibrationsradius von 73 mm bei Umsetzung zu einem runden Membranäquivalent, d. h. äquivalent zu einem runden passiven Strahler mit einem 18 cm Durchmesser, einer effektiven Vibrationsmasse von 42 g und einer minimalen Resonanzfrequenz von 30 Hz. Als ein Ergebnis haben beide passive Strahler ebenso den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche Vibrationsmasse.
Das Bandpass-Typ-Gehäuse 93 besitzt eine Gesamttiefe von 27 cm mit den äußeren Abmessungen der ersten und zweiten Lautsprechereinheitsöffnungsplat ten 93a und 93b, die jeweils 22 cm breit bei einer Höhe von 36,5 cm sind. Das Gehäuse 93 ist daher sehr kompakt. Das Gehäuse ist aus 21 mm dicker mitteldichter Faserplatte (MDF) hergestellt.
Der erste passive Strahler 92 und der zweite passive Strahler 92b sind an gegenüberliegenden Positionen jeweils in den ersten und zweiten Lautsprechereinheitsöffnungsplatten 93a und 93b montiert, wobei sie zu der Außenseite des Gehäuses weisen.
Der erste und der zweite Treiber 91a und 91b sind aneinander gegenüberliegenden Positionen in den ersten und zweiten inneren Teilern 94a und 94b eingebaut, wobei die Treiber voneinander weg zu der Außenseite des Gehäuses weisen. Es ist zu bemerken, dass die Treiberpositionen versetzt sind, so dass die Feldelemente der gegenüberliegenden Treiber nicht kollidieren.
Die hintere Höhlung 95, die zwischen dem ersten und zweiten inneren Teiler 94a und 94b gebildet ist, besitzt ein inneres Volumen von etwa 6,4 Litern. Beide Treiber 91a und 91b verwenden diese hintere Höhlung, so dass jeder Treiber ein äquivalentes Volumen der hinteren Höhlung von etwa 3,2 Litern hat. Die erste und die zweite vordere Höhlung 96a und 96b haben jeweils ein inneres Volumen von etwa 2,1 Litern. Das gesamte innere Volumen des Gehäuses 93 beträgt daher nur 10,6 Liter.
Der akustische Betrieb und der Gehäusevibrationsdämpfungseffekt des so aufgebauten Basslautsprechers entsprechend der sechsten Ausführungsform sind die gleichen wie bei der ersten Ausführungsform. Als eine Folge wird eine im wesentlichen flache Schalldruckfrequenzantwort über das wiedergebbare Frequenzband von 68 Hz bis 185 Hz bei –3dB erhalten, wobei die minimale Grenzfrequenz f1 68 Hz und die maximale Grenzfrequenz f2 185 Hz ist.
Der gesamte effektive Vibrationsbereich des passiven Strahlers ist äquivalent zu einem 25 cm Durchmesserstrahler trotz der extrem kompakten Größe des Gehäuses. Als ein Ergebnis ist die Bassausgabe des Basslautsprechers entsprechend dieser Ausführungsform deutlich kräftiger als eine, die von einem herkömmlichen Basslautsprecher äquivalenten Volumens erhalten werden kann.
Gehäusevibrationen sind weiterhin um etwa 20 dB über das Ausgabeband bis hin zur maximalen Grenzfrequenz von 185 Hz reduziert. Die erste Resonanzfrequenz der mittleren Seitenplatten 93c, die die Lautsprechereinheitsöffnungsplatten 93a und 93b verbinden, beträgt etwa 600 Hz und ist daher höher als die maximale Grenzfrequenz.
Die Tiefe des Gehäuses ist ebenso deutlich reduziert, indem flache passive Strahler 92a und 92b verwendet werden und die Treiber 91a und 91b so montiert werden, dass die Feldmagneten nicht kollidieren. Der sich ergebende mittlere Abstand von dem akustischen Zentrum des ersten passiven Strahlers 92a auf der Vorderseite des Gehäuses zu dem akustischen Zentrum des zweiten passiven Strahlers 92b um das Gehäuse herum beträgt 59 cm, was geringer ist als die Hälfte der Wellenlänge, d. h. 92 cm, der maximalen Grenzfrequenz von 185 Hz. Als ein Ergebnis ist es möglich, innerhalb des durch den Lautsprecher wiedergegebenen Frequenzbandes Tonauslöschungen unter allen Anordnungs- und Hörzuständen komplett zu vermeiden.
Bei dem Basslautsprecher der oben beschriebenen ersten Ausführungsform ist die maximale Grenzfrequenz 180 Hz und die halbe Wellenlänge beträgt daher 94 cm. Der mittlere Abstand vom akustischen Zentrum des ersten passiven Strahlers um das Gehäuse zu dem akustischen Zentrum des zweiten passiven Strahlers beträgt jedoch 114 cm, was länger als die halbe Wellenlänge ist. Als ein Ergebnis können Tonauslöschungen innerhalb des wiedergebbaren Frequenzbandes auftreten, abhängig von der Lautsprecherposition und den Hörbedingungen.
Wie in den vorstehenden Ausführungsformen kann der Basslautsprecher der vorliegenden Ausführungsform kräftige Basstöne mit einer flachen Schalldruckfrequenzcharakteristik trotz der kompakten Gehäusegröße durch Verwendung von passiven Strahlern mit einem großen effektiven Durchmesser wiedergeben und kann mit keinem Verlust in der Lautsprecher- (akustischen Umsetzungs-) Effizienz arbeiten.
Gehäusevibrationen sind weiterhin über das wiedergebbare Frequenzband des Lautsprechers deutlich reduziert, da die Vibrationsreaktionskräfte des Vibrations systems der passiven Strahler und Treiber, die auf das Gehäuse wirken, einander auslöschen. Aus 21 wissen wir, dass der Basslautsprecher der Erfindung Gehäusevibrationen um etwa 25 dB über das gesamte Ausgabeband reduziert, wenn man ihn mit einem herkömmlichen Basslautsprecher vergleicht. Eine Basswiedergabe mit äußerst hoher Klangtreue wird weiterhin erreicht, unabhängig von der Lautsprecherposition oder von Hörbedingungen, da innerhalb des wiedergebbaren Frequenzbandes des Lautsprechers keine Tonauslöschung auftritt.
Es sollte bemerkt werden, dass die Bandpass-Grenzfrequenzen, d. h. die Resonanzfrequenzen f1 und f2 der Impedanzcharakteristik, das wiedergebbare Frequenzband eines Basslautsprechers entsprechend der vorliegenden Ausführungsformen basierend auf der allgemeinen Filtertheorie bestimmen. Wie in der fünften Ausführungsform ist es jedoch angebracht, die Frequenz, bei der das Schalldruckniveau sich abzuschwächen beginnt, als die Grenzfrequenz zu benutzen, statt die Resonanzfrequenz f2 der Impedanzcharakteristik zu verwenden, abhängig von den Schalldruck-Frequenzcharakteristiken.

Claims

Basslautsprecher mit ersten und zweiten Treibern (1a, 1b) und ersten und zweiten passiven Strahlern (2a, 2b), die in einem Bandpass-Typ-Gehäuse (3) montiert sind, dadurch gekennzeichnet, dass der erste und zweite passive Strahler (2a, 2b) an verschiedene Außenflächen (3a, 3b) des Gehäuses (3) montiert sind, so dass die Achsen der passiven Strahler im wesentlichen parallel oder koaxial zueinander liegen, erste und zweite Unterstützungselemente (4a, 4b) im Inneren des Gehäuses angeordnet sind, und, der erste und zweite Treiber (1a, 1b) an das erste und zweite Unterstützungselement (4a, 4b) auf oder in der Nähe der Achse des entsprechenden ersten und zweiten passiven Strahlers (2a, 2b) montiert sind, wobei die Treiberachsen koaxial oder im wesentlichen koaxial zu den Achsen des ersten und zweiten passiven Strahlers (2a, 2b) liegen, wobei Verschiebungsbewegungen einer Membran des ersten Treibers (1a) und des ersten passiven Strahlers (2a) in entgegengesetzter Richtung zu den Verschiebungsbewegungen einer Membran des zweiten Treibers (1b) und des zweiten passiven Strahlers (2b) sind, wobei der erste und zweite Treiber (1a, 1b) den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche effektive Vibrationsmasse haben, wobei der erste und zweite passive Strahler (2a, 2b) den gleichen effektiven Vibrationsbereich und die gleiche effektive Vibrationsmasse haben, wobei die erste Resonanzfrequenz in der Mitte der Gehäuseplatte, die die Gehäuseaußenplatten (3a, 3b) verbindet, in denen der erste und zweite passive Strahler (2a, 2b) montiert sind, höher ist als die maximale Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes und wobei der mittlere Abstand um das Gehäuse (3) vom akustischen Zentrum des ersten passiven Strahlers (2a) zu dem akustischen Zentrum des zweiten passiven Strahlers (2b) geringer ist als die Hälfte der Wellenlänge der maximalen Grenzfrequenz des wiedergebbaren Frequenzbandes.
Basslautsprecher nach Anspruch 1, wobei der erste und zweite passive Strahler (2a, 2b) nach außerhalb des Gehäuses (3) weisend und der erste und zweite Treiber (1a, 1b) Rücken an Rücken montiert sind.
Basslautsprecher nach Anspruch 1, wobei der erste passive Strahler (32a) nach außerhalb des Gehäuses (33) weisend, der zweite passive Strahler (32b) nach innerhalb des Gehäuses (33) weisend, der erste Treiber (31a) zum ersten passiven Strahler (2a) hin weisend und der zweite Treiber (1b) vom zweiten passiven Strahler (32b) weg weisend montiert sind.
Basslautsprecher nach Anspruch 1 oder 2, weiterhin mit: dritten und vierten passiven Strahlern (22c, 22d), die auf unterschiedlichen Außenflächen des Gehäuses (3) montiert sind, wobei der dritte und vierte passive Strahler (22c, 22d) auf unterschiedlichen Flächen als der erste und zweite passive Strahler montiert sind, so dass die Achsen des dritten und vierten passiven Strahlers (22c, 22d) im wesentlichen parallel oder koaxial zueinander liegen, dritten und vierten Unterstützungselementen (24c, 24d), die innerhalb des Gehäuses (23) angebracht sind und dritten und vierten Treibern (21c, 21d), die an dem dritten und vierten Unterstützungselement in der Nähe der Achsen der entsprechenden dritten und vierten passiven Strahler (22c, 22d) montiert sind, wobei die Achsen des dritten und vierten Treibers (21c, 21d) koaxial oder im wesentlichen koaxial jeweils zu den Achsen des dritten und vierten passiven Strahlers (22c, 22d) liegen.