DE3925470A1 - Stossdaempfer mit einer daempfungsventilkonstruktion mit einer innerhalb eines grossen bereichs variablen daempfungscharakteristik - Google Patents
Stossdaempfer mit einer daempfungsventilkonstruktion mit einer innerhalb eines grossen bereichs variablen daempfungscharakteristikInfo
- Publication number
- DE3925470A1 DE3925470A1 DE3925470A DE3925470A DE3925470A1 DE 3925470 A1 DE3925470 A1 DE 3925470A1 DE 3925470 A DE3925470 A DE 3925470A DE 3925470 A DE3925470 A DE 3925470A DE 3925470 A1 DE3925470 A1 DE 3925470A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- fluid
- passage section
- flow
- passage
- chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
- F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
- F16F9/466—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry
- F16F9/467—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry using rotary valves
- F16F9/468—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry using rotary valves controlling at least one bypass to main flow path
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/10—Acceleration; Deceleration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/20—Speed
- B60G2400/204—Vehicle speed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2500/00—Indexing codes relating to the regulated action or device
- B60G2500/10—Damping action or damper
- B60G2500/102—Damping action or damper stepwise
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich allgemein auf einen Stoß
dämpfer, dessen Dämpfungscharakteristik variabel ist.
Insbesondere befaßt sich die Erfindung mit einer variab
len Dämpfungscharakteristik, die zur Anwendung in einer
Fahrzeugradaufhängung geeignet ist.
In der ersten ungeprüften japanischen Patentveröffentli
chung (Tokkai) Showa 58-81 243 ist ein Stoßdämpfer angege
ben, der eine zugeordnete Zweiwegedämpfungscharakteristik
sowohl für den Kolbenaufschlag- als auch für den Rück
sprunghub hat. Um sowohl für den Kolbenaufschlag- als auch
für den Rücksprunghub eine variable Dämpfungscharakteri
stik bereitzustellen, ist ein erster Kolben vorgesehen,
der ein erstes Aufschlag- und Rücksprungdämpfungsventil
hat, und es ist ein zweiter Kolben vorgesehen, der ein
zweites Aufschlag- und Rücksprungdämpfungsventil hat. Der
erste und der zweite Kolben sind hintereinander angeord
net. Eine Zwischenkammer wird zwischen dem ersten und dem
zweiten Kolben gebildet. Die Zwischenkammer läßt sich
wahlweise mit oberen und unteren Fluidkammern des Stoß
dämpfers über ein Schaltventil verbinden. Durch die Um
schaltung der Fluidverbindung zwischen der Zwischenkammer
und der oberen und/oder unteren Fluidkammer ist nur eines
der ersten und zweiten Aufschlag- und Rücksprungventile in
einem der ersten und zweiten Kolben zur Erzeugung einer
Dämpfungskraft aktiv.
Da bei dieser dort gezeigten Konstruktion die Zwischen
kammer gemeinsam für die Kolbenaufschlag- und Rückhübe
genutzt wird, ist es nicht möglich, daß die Dämpfungs
charakteristik für den Kolbenaufschlaghub und Kolben
rücksprunghub unabhängig voneinander gesteuert werden
kann. Da vielmehr bei der dort gezeigten Konstruktion
erste und zweite Kolben erforderlich sind, ist die Anzahl
der Teile unnötig groß, so daß höhere Kosten bei der Her
stellung und eine kompliziertere Montage sich ergeben, so
daß die Herstellung wirtschaftlich ungünstig ist. Zusätz
lich wird infolge des Vorhandenseins der ersten und zwei
ten Dämpfungsventile in den ersten und zweiten Dämpfungs
kolben die Gesamtlänge des Stoßdämpfers übermäßig groß.
Andererseits zeigt die japanische, erstveröffentlichte
Patentanmeldung (Tokkai) Showa 58-1 16 213 einen Stoßdämpfer
mit variabler Dämpfungscharakteristik. Der gezeigte Stoß
dämpfer ist mit einem Dämpfungsventil für den Kolben
aufschlag- oder Kompressionshub versehen, wobei dieses
Dämpfungsventil nachstehend als "Aufschlagdämpfungsventil"
bezeichnet wird, und es ist ein Dämpfungsventil für den
Kolbenrücksprung- oder Expansionshub vorgesehen, welches
nachstehend als "Rücksprunghubdämpfungsventil" bezeichnet
wird. Ein oder mehrere Fluiddurchgänge sind parallel zu
dem vorstehend genannten Dämpfungsventil vorgesehen. Ein
Rückschlagventil ist in dem Fluidweg angeordnet, was er
möglicht, daß Fluid nur in Kolbenaufschlaghubrichtung
strömt. Ein Bypass-Kanal ist so vorgesehen, daß das Rück
schlagventil umgangen wird. Eine variable Öffnung ist in
dem Bypass-Kanal zur Begrenzung der Fluiddurchflußrate
bzw. der Fluiddurchflußmenge durch den Bypass-Kanal vorge
sehen. Die variable Öffnung wird mit Hilfe eines Drehven
tils gebildet. Das Drehventil ist starr mit einer Steuer
stange verbunden, die zur Einstellung der Dämpfungscharak
teristik dreheinstellbar ist.
Bei der vorstehend beschriebenen Auslegung strömt das
Arbeitsfluid in einer unteren Fluidkammer des Stoßdämpfers
durch das Aufschlaghubdämpfungsventil, durch die variable
Öffnung und durch das Rückschlagventil während des Kolben
aufschlag- oder Kompressionshubs. In jedem der vorstehend
angegebenen Arbeitsfluidströmungswege ist eine Drosselung
des Fluidstromes zum Zeitpunkt der Dämpfungskraft vorge
sehen.
Die Erfindung zielt daher darauf ab, einen hydraulischen
Stoßdämpfer mit variabler Dämpfungscharakteristik bereit
zustellen, bei welchem die vorstehend genannten Schwierig
keiten bei den Stoßdämpfern mit variabler Dämpfungscharak
teristik überwunden sind.
Ferner soll nach der Erfindung ein Stoßdämpfer mit einer
variablen Dämpfungscharakteristik bereitgestellt werden,
welcher eine Veränderung der Dämpfungscharakteristik
innerhalb eines großen Bereiches gestattet, wobei dieser
Bereich größer als jener bei den üblichen Stoßdämpfern
ist.
Auch soll nach der Erfindung ermöglicht werden, daß die
variable Dämpfungscharakteristik des Stoßdämpfers so be
schaffen ist, daß die Dämpfungscharakteristik unabhängig
von der Kolbenhubrichtung veränderbar ist.
Nach der Erfindung zeichnet sich ein Stoßdämpfer mit einer
variablen Dämpfungscharakteristik dadurch aus, daß er
einen Kolben enthält, der mit einem ersten und zweiten
Scheiben- bzw. Tellerventil versehen ist. Innerhalb eines
Kolbens wird eine Zwischenfluidkammer zwischen den ersten
und zweiten Tellerventilen gebildet. Die Zwischenfluid
kammer wird selektiv in Verbindung mit den oberen und
unteren Ventilkammern über einen Bypass-Weg gebracht,
welche in einem Stoßdämpferzylinderrohr begrenzt werden.
Mit Hilfe eines Drehventiles wird eine variable Öffnung
gebildet, wobei das Drehventil in dem Bypass-Weg vorge
sehen ist.
Gemäß einer Ausbildungsform nach der Erfindung weist eine
Dämpfungsanordnung für einen hydraulischen Stoßdämpfer,
der einen hohlen Zylinder, eine Kolbenstange, einen
Kolben, der fest mit der Kolbenstange zur Bewegung mit
demselben verbunden und in dem Innenraum des Zylinders zur
Unterteilung des Innenraums in erste und zweite Fluid
kammern angeordnet ist, die jeweils mit einem Arbeitsfluid
gefüllt sind, und einen Verbindungsweg hat, der durch den
Kolben gebildet wird, um eine Fluidverbindung zwischen den
ersten und zweiten Fluidkammern herzustellen, dadurch aus,
daß die Dämpfungsventilanordnung aufweist:
- Der Verbindungsweg umfaßt einen ersten Durchgangs
abschnitt und einen zweiten Durchgangsabschnitt,
welcher mit dem ersten Durchgangsabschnitt derart
zusammenarbeitet, daß ein Fluidstrom von der
ersten Fluidkammer zur zweiten Fluidkammer während
des Kolbenhubs zur Verdichtung der ersten Kammer
durchgehen kann;
eine erste Strömungsdrosseleinrichtung, die in Ab hängigkeit von dem Fluiddruck in dem ersten Durch gangsabschnitt eine Einstellung des ersten Wegbe reiches an einem Ende des ersten Durchgangsab schnittes gestattet;
eine zweite Strömungsdrosseleinrichtung, welche den Fluidstrom durch den zweiten Durchgangsab schnitt einstellt, wobei die zweite Strömungs drosseleinrichtung eine variable Öffnungseinrich tung zur Einstellung der Fluiddurchflußrate bzw. der Fluiddurchflußmenge durch den zweiten Durch gangsabschnitt enthält, wobei die variable Öff nungseinrichtung im Hinblick auf den Strömungsweg derart variabel ist, daß diese wenigstens zwischen einer ersten, vollständig geschlossenen Stellung und einer zweiten Strömungsdrosselstellung zu verstellen ist, in der der Fluidstrom auf eine begrenzte Durchflußmenge begrenzt wird.
Die zweite Strömungsdrosseleinrichtung kann ferner ein
federndes Ventilteil enthalten, das auf den Fluiddruck in
dem zweiten Durchgangsabschnitt zur Verstellung des Öff
nungsbereiches des zweiten Strömungsweges an einem Ende
des zweiten Durchgangsabschnitts anspricht. Der zweite
Durchgangsabschnitt kann einen dritten Durchgangsab
schnitt des Verbindungsweges zum Umgehen des federnden
Ventilteils umfassen, um eine direkte Verbindung zwischen
der stromaufwärtigen Seite des federnden Ventilteils und
der zweiten Fluidkammer zur Durchleitung eines Fluid
stromes durch dieselbe herzustellen, und es ist eine
variable Öffnungseinrichtung in dem dritten Durchgangs
abschnitt vorgesehen. Die erste Strömungsdrosseleinrich
tung weist ein federndes Ventilteil auf.
Die ersten und zweiten Durchgangsabschnitte können in Reihe
geschaltet sein, und die federnden Ventilteile der ersten
und zweiten Strömungsdrosseleinrichtung bilden dazwischen
eine Zwischenkammer, und der dritte Durchgangsabschnitt
verbindet die Zwischenkammer mit der zweiten Kammer unter
Umgehung des federnden Ventilteils der zweiten Strömungs
drosseleinrichtung. Der Bypass-Kanal kann einen Abschnitt
haben, der sich durch die Kolbenstange erstreckt. Die
variable Öffnung weist einen stationären Durchgangsab
schnitt auf, der einen Teil des Bypass-Kanals bildet, und
es ist ein beweglicher Durchgangsabschnitt vorgesehen, der
zwischen einer ersten Stellung, in der er mit dem statio
nären Durchgangsabschnitt fluchtet, und einer zweiten
Stellung bewegbar ist, in der er zu dem ortsfesten Durch
gangsabschnitt versetzt ist. Das bewegliche Teil ist eine
Öffnung, die von einem Drehventil gebildet wird, bei dem
durch Drehung die Winkellage der Öffnung zwischen den
ersten und zweiten Positionen verändert wird.
Das Drehventil kann einen ersten beweglichen Durchgangsab
schnitt und einen zweiten beweglichen Durchgangsabschnitt
bilden, der einen Öffnungsbereich hat, der kleiner als
jener des ersten beweglichen Durchgangsabschnittes ist,
und das Drehventil wird in eine erste Winkellage bewegt,
in der beide erste und zweite bewegliche Durchgangsab
schnitte außer Flucht zu dem stationären Durchgangsab
schnitt sind, um den Fluidstrom durch den Bypass-Weg voll
ständig zu sperren, einer zweiten Winkellage beweglich
ist, in der der erste bewegliche Durchgangsabschnitt zu
dem stationären Abschnitt für eine minimale Strömungs
drosselung fluchtet, und einer dritten Winkellage beweg
lich ist, in der zweite bewegliche Durchgangsabschnitte zu
dem stationären Abschnitt zur Strömungsdrosselung in einem
größeren Ausmaß als in der zweiten Winkellage ausgerichtet
ist.
Gemäß einer Alternative kann die variable Öffnung einen
stationären Durchgangsabschnitt aufweisen, der einen Teil
des Bypass-Kanals bildet, sowie einen beweglichen Durch
gangsabschnitt aufweisen, der zwischen einer ersten Posi
tion, in der er mit dem stationären Durchgangsabschnitt
fluchtet, und einer zweiten Position beweglich ist, in der
er zu dem stationären Durchgangsabschnitt versetzt ist.
Das erste Teller- bzw. Scheibenventil ist gegenüberliegend
zu einem Ende des Verbindungsweges zum Öffnen und
Schließen des zugeordneten Endes vorgesehen, ein Distanz
ring ist zwischen dem ersten und dem zweiten Tellerventil
zur Bildung der Zwischenkammer zwischen diesen angeordnet,
wobei der Distanzring einen stationären Durchgangsab
schnitt bildet, und der bewegliche Durchgangsabschnitt von
einem beweglichen Teil gebildet wird, das in der Kolben
stange zum selektiven Herstellen und Sperren einer Fluid
verbindung zwischen der Zwischenkammer und dem Teil ange
ordnet ist, der durch die Kolbenstange geht.
Beim Arbeiten schließt das zweite Tellerventil die Zwi
schenkammer zum selektiven Herstellen einer Fluidverbin
dung zwischen der ersten Kammer und der Zwischenkammer.
Die ersten und zweiten Durchgangsabschnitte sind im we
sentlichen parallel zueinander vorgesehen.
Gemäß einem weiteren Lösungsgedanken nach der Erfindung
wird eine Dämpfungsventilanordnung für einen hydraulischen
Stoßdämpfer angegeben, der einen hohlen Zylinder, eine
Kolbenstange, einen Kolben, der fest mit der Kolbenstange
zur Bewegung mit derselben verbunden ist und innerhalb des
Innenraums des Zylinders zur Unterteilung des Innenraums
in erste und zweite Fluidkammern angeordnet ist, die je
weils mit einem Arbeitsfluid gefüllt sind, und einen Ver
bindungsweg hat, der durch den Kolben zur Herstellung
einer Verbindung zwischen den ersten und zweiten Fluid
kammern gebildet wird, wobei die Dämpfungsanordnung fol
gendes aufweist:
- erste und zweite Tellerventile, die in dem Ver
bindungsweg hintereinander angeordnet sind;
eine Zwischenkammer, die zwischen dem ersten und dem zweiten Tellerventil gebildet wird;
einen Bypass-Kanal, der zur Umgehung des ersten Tellerventils und zur Herstellung einer direkten Verbindung zwischen der ersten Fluidkammer und der Zwischenkammer vorgesehen, ist und eine variable Öffnung, die in dem Bypass-Kanal zur Einstellung der Fluiddurchflußmenge durch den Bypass-Kanal vorgesehen ist.
Gemäß einem weiteren Lösungsgedanken nach der Erfindung
wird eine Kolbenanordnung für einen hydraulischen Stoß
dämpfer angegeben, der einen hohlen Zylinder, eine Kolben
stange, mit der der Kolben fest zur Bewegung mit dersel
ben verbunden ist, wobei der Kolben innerhalb des Innen
raums des Zylinders zur Unterteilung des Innenraums in
erste und zweite Fluidkammern angeordnet sind, die jeweils
mit einem Arbeitsfluid gefüllt sind, und eine Einrichtung
zur Bildung einer Fluidverbindung zwischen den ersten und
zweiten Fluidkammern hat, wobei die Kolbenanordnung auf
weist:
- eine erste Fluidwegeinrichtung, welche einen
Fluidstrom von der ersten Kammer zu der zweiten
Kammer während des Kolbenhubs unter Kompression
der ersten Kammer durchläßt;
eine erste Strömungsdrosseleinrichtung, die einem Ende des ersten Strömungsweges zum federnd nach giebigen Schließen eines Endes zugeordnet ist, wobei die erste Strömungsdrosseleinrichtung auf einen Fluiddruck in dem ersten Strömungsweg an spricht, wenn die Federkraft überwunden wird, um einen ersten Strömungsdrosselweg zu bilden, mittels welchem eine begrenzte Druchflußmenge durch diesen von der ersten Kammer zu der zweiten Kammer durchgehen kann;
eine zweite Fluidwegeinrichtung, welche einen Fluiddurchgang von der ersten Kammer zu der zweiten Kammer während des Kolbenhubs bei der Kom ponierung der ersten Kammer gestattet;
eine zweite Strömungsdrosseleinrichtung, die dem zweiten Strömungsweg zur Veränderung der Öffnungs größe zum Bewirken einer Strömungsdrosselung zuge ordnet ist, wobei die zweite Strömungsdrosselein richtung wenigstens zwischen einer ersten Position zum vollständigen Absperren der Fluidverbindung von der zweiten Fluiddurchgangeinrichtung und einer zweiten Position beweglich ist, in der ein Fluiddurchgang durch den zweiten Fluiddurchgang mit einer gesteuerten Durchflußmenge gestattet wird.
Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung
ergeben sich aus der nachstehenden Beschreibung von bevor
zugten Ausführungsformen unter Bezugnahme auf die beige
fügte Zeichnung. Darin zeigt:
Fig. 1 eine Teilschnittansicht einer ersten be
vorzugten Ausführungsform eines Stoß
dämpfers mit variabler Dämpfungscharak
teristik gemäß der Erfindung;
Fig. 2 bis 4 Schnittansichten zur Verdeutlichung
der Auslegung eines Fluidweges, der bei
der ersten bevorzugten Ausführungsform des
Stoßdämpfers gebildet wird und während des
Kolbenaufschlaghubes aktiv ist;
Fig. 5 bis 7 Querschnittsansichten zur Verdeutli
chung der Auslegung eines Fluidweges bei
der ersten bevorzugten Ausführungsform des
Stoßdämpfers nach der Erfindung, welcher
während des Kolbenrücksprunghubes wirksam
ist;
Fig. 8 eine Teilschnittansicht einer zweiten be
vorzugten Ausführungsform eines Stoß
dämpfers mit variabler Dämpfungscharakte
ristik gemäß der Erfindung;
Fig. 9 eine Ansicht zur Verdeutlichung der Strö
mungsdurchgangsweges während des Kolben
rücksprunghubs;
Fig. 10 eine schematische Ansicht zur Verdeutli
chung des Strömungsdurchgangsweges während
des Kolbenaufschlaghubs;
Fig. 11 und 12 Ansichten zur Verdeutlichung von Dämpfungs
charakteristika, die sich in Abhängigkeit
von der Kolbenhubgeschwindigkeit bei der
zweiten bevorzugten Ausführungsform des
Stoßdämpfers nach der Erfindung verändern
und den üblichen Dämpfungscharakteristika
gegenübergestellt sind; und
Fig. 13 eine Teilschnittansicht einer dritten be
vorzugten Ausführungsform eines Stoß
dämpfers mit variabler Dämpfungscharak
teristik gemäß der Erfindung.
Unter Bezugnahme auf die Zeichnungen, insbesondere auf
Fig. 1, wird eine erste bevorzugte Ausführungsform eines
Stoßdämpfers mit einer variablen Dämpfungscharakteristik
gemäß der Erfindung erläutert. Dieser hat einen Innenraum
in einem Zylinderrohr 1, der mit einem Arbeitsfluid ge
füllt ist. Ein Kolben 2 ist in dem Innenraum des Zylin
derrohrs 1 angeordnet, und er unterteilt den Innenraum in
obere und untere Fluidkammern 1 a und 1 b. Der Kolben 2 ist
mit dem unteren Ende einer Kolbenstange 3 verbunden. Die
Kolbenstange 3 erstreckt sich durch das Zylinderrohr und
ist mit ihrem oberen Ende mit einer Fahrzeugkarosserie
verbunden. Andererseits ist das Zylinderrohr 1 mit einem
Aufhängungsteil verbunden, das drehbeweglich ein Fahr
zeugrad lagert.
Der Kolben 2 bildet eine erste Verbindungswegöffnung 2 a
und eine zweite Verbindungswegöffnung 2 b. Diese Verbin
dungswegöffnungen 2 a und 2 b sind parallel zueinander ge
schaltet. Die Öffnung 2 a hat ein unteres Ende, das der
unteren Fluidkammer 2 b zugewandt ist, und eine Öffnung in
der Nähe des Umfangsrandabschnittes des Kolbens 2. Das
obere Ende der Öffnung 2 a öffnet sich zu einer Ringnut 2 c,
die auf der oberen Fläche des Kolbens 2 ausgebildet ist.
Die Ringnut 2 c verläuft parallel zu einer Ringnut 2 e und
ist von dieser durch einen vorspringenden Randabschnitt 2 d
getrennt. Andererseits hat die Öffnung 2 b ein oberes Ende,
das der oberen Fluidkammer 1 a in der Nähe des oberen Um
fangsrandabschnittes des Kolbens 2 zugewandt ist. Das
untere Ende der Öffnung 2 b steht in Verbindung mit einer
Ringnut 2 f, die in der unteren Fläche des Kolbens ausge
bildet ist. Die Ringnut 2 f ist parallel zu einer Ringnut
2 h angeordnet, die von dieser durch einen ringförmig vor
springenden Rand 2 g getrennt ist.
Der oberen Fläche des Kolbens 2 gegenüberliegend ist eine
Aufschlaghubdämpfungsventilanordnung 40 vorgesehen, die
ein erstes Aufschlaghubdämpfungsventil 41 und ein zweites
Aufschlaghubdämpfungsventil 42 umfaßt. In ähnlicher Weise
ist der unteren Fläche des Kolbens 2 gegenüberliegend eine
Rücksprunghubdämpfungsventilanordnung 70 vorgesehen, die
ein erstes Rücksprunghubdämpfungsventil 71 und ein zweites
Rücksprunghubdämpfungsventil 72 umfaßt. Die Dämpfungsven
tile 41, 42 und 71, 72 sind zusammen mit dem Kolben 2 fest
an der Kolbenstange 3 mit Hilfe einer Befestigungsmutter 9
angebracht.
Beide ersten und zweiten Aufschlaghubdämpfungsventile 41
und 42 sind zur Herstellung einer Fluidverbindung zwischen
der Öffnung 2 a und der oberen Fluidkammer 1 a vorgesehen.
Insbesondere sitzt das erste Aufschlaghubdämpfungsventil
41 auf einer Ventilsitzfläche 2 j zum Schließen des oberen
Endes der Nut 2 c. Wie in Fig. 1 gezeigt ist, ist das
zweite Aufschlaghubdämpfungsventil 42 in einem Abstand zu
dem ersten Aufschlaghubdämpfungsventil 41 mit Hilfe eines
Distanzringes 5 angeordnet. Das zweite Aufschlaghub
dämpfungsventil 42 sitzt auf einer Sitzfläche 2 k, die auf
dem äußeren Umfangsvorsprungsteil ausgebildet ist. Zwi
schen den ersten und zweiten Aufschlaghubdämpfungsventilen
41 und 42 wird eine Aufschlaghubzwischenkammer 6 gebildet.
In ähnlicher Weise wie bei den Aufschlaghubdämpfungsven
tilen 41 und 42 sitzen die Rücksprunghubdämpfungsventile
71 und 72 jeweils auf Sitzflächen 2 m und 2 n. Ein kreisför
miger Distanzring 7 ist zwischen den Rücksprunghubdämp
fungsventilen 71 und 72 zur Bildung einer Rücksprunghub
zwischenkammer 8 zwischen den Rücksprunghubdämpfungsven
tilen angeordnet.
Um eine Verbindung zwischen der oberen Fluidkammer 1 a und
der Aufschlaghubzwischenkammer 6 herzustellen, ist ein
Aufschlaghubverbindungsweg 10 vorgesehen. Der Aufschlag
hubverbindungsweg 10 weist einen radialen Weg 5 a, der in
dem Distanzring 5 ausgebildet ist, eine Axialbohrung 3 a,
die in der Kolbenstange 3 vorgesehen ist und die in Ver
bindung mit dem radialen Weg eine radiale Öffnung 3 b ist,
die durch die Kolbenstangenwand gebildet wird, und eine
radiale Öffnung 3 c auf, die sich an ihrem äußeren Ende zu
der oberen Fluidkammer 1 a öffnet.
In ähnlicher Weise zu den vorstehenden Ausführungen ist
ein Rücksprunghubverbindungsweg 11 zur Herstellung einer
Fluidverbindung zwischen der Rücksprunghubzwischenkammer 7
und der unteren Fluidkammer 1 b vorgesehen. Der Rücksprung
hubverbindungsweg 11 weist einen radialen Weg 7 a, der von
dem Distanzring 7 gebildet wird, die Axialbohrung 3 a, und
eine radiale Öffnung 3 d auf.
Ein im wesentlichen zylindrisches Ventil 12 ist in der
Axialbohrung 3 a und in derselben drehbar angeordnet. Das
Drehventil 12 hat einen darin ausgebildeten Hohlraum, der
mittels einer Unterteilung 12 a in einen oberen und einen
unteren Abschnitt unterteilt ist. Der obere Abschnitt ist
für das Dämpfungscharakteristikum-Schaltventil für den
Kolbenaufschlaghub bestimmt, und der untere Abschnitt ist
für das Dämpfungcharakteristikum-Schaltventil für den Kol
benrücksprunghub bestimmt. Eine Aufschlaghub-Weichöffnung
12 d und eine Aufschlaghub-Mittelöffnung 12 e werden von in
Umfangsrichtung versetzt zueinander liegenden Abschnitten
in dem oberen Abschnitt des Drehventils 12 gebildet. Es
ist auch zu erwähnen, daß die Aufschlaghub-Weichöffnung
12 d einen größeren Öffnungsbereich als die Aufschlaghub-
Mittelöffnung 12 e bereitstellt, wie dies aus den Fig. 2
bis 4 zu ersehen ist. Der Fuiddurchtrittsquerschnitt der
Aufschlaghub-Mittelöffnung 12 e ist derart bestimmt, daß
man eine geringere Strömungsdrosselung als durch das
zweite Aufschlaghubdämpfungsventil 42 erhält, so daß die
Dämpfungskraft, die mittels einer Drosselöffnung 12 er
zeugt wird, kleiner als jene des zweiten Aufschlaghub
dämpfungsventils ist.
In ähnlicher Weise zu den vorstehenden Ausführungen sind
die Rücksprunghub-Weichöffnung 12 f und die Rücksprunghub-
Mittelöffnung 12 g als in Umfangsrichtung versetzt zuein
ander liegende Abschnitt im oberen Abschnitt des Dreh
ventils 12 ausgebildet. Es ist noch zu erwähnen, daß die
Rücksprunghub-Weichöffnung 12 f einen größeren Öffnungs
querschnitt als die Rücksprunghub-Mittelöffnung 12 g be
reitstellt, wie dies aus den Fig. 5 bis 7 zu ersehen ist.
Der Fluiddurchtrittsquerschnitt der Rücksprunghub-Mittel
öffnung 12 f ist derart bestimmt, daß er eine geringere
Strömungsdrosselung als jene bereitstellt, die man bei dem
zweiten Rücksprunghub-Dämpfungsventil 72 erhält, so daß
die in der Öffnung 12 zu erzeugende Dämpfungskraft kleiner
als jene des zweiten Rücksprunghubdämpfungsventils 72 ist.
Das Drehventil 12 ist starr an dem unteren Ende der Dreh
welle 13 festgelegt, die mit Hilfe einer Drehantriebsein
richtung 14 drehantreibbar ist, welche von einem Elektro
motor gebildet werden kann. Die Drehantriebseinrichtung 14
ist elektrisch mit einem Betriebsartenwählschalter 16 ver
bunden, der manuell zur Wahl der Dämpfungsbetriebsart des
Stoßdämpfers betätigbar ist. Wie gezeigt kann der Be
triebsartenwählschalter 16 bei der dargestellten bevorzug
ten Ausführungsform zwischen drei Betriebsartenstellungen,
d. h. Stellung für die harte Betriebsart, Stellung für die
mittlere Betriebsart und Stellung für die weiche Betriebs
art, betrieben werden. Der Betriebsartenwählschalter 16
erzeugt einen Betriebsartenwählbefehl zum Betreiben der
Betätigungseinrichtung 14, um das Drehventil 12 in eine
vorbestimmte Winkelposition entsprechend der jeweils ge
wünschten Dämpfungsbetriebsart zu bringen. Insbesondere
wenn die harte Betriebsart gewählt ist, wird das Drehven
til 12 in eine Winkelposition gebracht, in der keine der
Öffnungen 12 d, 12 e und 12 f und 12 g außer Verbindung mit
den radialen Öffnungen 3 c und 3 d der Kolbenstange ist, wie
dies in den Fig. 4 und 7 gezeigt ist. Daher sind in dieser
Drehventilstellung die Fluidverbindung durch die Auf
schlag- und Rücksprung-Hubverbindungswege 10 und 11 ge
sperrt. Daher strömt das Arbeitsfluid in den Zwischenkam
mern 6 und 7 nur durch das jeweils zugeordnete zweite Auf
schlaghubdämpfungsventil 42 und das zweite Rücksprunghub
dämpfungsventil 72. Als Folge hiervon wird der Strömungs
durchgangsöffnungsquerschnitt für das Arbeitsfluid
zwischen den oberen und unteren Fluidkammern zur Erzeugung
der größen Dämpfungskraft am kleinsten Punkt.
Wenn insbesondere das Drehventil 12 in der Stellung für
die harte Betriebsart sich befindet, strömt das Arbeits
fluid in der unteren Fluidkammer 1 b durch den ersten Ver
bindungsweg 2 a, die Ringnut 2 c, einen Strömungsdrossel
spalt, der zwischen dem Umfangsrand des ersten Aufschlag
hubdämpfungsventils 41 und der Sitzfläche 2 j gebildet
wird, die Aufprallhubzwischenkammer 6 und den Strömungs
drosselspalt, der zwischen dem Umfangsrand des zweiten
Aufschlaghubdämpfungsventils 42 und der Sitzfläche 2 k
gebildet wird, und zwar während des Kolbenaufschlaghubs.
Andererseits strömt das Arbeitsfluid in der oberen Fluid
kammer 1 a in die untere Fluidkammer 1 b über die zweite
Verbindungswegöffnung 2 b, die Ringnut 2 f, den Strömungs
drosselspalt, der zwischen dem Umfangsrand des ersten
Rücksprunghubdämpfungsventils 71 und der Sitzfläche 2 m
gebildet wird, die Rücksprunghubzwischenkammer 7 und den
Strömungsdrosselspalt, der zwischen dem Umfangsrand des
zweiten Rücksprunghubdämpfungsventils 72 und der Sitz
fläche 2 n gebildet wird, und zwar während des Kolben
rücksprunghubs.
Wenn über den Betriebsartenwählschalter 16 die weiche Be
triebsart vorgegeben wird, wird das Drehventil so ange
trieben, daß es sich in die Winkelstellung dreht, in der
die Aufschlag- und Rücksprunghub-Weichöffnungen 12 d und
12 f mit den radialen Öffnungen 3 b und 3 d fluchten, wie
dies in den Fig. 2 und 5 gezeigt ist. Dann wird der Strö
mungsdurchgangsweg für das Arbeitsfluid, das zwischen den
oberen und unteren Fluidkammern über einen der Verbin
dungswege 10 und 11 strömt, für einen minimalen Fluid
strömungswiderstand am größten. Da zu diesem Zeitpunkt bei
den zugeordneten Aufprall- und Rücksprungzwischenkammer
6 b, 7 b die Ventilanordnung wirkt, wird der insgesamte
Strömungsdurchflußweg, den man dadurch erhält, daß das
Drehventil in die Stellung für die weiche Betriebsart
gebracht ist, für die kleinste zu erzeugende Dämpfungs
kraft am größten.
Insbesondere wenn das Drehventil 12 in der Stellung für
die weiche Betriebsart ist, strömt das Arbeitsfluid in der
unteren Fluidkammer 1 b in die obere Fluidkammer 1 a durch
die beiden Wege während des Kolbenaufschlaghubs. Ein Weg
verläuft durch den ersten Verbindungsweg 2 a, die Ringnut
2 c, einen Strömungsdrosselspalt, der zwischen dem Umfangs
rand des ersten Aufschlaghubdämpfungsventil 41 und der
Sitzfläche 2 j gebildet wird, die Aufschlaghubzwischen
kammer 6 und den Strömungsdrosselspalt, der zwischen dem
Umfangsrand des zweiten Aufschlußhubdämpfungsventils 42
und der Sitzfläche 2 k während des Kolbenaufschlaghubs ge
bildet wird. Der andere Weg geht durch den Aufschlaghub
verbindungsweg 10, der sich von der Aufschlaghubzwischen
kammer 6 weg erstreckt und durch die obere Fluidkammer 1 a
sich über die Aufschlaghub-Weichöffnung 12 d erstreckt.
Andererseits strömt das Arbeitsfluid in der oberen Fluid
kammer 1 a in die untere Fluidkammer 1 b über die beiden
Wege während des Kolbenrücksprunghubs. Einen Weg erhält
durch die zweite Verbindungswegöffnung 2 b, die Ringnut 2 f,
den Strömungsdrosselspalt, der zwischen dem Umfangsrand
des ersten Rücksprunghubdämpfungsventils 71 und der
Sitzfläche 2 m gebildet wird, die Rücksprunghubzwischen
kammer 7 und den Strömungsdrosselspalt, der zwischen dem
Umfangsrand des zweiten Rücksprunghubdämpfungsventils 72
und der Sitzfläche 2 n gebildet wird. Den anderen Weg er
hält man durch den Rücksprunghubverbindungsweg 11 über die
Rücksprunghub-Weichöffnung 12 f.
Wenn in ähnlicher Weise die mittlere Betriebsart mit Hilfe
des Betriebsartenwählschalters 16 vorgegeben wird, wird
das Drehventil 12 derart angetrieben, daß es sich in eine
Winkelstellung dreht, in der die Aufschlag- und Rück
sprunghub-Mittelöffnungen 12 E und 12 G mit den radialen
Öffnungen 3 b und 3 d fluchten, wie dies in den Fig. 3 und 6
gezeigt ist. Der Strömungsweg für das Arbeitsfluid, das
zwischen den oberen und der unteren Fluidkammer über einen
der Verbindungswege 10 und 11 strömt, wird kleiner als bei
der gleichen Betriebsart zur Erzeugung eines größeren
Fluidströmungswiderstands. Da zugleich entsprechend den
Aufschlag- und Rücksprungzwischenkammern 6 und 7 die Ven
tilanordnung wirksam ist, wird der Fluidströmungsdurch
gangsbereich, der dadurch gebildet wird, daß das Drehven
til in die Position für die mittlere Betriebsart gebracht
ist, kleiner als jener bei der weichen Betriebsart im Hin
blick auf die zu erzeugende mittlere Dämpfungskraft. Bei
dieser Betriebsart werden die zweiten Wege, die in Zusam
menhang mit der Fluidströmung für die weiche Betriebsart
erläutert wurden, über die Aufschlag- und Rücksprunghub-
Mittelöffnungen 12 e und 12 g anstelle der Öffnungen 12 d und
12 f bereitgestellt.
Es ist noch zu erwähnen, daß bei der dargestellten bevor
zugten Ausführungsform eine manuelle Wahl der Dämpfungs
charakteristik des Stoßdämpfers dadurch ermöglicht wird,
daß man den Betriebsartenwählschalter von Hand betätigt.
Es ist möglich, die Dämpfungsbetriebsart automatisch in
Abhängigkeit von dem Fahrzeugfahrzustand, wie die Fahr
zeuggeschwindigkeit, die Fahrzeugbeschleunigung und die
Stärke der Verzögerung, der Querkraft, die auf das Fahr
zeug einwirken soll, dem Rollverhalten usw. vorzugeben.
Fig. 8 zeigt eine zweite bevorzugte Ausführungsform eines
Stoßdämpfers mit variabler Dämpfungscharakteristik nach
der Erfindung. Diese dort gezeigte bevorzugte Ausführungs
form unterscheidet sich von der vorangehend erläuterten im
Hinblick auf die Auslegung der Kolbenanordnung und des
Fluidwegs. Bei der dargestellten bevorzugten Ausführungs
form umfaßt die Kolbenanordnung erste und zweite Kolben
körper 109 und 112, die axial zueinander ausgerichtet und
in einem unteren Ende der Kolbenstange 103 über einen An
satz 104 vorgesehen sind, der mit einer Befestigungsmutter
105 in Eingriff ist, welche das untere Ende der Kolben
stange starr festlegt. Der erste Kolbenkörper 109 ist mit
einer Ringnut 109 b auf seiner oberen Fläche versehen. Das
obere Ende der Ringnut 109 b wird mittels eines ersten
Dämpfungstellerventils 108 geschlossen, das mittels einer
Ringunterlagscheibe 107 und eines Tellerhalters 106 vorge
sehen ist. Zu der Ringnut 108 öffnet sich das äußere Ende
einer radial verlaufenden Öffnung 109 a. Das innere Ende
der radial verlaufenden Öffnung 109 a mündet in eine Ring
kammer 109 c, die durch den inneren Umfang des ersten Kol
benkörpers 109 und den Mittelabschnitt des ersten Dämp
fungstellerventils 108 gebildet wird. Die Ringkammer 109 c
ist in Verbindung mit einer axial verlaufenden Bohrung
104 a, die in dem Ansatz 104 gebildet wird, und zwar über
einen radialen Weg 104 b, und es ist eine obere radiale
Öffnung 120 a vorgesehen, die an einem Drehventilkörper 120
ausgebildet ist.
Andererseits ist der zweite Kolbenkörper 112 mit einer
Aufschlaghubverbindungswegöffnung 112 a, einer ersten Rück
sprunghubverbindungswegöffnung 112 b und einer zweiten
Rücksprunghubverbindungswegöffnung 112 c versehen. Das
untere Ende der Aufschlaghubverbindungswegöffnung 112 a
liegt zu der unteren Fluidkammer 1 b frei. Andererseits ist
das obere Ende der Aufschlaghubverbindungswegöffnung 112 a
zu einer Ringnut 112 f offen, die auf der oberen Fläche des
zweiten Kolbenkörpers 112 ausgebildet ist, wobei die Ring
nut 112 f in Fluidverbindung mit der oberen Fluidkammer 1 a
über einen radial verlaufenden Ausschnitt 112 f′ ist.
Andererseits hat die erste Rücksprunghubverbindungsweg
öffnung 112 b ein oberes Ende, das zu der Ringnut 112 f
offen ist, und das untere Ende öffnet sich zu einer inne
ren Ringnut 112 g. Die zweite Rücksprungverbindungswegöff
nung 112 c mündet in eine Ringkammer 119, die zwischen dem
inneren Umfang des Kolbenkörpers 112 und dem äußeren Um
fang des Ansatzes 104 an dessen oberem Ende gebildet wird,
wobei die Ringkammer 119 in Fluidverbindung mit der Axial
bohrung 104 a über einen radialen Weg 104 c und die untere
radiale Öffnung 120 b ist und in Verbindung mit der äußeren
Ringnut 118 an ihrem unteren Ende ist. Die innere Ringnut
112 g wird mittels eines ersten Dämpfungstellerventils 113
geschlossen. Die äußere Ringnut 118 wird durch ein zweites
Dämpfungstellerventil 115 geschlossen.
Bei der dargestellten Auslegungsform strömt das Arbeits
fluid in der unteren Fluidkammer 1 b in die obere Fluid
kammer 1 a über die beiden Wege C 1 und C 2 während des Kol
benaufschlaghubs. Andererseits strömt das Arbeitsfluid in
der oberen Fluidkammer 1 a in die untere Fluidkammer über
die beiden Wege D 1 und D 2 während des Kolbenrücksprung
hubs.
Fig. 9 zeigt schematisch die Wege D 1 und D 2 für den Fluid
strom von der oberen Fluidkammer 1 a und zu der unteren
Fluidkammer 1 b beim Kolbenrücksprunghub. Wie sich aus
Fig. 9 ersehen läßt, wird der zweite Weg D 2 beim Rück
sprunghub durch die erste Rücksprunghubverbindungsweg
öffnung 112 b, die Ringnut 112 g, den Spalt, der zwischen
dem ersten Rücksprunghub-Tellerventil 113 und einer Sitz
fläche 112 d gebildet wird, die Ringnut 118, die zweite
Rücksprunghubverbindungswegöffnung 112 c, die Ringkammer
119, den radialen Weg 112 f, die radiale Öffnung 120 b und
die axiale Öffnung 4 a bereitgestellt. Der erste Weg D 1
wird durch einen Spalt, der zwischen dem zweiten Rück
sprunghub-Tellerventil 115 und der Sitzfläche 112 e ge
bildet wird, welche eine Fluidverbindung zwischen der
Ringnut 118 und der unteren Fluidkammer herstellt, be
reitgestellt. Andererseits zeigt Fig. 10 in schematischer
Weise die Wege C 1 und C 2 für den Fluidstrom von der
unteren Fluidkammer 1 b zu der oberen Fluidkammer 1 a beim
Kolbenaufschlaghub. Wie aus Fig. 10 zu ersehen ist, er
hält man den ersten Weg C 1 beim Aufschlaghub über die
Aufschlaghubverbindungswegöffnung 112 a, die Ringkammer
112 f und einen Spalt, der zwischen dem Aufschlaghub-
Tellerventil 111 gebildet wird. Den zweiten Weg C 2 er
hält man durch die axiale Bohrung 4 a, die untere radiale
Öffnung 120 a, den radialen Weg 104 b, die radial verlau
fende Öffnung 109 a und einen Spalt, der zwischen dem Um
fangsrand des ersten Dämpfungstellerventils 108 und der
Sitzfläche des ersten Kolbenkörpers 109 gebildet wird.
Hierbei hat das erste Aufschlaghubdämpfungstellerventil
108 eine geringe Steifigkeit zur Bereitstellung einer
schwachen Dämpfungscharakteristik. In ähnlicher Weise hat
das Rücksprunghubtellerdämpfungsventil 113 eine kleinere
Steifigkeit als das zweite Rücksprunghubdämpfungsteller
ventil 115. Obwohl es in der Zeichnung nicht deutlich ge
zeigt ist, ist das Drehventil 120 mit einer Vielzahl von
untereinander unterschiedlichen Durchlaßbereichen der
radialen Öffnungen versehen, die wahlweise derart zur
Fluchtung gebracht werden können, daß der Wegbereich für
den Fluidstrom so geändert werden kann, daß man eine
variable Dämpfungscharakteristik erhält. Das Drehventil
120 kann auch in eine Winkelstellung gebracht werden, in
der der Fluidstrom vollständig blockiert ist. In diesem
Fall werden die zweiten Wege D 2 und C 2 beim Rücksprunghub
und beim Aufschlaghub gesperrt. Daher ergibt sich eine
härtere Dämpfungscharakteristik dadurch, daß man den
Fluidstrom nur durch die ersten Wege D 1 und C 1 beim Rück
sprunghub und beim Aufschlaghub des Kolbens durchleitet.
Selbst wenn daher das Drehventil 120 nur mit einem Satz
von radialen Öffnungen 120 a und 120 b versehen ist, er
hält man wenigstens zwei Dämpfungscharakteristika beim
Aufschlag- und Rücksprunghub, wie dies mit den Linien (a)
bis (d) in Fig. 11 gezeigt ist. Die in Fig. 11 gezeigten
Charakteristika zeigen die beträchtliche Verbesserung, die
man im Vergleich zu üblichen Einrichtungen erhält, deren
Linien (1) bis (4) in Fig. 12 gezeigt sind.
Fig. 13 zeigt eine dritte bevorzugte Ausführungsform eines
Stoßdämpfers mit variabler Dämpfungskraft gemäß der Erfin
dung. Diese Ausführungsform stellt eine Ausführungsvarian
te der vorstehend beschriebenen zweiten bevorzugten Aus
führungsform dar. Bei dieser Ausführungsform ist eine
durchmesserkleinere Verlängerung 140 anstelle des Ansatzes
104 bei der zweiten bevorzugten Ausführungsform vorgese
hen. Hierdurch können die Teile zur Bildung des Stoßdämp
fers deutlich reduziert werden, und somit lassen sich die
Herstellungsschritte und Herstellungskosten reduzieren.
Ferner sind bei dieser bevorzugten Ausführungsform der
radiale Weg 109 a und die Verbindungswegöffnung 112 c durch
Nuten 109 b′ und 112 c′ ersetzt, die auf den Oberflächen der
ersten und zweiten Kolbenkörper 109 und 112 ausgebildet
sind. Hierdurch läßt sich das Herstellungsverfahren ver
einfachen, und es läßt sich in erleichteter Weise durch
führen.
Wie sich aus Fig. 13 ergibt, ist die dargestellte bevor
zugte Ausführungsform mit Verbindungswegöffnungen 112 a und
112 b parallel zu der Achse der Kolbenstange versehen.
Hierdurch wird die maschinelle Bearbeitung oder das Gießen
des Formkolbens vereinfacht.
Zusätzlich ist bei der dargestellten bevorzugten Ausfüh
rungsform ein Halter 115 a vorgesehen, der zu dem Teller
ventil 115 paßt. Der Halter 115 a ist ständig in Richtung
nach oben mit einer Druckkraft beaufschlagt, um ständig
und konstant einen Kontakt zwischen dem Halter und dem
Tellerventil 115 mit Hilfe einer Spiralfeder aufrechtzu
erhalten.
Obgleich die Erfindung anhand von bevorzugten Ausführungs
formen näher erläutert worden ist, ist die Erfindung na
türlich nicht auf die dort erläuterten und dargestellten
Einzelheiten beschränkt, sondern es sind zahlreiche Abän
derungen und Modifikationen möglich, die der Fachmann im
Bedarfsfall treffen wird, ohne den Erfindungsgedanken zu
verlassen.
Claims (24)
1. Dämpfungsventilanordnung für einen hydraulischen Stoß
dämpfer der einen Hohlzylinder eine Kolbenstange,
einen Kolben, der fest an der Kolbenstange zur Bewe
gung mit derselben angebracht und in dem Innenraum des
Zylinders zur Unterteilung des Innenraums in erste und
zweite Fluidkammern angeordnet ist, die jeweils mit
einem Arbeitsfluid gefüllt sind, und einen Verbin
dungsweg hat, der durch den Kolben zur Herstellung
einer Fluidverbindung zwischen den ersten und zweiten
Fluidkammern gebildet wird, dadurch gekennzeichnet,
daß die Dämpfungsventilanordnung folgendes aufweist:
- der Verbindungsweg umfaßt einen ersten Durch
gangsabschnitt (2 a) und einen zweiten Durch
gangsabschnitt (2 b), der mit dem ersten Durch
gangsabschnitt (2 a) zum Durchlassen eines Fluid
stromes von der ersten Fluidkammer (1 a) zu der
zweiten Fluidkammer (1 b) während des die erste
Kammer (1 a) komprimierenden Kolbenhubs zusammen
arbeitet;
eine erste Strömungsdrosseleinrichtung (41; 71), die auf den Fluiddruck in dem ersten Durchgangs abschnitt (2 a) anspricht und zur Einstellung des ersten Wegbereichs an einem Ende des ersten Durchgangsabschnittes (2 a) bestimmt ist, und
eine zweite Strömungsdrosseleinrichtung (42; 72) zur Einstellung des Fluidstromes durch den zwei ten Durchgangsabschnitt (2 b), wobei die zweite Strömungsdrosseleinrichtung (42; 72) eine vari able Öffnungseinrichtung (12) zur Einstellung der Fluiddurchflußmenge durch den zweiten Durch gangsabschnitt (2 b) aufweist und wobei die vari able Öffnungseinrichtung (12) einen variablen Strömungsweg wenigstens zwischen einer ersten vollständig geschlossenen Stellung und einer zweiten Strömungsdrosselstellung bereitstellt, in der der Fluidstrom in einer begrenzten Durchflußmenge durchgeht.
2. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die zweite Strömungsdrosselein
richtung (42; 72) ferner ein federndes Element (42 a;
72 a) enthält, das auf den Fluiddruck in dem zweiten
Durchgangsabschnitt (2 b) zur Einstellung des zweiten
Wegbereiches an einem Ende des zweiten Durchgangs
abschnittes (2 b) anspricht.
3. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 2, dadurch
gekennzeichnet, daß der zweite Durchgangsabschnitt
(2 b) einen dritten Durchgangsabschnitt (3 a) des Ver
bindungsweges zur Umgehung des federnden Ventilele
mentes (42 a; 72 a) zur Herstellung einer direkten Ver
bindung zwischen der stromaufwärtigen Seite des
federnden Ventilelements und der zweiten Fluidkammer
(1 b) enthält, um einen Fluidstrom durchzuleiten, und
daß die variable Öffnungseinrichtung (12) in dem
dritten Durchgangsabschnitt (3 a) vorgesehen ist.
4. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die erste Strömungsdrosseleinrich
tung ein federndes Ventilelement (41; 71) aufweist.
5. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die ersten und zweiten Durch
gangsabschnitte (2 a, 2 b) in Reihe angeordnet sind, und
die federnd nachgiebigen Ventile Elemente der ersten
und zweiten Strömungsdrosseleinrichtungen (41, 42; 71,
72) eine Zwischenkammer (6) dazwischen begrenzen, und
daß der dritte Durchgangsabschnitt (3 a) die Zwischen
kammer (6) mit der zweiten Kammer (1 b) unter Umgehung
des federnden Ventilelements der zweiten Strömungs
drosseleinrichtung (42; 72) verbindet.
6. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet, daß der Bypass-Durchgang (3 a) einen
Abschnitt hat, der durch die Kolbenstange (3) geht.
7. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 6, dadurch
gekennzeichnet, daß die variable Öffnungseinrichtung
(12) einen ortsfesten Durchgangsabschnitt, der einen
Teil des Bypass-Durchganges (3 a) bildet, und einen
beweglichen Durchgangsabschnitt (12 a) umfaßt, der
zwischen einer ersten Stellung, in der er fluchtge
recht zu dem stationären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b)
ausgerichtet ist, und einer zweiten Stellung beweglich
ist, in der er zu dem stationären Durchgangsabschnitt
(2 a, 2 b) versetzt ist.
8. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 7, dadurch
gekennzeichnet, daß der bewegliche Durchgangsabschnitt
eine Öffnung (12 c bis 12 g) ist, die von dem Drehventil
(12) gebildet wird, welches durch Drehung einer Ver
hinderung der Winkellage der Öffnung (12 c bis 12 g)
zwischen den ersten und zweiten Stellungen bewirkt.
9. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 8, dadurch ge
kennzeichnet, daß das Drehventil (12) einen ersten
beweglichen Durchgangsabschnitt und einen zweiten be
weglichen Durchgangsabschnitt bildet und einen Durch
gangsbereich hat, der kleiner als jener des ersten be
weglichen Durchgangsabschnittes ist, daß das Drehven
til (12) in eine erste Winkelstellung angetrieben ist,
in der beide erste und zweite bewegliche Durchgangsab
schnitte außer Flucht zu dem stationären Abschnitt
(2 a, 2 b) zum vollständigen Absperren des Fluidstromes
durch den Bypass-Weg (3 a) sind, das Drehventil (12)
ferner in eine zweite Winkellage bringbar ist, in der
der erste bewegliche Durchgangsabschnitt zu dem sta
tionären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b) für eine mini
male Strömungsdrosselung fluchtet und das Drehventil
(12) in eine dritte Winkelstellung bringbar ist, in
der der zweite bewegliche Durchgangsabschnitt mit dem
stationären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b) zur Strö
mungsdrosselung in größerem Maße als bei der zweiten
Winkelstellung fluchtet.
10. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 6, dadurch ge
kennzeichnet, daß die variable Öffnungseinrichtung
(12) einen stationären Durchgangsabschnitt (7), der
einen Teil des Bypass-Durchganges (3 a) bildet, und
einen beweglichen Durchgangsabschnitt aufweist, der
zwischen einer ersten Stellung, in der er mit dem
stationären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b) fluchtet, und
einer zweiten Stellung beweglich ist, in der er zu dem
stationären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b) versetzt ist.
11. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß das erste Tellerventil (41; 71)
einem Ende des Verbindungsweges zum Öffnen und Schlie
ßen des zugeordneten Endes gegenüberliegend angeordnet
ist, daß ein Distanzring (7) zwischen dem ersten und
dem zweiten Tellerventil (41, 42; 71, 72) zur Bildung
einer Zwischenkammer (6) dazwischen angeordnet ist,
daß der Distanzring (7) den stationären Durchgangsab
schnitt hierdurch bildet und daß der bewegliche Durch
gangsabschnitt über ein bewegliches Teil gebildet
wird, das in der Kolbenstange (3) zur selektiven Her
stellung und Unterbrechung einer Fluidverbindung zwi
schen der Zwischenkammer (6) und dem Abschnitt (3 a)
angeordnet ist, der durch die Kolbenstange (3) geht.
12. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 11, dadurch
gekennzeichnet, daß das zweite Tellerventil (42; 72)
im Betriebszustand die Zwischenkammer (6) zum selek
tiven Herstellen einer Fluidverbindung zwischen der
ersten Kammer (1 a) und der Zwischenkammer (6) ab
schließt.
13. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 12, dadurch
gekennzeichnet, daß die ersten und zweiten Durchgangs
abschnitte (2 a, 2 b) im wesentlichen parallel zueinan
der vorgesehen sind.
14. Dämpfungsventilanordnung für einen hydraulischen Stoß
dämpfer, der einen hohlen Zylinder, eine Kolbenstange,
einen Kolben, der fest mit der Kolbenstange zur Bewe
gung mit derselben verbunden ist und in dem Innenraum
des Zylinders zur Unterteilung des Innenraums in erste
und zweite Fluidkammern angeordnet ist, die jeweils
mit einem Arbeitsfluid gefüllt sind, und einen Verbin
dungsweg aufweist, der durch den Kolben zur Herstel
lung einer Fluidverbindung zwischen den ersten und
zweiten Fluidkammern gebildet wird, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Dämpfungsventilanordnung aufweist:
- erste und zweite Tellerventile (41, 42; 71, 72),
die in dem Verbindungsweg hintereinander ange
ordnet vorgesehen sind,
eine Zwischenkammer (6), die zwischen dem ersten und dem zweiten Tellerventil (41, 42; 71, 72) gebildet wird,
einen Bypass-Durchgang (3 a), der zur Umgehung des ersten Tellerventils (41, 71) zur Herstel lung einer direkten Verbindung zwischen der ersten Fluidkammer (2 a) und der Zwischenkammer (6) gebildet wird, und
eine variable Öffnung (12), die in dem Bypass- Durchgang (3 a) zur Einstellung der Fluiddurch flußmenge durch den Bypass-Durchgang (3 a) ver sehen ist.
15. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 14, dadurch
gekennzeichnet, daß der Bypass-Durchgang (3 a) einen
Abschnitt hat, der durch die Kolbenstange (3) geht.
16. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 14, dadurch
gekennzeichnet, daß die variable Öffnungseinrichtung
(12) einen ortsfesten Durchgangsabschnitt, der einen
Teil des Bypass-Durchganges (3 a) bildet, und einen
beweglichen Durchgangsabschnitt (12 a) umfaßt, der
zwischen einer ersten Stellung, in der er fluchtge
recht zu dem stationären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b)
ausgerichtet ist, und einer zweiten Stellung beweglich
ist, in der er zu dem stationären Durchgangsabschnitt
(2 a, 2 b) versetzt ist.
17. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 16, dadurch
gekennzeichnet, daß der bewegliche Durchgangsabschnitt
eine Öffnung (12 c bis 12 g) ist, die von dem Drehventil
(12) gebildet wird, welches durch Drehung einer Ver
hinderung der Winkellage der Öffnung (12 c bis 12 g)
zwischen den ersten und zweiten Stellungen bewirkt.
18. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 17, dadurch ge
kennzeichnet, daß das Drehventil (12) einen ersten
beweglichen Durchgangsabschnitt und einen zweiten be
weglichen Durchgangsabschnitt bildet und einen Durch
gangsbereich hat, der kleiner als jener des ersten be
weglichen Durchgangsabschnittes ist, daß das Drehven
til (12) in eine erste Winkelstellung angetrieben ist,
in der beide erste und zweite bewegliche Durchgangsab
schnitte außer Flucht zu dem stationären Abschnitt
(2 a, 2 b) zum vollständigen Absperren des Fluidstromes
durch den Bypass-Weg (3 a) sind, das Drehventil (12)
ferner in eine zweite Winkellage bringbar ist, in der
der erste bewegliche Durchgangsabschnitt zu dem sta
tionären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b) für eine mini
male Strömungsdrosselung fluchtet und das Drehventil
(12) in eine dritte Winkelstellung bringbar ist, in
der zweite bewegliche Durchgangsabschnitt mit dem
stationären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b) zur Strö
mungsdrosselung in größerem Maße als bei der zweiten
Winkelstellung fluchtet.
19. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 15, dadurch ge
kennzeichnet, daß die variable Öffnungseinrichtung
(12) einen stationären Durchgangsabschnitt (7), der
einen Teil des Bypass-Durchganges (3 a) bildet, und
einen beweglichen Durchgangsabschnitt aufweist, der
zwischen einer ersten Stellung, in der er mit dem
stationären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b) fluchtet, und
einer zweiten Stellung beweglich ist, in der er zu dem
stationären Durchgangsabschnitt (2 a, 2 b) versetzt ist.
20. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 19, dadurch
gekennzeichnet, daß das erste Tellerventil (41; 71)
einem Ende des Verbindungsweges zum Öffnen und Schlie
ßen des zugeordneten Endes gegenüberliegend angeordnet
ist, daß ein Distanzring (7) zwischen dem ersten und
dem zweiten Tellerventil (41, 42; 71, 72) zur Bildung
einer Zwischenkammer (6) dazwischen angeordnet ist,
daß der Distanzring (7) den stationären Durchgangsab
schnitt hierdurch bildet und daß der bewegliche Durch
gangsabschnitt über ein bewegliches Teil gebildet
wird, das in der Kolbenstange (3) zur selektiven Her
stellung und Unterbrechung einer Fluidverbindung zwi
schen der Zwischenkammer (6) und dem Abschnitt (3 a)
angeordnet ist, der durch die Kolbenstange (3) geht.
21. Dämpfungsventilanordnung nach Anspruch 20, dadurch
gekennzeichnet, daß das zweite Tellerventil (42; 72)
im Betriebszustand die Zwischenkammer (6) zur selek
tiven Herstellung einer Fluidverbindung zwischen der
ersten Kammer (1 a) und der Zwischenkammer (6) ab
schließt.
22. Kolbenanordnung für einen hydraulischen Stoßdämpfer,
der einen Hohlzylinder, eine Kolbenstange, mit der der
Kolben fest zur Ausführung einer Bewegung mit dersel
ben verbunden ist, wobei der Kolben in den Innenraum
des Zylinders zur Unterteilung des Innenraums in erste
und zweite Fluidkammern angeordnet ist, die jeweils
mit einem Arbeitsfluid gefüllt sind, und eine Einrich
tung zur Bildung einer Fluidverbindung zwischen den
ersten und zweiten Fluidkammern hat, wobei die Kolben
anordnung aufweist:
- eine erste Fluidwegeinrichtung zum Durchleiten
des Fluidstromes von der ersten Kammer (1 a) zu
der zweiten Kammer (1 b) während des Kolbenhubs
zur Kompression der ersten Kammer (1 a);
eine erste Strömungsdrosseleinrichtung (41; 71), die einem Ende des ersten Fluidweges zum federnd nachgiebigen Verschließen des Endes zugeordnet ist, wobei die erste Strömungsdrosseleinrichtung auf einen Fluiddruck in dem ersten Fluidweg an spricht, während die Federkraft überwunden wird, um einen ersten Strömungsdrosselweg zu bilden, welche eine begrenzte Stärke des Fluidstromes von der ersten Kammer (1 a) zu der zweiten Kammer (1 b) durchläßt;
eine zweite Fluidwegeinrichtung, welche einen Fluidstrom von der ersten Kammer (1 a) zu der zweiten Kammer (1 b) während des Kompressionshubs zum Komprimieren der ersten Kammer (1 a) durch läßt, und
eine zweite Strömungsdrosseleinrichtung (42; 72), die dem zweiten Fluidweg zur Veränderung des Wegbereichs bzw. der Wegöffnungsfläche für das Bewirken der Strömungsdrosselung zugeordnet ist, wobei die zweite Strömungsdrosseleinrich tung wenigstens zwischen einer ersten Stellung, in der die Fluidverbindung von der zweiten Fluiddurchgangseinrichtung vollständig gesperrt ist und einer zweiten Stellung betreibbar ist, in der der Fluidstrom durch den zweiten Fluid durchgang mit einer steuerbaren Stärke der Durchflußmenge durchgeht.
23. Kolbenanordnung nach Anspruch 22, dadurch gekenn
zeichnet, daß die zweite Strömungsdrosseleinrichtung
(42; 72) eine variable Öffnungseinrichtung (12) auf
weist, die einen ersten stationären Durchgangsab
schnitt und einen zweiten beweglichen Abschnitt
umfaßt, welcher wenigstens zwischen der ersten und der
zweiten Stellung realativ zum ersten Durchgangsab
schnitt beweglich ist.
24. Kolbenanordnung nach Anspruch 23, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Strömungsdrosseleinrichtung ferner
eine federnde Ventileinrichtung zum federnd nachgiebi
gen Verschließen eines Endes des zweiten Fluidströ
mungsweges aufweist, welches auf den Fluiddruck in dem
zweiten Fluidweg anspricht, wenn die Federkraft des
selben überwunden wird, um einen Spalt für eine be
grenzte Durchflußmenge des durchgehenden Fluidstromes
zu bilden, wobei die federnde Ventileinrichtung eine
Federkraft bereitstellt, die kleiner als jene der
ersten Strömungsdrosseleinrichtung (41; 71) ist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10311188U JPH0613392Y2 (ja) | 1988-08-02 | 1988-08-02 | ショックアブソーバ |
JP15445388U JPH0274636U (de) | 1988-11-28 | 1988-11-28 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3925470A1 true DE3925470A1 (de) | 1990-03-22 |
DE3925470C2 DE3925470C2 (de) | 1996-04-18 |
Family
ID=26443761
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3925470A Expired - Fee Related DE3925470C2 (de) | 1988-08-02 | 1989-08-01 | Stoßdämpfer mit einer Dämpfungsventilkonstruktion mit einer innerhalb eines großen Bereichs variablen Dämpfungscharakteristik |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5293971A (de) |
AU (1) | AU615564B2 (de) |
DE (1) | DE3925470C2 (de) |
GB (1) | GB2223291B (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4219141A1 (de) * | 1991-06-11 | 1992-12-17 | Atsugi Unisia Corp | Hydraulischer daempfer |
DE4407754A1 (de) * | 1993-03-08 | 1994-09-15 | Tokico Ltd | Hydraulischer Stoßdämpfer mit Dämpfungskraftsteuerung |
EP2388493A3 (de) * | 2010-05-20 | 2015-03-11 | SUSPA GmbH | Dämpfer |
DE102019108070A1 (de) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | Thyssenkrupp Ag | Schwingungsdämpfer und Fahrzeug |
DE102020113576A1 (de) | 2020-05-19 | 2021-11-25 | BSS Baumann Sicherheitssysteme GmbH | Gas- oder Öldruckfeder |
Families Citing this family (62)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5115892A (en) * | 1988-09-27 | 1992-05-26 | Atsugi Unisia Corporation | Hydraulic shock absorber with piston seal structure for enhancement of initial response |
US5042624A (en) * | 1988-09-29 | 1991-08-27 | Atsugi Unisia Corporation | Hydraulic shock absorber with pre-loaded valve for linear variation characteristics of damping force |
GB2265201B (en) * | 1989-07-10 | 1994-01-05 | Atsugi Unisia Corp | Shock absorber |
US5368142A (en) * | 1991-12-07 | 1994-11-29 | Tokico Ltd. | Damping force control type of hydraulic shock absorber |
JP3215927B2 (ja) * | 1992-05-30 | 2001-10-09 | トキコ株式会社 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
US5425436A (en) * | 1992-08-26 | 1995-06-20 | Nippondenso Co., Ltd. | Automotive suspension control system utilizing variable damping force shock absorber |
DE4445926C1 (de) * | 1994-12-22 | 1996-04-18 | Fichtel & Sachs Ag | Teleskop-Schwingungsdämpfer |
SE9602507L (sv) * | 1996-06-25 | 1997-12-26 | Oehlins Racing Ab | Stötdämpare |
US5971116A (en) * | 1997-03-13 | 1999-10-26 | Cannondale Corporation | Electronic suspension system for a wheeled vehicle |
US6382370B1 (en) * | 1999-09-01 | 2002-05-07 | K2 Bike, Inc. | Shock absorber with an adjustable lock-out value and two-stage flow restriction |
US6672436B1 (en) | 2000-04-19 | 2004-01-06 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Variable bleed orifice valving |
US6460664B1 (en) * | 2000-05-22 | 2002-10-08 | Tenneco Automotive Inc. | Independently tunable variable bleed orifice |
JP4587089B2 (ja) * | 2000-05-31 | 2010-11-24 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
US7942248B2 (en) * | 2002-12-31 | 2011-05-17 | Lord Corporation | Adjustable damping control with end stop |
DE10305386B3 (de) * | 2003-02-11 | 2004-09-02 | Thyssenkrupp Bilstein Gmbh | Blow-off-Ventil für einen hydraulischen Stoßdämpfer |
CN100526674C (zh) * | 2004-05-25 | 2009-08-12 | 日产自动车株式会社 | 液压缓冲器 |
JP4318080B2 (ja) * | 2004-06-07 | 2009-08-19 | 株式会社日立製作所 | 油圧緩衝器 |
JP4972361B2 (ja) * | 2006-08-07 | 2012-07-11 | カヤバ工業株式会社 | ロータリバルブ |
US8162112B2 (en) | 2007-02-09 | 2012-04-24 | Competition Tire East | Methods and apparatus for protecting a shock absorber from bottoming |
KR100894799B1 (ko) * | 2007-12-05 | 2009-04-22 | 주식회사 만도 | 쇽업소버 |
US9452654B2 (en) | 2009-01-07 | 2016-09-27 | Fox Factory, Inc. | Method and apparatus for an adjustable damper |
US11306798B2 (en) | 2008-05-09 | 2022-04-19 | Fox Factory, Inc. | Position sensitive suspension damping with an active valve |
US10047817B2 (en) | 2009-01-07 | 2018-08-14 | Fox Factory, Inc. | Method and apparatus for an adjustable damper |
US10060499B2 (en) | 2009-01-07 | 2018-08-28 | Fox Factory, Inc. | Method and apparatus for an adjustable damper |
US20120305350A1 (en) | 2011-05-31 | 2012-12-06 | Ericksen Everet O | Methods and apparatus for position sensitive suspension damping |
US20100170760A1 (en) | 2009-01-07 | 2010-07-08 | John Marking | Remotely Operated Bypass for a Suspension Damper |
US8627932B2 (en) | 2009-01-07 | 2014-01-14 | Fox Factory, Inc. | Bypass for a suspension damper |
US8857580B2 (en) | 2009-01-07 | 2014-10-14 | Fox Factory, Inc. | Remotely operated bypass for a suspension damper |
US9033122B2 (en) | 2009-01-07 | 2015-05-19 | Fox Factory, Inc. | Method and apparatus for an adjustable damper |
US8393446B2 (en) | 2008-08-25 | 2013-03-12 | David M Haugen | Methods and apparatus for suspension lock out and signal generation |
US9140325B2 (en) | 2009-03-19 | 2015-09-22 | Fox Factory, Inc. | Methods and apparatus for selective spring pre-load adjustment |
US10036443B2 (en) | 2009-03-19 | 2018-07-31 | Fox Factory, Inc. | Methods and apparatus for suspension adjustment |
US9422018B2 (en) | 2008-11-25 | 2016-08-23 | Fox Factory, Inc. | Seat post |
US20100163355A1 (en) * | 2008-12-25 | 2010-07-01 | Hiroyuki Yamaguchi | Shock absorber |
US9556925B2 (en) | 2009-01-07 | 2017-01-31 | Fox Factory, Inc. | Suspension damper with by-pass valves |
US11299233B2 (en) | 2009-01-07 | 2022-04-12 | Fox Factory, Inc. | Method and apparatus for an adjustable damper |
US9038791B2 (en) | 2009-01-07 | 2015-05-26 | Fox Factory, Inc. | Compression isolator for a suspension damper |
US10821795B2 (en) | 2009-01-07 | 2020-11-03 | Fox Factory, Inc. | Method and apparatus for an adjustable damper |
US8936139B2 (en) | 2009-03-19 | 2015-01-20 | Fox Factory, Inc. | Methods and apparatus for suspension adjustment |
US8672106B2 (en) | 2009-10-13 | 2014-03-18 | Fox Factory, Inc. | Self-regulating suspension |
EP2312180B1 (de) | 2009-10-13 | 2019-09-18 | Fox Factory, Inc. | Vorrichtung zur Steuerung eines hydraulischen Dämpfers |
US8794407B2 (en) * | 2009-11-18 | 2014-08-05 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Velocity progressive valving |
US8763770B2 (en) | 2011-03-03 | 2014-07-01 | Fox Factory, Inc. | Cooler for a suspension damper |
US10697514B2 (en) | 2010-01-20 | 2020-06-30 | Fox Factory, Inc. | Remotely operated bypass for a suspension damper |
EP2402239B1 (de) | 2010-07-02 | 2020-09-02 | Fox Factory, Inc. | Einstellbare Sattelstütze |
DE112011103247T5 (de) * | 2010-09-28 | 2013-08-14 | Norgren Gmbh | Dämpfungszylinder |
DE102011053127A1 (de) * | 2011-08-30 | 2013-02-28 | B-Labs Ag | Feder-Dämpfervorrichtung für ein Fahrrad |
EP3929459A1 (de) | 2011-09-12 | 2021-12-29 | Fox Factory, Inc. | Verfahren und vorrichtung zur aufhängungseinstellung |
JP5850688B2 (ja) * | 2011-09-28 | 2016-02-03 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | シリンダ装置の製造方法 |
KR101337585B1 (ko) * | 2011-11-10 | 2013-12-16 | 주식회사 만도 | 쇽업소버 |
US11279199B2 (en) | 2012-01-25 | 2022-03-22 | Fox Factory, Inc. | Suspension damper with by-pass valves |
US10330171B2 (en) * | 2012-05-10 | 2019-06-25 | Fox Factory, Inc. | Method and apparatus for an adjustable damper |
KR101374877B1 (ko) * | 2012-06-13 | 2014-03-18 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 피스톤 어셈블리 |
US10012283B2 (en) * | 2013-03-28 | 2018-07-03 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Shock absorber and vehicle using the same |
CN103398129A (zh) * | 2013-08-06 | 2013-11-20 | 天津天德减震器有限公司 | 阀片渐进受力的活塞阀 |
JP2017044240A (ja) * | 2015-08-25 | 2017-03-02 | 株式会社ショーワ | 圧力緩衝装置 |
US10737546B2 (en) | 2016-04-08 | 2020-08-11 | Fox Factory, Inc. | Electronic compression and rebound control |
JP6714422B2 (ja) * | 2016-04-25 | 2020-06-24 | Kyb株式会社 | 緩衝器 |
GB2553297A (en) * | 2016-08-26 | 2018-03-07 | Swansea Univesity | Valve arrangement |
KR102002607B1 (ko) * | 2017-05-24 | 2019-07-22 | 주식회사 만도 | 쇽업소버의 밸브구조 |
IT201800007584A1 (it) * | 2018-07-27 | 2020-01-27 | Sistemi Sospensioni Spa | Ammortizzatore idraulico a smorzamento variabile, particolarmente per sospensione di veicolo. |
CN110273966B (zh) * | 2019-06-18 | 2020-09-08 | 天津大学 | 一种多级可控变阻尼减振器 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5881243A (ja) * | 1981-11-10 | 1983-05-16 | Kayaba Ind Co Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
JPS58116213A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-11 | Kayaba Ind Co Ltd | 減衰力調整式シヨツクアブソ−バ |
JPS60227031A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-12 | Showa Mfg Co Ltd | 減衰力可変ダンパ− |
JPS61164836U (de) * | 1985-04-01 | 1986-10-13 | ||
DE3711442A1 (de) * | 1987-04-04 | 1988-10-20 | Boge Ag | Hydraulischer, verstellbarer schwingungsdaempfer |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2478763A1 (fr) * | 1980-03-19 | 1981-09-25 | Creusot Loire | Dissipateur hydraulique d'energie |
GB2126687B (en) * | 1982-07-14 | 1986-08-20 | Tokico Ltd | Hydraulic damper with adjustable damping force |
JPS6022703A (ja) * | 1983-07-19 | 1985-02-05 | Furonteia Fuiirudo Prod:Kk | トルクダンピング方式のヘツドシエル |
US4615420A (en) * | 1984-01-23 | 1986-10-07 | Ford Motor Company | Piston assembly for shock absorber |
DE3446133A1 (de) * | 1984-12-18 | 1986-06-19 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Schwingungsdaempfer mit veraenderbarer daempfkraft |
CA1246102A (en) * | 1984-12-24 | 1988-12-06 | Harry C. Buchanan, Jr. | Hydraulic damper for vehicles with variable orifice piston valving for varying damping force |
JPS61164836A (ja) * | 1985-01-18 | 1986-07-25 | Toyo Ink Mfg Co Ltd | 記録方法 |
JPS61156743U (de) * | 1985-03-22 | 1986-09-29 | ||
DE3523628A1 (de) * | 1985-07-02 | 1987-01-15 | Bayerische Motoren Werke Ag | Ventilsystem fuer steuerbare, hydraulische schwingungsdaempfer |
DE3532293C2 (de) * | 1985-09-11 | 1994-09-22 | Fichtel & Sachs Ag | Schwingungsdämpfer mit verstellbarer Dämpfkraft |
NL8503031A (nl) * | 1985-11-05 | 1987-06-01 | Koni Bv | Elektrisch verstelbare schokdemper. |
CA1263414A (en) * | 1986-06-05 | 1989-11-28 | Magnus Lizell | Restriction valve device for hydraulic pressure fluids in vehicle shock absorbing mechanisms |
JPH0725251B2 (ja) * | 1987-01-16 | 1995-03-22 | 本田技研工業株式会社 | 関連サスペンシヨン装置 |
US4964493A (en) * | 1988-04-06 | 1990-10-23 | Atsugi Motor Parts Company, Limited | Shock absorber with variable damping characteristics depending upon stroke speed |
JPH0251637A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-21 | Tokico Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
US5193655A (en) * | 1989-09-20 | 1993-03-16 | Atsugia Unisia Corp. | Variable damping force shock absorber with feature of linear and wide range damping force variation depending upon piston stroke speed |
-
1989
- 1989-08-01 DE DE3925470A patent/DE3925470C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-08-02 GB GB8917623A patent/GB2223291B/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-08-02 AU AU39242/89A patent/AU615564B2/en not_active Ceased
-
1993
- 1993-06-01 US US08/069,676 patent/US5293971A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5881243A (ja) * | 1981-11-10 | 1983-05-16 | Kayaba Ind Co Ltd | 減衰力調整式油圧緩衝器 |
JPS58116213A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-11 | Kayaba Ind Co Ltd | 減衰力調整式シヨツクアブソ−バ |
JPS60227031A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-12 | Showa Mfg Co Ltd | 減衰力可変ダンパ− |
JPS61164836U (de) * | 1985-04-01 | 1986-10-13 | ||
DE3711442A1 (de) * | 1987-04-04 | 1988-10-20 | Boge Ag | Hydraulischer, verstellbarer schwingungsdaempfer |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4219141A1 (de) * | 1991-06-11 | 1992-12-17 | Atsugi Unisia Corp | Hydraulischer daempfer |
US5307907A (en) * | 1991-06-11 | 1994-05-03 | Atsugi Unisia Corporation | Hydraulic damper |
DE4407754A1 (de) * | 1993-03-08 | 1994-09-15 | Tokico Ltd | Hydraulischer Stoßdämpfer mit Dämpfungskraftsteuerung |
DE4407754C2 (de) * | 1993-03-08 | 1998-10-22 | Tokico Ltd | Hydraulischer Stoßdämpfer mit Dämpfungskraftsteuerung |
EP2388493A3 (de) * | 2010-05-20 | 2015-03-11 | SUSPA GmbH | Dämpfer |
US9109653B2 (en) | 2010-05-20 | 2015-08-18 | Suspa Gmbh | Damper |
DE102019108070A1 (de) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | Thyssenkrupp Ag | Schwingungsdämpfer und Fahrzeug |
US11305604B2 (en) | 2019-03-28 | 2022-04-19 | Thyssenkrupp Bilstein Gmbh | Vibration damper and vehicle |
DE102020113576A1 (de) | 2020-05-19 | 2021-11-25 | BSS Baumann Sicherheitssysteme GmbH | Gas- oder Öldruckfeder |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU3924289A (en) | 1990-02-15 |
AU615564B2 (en) | 1991-10-03 |
GB2223291B (en) | 1992-08-19 |
US5293971A (en) | 1994-03-15 |
DE3925470C2 (de) | 1996-04-18 |
GB2223291A (en) | 1990-04-04 |
GB8917623D0 (en) | 1989-09-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3925470C2 (de) | Stoßdämpfer mit einer Dämpfungsventilkonstruktion mit einer innerhalb eines großen Bereichs variablen Dämpfungscharakteristik | |
DE4019221C2 (de) | Stoßdämpfer mit variabler Dämpfungskraft | |
DE10257872B4 (de) | Hydraulischer Stoßdämpfer mit Dämpfungskraftsteuerung | |
DE3321680C2 (de) | ||
DE19652819C2 (de) | Hydraulikstoßdämpfer mit steuerbarer Dämpfungskraft | |
DE19654300C2 (de) | Hydraulikstoßdämpfer zur Steuerung der Dämpfungskraft | |
DE4219141C2 (de) | Hydraulischer Dämpfer | |
DE102014004168B4 (de) | Variable dämpfungskraft-ventilanordnung und schwingungsdämpfer mit variabler dämpfungskraft, der diese aufweist | |
DE4333723C2 (de) | Hydraulischer Schwingungs-Dämpfer | |
DE4407754C2 (de) | Hydraulischer Stoßdämpfer mit Dämpfungskraftsteuerung | |
DE3924166C1 (en) | Hydraulic vibration damper with valved piston - has changeover control rod with several surface recesses with different widths | |
DE4022688C2 (de) | Umgekehrt einbaubarer Stoßdämpfer mit variabler Dämpfungskraft und variabler Dämpfungscharakteristik sowohl für die Vorlaufhub- als auch für die Rücklaufhubbewegungen | |
DE3523628A1 (de) | Ventilsystem fuer steuerbare, hydraulische schwingungsdaempfer | |
DE2645501C2 (de) | ||
DE3240984C3 (de) | Hydraulischer Dämpfer | |
DE102011090033A1 (de) | Stoßdämpfer | |
DE102008060516B4 (de) | Schwingungsdämpfer | |
DE10297307T5 (de) | Zweikonstantige Luftfeder | |
EP1500845B1 (de) | Stossdämpfer mit veränderbarer Dämpfungscharakteristik | |
DE3608738A1 (de) | Hydraulischer schwingungsdaempfer mit einstellbarer daempfkraft | |
DE4418972A1 (de) | Schwingungsdämpfer für Kraftfahrzeuge | |
DE4029554C2 (de) | Schwingungsdämpfer mit variabler Dämpfungskraft und mit einer linearen und großbereichigen Dämpfungskraftänderung in Abhängigkeit von der Kolbenhubgeschwindigkeit | |
DE2757711A1 (de) | Hydraulischer teleskopstossdaempfer fuer ein kraftfahrzeug | |
DE19542200C2 (de) | Servoventil | |
DE3931240C2 (de) | Stoßdämpfungseinrichtung mit veränderlicher Dämpfungscharakteristik, insbesondere für Kraftfahrzeuge |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |