DE3825877C1 - Monopuls-Zielverfolgungsradaranordnung - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine elektronische Gegengegen­ maßnahmeeinrichtung (ECCM = electronic counter counter measure) in einer Monopuls-Zielverfolgungsradaranordnung, bei der über eine erste, für eine lineare Polarisation ausgelegte Antenne Radarimpulse eines Senders im Wege über einen Sende-Empfangs-Schalter ausgesendet und diese als natürliche Radarechosignale im Wege über Hohlleiter und den Sende-Empfangs-Schalter mittels eines Empfängers empfangen werden, gegen Störer, von denen aus zur Radaranordnung hin in bezug auf die lineare Polarisation des von der Radaranordnung ausgesandten Feldes kreuzpolarisier­ te elektromagnetische Felder abgestrahlt werden.

Eine solche Einrichtung ist in der später noch im einzelnen erläuterten DE-PS 27 49 677 vorgeschlagen.

Sogenannte Orthogonalpolarisationsstörer senden aktiv zum Ziel­ verfolgungsradar elektromagnetische Felder, welche orthogonal zur Polarisation der Radarantenne orientiert sind. Wird diese Orthogonalität ausreichend gut und lange erfüllt, dann tritt eine wirkungsvolle Winkeltäuschung des Zielverfolgungsradars ein. Ein Kreuzpolarisationsstörer, welcher als ein Spezialfall eines Orthogonalpolarisationsstörers anzusehen ist, ist z. B. aus der US-PS 3 171 125 bekannt. Der Wirkungsgrad der Störung läßt sich durch die Polarisationsentkopplung zwischen Störer-Sendepolarisation und Radar-Empfangspolarisation sowie durch das Zeitverhältnis der Stördauer zur Störpause beschreiben.

Es sind bereits mehrere Maßnahmen für Zielverfolgungsradaran­ ordnungen vorgeschlagen worden, durch die sich eine Senkung des Wirkungsgrades einer derartigen Kreuzpolarisationsstörung erreichen läßt. So ist z. B. in der DE-PS 27 49 676 eine elektronische Gegengegenmaßnahmeeinrichtung in Zielverfol­ gungsradaranordnungen gegen Kreuzpolarisationsstörer vorge­ schlagen, die darin besteht, daß in der Zielverfolgungs­ radaranordnung die Polarisation der Empfangseinrichtung von derjenigen der Sendeeinrichtung abweichend ausgebildet ist. Dadurch sinkt die Störwirksamkeit des Orthogonalpolarisa­ tionsstörers, da dieser die Empfangspolarisation des Ziel­ verfolgungsradars nicht kennt.

In der DE-PS 27 49 675 ist eine andere elektronische Gegen­ maßnahmeeinrichtung in Zielverfolgungsradaranordnungen gegen Orthogonalpolarisationsstörer bekannt. Hierbei wird das Emp­ fangssignal einer Antenne, deren Peilachse mit einer bestimmten Frequenz entlang eines Kegelmantels rotiert, einer Schaltung zugeführt, in der eine Spektralanalyse der empfangenen Spannung durchgeführt wird, derart, daß die spektralen Anteile der Grundfrequenz der Antennendrehung und einer ausgewählten Viel­ fachen dieser Grundfrequenz amplitudenmäßig in einer Vergleich­ seinrichtung untersucht werden. Es wird dann ein sogenanntes Orthogonalpolarisationssignal von der Vergleichseinrichtung abgegeben, wenn die Amplitude der Spannung mit der Vielfachen der Grundfrequenz die Amplitude der Spannung mit der Grundfre­ quenz selbst eindeutig übersteigt. Eine weitere elektronische Gegenmaßnahmeeinrichtung in einer Zielverfolgungsradaranordnung gegen Orthogonalpolarisationsstörer ist in der DE-PS 27 49 677 vorgeschlagen. Hierbei ist ein zusätzliches, aus einer der Zielverfolgungsradarantenne nachgeführten Antenne und einer Empfangsschaltung bestehendes Empfangssystem vorgesehen, mit welchem die Polarisation des auch von der Zielverfolgungsradar­ antenne empfangenen elektromagnetischen Feldes gemessen wird. Durch eine Auswerteschaltung wird ein sogenannter Orthogonalpo­ larisationsalarm ausgelöst, wenn die vom zusätzlichen Empfangs­ system gemessene Polarisation zumindest angenähert orthogonal zur Sendepolarisation des Zielverfolgungsradars ist. In den beiden letztgenannten Fällen wird somit ein Polarisationsdiver­ sity eingerichtet, bei dem nach Maßgabe einer Polarisationsmes­ sung dann ein geeigneter Kanal durchgeschaltet werden kann. Ein ähnliches Radar mit Polarisationsdiversity, ist aus der US-PS 2 851 681 bekannt, allerdings nicht im Zusammenhang mit einem aktiven Kreuzpolarisationsstörer.

Durch die in der bereits erwähnten DE-PS 27 49 676 vorgeschla­ gene Gegenmaßnahmeeinrichtung können beim Empfang des Zielecho­ signals in der Zielverfolgungsradaranordnung starke Verluste entstehen, da das natürliche Zielechosignal weitgehend die Polarisation des Zielverfolgungsradars im Sendebetrieb hat. Außerdem kann bei dieser ECCM-Maßnahme nur der Wirkungsgrad der Störung gesenkt werden, eine Winkeltäuschung bei Kreuzpolarisa­ tionsstörung aber nicht ausgeschlossen werden.

Aus US 45 44 926 ist ein Radargerät mit einer Einrichtung für elektronische Gegenmaßnahmen bekannt, die aber keine speziel­ len, gegen Kreuzpolarisationsstörungen wirksamen Maßnahmen ent­ hält. Der Radarsender sendet über eine eigens dafür vorgesehene Sendeantenne Zirkular- oder Linearpolarisations-Wellen aus. Sendet er z. B. Linearpolaristaion aus, so ist der Polarisa­ tionsvektor mit z. B. 45° gegenüber der Horizontalen geneigt. Zum Empfang dieser Signale im Radarempfänger sind zusätzlich zwei Empfangsantennen vorgesehen, die für zueinander senkrechte Polarisationen ausgelegt und im Falle einer 45°-Sendepolarisa­ tion für Horizontal- bzw. Vertikalpolarisation eingerichtet sind. Zur Unterdrückung von einfallenden Störsignalen weist jeder Empfangsantennenkanal einen adaptiven Kompensator auf, in dem ein Aufhebungssignal aus dem jeweils im anderen Kanal ein­ fallenden Signal und aus einem aus dem eigenen Kanal rückgekop­ pelten Signal erzeugt wird. Dieses Aufhebungssignal wird vom einfallenden Signal des jeweiligen Kanals subtrahiert. Es entsteht in beiden Kanälen jeweils ein bereinigtes Signal. Die beiden bereinigten Signale werden einer Kanalauswahlschaltung zugeführt, in welcher ihre Signalstärken verglichen werden. Das im Augenblick von seiner Stärke her dominierende der beiden bereinigten Signale wird durchgeschaltet und zur Auswertung herangezogen. Es handelt sich somit hierbei um eine mit einer größeren Anzahl von Regelungen, mit Signalvergleich und mit Signaldurchschaltung arbeitende Entstöreinrichtung, die nicht unmittelbar in der Hf-Ebene, also erst nach einer Umsetzung aus der Hf-Ebene herab, arbeitet.

Aufgabe der Erfindung ist es, für eine Monopuls-Zielverfol­ gungsradaranordnung eine gegen Kreuzpolarisationsstörungen wirksame Maßnahme anzugeben, bei der keine systembedingten Verluste auftreten, sich keine Winkeltäuschung ergibt und kein Polarisations-Diversity nach einer etwaigen Polarisationsmes­ sung eingerichtet werden muß. Außerdem sollen keine umständli­ chen Regel- und Vergleichseinrichtungen vorgesehen sein und es soll unmittelbar ohne Umsetzungen in der Hf-Ebene gearbeitet werden.

Gemäß der Erfindung, die sich auf eine elektronische Gegen­ gegenmaßnahmeeinrichtung der eingangs genannten Art bezieht, wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die Empfängerseite des Sende-Empfangs-Schalters mit einem ersten Anschluß einer Gabelschaltung verbunden ist, daß eine zweite zusätzliche Antenne vorgesehen ist, die für eine in bezug zur linearen Polarisation der ersten Antenne orthogonale Polarisation ausgelegt ist und über einen sogenannten 90°-Hohlleiter-Twist, der die Polarisation so dreht, daß sie parallel, aber nicht antiparallel zur Polarisationsrichtung der ersten Antenne gerichtet ist, mit einem zweiten Anschluß der Gabelschaltung verbunden ist, daß die Gabelschaltung so ausgelegt ist, daß an einem dritten Anschluß das vektorielle Summensignal der dem ersten und zweiten Anschluß zugeführten Signale unter gegenseitiger Entkopplung ansteht, und daß der dritte Anschluß der Gabelschaltung mit dem Hochfrequenzeingang des Empfängers der Radaranordnung verbunden ist. Mit der einen Antenne werden somit die Radarimpulse ausgesendet und die natürlichen, d. h. kopolarisierten Radarechosignale empfangen. Dazu wird mittels des Sende-Empfangs-Schalters der Senderausgang bzw. der Empfängereingang über die Gabelschaltung an die erste Antenne gelegt. Die zusätzliche Antenne dient lediglich dem Empfang kreuzpolarisierter Störechosignale. Es wird die Tatsache ausgenützt, daß bei den natürlichen Radarechosignalen die erste Antenne gegenüber der zusätzlichen Antenne aufgrund der Kreuzpolarisationsentkopplung ein wesentlich stärkeres Signal liefert. Bei Kreuzpolarisationsstörungen gelangt über die zusätzliche Antenne dagegen das wesentlich größere Signal an den Empfänger, da die erste Antenne zu dem Störersignal nicht kopolarisiert ist, sondern Kreuzpolarisationscharakteristik aufweist. Mit der Gabelschaltung werden die von den beiden Antennen aufgenommenen Signale vektoriell aufsummiert, wobei die beiden Antennen gegenseitig entkoppelt sind. Der Sende- Empfangs-Schalter steht dabei auf "Empfang". Am dritten Anschluß der Gabelschaltung, d. h. an deren Summenausgang, ist nun immer dasjenige Signal vorherrschend, das jeweils von der Antenne kommt, deren Nutzpolarisationsdiagramm wirksam ist, unabhängig davon, ob Echosignale einfallen, deren Polarisation zum Sendepuls ko- oder kreuzpolarisiert ist. Damit am Summen­ signalanschluß der Gabelschaltung auch tatsächlich und breit­ bandig das Summensignal der Ausgänge beider Antennen gebildet wird, ist für gleiche Weglängen der beiden Summandensignale zu sorgen. Dies bedeutet, daß die Weglängen zwischen jeweils einer der beiden Antennen einerseits und dem ersten bzw. dem zweiten Anschluß der Gabelschaltung andererseits gleich bemessen sind. Zur Weglängeneinstellung kann in vorteilhafter Weise ein ein­ stellbares Verzögerungsleitungsstück benutzt werden.

Wird als Gabelschaltung eine solche mit einem vierten Anschluß verwendet, an dem das Differenzsignal der dem ersten und zweiten Anschluß zugeführten Signale an steht, so ist dieser Anschluß entweder mit einer wellenwiderstandsrichtigen Widerstandsnachbildung abzuschließen, was aber den Verlust der halben Empfangsleistung im Differenzkanal mit sich bringt, oder aber besser mit einem zweiten Empfänger zu versehen, wobei die Empfangssignale der beiden Empfänger dann in geeigneter Weise, z. B. durch Kumulation der Zieldetektionen kombiniert werden. Der in der Widerstandsnachbildung entstehende Verlust an Empfangsleistung wird dann annähernd wieder zurückgewonnen.

Der große Pegelunterschied zwischen den natürlichen Radarecho­ signalen und den Kreuzpolarisations-Störsignalen läßt sich in zweckmäßiger Weise durch ein Dämpfungsglied, das der zusätzli­ chen Antenne nachgeschaltet ist, mildern. Eine vollständige Kompensation ist allerdings nicht möglich, aber auch nicht nötig, weil sonst bei einer Kreuzpolarisationsstörung die Dominanz des Signals aus der zusätzlichen Antenne (Nutzpolari­ sationsdiagramm) verloren geht.

Als Gabelschaltung läßt sich in vorteilhafter Weise ein 6×λ/4-Ringleitungshybrid, aber auch ein sogenannter Kombiner verwenden.

Beide Antennen lassen sich als Hornstrahler realisieren, welche mit ein und demselben Reflektor zusammenwirken.

Gelingt es, bei Summen-Differenz-Monopuls-Zielver­ folgungsradars im Reflektorbrennpunkt die doppelte Anzahl an Speisehörnern, also acht Speisehörner anzuordnen, ohne daß die Diagramme der Einzelhörner durch eine Dezentrierung wesentlich verschoben werden, so ist damit auch eine Kreuzpolarisations­ resistens dieser Radartypen mit der Gegengegenmaßnahmeein­ richtung nach der Erfindung zu erzielen.

Im folgenden wird die Erfindung anhand zweier in zwei Figuren dargestellter Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen

Fig. 1 schematisch ein erstes Ausführungsbeispiel einer Radar­ anordnung mit einer elektronischen Gegengegenmaßnahme­ einrichtung nach der Erfindung,

Fig. 2 ebenfalls schematisch ein zweites Ausführungsbeispiel einer Radaranordnung mit einer elektronischen Gegen­ gegenmaßnahmeeinrichtung nach der Erfindung.

In einer Monopuls-Zielverfolgungs­ radaranordnung nach Fig. 1 sind zwei für lineare Polarisation ausgelegte Antennenhornstrahler 1 und 2 vorgesehen. Über den ersten Antennenhornstrahler 1 werden Radarimpulse ausgesendet und die natürlichen kopolarisierten Radarechosignale empfangen. Dazu wird mittels eines Sende-Empfangs-Schalters 3 der Ausgang eines Radarsenders 4 bzw. der Hochfrequenz-Eingang eines Radar­ empfängers 5 und zwar letzterer über eine durch ein Ringlei­ tungshybrid 6 realisierte Gabelschaltung an den Antennenhorn­ strahler 1 gelegt. Der zweite Antennenhornstrahler 2 ist nur zur Aufnahme kreuzpolarisierter Störsignale vorgesehen, d. h. seine Polarisation ist orthogonal zu derjenigen des Antennen­ hornstrahlers 1. Sämtliche Leitungen von den Hornstrahlern 1 und 2 zum Sender 4 bzw. zum Empfänger 5 sind als Rechteck-Hohlleiter 7 ausgeführt. Das Hybrid 6 weist einen ersten Anschluß 9, einen zweiten Anschluß 10, einen dritten, das Summensignal abgebenden Anschluß 11 und einen vierten, das Differenzsignal abgebenden Anschluß 12 auf. Durch einen 90°-Hohlleiter-Twist 8, der zwischen dem Hornstrahler 2 und dem zweiten Anschluß 10 des Hybrids 6 liegt, wird eine Drehung der Polarisation so vorgenommen, daß sie wieder parallel, aber nicht antiparallel zur Nutzpolarisation des Hornstrahlers 1 verläuft. Außerdem ist dem Hornstrahler 2 noch ein vorzugs­ weise einstellbar ausgebildetes Hohlleiter-Dämpfungsglied 16 nachgeschaltet. Im Wege zwischen dem Sende-Empfangs-Schalter 3 und dem ersten Anschluß 9 des Hybrids 6 liegt ein ebenfalls vorzugsweise einstellbar ausgebildetes Verzögerungsleitungs­ stück 15. Die Einfügung des 90°-Hohlleiter-Twists 8, des Dämpfungsgliedes 16 und des Verzögerungsleitungsstücks 15 erfolgt mittels Hohlleiter-Flanschverbindungen 17.

Die Erfindung nutzt die Tatsache aus, daß bei natürlichen Radarechosignalen der Hornstrahler 1 gegenüber dem Hornstrahler 2 entsprechend der Kreuzpolarisationsentkopplung eine höhere Signalstärke liefert, da der Hornstrahler 2 in diesem Fall Kreuzpolarisationscharakteristik hat. Bei einer Kreuzpolari­ sationsstörung liefert dagegen der Hornstrahler 2 das wesen­ tlich stärkere Signal, da der Hornstrahler 1 in diesem Fall demgegenüber Kreuzpolarisationscharakteristik aufweist.

Mit dem Ringleitungshybrid 6 lassen sich die Ausgangssignale der beiden Hornstrahler 1 und 2 vektoriell aufsummieren, wobei die beiden Hornstrahler gegenseitig entkoppelt sind. Der Sen­ de-Empfangs-Schalter 3 steht dabei auf der Stellung "Empfang". Am dritten Anschluß 11 des Hybrids 6, d. h. dem Summenausgang, ist nun immer dasjenige Signal dominant, das jeweils von demjenigen Antennenhornstrahler 1 oder 2 kommt, dessen Nutzpolarisationsprogramm wirksam ist, unabhängig davon, ob Signale einfallen, deren Polarisation zum Sendepuls ko- oder kreuzpolarisiert ist. Das am Anschluß 11 anstehende Summen­ signal wird dem Empfänger 5 zur Bearbeitung und Auswertung zugeleitet.

Damit am dritten Anschluß 11 des Hybrids 6 auch wirklich und breitbandig das Summensignal der beiden von den Hornstrahlern 1 und 2 kommenden Signale gebildet werden kann, muß für gleiche Weglängen der Summandensignale gesorgt werden. Zu diesem Zweck ist das einstellbar ausgebildete Verzögerungsleitungsstück 15 in den Hohlleiterweg zum ersten Anschluß 9 des Hybrids 6 einge­ fügt. Die Hälfte der Empfangsleistung geht in den Differenzka­ nal am vierten Anschluß 12 des Ringleitungshybrids 6. Sie ist verloren, wenn - wie in Fig. 1 dargestellt ist - der Differenz­ kanal mit einer Widerstandsnachbildung 13 abgeschlossen ist. Der wellenwiderstandsrichtige Abschluß des Ringleitungshybrids 6 am Anschluß 12 ist zur Entkopplung der Hybridanschlüsse 9, 10 und 11 notwendig. Im Zusammenhang mit dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 wird eine diesbezüglich günstigere Lösung erläu­ tert.

Der große Pegelunterschied zwischen den natürlichen Radar­ echosignalen und den Kreuzpolarisationsstörsignalen wird durch das dem Hornstrahler 2 nachgeschaltete Dämpfungsglied 16 gemildert. Eine vollständige Kompensation des Pegelunterschieds ist allerdings nicht möglich, weil sonst bei Kreuzpolarisa­ tionsstörungen die Dominanz des Signals aus dem Hornstrahler 2 (Nutzpolarisationsdiagramm) verloren geht. Eine totale Kompen­ sation des Pegelunterschieds ist aber auch nicht erforderlich.

Die beiden Hornstrahler 1 und 2 wirken mit einem Parabolreflek­ tor 14 zusammen, so daß nur ein einziger Reflektor erforderlich ist.

Das in Fig. 2 dargestellte Ausführungsbeispiel unterscheidet sich von demjenigen nach Fig. 1 lediglich in den Empfangs­ maßnahmen, die den Anschlüssen 11 und 12 des Ringleitungs­ hybrids 6 folgen. Im Zusammenhang mit der Beschreibung des Ausführungsbeispiels nach Fig. 1 wurde bereits darauf hinge­ wiesen, daß die Hälfte der Empfangsleistung in den Differenz­ kanal am Anschluß 12 des Hybrids 6 geht. Wird der Anschluß 12 mit einem wellenwiderstandsrichtigen Widerstand abgeschlossen, so geht die halbe Empfangsleistung verloren. Eine diesbezüg­ liche Verbesserung bringt das Ausführungsbeispiel nach Fig. 2. Dort ist sowohl an den das Summensignal abgebenden, dritten Anschluß 11 des Hybrids 6 als auch an den das Differenzsignal abgebenden Anschluß 12 dieses Hybrids 6 ein Empfänger 5 bzw. 18 angeschlossen. In den Blocks 19 und 20 erfolgt eine Signal­ teilverarbeitung der in den beiden Empfängern 5 bzw. 18 empfangenen Signalteile. Diese beiden Signalteile werden in einer Zusammenführungsschaltung 21 in geeigneter Weise z. B. durch Kumulation der Zieldetektionen kombiniert. Hierdurch läßt sich der erwähnte Signalverlust annähernd wieder zurückgewin­ nen. Eine abschließende Verarbeitung des kombinierten Signals erfolgt in einer Signalweiterverarbeitungsschaltung 22.

Bezugszeichenliste

1 = erste Antenne (Hornstrahler)
2 = zweite Antenne (Hornstrahler)
3 = Sende-Empfangs-Schalter
4 = Sender
5 = Empfänger
6 = Ringleitungshybrid, Gabelschaltung
7 = Rechteckhohlleiter
8 = 90°-Hohlleiter-Twist
9 = erster Anschluß
10 = zweiter Anschluß
11 = dritter Anschluß
12 = vierter Anschluß
13 = Widerstandsnachbildung
14 = Reflektor
15 = Verzögerungsleitungsstück
16 = Dämpfungsglied
17 = Flanschverbindungen
18 = zweiter Empfänger
19, 20 = Signalverarbeitungsblock
21 = Zusammenführungsschaltung
22 = Signalweiterverarbeitungsschaltung

Claims (8)

1. Elektronische Gegengegenmaßnahmeeinrichtung (ECCM = electronic counter counter measure) in einer Monopuls-Ziel­ verfolgungsradaranordnung, bei der über eine erste, für eine lineare Polarisation ausgelegte Antenne Radarimpulse eines Senders im Wege über einen Sende-Empfangs-Schalter ausgesendet und diese als natürliche Radarechosignale im Wege über Hohl­ leiter und den Sende-Empfangs-Schalter mittels eines Empfängers empfangen werden, gegen Störer, von denen aus zur Radaranord­ nung hin in bezug auf die lineare Polarisation des von der Radaranordnung ausgesandten Feldes kreuzpolarisierte elektro­ magnetische Felder abgestrahlt werden, dadurch gekennzeichnet, daß die Empfängerseite des Sende-Empfangs-Schalters (3) mit einem ersten Anschluß (9) einer Gabelschaltung (6) verbunden ist, daß eine zweite zusätzliche Antenne (2) vorgesehen ist, die für eine in bezug zur linearen Polarisation der ersten Antenne (1) orthogonale Polarisation ausgelegt ist und über einen sogenannten 90°-Hohlleiter-Twist (8), der die Polarisa­ tion so dreht, daß sie parallel, aber nicht antiparallel zur Polarisationsrichtung der ersten Antenne gerichtet ist, mit einem zweiten Anschluß (10) der Gabelschaltung verbunden ist, daß die Gabelschaltung so ausgelegt ist, daß an einem dritten Anschluß (11) das vektorielle Summensignal der dem ersten und zweiten Anschluß zugeführten Signale unter gegenseitiger Ent­ kopplung ansteht, und daß der dritte Anschluß der Gabelschal­ tung mit dem Hochfrequenzeingang des Empfängers (5) der Radaranordnung verbunden ist.

2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Weglängen zwischen der ersten Antenne (1) bzw. der zu­ sätzlichen Antenne (2) einerseits und dem ersten Anschluß (9) bzw. dem zweiten Anschluß (10) der Gabelschaltung (6) anderer­ seits gleich bemessen sind.

3. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Weglängeneinstellung mittels eines variablen Verzögerungsleitungsstücks (15) erfolgt, das dem ersten Anschluß (9) der Gabelschaltung (6) vorgeschaltet ist.

4. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß ein gegebenenfalls vorhandener vierter Gabelschaltungs­ anschluß (12), an dem das Differenzsignal der dem ersten und zweiten Anschluß (9, 10) zugeführten Signale ansteht, mit einer wellenwiderstandsrichtigen Widerstandsnachbildung (13) abgeschlossen ist.

5. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß an einen gegebenenfalls vorhandenen vierten Gabelschalt­ ungs-Anschluß (12), an dem das Differenzsignal der dem ersten und zweiten Anschluß (9, 10) zugeführten Signale ansteht, mit dem Hochfrequenz-Eingang eines zweiten Empfängers (18) verbun­ den ist und daß die Empfangssignale der beiden Empfänger (5, 18) in geeigneter Weise, z. B. durch Kumulation der Zieldetek­ tionen, kombiniert werden.

6. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß als Gabelschaltung (6) ein 6×λ/4-Ringleitungshybrid vorgesehen ist.

7. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zum Ausgleich von Pegelunterschieden im Hohlleiterweg zwischen der zusätzlichen Antenne (2) und dem zweiten Anschluß (10) der Gabelschaltung (6) ein vorzugsweise einstellbar ausgebildetes Dämpfungsglied (16) eingeschaltet ist.

8. Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß beide Antennen (1, 2) als Hornstrahler realisiert sind, welche mit ein- und demselben Reflektor (14) zusammenwirken.