DE3704232C2 - - Google Patents
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- B60T8/4225—Debooster systems having a fluid actuated expansion unit
Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Hochdruck-Pumpenaggregat
gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Ein
solches Aggregat ist in der eigenen älteren Patentanmeldung
P 36 03 742 beschrieben.
Ein derartiges Aggregat wird beispielsweise bei blockiergeschützten
Bremsanlagen (ABS-System) von Kraftfahrzeugen
verwendet. Die Hochdruckpumpe wird in einer
intermittierenden Weise betrieben, d. h., die Hochdruckpumpe
wird in Betrieb gesetzt, wenn der Druck im Hochdruckspeicher
unter einen vorgegebenen unteren Grenzwert
abgefallen ist, und sie wird stillgesetzt, wenn
der Druck im Hochdruckspeicher auf einen vorgegebenen
oberen Grenzwert angehoben worden ist.
Bei Verwendung eines derartigen Hochdruck-Pumpenaggregats
für ein ABS-System eines Kraftfahrzeugs speichert
der Hochdruckspeicher das unter einem hohen Druck von
ca. 19,62 N/mm² (196,2 bar) stehende Hydraulikfluid.
Zur Regelung der Drücke in den Bremszylindern wird das
im Hochdruckspeicher gespeicherte Fluid einer Druckregelvorrichtung
zugeführt, um ein Blockieren der Fahrzeugräder
zu verhindern.
Ein solches Hochdruck-Pumpenaggregat kommt auch bei
hydraulischen Bremskraftverstärkern zur Anwendung, um
die auf ein Bremspedal oder ein anderes Betätigungsglied
aufgebrachte Pedalkraft zu verstärken. Dabei wird
im inaktiven Zustand des Bremssystems die Hochdruckpumpe
betrieben, um das Hydraulikfluid unter einem hohen
Druck im Hochdruckspeicher zu speichern. Bei Betätigung
des Bremssystems wird das Fluid vom Hochdruckspeicher
zum Druckverstärker hin geführt.
Ein weiteres Anwendungsgebiet dieser Hochdruck-Pumpenaggregate
ist die Schlupfregelung im Bremssystem eines
Fahrzeugs.
Bei manchen Bremsanlagen kann es erwünscht sein, die
Hochdruckleitung von einem hohen Druck zu befreien,
während die Hochdruckpumpe stillsteht. Wenn beispielsweise
die Hochdruckleitung eines Hydrauliksystems einen
flexiblen Gummischlauch enthält, so ist es von Vorteil,
die Zeitspanne, während welcher der Schlauch einem hohen
Druck ausgesetzt ist, zu vermindern, um eine Zerstörung
des Schlauchs zu verhindern und dessen Standzeit
zu verlängern. Gleichzeitig führt diese Maßnahme
zu dem weiteren Vorteil, daß der Motor für die Hochdruckpumpe
in der Anlaufphase gegen eine anfängliche
hohe Pumpbelastung, die bei einem hohen Fluiddruck in
der mit der Hochdruckpumpe verbundenen Hochdruckleitung
auftreten würde, geschützt wird.
Bei ABS-Bremssystemen eines Kraftfahrzeugs wird üblicherweise
ein flexibler Hochdruckschlauch zur Verbindung
der Hochdruckpumpe und des Hochdruckspeichers verwendet,
um zwischen dem Speicher und der Pumpe eine Relativbewegung
zu ermöglichen. Um den flexiblen Hochdruckschlauch
bei Stillstand der Hochdruckpumpe zu entlasten
und damit die Haltbarkeitszeit des Schlauchs zu
verbessern, wird in der eigenen älteren Patentanmeldung
P 36 03 742 ein Hochdruck-Pumpenaggregat vorgeschlagen,
bei dem zwischen dem Hochdruckschlauch und dem Hochdruckspeicher
ein Rückschlagventil angeordnet ist, um
eine Strömung des Hydraulikfluids aus dem Hochdruckspeicher
heraus zu verhindern, wobei allerdings zwischen
dem Rückschlagventil und der Hochdruckpumpe eine
Einrichtung zur Druckabsenkung vorgesehen ist, um den
Druck im Hochdruckschlauch bei Stillstand der Pumpe abzubauen.
Dieser Vorschlag bezieht sich jedoch nicht auf
ein Hochdruck-Pumpenaggregat, dessen Ladepumpe mit einem
Ladespeicher zusammenwirkt.
Herkömmliche Hochdruck-Pumpenaggregate der eingangs beschriebenen
Art weisen darüber hinaus den weiteren
Nachteil auf, der im folgenden erörtert werden soll:
Wenn der Druck im Hochdruckspeicher unter den vorgegebenen
unteren Grenzwert abgesenkt ist, wird die Hochdruckpumpe
in Gang gesetzt, um den Hochdruckspeicher
mit dem Fluiddruck von Sollhöhe zu beschicken. Der untere
Grenzwert wird zu einem relativ hohen Wert von z.
B. 13,73 N/mm² (137,34 bar) festgesetzt, der ausreichend
hoch ist, um beispielsweise den Druckverstärker
des Bremssystems zu betätigen. Folglich muß die Hochdruckpumpe
das unter Druck stehende Fluid gegen den relativ
hohen Druck im Hochdruckspeicher in diesen hineinverdrängen,
und zwar sofort am Beginn eines jeden
Pumpzyklus. Das heißt mit anderen Worten, daß der die
Hochdruckpumpe treibende Pumpenmotor diese relativ hohe
Anfangspumpenbelastung wie auch eine auf der Trägheit
des Pumpmotors und der Hochdruckpumpe beruhende Belastung
bei Inbetriebnahme der Pumpe aufnehmen muß. Demzufolge
erfordert der Pumpenmotor eine relativ große
Leistungsaufnahme. Da als Antriebsmotor für die Hochdruckpumpe
häufig ein Gleichstrommotor Anwendung findet,
muß der an den Gleichstrommotor gelegte Anlaufstrom
extrem hoch sein, was einen rapiden Verschleiß
der Motorbürsten sowie eine verkürzte Lebensdauer des
Motors nach sich zieht. Wenn die Hochdruckpumpe andererseits
durch die Maschine des Kraftfahrzeugs oder
eine andere Antriebsquelle, die zum Betrieb einer anderen
Vorrichtung oder Baukomponente vorgesehen ist, über
eine Kupplung für eine ausgewählte Verbindung der Antriebsquelle
mit der Hochdruckpumpe betrieben wird, muß
die Leistung der Kupplung mit der an die Antriebsquelle
bei einem Anlaufen gelegten Belastung in Einklang
stehen. Im übrigen bewirkt das Betreiben der Hochdruckpumpe
eine relativ starke Veränderung in der an die Antriebsquelle,
z. B. die Fahrzeugmaschine angelegten Belastung,
was sich auf den Fahrkomfort auswirkt.
Aus der DE-OS 14 53 609 ist es bereits bekannt, zur
Entlastung einer einen Speicher über ein Rückschlagventil
aufladenden Pumpe den Pumpenstrom über ein gesondert
gestaltetes Speicherladeventil über einen Strömungsweg
mit reduziertem Strömungswiderstand sozusagen
kurzzuschließen, d. h. wieder in die Ansaugleitung der
Pumpe strömen zu lassen. Sobald mit steigender Drehzahl
der Pumpe die Durchsatzmenge steigt, wird ein Kolben im
Speicherladeventil derart verschoben, daß dieser Fluid-
Kurzschlußstrom unterbunden wird und der Speicherladebetrieb
mit vollem Pumpendruck beginnt. Die Aufladung
des Speichers erfolgt damit aber zwangsläufig aufgrund
fehlender Vorladeeinrichtungen des Hochdruck-Pumpenaggregats
mit einer erheblichen Verzögerung und es sind
verhältnismäßig aufwendige Mittel erforderlich, um die
Pumpenbelastung zu steuern.
Aus der DE-PS 28 21 505 ist es andererseits bekannt,
einen mit Hochdruck zu versorgenden Verbraucher unter
Mitwirkung eines Speichers so mit Druck zu versorgen,
daß der Druck in der Versorgungsleitung des hydraulischen
Geräts bzw. des Verbrauchers erst allmählich,
d. h. zeitverzögert aufgebaut wird. Der als Vorfüllspeicher
bezeichnete Druckspeicher wirkt somit im Zusammenhang
mit dem Druckaufbau in den Versorgungsleitungen
des hydraulischen Geräts als Zeitglied. Der Druckspeicher
erfüllt hierbei eine reine Pufferfunktion, die nur
im Zusammenwirken mit einem separaten Speicherladeventil
realisierbar ist.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, ein
Hochdruck-Pumpenaggregat gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs
1 derart weiterzubilden, daß die Leistungsaufnahme
der Hochdruckpumpe beim Anfahren
verringert und gleichzeitig die Leitungsverbindung zwischen Pumpenaggregat und Hochdruckspeicher betriebssicher
gehalten werden kann, wobei der Wirkungsgrad
der Pumpe möglichst hoch gehalten werden soll.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Patentanspruchs
1 gelöst. Erfindungsgemäß wird eine vom
Ladespeicher gesteuerte Druckentlastung der Hochdruckseite
der Hochdruckpumpe vorgesehen, wodurch der Aufbau
einfach bleibt und sich eine selbsttätige Abschaltung
der Hochdruckpumpenentlastung ergibt, die dem Anlaufverhalten
der Pumpe entgegenkommt.
Gemäß Patentanspruch 1 wird der Verbindungskanal durch
das zweite Rückschlagventil verschlossen und die Hochdruckleitung
vom Ladespeicher getrennt, während die
Hochdruckpumpe sowie die Ladepumpe betrieben werden.
In diesem Zustand wird deshalb die von der Hochdruckpumpe
gelieferte Gesamtfluidmenge dem Hochdruckspeicher
zugeführt. Bei Stillsetzen der Hochdruckpumpe wird auch
die Ladepumpe stillgesetzt. Während die Pumpen außer
Betrieb sind, fließt das in der Speicherkammer des Ladespeichers
enthaltene Fluid durch die Abströmdrossel
ab. Folglich wird in einer bestimmten Zeitspanne nach
dem Stillsetzen der Ladepumpe der Ladespeicher in seinen
ursprünglichen Zustand zurückversetzt, in welchem
in seiner Speicherkammer kein Fluid gespeichert ist. Das
heißt, daß der Kolben des Ladespeichers in seine Ausgangslage
zurückgeführt wird, in der das Ventilbetätigungsglied
das zweite Rückschlagventil in der Offenstellung
hält, wodurch die Hochdruckleitung mit dem Ladespeicher
durch den Verbindungskanal verbunden und somit
drucklos wird, was der Betriebszuverlässigkeit der
Hochdruckleitung insbesondere dann zugute kommt, wenn
die Hochdruckleitung aus einem flexiblen Schlauch besteht.
Weil das vom Kolben des Ladespeichers aufsteuerbare
Rückschlagventil somit durch eine mechanische, durch
die Rückhub-Bewegung des Kolbens des Ladespeichers in
seine Ausgangslage zurück hervorgerufene Kraft geöffnet
wird, ist eine elektrische Steuereinrichtung nicht notwendig.
Insofern arbeitet das Hochdruck-Pumpenaggregat
bei niedrigen Kosten sehr zuverlässig.
Es gelingt auf diese Weise durch einfache Abstimmung
der Aufsteuerung des Rückschlagventils, dieses wenigstens
so lange in der Offenstellung zu halten, bis eine
auf einer Anlaufträgheit beruhende Belastung der Hochdruckpumpe
nach dem Erreichen eines maximalen, beim Anlaufen
auftretenden Wertes, auf einen vorbestimmten
Wert abgefallen ist. Es kann dementsprechend dafür gesorgt
werden, daß die Nennbelastung an der Hochdruckpumpe
erst dann zur Wirkung gebracht wird, nachdem die
auf einem Beharrungsvermögen bzw. auf der Anlaufträgheit
beruhende Belastung der Pumpvorrichtung beträchtlich
herabgesetzt worden ist.
Vorteilhafte Weiterbildungen des Hochdruck-Pumpenaggregats
sind Gegenstand der Unteransprüche.
Mit der Weiterbildung des Patentanspruchs 4 ergibt sich
die folgende vorteilhafte Wirkungsweise: Wenn die Hochdruckpumpe
in Gang gesetzt wird, um den Hochdruckspeicher
zu beschicken, so beginnt zwar die Ladepumpe sofort
mit einem wirksamen Pumpbetrieb, jedoch erbringt
die Hochdruckpumpe für eine bestimmte Zeitspanne nach
dem Anlaufen keine effektive Pumpleistung, da das von
der Hochdruckpumpe geförderte Fluid durch den Verbindungskanal
in den Ladespeicher fließt. Weil hierdurch
das in der Speicherkammer des Ladespeichers gespeicherte
Fluidvolumen größer wird, wird der Kolben des
Ladespeichers zurückgedrängt. Jedoch wird der mit dem
Ventilbetätigungsglied versehene Plungerkolben stationär
gehalten, so daß das steuerbare Rückschlagventil
geöffnet bleibt. Deshalb wirkt die Pumpen-Nennbelastung
so lange nicht auf die Antriebsquelle der Hochdruckpumpe,
bis der Kolben des Ladespeichers in eine so
weit verlagerte Stellung bewegt worden ist, in der das
zweite Rückschlagventil in die Schließlage gelangen
kann.
Wenn der Kolben dann um die vorbestimmte Strecke zurückgeführt
worden ist, läßt das Ventilbetätigungsglied
am Plungerkolben ein Schließen des Rückschlagventils
zu, so daß eine Einspeisung des von der Hochdruckpumpe
zugeführten Fluids in den Ladespeicher verhindert wird,
wodurch das zugeführte Fluid zwangsweise durch die
Hochdruckleitung in den Hochdruckspeicher eingespeist
wird. Erst dann wird die vom Druck der Hochdruckpumpe
bestimmte Pumpen-Nennbelastung an der Antriebsquelle
der Hochdruckpumpe wirksam. Unterdessen ist jedoch die
Drehzahl der Antriebsquelle auf einen dem nominellen
Betriebswert nahen Wert angehoben worden, so daß folglich
die auf der Trägheit der Pumpvorrichtung beruhende
Belastung in ausreichendem Maß herabgesetzt worden ist.
Wenn der Druck im Hochdruckspeicher den vorbestimmten
oberen Grenzwert erreicht hat, so werden die Hochdruck-
und die Ladepumpe stillgesetzt. Zu dieser Zeit befindet
sich der Kolben des Ladespeichers in der vollkommen
zurückgedrängten Lage, wobei das Rückschlagventil geschlossen
ist. Demzufolge wird in der Hochdruckleitung
ein hoher Fluiddruck eingeschlossen. Jedoch fließt das
in der Speicherkammer des Ladespeichers gespeicherte
Fluid durch die Abströmdrossel mit geringer Durchsatzmenge
ab, wobei der Kolben des Ladespeichers sich langsam
vorbewegt. Sobald der Kolben bis in eine der völlig
vorgeschobenen Lage nahe Lage bewegt worden ist, öffnet
das Ventilbetätigungsglied das Rückschlagventil, womit
das unter hohem Druck stehende Fluid aus der Hochdruckleitung
in den Ladespeicher fließen kann.
Die Hochdruckpumpe beginnt so lange nicht mit dem
Last-Pumpbetrieb, bis nach dem Anlaufen der Hochdruckpumpe
eine vorgegebene Zeitspanne verstrichen ist. Demzufolge
wird bei dem Anlaufen der Hochdruckpumpe deren
Antriebsquelle von einer anfänglichen hohen Pumpbelastung
befreit. Man kann folglich eine relativ billige
Antriebsquelle mit relativ geringer Leistungaufnahme
verwenden. Wenn ein Gleichstrommotor als Antriebsquelle
oder -vorrichtung für die Pumpe zum Einsatz kommt, so
kann der erforderliche Anlaufstrom vermindert und der
Bürstenverschleiß herabgesetzt werden, woraus eine längere
Standzeit des Motors resultiert. Falls eine Maschine
eines Kraftfahrzeugs als Antriebsquelle für die
Pumpe verwendet wird, so können ferner Belastungsänderungen
der Maschine bei Tätigwerden der Pumpvorrichtung
wegen der Herabsetzung in der Anlaufbelastung der Hochdruckpumpe,
abgeschwächt werden.
Mit der Weiterbildung gemäß Patentanspruch 7 wird, wenn
die Hochdruckpumpe in Gang gesetzt wird, das von dieser
Pumpe geförderte Fluid zuerst in die Speicherkammer des
Ladespeichers durch das aufsteuerbare Rückschlagventil,
das zur Zeit des Anlaufens der Hochdruckpumpe offen
ist, gespeist. Nach dem Schließen des vom Kolben
aufsteuerbaren Rückschlagventils wird, nachdem der Kolben
des Ladespeichers um eine vorgegebene Strecke zurückgezogen
ist, das von der Hochdruckpumpe abgegebene
Fluid in der Pufferkammer aufgenommen womit der Pufferkolben
zur zurückgezogenen bzw. -gedrängten Lage hin
gedrückt wird. Wenn sich der Pufferkolben in seiner
völlig zurückgeschobenen Lage befindet, in der das Volumen
der Pufferkammer auf dem Maximumwert ist, kann
das geförderte Fluid nicht weiter in der Pufferkammer
aufgenommen werden, so daß das geförderte Fluid dem
Hochdruckspeicher zugeführt wird. Deshalb wird die nominelle
hohe Pumpbelastung auf Seiten des Pumpenantriebs
selbst nach einem Schließen des aufsteuerbaren
Rückschlagventils nicht sofort zur Wirkung gebracht.
Zwischenzeitlich ist das Hochdruck-Pumpenaggregat
(einschließlich der Lade- und Hochdruckpumpe) auf einen
der Nennbetriebsdrehzahl nahen Wert beschleunigt und
die an der Pumpvorrichtung wirkende Beharrungs- oder
Trägheitsbelastung erheblich herabgesetzt worden.
Auf diese Weise wird der Beginn der Fluidzufuhr von der
Hochdruckpumpe zum Hochdruckspeicher durch die Rückführbewegungen
des Ladespeicher- sowie des Pufferkolbens
weiter verzögert. Die Verzögerungszeit nach dem
Schließen des zweiten Rückschlagventils wird durch die
zum Füllen der Pufferkammer benötigte Betriebszeit der
Hochdruckpumpe bestimmt. Dadurch wird eine erhöhte Genauigkeit
in der Regelung der Zeit, während welcher der
Pumpenmotor von der anfänglichen hohen Pumpbelastung
befreit ist, gewährleistet.
Ferner kann das Hochdruck-Pumpenaggregat mit dieser
Weiterbildung von plötzlichen Änderungen in der Pumpbelastung
bei Beginn der Fluidförderung zum Hochdruckspeicher
befreit werden. Die Druckkraft der Feder erhöht
sich nämlich, wenn der Pufferkolben in die zurückgezogene
Lage gedrückt wird. Wenn die Kennwerte der den
Pufferkolben belastenden Feder so bestimmt werden, daß
die Druckkraft bei Erreichen der zurückgezogenen Lage
durch den Pufferkolben dem Pumpendruck entspricht, mit
dem das geförderte Fluid von der Hochdruckpumpe zum
Hochdruckspeicher gepumpt wird, so kann in diesem Fall
eine erhebliche Änderung in der Pumpbelastung der
Pumpvorrichtung zu Beginn der Fluidförderung zum Hochdruckspeicher
vermieden werden.
Es wird demgemäß die Möglichkeit geschaffen, den Pufferkolben
primär zur Vermeidung einer plötzlichen Änderung
in der Pumpbelastung zu verwenden, wenn die Hochdruckpumpe
beginnt, das geförderte Fluid zum Hochdruckspeicher
zu führen. In diesem Fall kann der Schutz der
Pumpvorrichtung gegenüber einer anfänglichen hohen Pumpenbelastung
beim Anlaufen durch geeignete Mittel und
Maßnahmen, die den Pufferkolben nicht umfassen, erreicht
werden, um das Rückschlagventil geöffnet zu halten,
bis der Kolben des Ladespeichers über eine erhebliche
Strecke zurückgeschoben worden ist. Beispielsweise
kann die Pumpvorrichtung von der anfänglichen hohen
Pumpbelastung für eine längere Zeit nach dem Anlaufen
befreit werden, indem der Abhebeweg des Rückschlagventils
vergrößert oder ein Ventilbetätigungsglied,
das mit Bezug zum Kolben des Ladespeichers verschiebbar
ist, verwendet wird.
Die Ziele und Vorteile der Erfindung werden
aus der folgenden, auf die Zeichnungen Bezug nehmenden
Beschreibung von bevorzugten Ausführungsformen deutlich.
Es zeigt
Fig. 1 ein Blockschaltbild zur Darstellung einer
Einsatzmöglichkeit des Hochdruck-Pumpenaggregats
gemäß einer Ausführungsform der
Erfindung zum Schutz einer flexiblen
Hochdruckleitung beispielsweise eines hydraulischen
ABS-Bremssystems,
Fig. 2 einen Längsschnitt einer Pumpvorrichtung,
die einen wesentlichen Teil des Hochdruck-
Pumpenaggregats bildet,
Fig. 3 eine Einzelheit einer ersten Ausführungsform
zum Schutz einer Pumpe gegen eine
hohe Belastung beim Anlaufen,
Fig. 4 eine der Fig. 2 gleichartige Darstellung
einer Einzelheit einer weiteren Ausführungsform
der Erfindung mit einer abgewandelten
Anordnung zum Schutz der Pumpe,
Fig. 5 eine zur Fig. 2 gleichartige Darstellung
einer Einzelheit einer dritten Ausführungsform
gemäß der Erfindung mit einer
abgewandelten Anordnung zum Schutz der
Pumpe.
Fig. 1 zeigt die schaltungsmäßige Anordnung eines
Hochdruck-Pumpenaggregats zur Verwendung in einem
hydraulischen ABS-Bremssystem für ein Kraftfahrzeug,
das schematisiert mit dem Block 10 angedeutet ist.
Im Bremssystem ist gewöhnlicherweise ein Regler mit Steuerkolben
und Umsteuerventil vorgesehen, der von der Leitung 12 versorgt ist.
Der Steuer
kolben wird im Ansprechen auf die Änderungen im Hauptbrems
zylinderdruck betätigt, um das Umsteuerventil in ausge
wählter Weise in eine von drei Stellungen zu bringen: eine
erste Stellung, in der eine vom Steu
erkolben begrenzte Druckkammer mit einem Hochdruck
speicher 70 in Verbindung steht, eine zweite Stellung, in
der die Druckkammer mit einem Vorratsbehälter 50 in Verbin
dung steht, und eine dritte Stellung, in der die Druckkammer
weder mit dem Speicher 70 noch mit dem Vorratsbehälter
50 verbunden ist. Somit bewirkt der Regler, daß der Druck
des Hochdruckspeichers 70 auf einen Wert abgesenkt wird, der
um einen geeigneten Wert höher ist als der Hauptbremszylin
derdruck. Der verminderte Druck wird vom Regler einer nicht
näher gezeigten Druckregelvorrichtung
zugeführt.
Der Hochdruckspeicher 70 ist mit dem einen Ende einer Hoch
druckleitung 74 über ein erstes Rückschlagventil 72 verbun
den. Das andere Ende der Hochdruckleitung 74 ist an eine
Pumpvorrichtung 76 angeschlossen. Ein Teil der Hochdrucklei
tung 74 besteht aus einem flexiblen Gummischlauch 78. Die
Pumpvorrichtung 76 wird von einem Pumpenmotor 80 getrieben,
der in Abhängigkeit von einem Signal von einem Druckschalter
82, der den Druck innerhalb des Hochdruckspeichers 70 erfas
sen kann, in Gang gesetzt und stillgesetzt wird. Somit wird
der Druck im Hochdruckspeicher 70 innerhalb eines vorbestimm
ten Bereichs gehalten. Zum Hydraulikkreis gehört noch ein
Druckentlastungsventil 84.
Wie aus der obigen Erläuterung deutlich wird, verwendet das
in Rede stehende Bremssystem ein Hochdruckpumpenaggregat
das von einem Hochdruckspeicher 70, der Hochdrucklei
tung 74, der Pumpvorrichtung 76 usw. gebildet wird. Die Pump
vorrichtung 76, die einen wesentlichen Teil der Druckerzeu
gungsvorrichtung bildet, ist in Fig. 2 im einzelnen darge
stellt.
Gemäß Fig. 2 umfaßt die Pumpvorrichtung 76 eine Ladepumpe
92, einen Ladespeicher 94 und zwei Hochdruckpumpen 96, wobei
alle diese Teile in einem einzigen Block 90 untergebracht
sind. Die Pumpvorrichtung 76 saugt das Fluid durch eine An
saugöffnung 98 an und setzt dieses angesaugte Fluid in zwei
Stufen unter Druck, worauf das unter Druck gesetzte Fluid
durch eine Austrittsöffnung 100 abgeführt wird.
Die Ladepumpe 92 weist einen in einem Gehäuse 102 verschieb
bar und im wesentlichen in fluiddichter Weise aufgenommenen
Plungerkolben 104 auf, der durch eine Feder 105 in axialer
Richtung belastet und über ein Lager 108 an einer exzentri
schen Antriebswelle 106 gehalten wird. Bei Drehung der ex
zentrischen Antriebswelle 106 über den Pumpenmotor 80 wird
der Plungerkolben 104 hin- und herbewegt, so daß er abwech
selnd das Volumen einer Pumpenkammer 110 erhöht oder ver
mindert, wodurch das Fluid durch einen Ansaugkanal 112 sowie
ein Ansaugventil 114 angesaugt und über ein Druckventil 116
in eine Austrittsleitung 118 gedrückt wird. Die Austritts
leitung 118 verzweigt sich in zwei Leitungen, die zu den
beiden Hochdruckpumpen 96 führen, und ferner ist die Aus
trittsleitung 118 auch mit dem Ladespeicher 94 verbunden.
Der Ladespeicher 94 enthält einen Kolben 122, der verschieb
bar und im wesentlichen fluiddicht in einem Gehäuse 120 auf
genommen ist sowie mit diesem Gehäuse zusammenwirkt, um eine
Speicherkammer 126 und eine Niederdruckkammer 128 auf den
einander entgegengesetzten Seiten des Kolbens 122 abzugren
zen. Eine Feder 124 belastet den Kolben 122 in axialer Rich
tung zur Speicherkammer 126 hin, welche mit der Austritts
leitung 118 in Verbindung steht, während die Niederdruckkam
mer 128 mit dem Ansaugkanal 112 verbunden ist. Der Kolben
122 ist mit einem Entlastungskanal 130 versehen, dessen eines
Ende in der Speicherkammer 126 mündet und dessen anderes
Ende an der Außenumfangsfläche des Kolbens 122 offen ist.
Die Öffnung des Entlastungskanals 130 an der Umfangsfläche
des Kolbens 122 wird normalerweise durch die Wand des Gehäu
ses 120 im wesentlichen verschlossen. Wenn der Kolben 122
aus seiner völlig vorgeschobenen Lage auf Grund eines Anwach
sens des in der Speicherkammer 126 gespeicherten Fluids
um eine vorbestimmte Strecke zurückgeschoben wird, dann wird
der Entlastungskanal 130 mit der Niederdruckkammer 128 in
Verbindung gebracht, so daß das Fluid aus der Speicherkammer
126 in die Niederdruckkammer 128 fließen kann. Die Speicher
kammer 126 steht normalerweise mit der Niederdruckkammer
128 durch den Entlastungskanal 130 und eine Blenden- oder
Düsenöffnung 132 in Verbindung. Diese Blendenöffnung 132
dient als Ableiteinrichtung, die ein Abfließen des Fluids
aus der Speicherkammer 126 in die Niederdruckkammer 128 mit
niedriger Durchsatzmenge zuläßt. Die Ableiteinrichtung kann
jedoch auch dadurch gebildet werden, daß zwischen dem Kolben
122 und dem Gehäuse 120 ein geeigneter Zwischenraum vorgese
hen wird, so daß das Fluid durch diesen Zwischenraum abflie
ßen kann.
Jede der Hochdruckpumpen 96 umfaßt einen Plungerkolben 142,
der in einem Gehäuse 140 verschiebbar und im wesentlichen
fluiddicht aufgenommen ist. Der Plungerkolben 142 wird von
einer Feder 144 belastet und über das Lager 108 an der ex
zentrischen Antriebswelle 106 in Anlage gehalten. Bei Dre
hung dieser Antriebswelle 106 wird der Plungerkolben 142
hin- und herbewegt, so daß das Volumen einer Pumpenkammer
146 abwechselnd erhöht und vermindert wird, wodurch das
Fluid durch die Lade- oder Austrittsleitung 118 sowie ein
Ansaugventil 148 angesaugt und durch ein Druck- oder Aus
trittsventil 150 in die Austrittsleitung 152, welche einen
Teil der Hochdruckleitung 74 bildet, ausgefördert wird.
Die Austrittsleitung 152 ist mit der Speicherkammer 126
des Ladespeichers 94 über einen Verbindungskanal 154 verbun
den, in dem ein zweites Rückschlagventil 156 angeordnet ist,
das so arbeitet, daß es eine Fluidströmung von der Aus
trittsleitung 152 zur Speicherkammer 126 hin verhindert.
Am Kolben 122 des Ladespeichers 94 ist ein Ventilbetätigungs
glied in Form eines Vorsprungs 158 ausgebildet, der zum Ab
sperrglied des Rückschlagventils 156 hin vorsteht. Wenn der
Kolben 122 sich in seiner völlig vorgeschobenen Lage (Aus
gangslage) befindet, wobei in der Speicherkammer 126 kein
Fluid enthalten ist, stößt das Ventilbetätigungsglied 158
an das Absperrglied des Rückschlagventils 156, womit dieses
Ventil 156 geöffnet gehalten wird. Wenngleich das Ventilbe
tätigungsglied 158 hier am Kolben 122 ausgebildet ist, so
kann andererseits das Absperrglied des zweiten Rückschlag
ventils 156 mit einem solchen Vorsprung versehen sein, der
gegen die Stirnfläche des Kolbens 122 anstoßen kann.
Solange eine ausreichende Menge von unter hohem Druck befind
lichen Fluid im Hochdruckspeicher 70 des hydraulischen Brems
systems mit dem obigen Aufbau gespeichert wird, ist der Pum
penmotor 80 untätig und der Ladespeicher 94 in dem in Fig.2
gezeigten Zustand.
Wenn der Druck im Hochdruckspeicher 70 unter einen vorbe
stimmten unteren Grenzwert gefallen ist, so wird der Pumpen
motor 80 angeschaltet und die Ladepumpe 92 sowie die beiden
Hochdruckpumpen 96 werden in Betrieb gesetzt. Sobald der
Pumpenmotor 80 in Gang gesetzt wird, beginnt die Ladepumpe
92 ihre Pumptätigkeit, um den Ladespeicher 94 mit unter
Druck gesetztem Fluid zu speisen. Jedoch führen die Hochdruck
pumpen 96 einen wirksamen Pumpbetrieb unmittelbar nach dem
Anlaufen des Motors 80 nicht aus, da das zweite Rückschlag
ventil 156 geöffnet gehalten wird, was bewirkt, daß die ge
förderte Flüssigkeit durch den Verbindungskanal 154 zum La
despeicher 94 zurückgeführt wird. Insofern verhindert das
Rückschlagventil 156, daß der Pumpenmotor 80 einer Belastung
ausgesetzt wird, die auf dem Unterdrucksetzen des Fluids
beruht, und zwar zusätzlich zu seiner Belastung, die auf
einem Beharrungsvermögen der Pumpvorrichtung 76 bei deren
Anlaufen beruht. Auf diese Weise wird die für den Pumpenmo
tor erforderliche Leistung herabgesetzt, während dessen
Lebensdauer erhöht wird.
Da der Ausstoß der Ladepumpe 92 um eine vorgegebene Menge
größer ist als die Summe des Ausstoßes von den beiden Hoch
druckpumpen 96, steigt die im Ladespeicher 94 gespeicherte
Fluidmenge an, da die Pumpvorrichtung 76 in ihrem Arbeiten
fortfährt. Wenn der Kolben 22 auf Grund eines Anwachsens
des Fluids in der Speicherkammer 126 um eine vorbestimmte
Strecke zurückgeführt wird, dann wird das Ventilbetätigungs
glied 158 vom Absperrglied des zweiten Rückschlagventils
156 getrennt, so daß der Verbindungskanal 154 durch dieses
Rückschlagventil 156 geschlossen wird. Folglich wird das
von den Hochdruckpumpen 96 anschließend geförderte Fluid
durch die Austrittsöffnung 100 ausgefördert. Damit setzt
eine effektive Pumparbeit der Pumpvorrichtung 76 ein.
Wenn die Fluidmenge innerhalb des Hochdruckspeichers 70 an
steigt und ihr Druck einen oberen vorbestimmten Grenzwert
erreicht, dann wird der Pumpenmotor 80 stillgesetzt. Zu die
ser Zeit befindet sich der Kolben 122 des Ladespeichers 94
in der zurückgezogenen Lage, in der das Rückschlagventil
156 geschlossen ist. Demzufolge wird das von den Hochdruck
pumpen 96 unter hohen Druck gesetzte Fluid in der Hochdruck
leitung 74 eingeschlossen. Da jedoch das in der Speicherkam
mer 126 des Ladespeichers gespeicherte Fluid mit niedriger
Durchsatzmenge durch die Ableiteinrichtung in Gestalt der
Blendenöffnung 132 abfließt, kehrt der Kolben 122 langsam
in seine gänzlich vorgeschobene Lage (Ausgangslage) zurück,
so daß der Vorsprung 158 des Rückschlagventil 156 öffnet,
womit das Fluid aus der Hochdruckleitung 74 durch den Verbin
dungskanal 154 in den Ladespeicher 94 fließen kann. Somit
wird die Hochdruckleitung 74 vom hohen Druck des ansonsten
in ihr eingeschlossenen Fluids nach Stillsetzen der Pumpvor
richtung 76 entlastet und drucklos.
Wie oben beschrieben wurde, wird der Pumpenmotor 80 gegen
eine auf ihn wirkende Pumpbelastung für eine relativ kurze
Zeitspanne unmittelbar nach dem Anlaufen der Pumpvorrich
tung 76 geschützt. Wenn gewünscht wird, den Pumpenmotor 80
gegen eine anfängliche Pumpbelastung für eine längere Zeit
spanne zu schützen, so kann die Pumpvorrichtung 76 so abge
wandelt werden, wie das die Fig. 3 zeigt.
Bei dieser abgewandelten Ausführungsform ist der Ladespei
cher 94 mit einem Kolben 122a versehen, der ein vorspringen
des Ventilbetätigungsglied 158a mit gegenüber der Länge des
Vorsprungs 158 von Fig. 2 größerer Länge hat. Der Vorsprung
158a kann mit einem Absperrglied 160 eines zweiten Rückschlag
ventils 156a zum Anschlag kommen, das mit Bezug zum Ventil
sitz einen größeren Hubweg hat als das Absperrglied des Rück
schlagventils 156 der vorherigen Ausführungsform. Wegen des
größeren Hubweges wird das von einer Feder 164 belastete
Absperrglied 160 durch an der den Verbindungskanal 154a be
grenzenden Wand ausgebildete vorragende Stege 162 geführt.
In diesem Fall wird das Rückschlagventil 156a geöffnet gehal
ten, bis der Kolben 122a um eine relativ große Strecke zu
rückgeführt worden ist, d.h., bis das in der Speicherkammer
des Ladespeichers 94 gespeicherte Fluid auf ein relativ ho
hes Volumen angestiegen ist. Demzufolge bleibt das Rück
schlagventil für eine vergleichsweise lange Zeit offen, wäh
rend welcher der Pumpenmotor 80 von einer anfänglichen Pump
belastung befreit ist. Vorzugsweise wird der Hubweg des
Rückschlagventils 156a (die Länge des Vorsprungs 158a) so
gewählt, daß das Rückschlagventil 156a für eine Zeitspanne
offen bleibt, bis eine auf den Pumpenmotor 80 auf Grund des
Beharrungsvermögens des Motors 80 selbst, der Antriebswelle
106 sowie anderer bewegbarer Bauteile der Pumpvorrichtung
76 wirkende Belastung auf einen vorbestimmten niedrigen Wert,
nachdem die Belastung nach dem Anlaufen des Pumpenmotors
80 einen maximalen Wert erreicht hat, abgesenkt worden ist.
Unter Bezugnahme auf die Fig. 4 und 5 werden weitere Ausfüh
rungsformen des Hochdruckpumpenaggregats erläutert. Mit gleichen Be
zugszahlen wie in Fig. 2 bezeichnete Bauteile in den Fig.
4 und 5 erfüllen dieselbe Funktion wie bei der ersten Aus
führungsform, weshalb nur diejenigen Bauteile der jeweiligen
abgewandelten Ausführungsform erläutert und dargestellt werden, die sich
zur ersten unterscheiden.
Bei der Ausführungsform von Fig. 4 ist ein Ladespeicher 166
in einem Gehäuse aufgenommen, das von einem Teil des Blocks
90 sowie einer Kappe 170 gebildet wird. In dem vom Block
90 gebildeten Gehäuseteil ist ein allgemein zylindrischer
Pufferkolben 172, der an einer seiner axialen Stirnseiten
von einer Bodenwand 173 abgeschlossen ist, verschiebbar
und fluiddicht aufgenommen. Im Pufferkolben 172 befindet
sich ein darin verschiebbarer Kolben 174, der zwischen sich
und dem Pufferkolben 172 eine Speicherkammer 175 abgrenzt.
Ferner ist auf der von der Speicherkammer 175 abgewandten
Seite der Bodenwand 173 eine Pufferkammer 176 ausgebildet.
Der Pufferkolben 172 wird in einer zur Pufferkammer 176 hin
gerichteten Vorschubrichtung von einer Feder 177 belastet,
d.h. in einer Richtung, die eine Verminderung des Volumens
der Pufferkammer 176 bewirkt. In gleichartiger Weise steht
der Kolben 174 unter dem Druck einer weiteren Feder 178 in
der Vorschubrichtung zur Speicherkammer 175 hin. Der Puffer
kolben 172 ist um eine maximale Strecke L zurückführbar,
bis er an das offene Ende der Kappe 170 anstößt.
Diese Konstruktion kann als eine Abwandlung der vorherigen
Ausführungsform nach den Fig. 2 und 3 insofern angesehen
werden, als der Pufferkolben 172 als ein beweglicher Teil
des Gehäuses des Kolbens 174 des Ladespeichers dient, wobei
der übrige Teil des Gehäuses stationär ist, so daß ein (noch
zu beschreibendes) zweites Rückschlagventil 185 im bewegli
chen Teil des Gehäuses (Pufferkolben) gebildet wird, der
in den ortsfesten Gehäuseteil verschiebbar und fluiddicht
eingepaßt ist.
Die Speicherkammer 175 des Ladespeichers 166 wird normaler
weise mit der vorher erwähnten Austritts- oder Ladeleitung
118 durch einen Durchlaß 179 in der Seitenwand des Pufferkol
bens 172 und einen im Kolben 174 ausgebildeten Entlastungska
nal 180 in Verbindung gehalten. Wie der Entlastungskanal
130 bei der vorherigen Ausführungsform von Fig. 2 bewirkt
der Entlastungskanal 180 eine Fluidverbindung zwischen der
Speicherkammer 175 und der Niederdruckkammer 182, wenn der
Kolben 174 mit Bezug zum Pufferkolben 172 um eine vorbestimm
te Strecke zurückgeführt wird. In der gänzlich zurückgezoge
nen Lage des Kolbens 174 kann das Fluid von der Speicherkam
mer 175 aus durch den Entlastungskanal 180, der an seinen
Enden zu den Kammern 175 bzw. 182 hin offen ist, in die
Speicherkammer 182 fließen. Wie bei den vorherigen Ausfüh
rungsformen ist der Kolben 174 mit einer Ableiteinrichtung
in Form einer Blendenöffnung 183 versehen, die ein Abfließen
von in der Speicherkammer 175 befindlichem Fluid in die Nie
derdruckkammer 182 mit niedriger Durchsatzmenge, schon bevor
der Kolben 174 sich mit Bezug zum Pufferkolben 172 in seiner
zurückgezogenen Lage befindet, zuläßt.
Die Speicherkammer 175 steht mit der Pufferkammer 176 durch
einen im mittigen Teil der Bodenwand 173 des Pufferkolbens
172 ausgebildeten Kanal 184 in Verbindung. In diesem Verbin
dungskanal 184 ist das obenerwähnte zweite Rückschlagven
til 185 zusätzlich zum ersten Rückschlagventil 72 (Fig. 1)
angeordnet, das dazu dient, eine Fluidströmung von der Puf
ferkammer 176 zur Speicherkammer 175 zu unterbinden. Der
Kolben 174 ist mit einem vorspringenden Ventilbetätigungs
glied 186 versehen, das zum Absperrglied des Rückschlagven
tils 185 vorragt, so daß der Vorsprung 186 an dem im Verbin
dungskanal 184 befindlichen kugelförmigen Absperrglied ansto
ßen kann. Insbesondere wird der Vorsprung 186 an dem Absperr
glied des Rückschlagventils 185 und damit dieses Absperr
glied von seinem Sitz abgehoben gehalten, wenn sich der Kol
ben 174 in seiner gänzlich vorgeschobenen, in Fig. 4 gezeig
ten Lage befindet.
Bei der dargestellten Ausführungsform ist die die Pumpen
96 und die Hochdruckleitung 74 verbindende Austrittsleitung
152, die nicht näher dargestellt ist, durch den Verbindungskanal 154 an die Pufferkammer 176
angeschlossen. Dieser Kanal 154 wird als erster Verbindungs
kanal bezeichnet, während der Kanal 184, der die Speicher-
und Pufferkammer 175, 176 verbindet, als zweiter Verbindungs
kanal bezeichnet wird.
Solange eine ausreichende Fluidmenge im Hochdruckspeicher 70 gespeichert ist, werden in einem die Pumpvorrichtung gemäß Fig. 4 enthaltenden hydrauli
schen Bremssystem der Pufferkolben 172 sowie der Kol
ben 174 in ihre gänzlich vorgeschobenen Lagen gebracht,
während der Pumpenmotor 80 stillsteht.
In diesem Zustand sind die Volumina der Speicher- sowie
Pufferkammer 175, 176 auf einem Minimumwert, während das
zweite Rückschlagventil 185 offen ist, so daß zwischen den
beiden Kammern 175 und 176 eine Fluidverbindung besteht.
Bei Anlaufen des Pumpenmotors 80, aufgrund eines Druckausfalls im Hoch
druckspeicher 70 unter den vorbestimmten unteren Grenzwert
werden die Ladepumpe 92 und die Hochdruck
pumpen 96 gleichzeitig in Gang gesetzt. Wie bei der Ausfüh
rungsform von Fig. 2 beginnt die Ladepumpe 92 bei Anlaufen
des Pumpenmotors 80 mit einer wirksamen Pumparbeit, während
die Hochdruckpumpen 96 eine effektive Pumpleistung nicht
erreichen, bis das zweite Rückschlagventil 185 geschlossen
ist. Solange das Rückschlagventil 185 offen ist, wird somit
das von den Hochdruckpumpen 96 geförderte Fluid in die Spei
cherkammer 175 gespeist. Mit anwachsender Flüssigkeitsmenge
in der Speicherkammer 175 wird der Kolben 174 mit Bezug zum
Pufferkolben 172 zurückgeschoben. Als Folge dessen wird
schließlich das Rückschlagventil 185, wenn der Kolben 174
mit Bezug zum Pufferkolben 172 seine gänzlich zurückgescho
bene Lage erreicht, geschlossen. Anschließend wird das von
den Pumpen 96 geförderte Fluid von der Pufferkammer 176 auf
genommen, so daß der Pufferkolben 172 zurückgeschoben wird.
Die Kennwerte der Druckfedern 177 und 178 werden so bestimmt,
daß der Ladespeicher 166 und das Rückschlagventil 185 in
der oben beschriebenen Weise geregelt werden. Insbesondere
werden die Kräfte der Federn 177, 178 so festgelegt, daß
der Pufferkolben in seiner gänzlich vorgeschobenen Lage auch
dann verbleibt, wenn ein zum Zurückführen des Kolbens 174
notwendiger Druck in der Pufferkammer 176 ansteht (und auf
den Pufferkolben 172 wirkt), und so festgelegt, daß der
Pufferkolben 172 aus der vorgeschobenen Lage gegen die Kraft
der Feder 177 zurückgeführt wird, wenn der Druck in der Puf
ferkammer 176 den zum Zurückschieben des Kolbens 174 notwen
digen Druck übersteigt, d.h., wenn der auf den Pufferkolben
172 wirkende Druck um einen bestimmten Wert höher wird als
ein Druck, bei dem das Rückschlagventil 185 geschlossen wird.
Auf diese Weise wird der Pumpenmotor 80 gegen eine hohe Anfangsbelastung geschützt,
die ansonsten
vom Motor 80
aufgenommen werden müßte und die der Summe aus einer
im wesentlichen der dem Druck, bei dem der Ladespeicher 166
beginnt, das Fluid in der Speicherkammer 175 zu speichern,
gleichen Belastung und einer auf der Trägheit des Motors
80 sowie der zugeordneten Bauteile der Pumpvorrichtung 76
beruhenden Belastung ist.
Bei einem Fördern des Fluids durch die Hochdruckpumpen 96
wird der Pufferkolben 172 in eine gänzlich zurückgeschobene
Lage verlagert, in der der Kolben 172 gegen die Stirnfläche
der zylindrischen Kappe 170 anstößt. In dieser Lage hat die
Pufferkammer 176 ihr maximales Volumen, so daß die geförder
te Flüssigkeit in der Pufferkammer 176 nicht weiter aufgenom
men werden kann, sondern durch die Austrittsöffnung 100 in
den Hochdruckspeicher 70 eingespeist wird, d.h., die vorge
sehene oder nominelle hohe Pumpbelastung wird nicht auf den
Pumpenmotor selbst nach dem Schließen des zweiten Rückschlag
ventils aufgebracht, bis der Pufferkolben 172 seine völlig
zurückgeschobene Lage erreicht hat, das bedeutet, bis eine
dem maximalen Volumen der Pufferkammer 176 entsprechende
Menge des geförderten Fluids durch die Rückschubbewegung
des Pufferkolbens 172 aufgenommen ist. Zu dieser Zeit wird
die auf den Pumpenmotor 80 aufgebrachte Trägheitbelastung
nahezu auf Null gebracht. Insofern wird der Beginn der Fluid
förderung von den Hochdruckpumpen 96 zum Hochdruckspeicher
70 nach dem Schließen des zweiten Rückschlagventils 185 durch
die Rückschubbewegung des Pufferkolbens 172 verzögert. Diese
Verzögerungszeit wird durch die zur Füllung der Pufferkam
mer 176 notwendige Betriebszeit der Pumpen 96 bestimmt.
Dies gewährleistet eine gesteigerte Genauigkeit in der Rege
lung der Zeit, während welcher der Pumpenmotor 80 von der
anfänglichen hohen Pumpbelastung befreit ist.
Auch eine plötzliche Änderung in
der Pumpbelastung bei Beginn der Förderung zum Hochdruckspei
cher 70 durch geeignete Wahl der Druckkennwerte der den Puf
ferkolben 172 belastenden Feder 177 verhindert werden kann.
Die Druckkraft der Feder 177 wächst an, wenn der Pufferkol
ben 172 in die völlig zurückgeschobene Lage gedrückt wird.
Wenn die Druckkraft der Feder 177 so bestimmt wird, daß sie,
wenn der Pufferkolben 172 seine völlig zurückgeschobene Lage
erreicht hat, dem Pumpendruck entspricht, bei dem die ge
förderte Flüssigkeit von den Hochdruckpumpen 96 zum Hoch
druckspeicher 70 geführt wird, dann kann in diesem Fall eine
erhebliche Änderung in der Pumpbelastung des Pumpenmotors
80 bei Beginn der Fluidförderung zum Hochdruckspeicher ver
mieden werden.
Im Hinblick auf den obigen Betriebsgesichtspunkt der in Fig. 4 gezeigten
Ausführungsform ist es möglich, daß der Puffer
kolben 172 primär dazu benutzt wird, allmählich die Pumpbe
lastung auf den Endbetriebswert anzuheben, um eine plötzli
che Änderung in der Pumpbelastung zu vermeiden, wenn die
Pumpen 96 mit der Abgabe des geförderten Fluids zum Hoch
druckspeicher 70 beginnen. In diesem Fall kann der Schutz
des Pumpenmotors 80 gegen eine anfängliche hohe Pumpbela
stung beim Anlaufen durch geeignete andere Einrichtungen
als den Pufferkolben 172 erreicht werden, um das Rückschlag
ventil 185 in der Offenlage zu halten, bis der Kolben 174
des Ladespeichers 166 um eine erhebliche Strecke zurückge
schoben worden ist. Beispielsweise kann der Pumpenmotor 80
von der anfänglichen hohen Pumpbelastung für eine längere
Zeitspanne nach dem Anlaufen entlastet werden, indem der
Hubweg des Rückschlagventils 158 und die Länge des vorsprin
genden Ventilbetätigungsglieds 186 vergrößert werden oder
indem ein Ventilbetätigungsglied verwendet wird, das mit
Bezug zum Kolben 174 des Ladespeichers 166 verschiebbar ist.
Vorzugsweise wird die Zeit, während welcher das Rückschlag
ventil 185 geöffnet gehalten wird, als lang genug gewählt,
um ein Absenken der Trägheitsbelastung des Pumpenmotors 80
auf einen beträchtlich niedrigen Wert, nachdem die Belastung
nach dem Anlaufen des Pumpenmotors 80 einmal den maximalen
Wert erreicht hat, zu ermöglichen.
Wenn der Druck im Hochdruckspeicher 70 über den vorgesehenen
oberen Grenzwert angehoben worden ist, wird der Pumpenmotor
80 stillgesetzt. In diesem Zustand wird mit dem Kolben 174
in seiner zurückgeschobenen Lage das zweite Rückschlagven
til 185 geschlossen. Jedoch kann das Fluid aus der Speicher
kammer 175 durch die Blendenöffnung 183 in die Niederdruck
kammer 182 abfließen, so daß folglich der Kolben 174 langsam
vorgeschoben wird. Wenn der Kolben 174 eine kurz vor seiner
völlig vorgeschobenen Lage befindliche Lage erreicht hat,
dann kommt der Vorsprung 186 an dem Absperrglied des Rück
schlagventils 185 zur Anlage, womit das Rückschlagventil
geöffnet wird und das Fluid aus der
Pufferkammer 186 und der Hochdruckleitung 74 in die Speicher
kammer 175 des Ladespeichers 166 fließen kann.
Das vorspringende Ventilbetätigungsglied 186 kann auch
durch einen vom Absperrglied des Rückschlagventils 185 zur
Stirnfläche des Kolbens 172 hin ragenden Vorsprung ersetzt
werden, so daß das Rückschlagventil durch Anschlag des Vor
sprungs an der Stirnfläche des Kolbens 172 geöffnet wird.
Bei der weiteren Ausführungsform von Fig. 5 ist ein Ladespeicher 168
vorhanden, der einen Kolben 192 aufweist, welcher im Gehäuse
120 verschiebbar sowie im wesentlichen fluiddicht aufgenom
men und von der Feder 124 belastet ist. Wie bei der ersten
Ausführungsform von Fig. 2 wirken das Gehäuse 120 und der
Kolben 192 zusammen, um die Speicherkammer 126 sowie die
Niederdruckkammer 128 auf einander entgegengesetzten Seiten
des Kolbens 192 abzugrenzen. Der Kolben 192 ist mit einem
Entlastungskanal 200 versehen, der an seinem einen Ende in
die Speicherkammer 126 mündet. Das andere Ende des Entla
stungskanals 200, das normalerweise durch die Wandfläche
des Gehäuses 120 verschlossen ist, wird mit der Niederdruck
kammer 128 in Verbindung gebracht, wenn der Kolben 192 aus
der völlig vorgeschobenen Lage von Fig. 5 um eine vorbe
stimmte Strecke L1 zurückgeführt wird. Die Strecke L1 ist
der maximale Arbeitshub des Kolbens 192, der eine Ableitein
richtung im Gestalt einer Blendenöffnung 202 hat, die mit
dem Entlastungskanal 200 sowie der Niederdruckkammer 128
in Verbindung steht, so daß das Fluid von der Speicherkam
mer 126 in die Niederdruckkammer 128 mit einer niedrigen
Durchsatzmenge fließen kann.
Die ebenfalls nicht näher gezeigte Austrittsleitung 152 ist mit der Speicherkammer 126 des
Ladespeichers 168 durch einen Verbindungskanal 204 verbun
den, in dem ein dem Rückschlagventil 156 der ersten Ausfüh
rungsform (Fig. 2) gleichartiges Rückschlagventil 206 ange
ordnet ist.
Der Kolben 192 weist eine abgesetzte, parallel zu seiner
Achse ausgebildete Bohrung 210 auf, die an ihrem einen Ende
durch eine Stirnwand 211 des Kolbens 192 abgeschlossen ist.
Ein Plungerkolben 212 ist in die abgesetzte Bohrung 210 ver
schiebbar eingesetzt und dessen Länge wird so bestimmt, daß
das frontseitige Ende des Plungerkolbens 212 mit dem front
seitigen Ende des Kolbens 192 fluchtet, wenn das rückwärti
ge Ende des Plungerkolbens 212 an der Innenfläche der Stirn
wand 211 des Kolbens 192 anliegt. Am Plungerkolben 212 ist
ein vorspringendes Ventilbetätigungsglied 214 ausgebildet,
das das frontseitige Ende des Plungerkolbens überragt. Die
Länge des Vorsprungs 214 wird so bestimmt, daß dieser am
Absperrglied des Rückschlagventils 206 anstößt, wenn der
Kolben 192 in der gänzlich vorgeschobenen Lage von Fig. 5
und das rückwärtige Ende des Plungerkolbens 212 in Anlage
an der Stirnwand 211 ist.
Zwischen dem Plungerkolben 212 und dem Kolben 192 befindet
sich eine Feder 216, die den Plungerkolben 212 in einer
Richtung zum Rückschlagventil 206 hin (zur vorgeschobenen
Lage des Kolbens 192 hin) belastet. Die Feder 216 liegt an
ihrem einen Ende am Plungerkolben 212 an, während das andere
Ende am Kolben 192 über ein Federgegenlager 218 anliegt,
welches mit Bezug zum Kolben 192 in dessen axialer Richtung
bewegbar ist. Ein Anlageteil in Gestalt eines Schnapprin
ges 220 ist nahe dem rückwärtigen Ende des Plungerkolbens
212 an diesem angebracht. Eine Strecke L2 zwischen dem
Schnappring 220 und dem Federgegenlager 218 ist um einen
vorbestimmten Wert kleiner als der maximale Arbeitshub L1
des Kolbens 192, so daß der Schnappring 220 am Federgegen
lager 218 anstößt und am obenerwähnten anderen Ende der
Feder 216 anliegt, bevor der Kolben 192 in seine völlig zu
rückgezogene Lage gelangt. In diesem Zustand liegen beide
Enden der Feder 216 am Plungerkolben 212 an, so daß die Fe
der 216 keine Wirkung auf diesen Kolben 212 ausübt.
Solange der Pumpenmotor 80 stillsteht, ist das zweite Rück
schlagventil 206 geöffnet. Insofern wird die vorgesehene
hohe Pumpbelastung nicht auf den Pumpenmotor 80 unmittelbar
nach dessen Anlaufen aufgebracht.
Da auf Grund des von den Pumpen 96 durch den Verbindungska
nal 204 geförderten Fluids die Fluidmenge in der Speicherkam
mer 126 anwächst, wird der Kolben 192 des Ladespeichers 168
zurückgeschoben. Weil der Kolben 212 durch die Feder 216
zum Rückschlagventil 206 hin belastet ist, ragt der Plunger
kolben aus der abgesetzten Bohrung 210 des Kolbens 192 um
eine Länge vor, die der Rückschubbewegung des Kolbens 192
gleich ist, so daß das Rückschlagventil 206 in der Offen
stellung gehalten wird.
Wenn der Kolben 192 um die Strecke L2 zurückgeschoben worden ist,
so kommt jedoch der Schnappring 220 am Federgegenlager 218
zur Anlage, so daß die Feder 216 den Plungerkolben 211 nicht
länger zum Rückschlagventil 206 hin belastet. Als Ergebnis
dessen übt die Feder des Rückschlagventils 206 auf den
Plungerkolben 212 über das kugelförmige Absperrglied einen
Druck aus, so daß das Absperrglied zur Anlage auf seinem
Sitz gebracht wird,
wodurch der Verbindungskanal 204 abgeschlossen
und das von den Hochdruckpumpen 96 geförderte
Fluid durch die Austrittsöffnung 100 abgeführt wird, wodurch
die vorgesehene Pumpbelastung am Pumpenmotor 80 zur Wirkung
kommt.
Es ist zu bemerken, daß deshalb, weil das Fluid durch die
Ladepumpe 92 in intermittierender Weise gefördert wird, der
Kolben 192 des Ladespeichers 168 über eine gewisse Strecke
abwechselnd vor- und zurückgeschoben wird, selbst wenn die
Pumpvorrichtung in einem stabilen Zustand betrieben wird.
Demzufolge kann der Vorsprung 214 am Absperrglied des Rück
schlagventils 206 anstoßen und die Druckkraft der Feder 216
am Absperrglied wirken, wobei der Schnappring 220 vom Feder
gegenlager 218 getrennt ist. Wenn jedoch das Rückschlagven
til 206 einmal geschlossen ist, so wird es dadurch nicht geöffnet,
weil ein hoher Druck in der Hochdruckleitung 74 und damit in der Aus
trittsleitung 152 auf das Absperrglied wirkt.
Wenn der Druck im Hochdruckspeicher 70 den vorgegebenen
oberen Grenzwert überschreitet, dann wird der Pumpenmotor
80 stillgesetzt, wobei das Rückschlagventil 206 in der
Schließlage ist. Das in der Speicherkammer 126 befindliche
Fluid fließt durch die Blendenöffnung 202 in die Niederdruck
kammer 128 ab, so daß folglich der Kolben 192 langsam vorge
schoben wird. Wenngleich der Vorsprung 214 am Absperrglied
des Rückschlagventils 206 anstößt und die Druckkraft der
Feder 216 auf das Absperrglied einwirkt, bevor der Kolben
192 gänzlich vorgeschoben ist, wird das Rückschlagventil
206 aus dem oben erläuterten Grund nicht geöffnet. Wird der
Kolben 192 in eine seiner völlig vorgeschobenen Lage nahe
Lage bewegt, dann stößt die Stirnwand 211 des Kolbens 192
an die rückwärtige Stirnfläche des Plungerkolbens 212, wodurch
die Druckkraft der Feder 124 über den Kolben 192 sowie
den Plungerkolben 212 auf das Absperrglied des Rückschlag
ventils 206 einwirkt. Infolgedessen wird das Rückschlagven
til 206 gegen den Druck in der Hochdruckleitung 74 geöffnet,
so daß das Fluid von der Hochdruckleitung 74 in den Lade
speicher 168 fließt. Auf diese Weise wird die Hochdrucklei
tung 74 wie in den vorhergehenden Ausführungsformen drucklos.
Aus der obigen Beschreibung wird klar, daß die Stirnwand
211 des Kolbens 192, die die Tiefe der abgesetzten Bohrung
210 bestimmt, als ein Anschlag dient, der die zurückgeschobe
ne Lage des Plungerkolbens 212 mit Bezug zum Kolben 192 be
grenzt, während der Schnappring 220 als ein Anlageteil dient,
an dem das Federgegenlager 218 zur Anlage kommt, um zu ver
hindern, daß die Feder 216 den Plungerkolben belastet, nach
dem der Kolben 192 um die vorbestimmte Strecke L2 zurückge
führt worden ist. Die Stirnwand 211, die Feder 216, das Fe
dergegenlager 218 und das Anlageteil (Schnappring) 220 arbei
ten zusammen, um eine Ventilsteuereinrichtung zu bilden,
die den Plungerkolben 212 stationär hält, um das Rückschlag
ventil 206 offen zu halten, bevor der Kolben 192 um die vor
bestimmte Strecke L2 aus der völlig vorgeschobenen Lage zurückgezogen wird, in
der das Volumen der Speicherkammer 126 auf dem Minimumwert
ist. Die Ventilsteuereinrichtung ermög
licht ein Schließen des Rückschlagventils 206, wenn der Kol
ben 192 um die vorbestimmte Strecke L2 zurückgeführt wird.
Ferner wirkt die Ventilsteuereinrichtung derart, daß das
Rückschlagventil 206 gegen den Druck in der Hochdrucklei
tung 74 geöffnet wird, wenn der Kolben auf Grund des Abflie
ßens des Fluids von der Speicherkammer 126 durch die Blenden
öffnung 202 in die Niederdruckkammer 128 nach dem Stillset
zen des Pumpenmotors 80 in eine der vorgeschobenen Lage nahe
Lage gebracht wird.
Bei der soeben beschriebenen Ausführungsform kann das Feder
gegenlager 218 am Kolben 192 befestigt werden. In diesem
Fall wird die Strecke der Bewegung des Plungerkolbens 212
mit Bezug zum Kolben 192 durch eine Strecke zwischen der
Stirnwand 211 des Kolbens 192 und dem an diesem Kolben 192
festen Federgegenlager 218 bestimmt, die kleiner ist als
der Arbeitshub des Kolbens 192. Wenn der Kolben 192 um die
Strecke L2 zurückgeführt wird, so stoßen der Schnappring
220 und das Federgegenlager 218 gegeneinander, worauf an
schließend der Kolben 192 und der Plungerkolben 212 als
eine Einheit zurückgeführt werden. Wird der Kolben 192 in
die der völlig vorgeschobenen Lage nahe Lage gebracht, dann
stößt das rückseitige Ende des Plungerkolbens 212 an die
Stirnwand 211, worauf der Kolben und der Plungerkolben 212
als eine Einheit vorgeschoben werden. Deshalb wird eine An
schlageinrichtung durch die Stirnwand 211, das Federgegenla
ger 218 und den Schnappring 220 geschaffen, die einen Bereich
einer Relativbewegung des Kolbens 192 und des Plungerkolbens
212 begrenzt. Die Anschlageinrichtung 211, 218, 220 bewirkt,
daß sich der Plungerkolben 212 zusammen mit dem Kolben 192
über außerhalb des Bereichs der Relativbewegung des Kolbens
192 und des Plungerkolbens 212 liegende Strecken zur völlig
vorgeschobenen Lage und zur völlig zurückgeschobenen Lage
des Kolbens hin und aus diesen Lagen zurück zusammen bewegen, die den Arbeits
hub L1 des Kolbens 192 bestimmen. Diese
Anschlageinrichtung wirkt mit der Feder 216 zusammen, um
die oben erwähnte Ventilsteuereinrichtung zu bilden.
Die Anwendung der Stirnwand (Anschlag) 211 und der Anschlag
einrichtung 211, 218, 220 gemäß der obigen Beschreibung ist
für die Ausführungsform von Fig. 5 nicht zwingend. Beispiels
weise kann die Feder 216 allein als Ventilsteuereinrichtung
dienen, wenn die Federkennwerte in geeigneter Weise gewählt
werden. Die Feder 216 kann derart ausgelegt werden, daß ihre
Druckkraft, wenn der Kolben 192 sich in einer der völlig vorge
schobenen Lage nahen Lage befindet, ausreichend ist, um das
Rückschlagventil 206 gegen den Druck in der Hochdruckleitung
74 zu öffnen, und derart, daß die Druckkraft, wenn der Kol
ben 192 um eine geeignete Strecke, die kleiner ist als der
maximale Arbeitshub L1, zurückgezogen wird, ein Schließen
des Rückschlagventils 206 ermöglicht.
Wenngleich die dargestellten und erläuterten Ausführungsfor
men alle für eine Anwendung bei einem hydraulischen Brems
system eines Kraftfahrzeugs ausgelegt sind, so kann die Er
findung jedoch auch als Hochdruckpumpenaggregat für
andere Anwendungsfälle verwirklicht werden.
Claims (10)
1. Hochdruck-Pumpenaggregat, insbesondere zur Versorgung
einer Bremsanlage, mit einer Kolbenpumpe mit
zumindest einem, vorzugsweise von einer gemeinsamen
Welle betätigten weiteren Kolben-Zylindertrieb und den
dazugehörenden selbsttätigen Ein- und Auslaßventilen,
wobei der bzw. die Hochdruckzylinder über eine Niederdruckleitung
vom Druck eines Niederdruckpumpenzylinders
versorgt werden, und mit einer Hochdruckleitung, die
von der Pumpe über ein Rückschlagventil zum Verbraucher
(Bremsanlage) führt, mit einem Hochdruckspeicher in einer
Nebenleitung und mit einer Steuerung zum intermittierenden
Antrieb der Pumpe in Abhängigkeit vom Ladezustand
des Hochdruckspeichers, gekennzeichnet durch
einen Kolben-Speicher (94; 166; 168) geringen Volumens
an der Niederdruckleitung (118) als Ladespeicher,
einen Verbindungskanal (154; 154a; 184; 204) von
der Hochdruckleitung (74) zur Speicherkammer (126; 175,
176) des Ladespeichers (94; 166; 168), in welchem Verbindungskanal
ein vom Kolben (122; 122a; 174; 192) des
Ladespeichers bei entleertem Ladespeicher aufsteuerbares
Rückschlagventil (156; 156a; 185; 206) angeordnet
ist und
eine für diesen Zweck an sich bekannte Abströmdrossel
(132; 183; 202), damit die Speicherkammer (126;
175; 176) des Ladespeichers sich bei stillstehender
Pumpe in die Ansaugleitung (112) des Niederdruckpumpenzylinders
(92) entleert.
2. Aggregat nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß zur Aufsteuerung des Rückschlagventils (156,
156a, 185, 206) ein gemeinsam mit dem Kolben (122;
122a; 174; 192) des Ladespeichers bewegbares Ventilbetätigungsglied
(158; 158a; 186; 214) vorgesehen ist,
das aus einem entweder von dem Kolben (122; 122a; 174;
192) oder von dem Absperrglied des aufsteuerbaren Rückschlagventils
(156; 156a; 185; 206) vorragenden Vorsprung
besteht.
3. Aggregat nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich
net, daß zumindest ein Teil der Hochdruckleitung
(74) von einem flexiblen Schlauch (78) gebildet ist.
4. Aggregat nach Anspruch 2 oder 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
das Ventilbetätigungsglied (214) an einem im Kolben (192) des
Ladespeichers axial verschiebbar aufgenommenen
Plungerkolben (212) angebracht ist und daß eine
Ventilsteuereinrichtung (211, 216, 218, 220) zwischen dem
Kolben (192) und dem Plungerkolben (212) angeordnet ist,
wobei die Ventilsteuereinrichtung
- derart betätigbar ist, daß der Plungerkolben zur Öffnung des Rückschlagventils (206) ortsfest gehalten wird, während der Kolben (192) eine Rückführbewegung um eine vorbestimmte Strecke (L2) aus einer vorgeschobenen Lage ausführt, in der ein Volumen der Speicherkammer (126) des Ladespeichers (168) einen Minimalwert hat,
- ein Schließen des zweiten Rückschlagventils (206) bewirkt, wenn der Kolben (192) eine Rückführbewegung aus der vorgeschobenen Lage um eine gegenüber der vorbestimmten Strecke (L2) größere Strecke ausgeführt hat, und
- das aufsteuerbare zweite Rückschlagventil (206) nach dem Abschalten des Pumpenaggregats gegen den Druck in der Hochdruckleitung (74) öffnet, wenn der Kolben (192) einer seiner vorgeschobenen Lage nahe Lage erreicht.
- derart betätigbar ist, daß der Plungerkolben zur Öffnung des Rückschlagventils (206) ortsfest gehalten wird, während der Kolben (192) eine Rückführbewegung um eine vorbestimmte Strecke (L2) aus einer vorgeschobenen Lage ausführt, in der ein Volumen der Speicherkammer (126) des Ladespeichers (168) einen Minimalwert hat,
- ein Schließen des zweiten Rückschlagventils (206) bewirkt, wenn der Kolben (192) eine Rückführbewegung aus der vorgeschobenen Lage um eine gegenüber der vorbestimmten Strecke (L2) größere Strecke ausgeführt hat, und
- das aufsteuerbare zweite Rückschlagventil (206) nach dem Abschalten des Pumpenaggregats gegen den Druck in der Hochdruckleitung (74) öffnet, wenn der Kolben (192) einer seiner vorgeschobenen Lage nahe Lage erreicht.
5. Aggregat nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Ventilsteuereinrichtung eine den Plungerkolben (212)
zum Rückschlagventil (206) belastende Feder (216), die an
ihrem einen Ende am Plungerkolben und an ihrem anderen Ende
am Kolben (192) des Ladespeichers (168) über einen in
axialer Richtung bewegbares Federgegenlager (218)
abgestützt ist,
ein am Plungerkolben (212) angebrachtes Anlageteil (220) aufweist, welches das Federgegenlager (218) festhält, so daß die Feder (216) am Ausüben einer Kraft zum Verschieben des Plungerkolbens gehindert ist, wenn der Kolben (122) aus der vorgeschobenen Lage eine gegenüber der vorbestimmten Strecke (L2) größere Rückführbewegung ausführt, und
einen am Kolben (192) derart ausgebildeten Anschlag (211) ausweist, daß dieser am Plungerkolben (212) anliegt, wenn der Kolben (192) eine Vorschubbewegung nach dem Abschalten des Pumpenaggregats in die der vorgeschobenen Lage nahen Lage ausführt, und damit den Plungerkolben (212) sowie den Kolben (192) des Ladespeichers als eine Einheit bewegt.
ein am Plungerkolben (212) angebrachtes Anlageteil (220) aufweist, welches das Federgegenlager (218) festhält, so daß die Feder (216) am Ausüben einer Kraft zum Verschieben des Plungerkolbens gehindert ist, wenn der Kolben (122) aus der vorgeschobenen Lage eine gegenüber der vorbestimmten Strecke (L2) größere Rückführbewegung ausführt, und
einen am Kolben (192) derart ausgebildeten Anschlag (211) ausweist, daß dieser am Plungerkolben (212) anliegt, wenn der Kolben (192) eine Vorschubbewegung nach dem Abschalten des Pumpenaggregats in die der vorgeschobenen Lage nahen Lage ausführt, und damit den Plungerkolben (212) sowie den Kolben (192) des Ladespeichers als eine Einheit bewegt.
6. Aggregat nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Druckkraft der den Plungerkolben (212) zum
aufsteuerbaren Rückschlagventil (206) hin belastenden Feder
(216) in der vorgeschobenen Lage des Kolbens (192) zum
Öffnen des Rückschlagventils (206) gegen den Druck in der
Hochdruckleitung derart bestimmt ist, daß das aufsteuerbare
Rückschlagventil (206) erst dann geschlossen wird, nachdem
der Kolben um die vorbestimmte Strecke aus seiner
vorgeschobenen Lage zurückgeführt ist.
7. Aggregat nach Anspruch 2 oder 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
das Ventilbetätigungsglied (186) vom Kolben (174) des
Ladespeichers (94) gebildet ist, der unter Ausbildung der
Speicherkammer (175) gegen die Kraft einer Feder (178)
verschiebbar in einem im wesentlichen zylindrischen, an
einem seiner axial entgegengesetzten Enden durch eine
Bodenwand (173) abgeschlossenen Pufferkolben (172)
aufgenommen ist, der seinerseits fluiddicht und über eine
vorbestimmte Strecke verschiebbar in einem Gehäuse des
Ladespeichers (166) geführt ist,
ein erster Verbindungskanal (154) die Hochdruckleitung (74) mit einer auf der der Speicherkammer (175) abgewandten Seite der Bodenwand (173) des Pufferkolbens (172) ausgebildeten Pufferkammer (176) verbindet,
die Bodenwand (173) des Pufferkolbens von einem zweiten Verbindungskanal (184) durchsetzt ist, der eine Verbindung zwischen der Pufferkammer (176) und der Speicherkammer (175) herstellt, wobei
im zweiten Verbindungskanal (184) das aufsteuerbare Rückschlagventil (185) angeordnet ist und daß
eine den Pufferkolben (172) zur Pufferkammer (175) hin belastende Feder (177) vorgesehen ist, deren Druckkraft so bestimmt ist, daß sie den Pufferkolben selbst dann in einer vorgesehenen Lage hält, wenn ein zum Zurückführen des Kolbens (174) erforderlicher Druck auf den Pufferkolben (172) wirkt, und ferner so bestimmt ist, daß der Pufferkolben aus einer vorgeschobenen Lage gegen die Federkraft zurückführbar ist, wenn der Druck in der Pufferkammer (176) in einem Bereich zwischen dem zum Zurückführen des Kolbens (174) notwendigen Druck und einem unteren Grenzwert des Drucks des Hochdruckspeichers (70) fällt.
ein erster Verbindungskanal (154) die Hochdruckleitung (74) mit einer auf der der Speicherkammer (175) abgewandten Seite der Bodenwand (173) des Pufferkolbens (172) ausgebildeten Pufferkammer (176) verbindet,
die Bodenwand (173) des Pufferkolbens von einem zweiten Verbindungskanal (184) durchsetzt ist, der eine Verbindung zwischen der Pufferkammer (176) und der Speicherkammer (175) herstellt, wobei
im zweiten Verbindungskanal (184) das aufsteuerbare Rückschlagventil (185) angeordnet ist und daß
eine den Pufferkolben (172) zur Pufferkammer (175) hin belastende Feder (177) vorgesehen ist, deren Druckkraft so bestimmt ist, daß sie den Pufferkolben selbst dann in einer vorgesehenen Lage hält, wenn ein zum Zurückführen des Kolbens (174) erforderlicher Druck auf den Pufferkolben (172) wirkt, und ferner so bestimmt ist, daß der Pufferkolben aus einer vorgeschobenen Lage gegen die Federkraft zurückführbar ist, wenn der Druck in der Pufferkammer (176) in einem Bereich zwischen dem zum Zurückführen des Kolbens (174) notwendigen Druck und einem unteren Grenzwert des Drucks des Hochdruckspeichers (70) fällt.
8. Aggregat nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Kolben (174) des Ladespeichers (166) einen die
Speicherkammer (175) mit der Abströmdrossel (183)
verbindenden Innenkanal (180) aufweist, der mit einer
Ringeindrehung des Kolbens (174) in Fluidverbindung steht,
über die in Abhängigkeit von der Verschiebebewegung des
Kolbens (174) eine Verbindung der Speicherkammer (175) zur
Austrittsleitung (118) des Niederdruckpumpenzylinders (92)
steuerbar ist.
9. Aggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Abströmdrossel (132; 183; 202) im Kolben (122; 122a;
174; 192) des Ladespeichers ausgebildet ist und über
Innenkanäle (130; 180; 200) mit der Speicherkammer (126;
175 in Fluidverbindung steht.
10. Aggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß die Abströmdrossel vom Spiel
zwischen dem Kolben des Ladespeichers und einer diesen
führenden Bohrung gebildet ist.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2934186A JPH0643183B2 (ja) | 1986-02-13 | 1986-02-13 | ポンプ起動負荷軽減型液圧供給装置 |
JP2934386A JPH0643184B2 (ja) | 1986-02-13 | 1986-02-13 | ポンプ起動負荷軽減型液圧供給装置 |
JP61029342A JPS62187646A (ja) | 1986-02-13 | 1986-02-13 | 高圧ホ−ス保護型液圧供給装置 |
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---|---|
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DE3704232C2 true DE3704232C2 (de) | 1993-07-08 |
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- 1987-02-13 US US07/014,584 patent/US4729221A/en not_active Expired - Fee Related
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