DE3530067A1 - Langbereichs-geordnete legierungen, modifiziert durch die zugabe von niobium und cer - Google Patents

Description

R-8084

Langbereichs-geordnete Legierungen, modifiziert durch die Zugabe von Niobium und Cer

Die Erfindung bezieht sich auf Langbereichs-geordnete Legierungen der Übergangsmetalle V,Fe,Ni und Co, die durch Substitution kleiner Mengen von Titan und Zirkonium für gleiche Mengen von V verbessert wurden, und zwar zur Verbesserung der mechanischen Eigenschaften, und wobei diese Metalle ferner modifiziert wurden durch die Zugabe von Cer und Niobium zur Verbesserung der Kriecheigenschaften.

Geordnete Legierungen sind eine einzigartige Klasse von Metallmaterialien, die Langbereichs-geordnete Kristallstrukturen bilden, und zwar unterhalb deren kritischer Ordnungstemperatur T . Geordnete Legierungen haben potentielle Vorteile gegenüber konventionellen, nicht geordneten Legierungen für strukturelle Hochtemperaturanwendungsfalle. Die überlegene Leistungsfähigkeit kann auf die relativ geringe Atommobilität und die einzigartigen Dislokationsdynamik in geordneten Gittern zurückgeführt werden. Die Festigkeit von geordneten

• ζ-

Legierungen verschlechtert sich mit ansteigender Temperatur nicht sehr schnell. In vielen Fällen zeigt die Dehnfestigkeit geordneter Legierungen einen Anstieg und keinen Abfall mit' ansteigender Temperatur. Die Langbereichsordnung erzeugt eine stärkere Bindung und eine engere Packung zwischen Atomen. Die eingeschränkte Atorabeweglichkeit hat im allgemeinen einen langsameren Diffusionsprozeß zur Folge und einen besseren Kriechwiderstand in geordneten Gittern.

Der Vorteil von Langbereichs-geordneten (LRO = long range ordered) Legierungen ist deren Festigkeit und Stabilität in Anwendungsumgebungen bei hoher Temperatur. Die LRO-Legierungen können hohe Temperaturen unterhalb T erfahren, und zwar für eine unbegrenzte Zeitperiode, ohne dabei eine signifikante zusammensetzungsmäßige oder phasenmäßige Änderungen zu erfahren. Es gibt jedoch Nachteile bei Temperaturen oberhalb T und auch bei niedrigen Temperaturen wesentlich unterhalb T . Oberhalb T wird die Zugfestigkeit wesentlich vermindert, und zwar infolge des Entordnungseffektes, und bei niedrigeren Temperaturen sind die Hauptnachteile die extreme Sprödigkeit und die niedrige Ziehfähigkeit.

Entwicklungen erfolgten kürzlich hinsichtlich der Verbesserung der LRO-Legierungen. Auf Kobalt basierende Legierungen mit den Nominalzusammensetzungen (Co.Fe)-V und (Co,Fe,Ni)^V und hohes T zeigten eine signifikante Verbesserung der Ziehfähigkeit; vergl.dazu US-PS 4 144 059. Diese Legierungen sind jedoch für begrenzte Anwendung bei Kernenergieanwendungen geeignet, und zwar wegen des hohen Neutronenabsorptionsquerschnitts, der sich aus dem Kobaltgehalt ergibt, und diese Legierungen sind ferner infolge der hohen Kosten des Kobalts teuer.

Infolgedessen wurden Verbesserungen vorgesehen, und zwar durch die Entwicklung von auf Eisen basierenden LRO-Legierungen,wo-

bei die Menge des erforderlichen Kobalts minimiert wurde; vergl.dazu US-PS 4 238 229. Es war überraschend festzustellen, daß eine Legierung, die nur eine kleine Menge an Kobalt oder Kobaltmenge Null enthält, eine geordnete Struktur zeigen würde, und zwar in Kombination mit ausgezeichneten mechanischen Eigenschaften. Diese auf Eisen basierenden Legierungen zeigten außerordentlich zweckmäßige Kombinationen eines niedrigen Neutronenabsorptionsquerschnitts, hohe Zugfestigkeit, hohe Dehnungsfestigkeit und gute Zugdehnung, und zwar mit keiner Sprödigkeitsphasenbildung bei erhöhten Temperaturen. Der Nachteil von auf Eisen basierenden Legierungen ist deren niedrigerer T -Wert als auf Co-basierende Legierungen, und daher treten die soeben beschriebenen verbesserten Eigenschaften bei niedrigeren Temperaturen auf als für die zuvor beschriebenen auf Co-basierenden Legierungen und ihre Ziehfähigkeit nimmt ab, wenn T_c angenähert wird. Die Basislegierungen zeigen eine Tendenz hinsichtlich Korngrenzenbruchs und eine reduzierte Ziehfähigkeit infolge von sowohl Korngrenzenschwäche und hoher Flußbeanspruchung nahe T . Eine LRO-Legierung mit verbesserten mechanischen und metallurgischen Eigenschaften bei erhöhten Temperaturen bedarf noch der Entwicklung.

Es wurde dann festgestellt, daß die Zugaben von Titan und Zirkonium zu diesen auf Kobalt und Eisen basierenden LRO-Legierungen die Ziehfähigkeit der Legierungen bei erhöhten Temperaturen noch weiter verbesserten; vergl.dazu US-PS 4 410 371. Kriechtests zeigten, daß diese Elemente die Bruchziehfähigkeit wesentlich erhöhen und die Bruchlebensdauer der LRO-Legierungen erhöhen. Titanzugaben vermindern auch die Tendenz hinsichtlich des Zwischenkernermüdungswiderstandes von LRO-Legierungen. übermäßig große Mengen an Titan (und wahrscheinlich anderer Elemente der Gruppe IV-A) erhöhen jedoch in signifikanter Weise die Kriechrate und senken den Kriechwiderstand der LRO-Legierungen ab. Es war da-

her zweckmäßig, die Kriecheigenschaften dieser Legierungen weiter zu erhöhen, und dies ist ein Ziel der vorliegenden Erfindung.

Zusammenfassung der Erfindung. Es ist demgemäß ein Hauptziel der vorliegenden Erfindung, eine strukturelle, das heißt für Bauteile geeignete Hochtemperaturlegierung mit verbesserten Kriecheigenschaften vorzusehen. Ein weiteres Ziel der Erfindung besteht darin, eine strukturelle Hochtemperaturlegierung anzugeben, die verminderte Kriechraten aufweist und eine erhöhte Bruchlebensdauer.

Diese und weitere Ziele werden erreicht durch Zugabe von ausgewählten Mengen an Niobium und Cer zu den bereits modifizierten und verbesserten, auf Kobalt und Eisen basierenden LRO-Legierungen. Eine kleine Menge an Cer ( ^.0,1 Gew.-%), zusammen mit Titan nahezu verdoppelt die Bruchziehfähigkeit und vermindert in substantieller Weise die Kriechrate oder Kriechgeschwindigkeit und verbessert somit drastisch die Bruchlebensdauer von (Fe,Ni)_V-Legierungen. Niobium in Kombination mit Titan und/oder Cer verbessert ferner den Kriechwiderstand der LRO-Legierungen.

Weitere Vorteile, Ziele und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung von Ausführungsbeispielen anhand der Zeichnung; in der Zeichnung zeigt:

Fig.1 eine graphische Darstellung des Ef

fekts der Temperatur auf die schließliche sich ergebende Zugfestigkeit der Basis- und Nb modifizierten LRO-Legierungen, basierend auf LRO-20

Fig.2 eine graphische Darstellung des Ef-

fekts der Temperatur auf die schließliche Zugfestigkeit von Basis- und modifizierten LRO-Legierungen, basierend auf LRO-1 /(Fe₂₂CO₇₉ )^vj.

Ins einzelne gehende Beschreibung. Bei der Erfindung handelt es sich um eine verbesserte LRO-Legierung, wobei die Verbesserung in einer Zusammensetzung besteht, die kleine Mengen an Cer und Niobium enthält, und zwar zur Erhöhung der Kriecheigenschaften, speziell einer deutlichen Erhöhung der Kriechbruchzugfähigkeit, einer abgesenkten Kriechrate der auf Eisen basierenden Legierungen bei Temperaturen nahe T und eines verbesserten Kriechwiderstandes unter einer Bruchlebensdauer der Basis-LRO-Legierungen.

Anfangs wurde jedes Legierungselement separat den Basis-LRO-Legierungen zugegeben. Sodann wurden die förderlichen Elemente gemeinsam zugegeben, um deren synergistische Effekte zu studieren. Die Tabelle I gibt die Zusammensetzungen dieser Basis-LRO-Legierungen (Fe₅QjNi₅₀ ).,V und Fe₃₂,Co₇Q)~V an, und zwar modifiziert mit Cer und Niob und auch mit Titan, Zirkon und Aluminium, und die Bezeichnungen, verwendet zur Identifikation der behandelten Legierungen.

Gemäß der vorliegenden Erfindung wurde erkannt, daß die Zugabe kleiner Mengen von Niob und Cer zu Langbereichs-geordneten, auf Kobalt und Eisen basierenden Legierungszusammensetzungen der Type (Fe,Ni,Co)^(V,M) die Legierungsbruchlebensdauer erhöhte und Legierungskriechraten verminderte. Die auf Eisen basierende Legierung hat eine Zusammensetzung im Bereich von 22-23 Gew.-% V, 35-50 Gew.-% Fe, 0-22 Gew.-% Co, 19-40 Gew.-% Ni und 0,4-1,4 Gew.-% eines Metalls M, ausgewählt aus der Gruppe von Ti,Zr,Hf und Mischungen daraus, und die auf Kobalt basierende Legierung hat eine Zusammensetzung im Bereich von

22-23 Gew.-%V, 14-30 Gew.-% Fe, 37-64 Gew.-% Co, 0-10 Gew.-% Ni und 0,4-1,4 Gew.-% eines Metalls, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Ti,Zr,Hf und Mischungen daraus.

Die Erfindung wird demonstriert durch die weitere Modifizierung der Ti-modifizierten Legierungen von LRO-37 und LRO-23. Zugaben von Ce und Nb und Mischungen davon haben sich als die Krieziehfähigkeit, die Kriechrate und die Kriechbruchzeit von LRO-37 und LRO-23 Type Legierungen verbessernd herausgestellt. Die vorteilhafte Wirkung von Cer ist nicht klar verstanden, kann sich aber ergeben aus der Entfernung von Schwefel (eine Spurenverunreinigung in Legierungen) an den Korngrenzen durch eine Ausfällungsreaktion. Andere seltene Erdenelemente können ähnliche Entfernungseigenschaften zeigen,sie sind jedoch nicht so thermodynamisch reaktiv wie Cer. Niob-Zugaben können zur Festlösungshärtung der LRO-Legierungen beitragen, und zwar dadurch, daß sie Atomdiffusion zeigen.

Beispiel

LRO-Legierungen mit der kubisch geordneten Kristallstruktur (L1₂-Type) wurden durch Bogen- oder Elektronenstrahlschmelzen und Fallgießen in eine Form hergestellt, um Barren zu bilden. Zur Minimierung des Verunreinigungsgehalts in den Legierungen wurde elektronenstrahlgeschmolzenes Fe₅Co und Ni und hochreines V (Gesamtverunreinigung < 700 ppm) als BeIadungs- oder Eingabematerialien verwendet. Modifizierte LRO-Legierungen wurden hergestellt unter Verwendung reiner Legierungselemente und einer Fe-4 Gew.-% Ce Haupt- oder Masterlegierung. Legierungszugaben wurden zum Zwecke der teilweisen Ersetzung von Vanadium zugegeben, das heißt, die modifizierten Legierungen hatten die Legierungsformen (Fe,Co,NiK (V,X). Tabelle 1 gibt die Zusammensetzungen mehrerer auf Fe basierender und auf Kobalt basierender Legierungen innerhalb des Erfindungsbereichs an.

. /ίθ·

Tabelle 1. Bezeichnungen und Zusammensetzungen von raodifizeirten LRO-Legierungen, basierend auf LRO-20 und -1

Legie- Legierungs- Legierungszusammen-

rung formel Setzungen in Gew.-%

LRO-20 (Fe₅₀Ni₅₀)₃V Fe-39.5Ni-22.9V LRO-37 (Fe₅₀Ni so)3(V₉₈Ti₂) Fe-39.5Ni-22.4V-0.4Ti LRO-38 (Fe₅₀Ni₅₀J₃(V₉₆Ti₄) Fe-39.5Ni-22.OV-O.9Ti

LR0-6Ü (Fe₅₀Ni₅O)₃(V₉₈Ti₂) + Fe-39.5Ni-22.4V-0.4Ti-0.04Ce 0.04 wt.X Ce

LRO-42 (Fe₅₀Ni₅O)₃(V₉₈TI₂) + Fe-39.5N1-22.4V-O^Ti-O. ICe 0.1 wt.X Ce

LRO-43 (Fe₅₀NI₅Q)₃(V₉₈Ti₂) + Fe-39.4Ni-22.4V-0.4Ti-0.3Ce 4 0.3 wt.X Ce

LRO-49 (Fe₅₀Ni₅O)₃(V₉₃Ti₄Nb₃) Fe-39.4Ni-21.2V-0.9Ti-l.2Nb LRO-85 (Fe₅₀Ni₅Q)₃(V₉₃Ti₄Nb₃) + Fe-39.4Ni-21.2V-0.9Ti-I.2Nb-

0.04 wt.X Ce 0.04Ce

LRO-I (Fe₂₂Co₇₈)₃V Co-16.3Fe-22.6V LRO-34 (Fe₂₂Co₇₈J₃(V₉₈^TiL₈) Co-16.3Fe-22.2V-0.4Ti LRO-23 (Fe₂₂Co₇₈)₃(V₉₆Ti₄) Co-16.4Fe-21.7V-0.8Ti LRO-33 (Fe₂₂Co₇₈J₃(V₉₆Zr₄) Co-16.2Fe-21.5V-l.6Zr LRO-24 (Fe₂₂Co₇₈)₃(V₉₆Al₄) Co-16.4Fe-21.8V-0.5Al LRO-26 (Fe₂₂Co₇₈J₃(V₉₄Ti₂Al₄) Co-16.4Fe-21.4V-0.4Ti-0.5Al LRO-25 (Fe₂₂Co₇₈J₃(V₉₂Ti₄Al₄) Co-16.4Fe-20.9V-0.9Ti-O.5Al LRO-32 (Fe₂₂Co₇S)₃(V₉₂Nb₈) Co-16.lFe-20.5V-3.2Nb LRO-61 (Fe₂₂Co₇S)₃(V₉₃Ti₄Nb₃) + Co-16.3Fe-20.9V-0.8Ti-l.2Nb-

0.04 wt.X Ce 0.04 Ce

wt.% = Gewichtsprozent

Die Barren wurden anfangs in Blechen hergestellt, und zwar durch Warmwalzen zwischen Molybdän-Abdeckblechen oder Flächenelementen bei 1100⁰C, gefolgt von einer Kaltwalzung bei Raumtemperatur. Die Molybdän-Abdeckbleche wurden zur Isolation gegenüber den kalten Walzen verwendet, und um die übermäßige Oxidation und Verunreinigung durch Schmiermittel zu verhindern. Nach dem Wärmeabbruch wurden die Legierungsplatten mit einer Dickenreduktion von 30 bis 60% kaltgewalzt. Sämtliche in Tabelle 1 angegebenen Legierungen wurden in erfolgreicher Weise in Bleche (Flächenelemente) von guter Qualität hergestellt, und zwar mit Ausnahme derjenigen Legierungen, die mit übermäßigen Mengen an Ce und Nb legiert waren, was einen nachteiligen Effekt auf die Herstellung der LRO-Legierungen ausübte. Beispielsweise erfuhr die (FeJ-QNi₁-Q)-Legierung, dotiert mit 0,3 Gew.-% Ce (d.h.LRO-M3),deutliche Risse während des Warmwalzens bei 1100⁰C. Die Legierung (Fe-gCOygKV zeigte einige Oberflächen- und Kantensprünge während des Warmwalzens, und zwar bei Legierungen mit 3»2 Gew.-% Nb (d.h. LRO-32). Von einem Standpunkt der Herstellung aus gesehen sollte die optimale Menge an Ce und Nb weniger als 0,3 bzw. 3,2 Gew.-% betragen.

Die Basis-LRO-Legierungen zeigten eine Kreichbruchzugfähigkeit von weniger als 10% bei Temperaturen unterhalb T . Die

mikroskopische Untersuchung der Bruchoberflächen zeigte, daß die niedrige Bruchziehfähigkeit im allgemeinen aassoziiert ist mit Kernbildung, Wachstum und Zusammenwachsen von Hohlräumen längs der Korngrenzen. Die Tabellen 2 und 3 geben die begrenzten Kriechdaten an, welche den Effekt der Legierungszugaben auf die Kriecheigenschaften der Basis-LRO-Legierungen, nämlich LRO-20 bzw. LRO-1 angeben. Eine kleine Menge an Cer (^0,1 Gew.-%) zusammen mit Titan nahezu verdoppelt die Bruchziehfähigkeit, fängt die Kriechrate beträchtlich ab und verbessert in dramatischer Weise die Bruchlebensdauer von (Fe,Ni)gV-Legierungen, wie dies durch LRO-42 gezeigt wird.

-Μ-

Niob in Korabination mit Titan und/oder Cer verbessert ferner den Kreichwiderstand der LRO-Legierungen, wie dies durch LRO-61 und LRO-49 gezeigt wird. Wie in Tabelle 2 angegeben, ist die Kriechbruchlebensdauer von Ce-modifiziertem LRO-42 und Nb-modifiziertem LRO-49 größer als die der Basis-Legierung LRO-20, und zwar um ungefähr drei Größenordnungen, wenn der Kriechvorgang bei 551 MPa (80 ksi) und 65O⁰C getestet wurde. Das Nb-modifizierte LRO-49 zeigte eine Kreichrate kleiner als die des Type-316 rostfreien Stahls, und zwar um mehr als vier Größenordnungen bei 67O⁰C.

Tabelle 2. Vergleich der Kriecheigenschaften von Basis- und

modifizierten LRO-Legierungen, basierend auf LRO-20

Stetigzustands-Legierungskriechrate

nummer Legierungsformel ,.-1_N

(h ) Testzeit oder ^a
Bruchzeit

gemessene Ziehfähigkeit oder Bruchziehfähigkeit (%)

LRO-20 LRO-42

LRO-49

LRO-37 LRO-49

(Fe₅₀NIC₀)3V (Ffi₅₀N1₅₀)₃(V₉₈T1₂) 1 t% C

₅₀₅₀₃ 0.1 wt.% Ce

551 MPa^d and 650⁰C

1.3 χ ΙΟ"²

·· 6.2 χ ΙΟ"⁵

5.8 x 10"⁵ >500^a

413 MPa^c and 670°C

(Fe₅₀NI₅Q)₃(V₉₈TI₂) 5.2 x 10~5

(Fe₅₀Ni₅Q)₃(V₉₃TI₄Nb₃) 2.2 χ 10"5 >1102^a

4.8X 8.0

>8.5^b

1.8 >4.2^b

LRO-42 (Fe₅₀NI₅₀)₃(V₉₈T1₂) +0.1 wt.% Ce

551 MPa^d and 670⁰C 9.9 x ΙΟ"⁵

9.8

wt.% = Gewichtsprozent
Der Test wurde (ohne Bruch) bei der angegebenen Zeit gestoppt.

'Die gemessene Ziehfähigkeit ist die Ziehfähigkeit der Probe zur Zeit,
wo der Test (ohne Bruch) gestoppt wurde.

60 ksi -^d80 ksi

Ca) CD CD CT)

Tabelle 3. Vergleich der Kriecheigenschaften von Basis- und

modifizierten LRO-Legierungen, basierend auf LRO-20
(FNi)V

Legierungs- Stetigzustands-

nummer Legierungsformel kriechrate

OT¹)

Testzeit oder'
Bruchzeit

(h)

gemessene Ziehfähigkeit oder Bruch ziehfähic;-kBit

b -

276 MPa^c and 76O⁰C

LRO-I (Fe₂₂Co_{78 3}V LRO-23 (Fe₂₂Co₇₈ LRO-33 (Fe₂₂Co₇₈ ^ ,„ ,, LRO-61 (Fe₂₂Co₇₈)J(V₉₃TI₄Nb₃) ♦ 0.04 wt.X Ce

1.9 χ 10"⁴ 1.0 χ ΙΟ"⁴ 3.5 χ 10~⁴ 6.5 x 10-5

413 MPa^d and 760⁰C

LRO-I (Fe₂₂Co₇₈)₃y

LRO-61

(Fe₂₂Co₇₈J₃(V₉₃TI₄Nb₃) + 0.04 Mt.X Ce

2.9 χ ΙΟ"³ 7.5 χ 10"⁴

300
>800^a
>40ü^a
>33O

2.3
90

>9.2^b >1.4^D

4 13

wt.% = Gleichgewichtsprozent

^lDer Test wurde (ohne Bruch) bei der angegebenen Zeit gestoppt. ^c40 ksi

'Die gemessene Ziehfähigkeit ist die Ziehfähigkeit der Probe zur zeit, dg_Q . .

wo der Test (ohne Bruch) gestoppt wurde. '

CD CD CD

. /15.

Die Zugeigenschaften der Basis- und modifizierten LRO-Legierungen wurden bei Temperaturen bis 1000⁰C bestimmt. Die Fig. 1 und 2 zeigen die schließliche Zugfestigkeit als eine Funktion der Temperatur. Zugaben von Niob in Verbindung mit Titan und Cer verursachen eine mäßige Erhöhung der Festigkeit von Fe-basierendem LRO-20, scheinen aber die Festigkeit in der Ce-Basis-LRO-1 nicht zu beeinflußen.

Die bevorzugten Mengen von Cer liegen im Bereich von 0,03 bis 0,10 Gew.-%, wohingegen die Niobzugaben im Bereich von 1,0 bis 2,5 Gew.-% bevorzugt werden.

Man erkennt somit, daß die modifizierten Legierungen der Erfindung verbesserte Eigenschaften in den Basis-LRO-Legierungen hervorrufen und ihre Anwendbarkeit als Heißbauteile in konventionellen, einen geschlossenen Zyklus aufweisenden Energieumwandlungssystemen verbessern, wie auch in Hochleistungswärmemaschinen, Stirling-Maschinen und anderen Hochtemperatursystemen; ferner bei fortgeschrittenen Dampferzeugungsanlagen, Dampfgeneratoren und Turbinen; bei Nuclearprozeßwärraesystemen, Leitungen und Wärmeaustauschern und bei Solarleistungssystemen mit geschlossenem Zyklus. Die modifizierten LRO-Legierungen besitzen eine ausgezeichnete Hochtemperaturfestigkeit, Kriecheigenschaften und Ermüdungswiderstand. Die übrigen Eigenschaften in Verbindung mit dem überlegenen Korrosionswiderstand in Dampfumgebungen machen diese Legierungen besonders geeeignet für Dampfturbinenanwendungsfälle. Zahlreiche Abwandlungen der vorliegenden Erfindung sind dem Fachmann gegeben. Diese Abwandlungen sind von der Erfindung mitumfaßt.

Zusammenfassend sieht die Erfindung folgendes vor:

Langbereichs-geordnete Legierungen werden beschreiben, und zwar Legierungen der nominellen Zusammensetzung (ίε,Ν

wobei M ein Zugfähigkeitserhöhungsmittel ist, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Ti,Zr,Hf mit Zugaben kleiner Mengen an Cer und Niob zur deutlichen Verbesserung der Kriecheigenschaften der sich ergebenden Legierungen.

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Claims (12)

PATENTANSPRÜCHE

1. Langbereichs-geordnete Legierungszusammensetzung,bestehend im wesentlichen aus Eisen, Nickel, Kobalt, Vanadium, Titan Zirkon und Hafnium, mit der nominellen Zusammensetzung (Fe,Ni,Co),(V,M), wobei M ein zugfähigkeitsverbesserndes Metall ist, ausgewählt aus der Gruppe Ti,Zr,Hf und Mischungen daraus, und zwar mit effektiven Mengen von kriecheigenschaftsverbessernden Elementen, ausgewählt aus der Gruppe, bestehend aus Cer,Niob und Mischungen daraus, ausreichend zur Erhöhung der Kriecheigenschaften der sich erge- Jf benden Legierung ohne in nachteiliger Weise die Herstel- ^ lung der Legierung zu beeinflüften.

2. Langbereichs-geordnete Legierung nach Anspruch 1, wobei das Kriecheigenschaftsverbesserungselement 0,03-0,1 Gew.-% Cer ist.

3. Legierung nach Anspruch 1,

wobei das Kriecheigenschaftsverbesserungselement 1,0 2,5 Gew.-% Niob ist.

4. Legierung nach Anspruch 1,

wobei das Kriecheigenschaftsverbesserungselement 0,03-0,1 Gew.-%Cer und 1,0-2,5 Gew.-% Niob ist.

5. Langbereichs-geordnete Legierungszusammensetzung, wobei die Legierung eine Nominalzusaramensetzung (Fe,Ni,Co K(V,M) aufweist, und zwar bestehend aus einer Zusammensetzung im Bereich von 22-23 Gew.-%V, 30-50 Gew.-% Fe, 0-22 Gew.-% t,

Co, 19-40 Gsw,.%Ni, 0,4-1,4 Gew.-% eines Metalls M, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Ti,Zr,Hf und Mischungen daraus und effektiven Mengen von Kriecheigenschaftsverbesserungselementen, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Cer, Niob und Mischungen daraus, und zwar ausreichend zur Erhöhung der Kriecheigenschaften in der sich ergebenden Legierung, ohne in nachteiliger Weise die Herstellung der Legierung zu beeinflußen.

6. Legierung nach Anspruch 5,

wobei das Kriecheigenschaftsverbesserungselement 0,03-0,1 Gew.-% Cer ist.

7. Legierung nach Anspruch 5,

wobei das Kriecheigenschaftsverbesserungselement 1,0-2,5 Gew.-% Niob ist.

8. Legierung nach Anspruch 5,

wobei das Kriecheigenschaftsverbeserungselement 0,03-0,1 Gew.-% Cer und 1,0-2,5 Gew.-% Niob ist.

9. Langbereichs-geordnete Legierungszusammensetzung, wobei die Legierung eine Nominalzusammensetzung (Fe₁Ni,Co K(V₁M) besitzt, und zwar bestehend aus einer Zusammensetzung im Bereich von 22-23 Gew.-% V, 14-30 Gew.-%Fe, 37-64 Gew.-%Co, 0-10 Gew.-% Ni und 0,4-1,4 Gew.-% eines Metalls M, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Ti,Zr,Hf und Mischungen daraus, und ferner effektiven Mengen von Kriecheigenschaftsverbesserungselementen ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Cer, Niob und Mischungen daraus, und zwar ausreichend zur Verbesserung der Kriecheigenschaften in der sich ergebenden Legierung,ohne in nachteiliger Weise die Herstellung der Legierung zu beeinflußen.

10. Legierung nach Anspruch 9,

wobei das Kriecheigenschaftsverbeserungselement 0,03-0,1 Gew.-% Cer ist.

11. Legierung nach Anspruch 9,

wobei das Kriecheigenschaftsverbesserungselement 1,0-2,5 Gew.-% Niob ist.

12. Legierung nach Anspruch 9,

wobei das Kriecheigenschaftsverbesserungselement 0,03-0,1 Gew.-% Cer und 1,0-2,5 Gew.-% Niob ist.