DE3337349A1

DE3337349A1 - Guertelreifen hoher dauerhaftigkeit

Info

Publication number: DE3337349A1
Application number: DE3337349A
Authority: DE
Inventors: Isamu Tokorozawa Imai; Norio Fuchu Tokyo Inada; Kazuo Kodaira Tokyo Oshima
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 1982-10-21
Filing date: 1983-10-13
Publication date: 1984-04-26
Also published as: DE3337349C2; JPS5975804A; JPS6339442B2; AU543534B2; GB2128557B; US4628978A; GB8327240D0; GB2128557A; AU1991183A

Description

WUESTHOFF -ν. PECHMANN -BEHRENS -GOETZ dk-^l.freda wuesthoff (1927-1956)

Anm.: BRIDGESTONE TIRE _{D 8000 MÜNr}„_{F>J 9n}

COMPANY LIMI₁ED f" ™ °

telefon: (089) 6620 ji
telegramm: protectpatent telex: 514070

Beschreibung

Gürtelreifen hoher Dauerhaftigkeit

Die Erfindung betrifft pneumatische Gürtelreifen mit Polyester-Corden in einer Karkassenlage.

Es ist bekannt, daß ein Ablösen an den Gürtelrändern und ein Ablösen des Karkassenumschlagrandes im Wulstbereich die Lebensdauer von Radial- oder Gürtelreifen wesentlich zu beeinflussen vermag. Es ist auch bekannt, daß das Karkassen-Material, insbesondere die Cordlage der Karkasse, auf obige Fehler von großem Einfluß sein kann. Wird ein Gürtelreifen aufgepumpt, dehnt sich die Cordlage unter Zug und es kommt beim Lauf zu einem Kriechen, so daß die Umfangslängen des Kronenbereichs und des Schulterbereichs sowie die Reifenbreite zunehmen. Die Folge davon ist eine Konzentrierung der Belastung im Gürtelrand und im Umschlagende der Cordlage, da im Wulstbereich letzteres mehr gegen die Felge gedrückt wird infolge der zunehmenden Reifenbreite. In dieser Beziehung ist auch bekannt, daß die Cordlage zweckmäßigerweise eine geringe Dehnung im Anfangszustand aufgepumpt - d.h. hoher Elastizitätsmodul - und geringes Kriechen zeigt.

57 650

■Ψ-

Es wurden schon die verschiedensten Corde für Karkassen in Gürtelreifen aus Stahl, Nylon, Polyaramid (Kevlarv^) Reyon, Polyester u. dgl. geprüft. In erster Linie wird für Gürtelreifen für Lastkraftwagen und Busse Stahlcord in der Karkasse angewandt, während Corde aus Reyon und Polyester in der Hauptsache in Gürtelreifen für Personenkraftwagen Anwendung finden. Trotz gewisser Vor- und Nachteile ist hinsichtlich der allgemeinen Anforderungen, insbesondere Ermüdung, Feuchtigkeitsstabilitat, Korrosionsbeständigkeit, Haftung, Elastizitätsmodul und Kriechwiderstand, Polyester-Cord am besten geeignet. Polyester-Cord als Karkassenmaterial wird im zunehmenden Maße angewandt und Polyesterfäden oder -filamente höherer Moduli u. dgl./durch

verschiedene Modifikationen erreicht. werden

Zur Herstellung von Polyester-Corden höheren Moduls ist vorgeschlagen worden, die Intrinsic- oder Grundviskosität des Polyesters bei der Fadenherstellung herabzusetzen, die Fäden unter hoher Spannung zu spinnen, die Verzwirnung des Cords zu verringern, die Cordfäden hoch zu strecken oder dgl.. Eine Herabsetzung der Grundviskosität führt Jedoch zu einer beträchtlichen Verschlechterung der Zugfestigkeit und des Ermüdungsverhaltens, während die Verringerung der Verzwirnung zwar Zugfestigkeit und Elastizitätsmodul erhöht, jedoch das Ermüdungsverhalten verschlechtert. Andererseits führt hoher Zug zu Corden mit höherem Modul, macht jedoch die Wärmeschrumpfung groß und führt damit zu Schwierigkeiten hinsichtlich Dimensionsstabilität. Unter derartigen Umständen hat man damit begonnen, Polyester-Corde in Reifen zu verwenden, deren Wärmeschrumpfung gering ist selbst unter hoher Spannung oder Verstreckung nach dem Spinnen unter hoher Last (JP-OS 53-58 031, 53-58 032 und 57-154 410).

57 650

Es besteht da jedoch noch ein Problem. Werden Polyester-Corde mit höheren Moduli - erhalten durch Spinnen unter hoher Last und nach einer hohen Zugbelastung im Reifen angewandt, so schrumpfen sie infoige der bei der Vulkanisation des Reifens entwickelten Wärme., d.h. der Elastizitätsmodul von unter hoher Spannung und in der Wärme behandeltem Cord, der mit großen Anstrengungen durch Aufbringung eines vorbestimmten Klebers bei einer Temperatur von nicht unter 230°C und nicht über dem Schmelzpunkt des Polyesters und Einwirkung von Spannung erhalten worden ist, wird bei der Vulkanisation des Reifens irreversibel beschädigt.

Es ist daher Aufgabe der Erfindung, die Lebensdauer eines Reifens so weitgehend zu verbessern, wie sie bei üblichen Reifen mit Polyester-Corden in einer Kaskassenlage noch niemals erreicht worden ist, indem der unter hoher Spannung versponnene Polyesterfaden optimaler Nachhärtung in aufgeblasenem Zustand unterworfen wird. Der Begriff "Nachhärtung in aufgeblasenem Zustand" bedeutet, einen Reifen auf einen vorbestimmten Druck während einer vorbestimmten Zeit nach der Vulkanisation aufzupumpen.

Die Erfindung betrifft nun einen Luftgürtelreifen mit einer Karkasse aus zumindest einer Lage von gummierten Polyester-Corden, wobei der Polyester-Cord solche Mikroeigenschaften hat, weil ein Faden aus einem Polyester mit einer Grundj oder Intrinsic-Viskosität von 0,75 - 0,97, spezifischem Gewicht 1,365 - 1,398 g/cm und Anzahl der endständigen Carboxylgruppen < 20 hergestellt worden ist und

der Cord eine Verzwirnungskonstante

(twist constant) NT-durch folgende Gleichung 1 definiert- 0,4 - 0,6 beträgt ο Die Dehnung ΔΕ unter Zug einer Last von 2 g/den in dem Cord durch Nachhärtung

COPY

57 650 " ' --A—

■Ιο-

im aufgeblasenen Zustand (im folgenden als PCI abgekürzt) bei Aufrechterhaltung einer inneren Temperatur im Schulterbereich von zumindest 95⁰C und einem Druck P entsprechend der Gleichung(3)in Übereinstimmung mit einem Karkassen-Spannungskoeffizient oC entsprechend Gleichung (2) < 4,5 % beträgt und schließlich die Summe Dehnung Δ E und Wärme schrumpfung AS < 8 % ist.

NT = N ' Vb, 139 * D/2<^ · 10~⁵ (1)

N Verzwirnungszahl auf 10 cm Cordlänge, D Gesamttiter des Cords, 9 Dichte des Fadenmaterials.

2N»iR
OC= (2)

- ν

N¹ Anzahl der Karkassenlagen, i Cordzählung der Karkassenlage im Kronenbereich (Corde/cm), R maximaler Radius der Karkassenlinie entsprechend Fig. 1 in cm und R mittlerer Wert von R , R Radius der Felge (Fig..1).

0,5D * CL ' 10~³ <P 12,5D · oC· 10~³ (3)

Wärmeschrumpfung Δ S ist die Schrumpfung in % des Cordes nach Erwärmen während 30 min auf 177⁰C.

Ist bei den Polyesterfäden die Grundviskosität < 0,75, ist zwar die Wärmeschrumpfung gering, jedoch Zugfestigkeit und Biegeermüdung in einem solchen Ausmaß herabge-

— - 5 -

COPY

57 650 —§-*-

• f.

setzt, daß sich derartige Fäden nicht für eine Reifenlage eignen. Liegt die Grundviskosität jedoch über 0,97, ist die Wärmeschrumpfung so groß, daß die Dimensionsstabilität nachteilig beeinflußt wird. Ist die Anzahl der endständigen Carboxylgruppen > 20, wird die Widerstandsfähigkeit des in Gummi eingebetteten Cords gegenüber Altern in der Wärme nachteilig beeinflußt in einem solchen Ausmaß, daß ein solches Material als Cord in üblichen Reifen nicht mehr geeignet ist.

Bei einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Reifens hat der Polyesterfaden eine Doppelbrechung AN von 165 * 10~⁵*'lst Δ N ^ 165 * 10~³ ist die Beständigkeit gegen Altern in der Wärme nach der Wärmebehandlung und die Zugfestigkeit nicht zufriedenstellend,¹ während bei Δ N > 195 ^# 10"^ kein ausreichend stabiler kristallin/amorph-Zustand erreicht wird.

Ist andererseits in dem Polyester-Cord,der in den erfindungsgemäßen Reifen zur Anwendung gelangt, die Verzwirnungskonstante NT < 0,4, ist die Biegeermüdungsbeständigkeit sehr verschlechtert, so daß derartige Corde für Reifen ungeeignet sind, während bei NT > 0,6 Zugfestigkeit und Elastizitätsmodul der Corde nicht entsprechen.

Bei PCI nach der Vulkanisation, wenn die Innentemperatür im Schulterbereich < 95⁰C und die Temperatur des Polyester-Cords unter der Glastemperatur des Polyesters ist, ist es schwierig, in dem amorphen Teil des Polyesterfadens eine Molekularorientierung zu erreichen, selbst wenn ' Spannung an den Cord angelegt wird; auch die Dehnung unter einer Spannung von 2 g/den kannnkht, auf nicht mehr als 4,5 % gesteigert werden. Ist Innendruck j P <^ 0,5 D * oL' 10" , läßt sich an den Cord keine ent- : * bis 195 · 10~³

.: -: : - .;;."" 3337343

57 650 —€r—

sprechende Spannung anlegen und Δ E < 4,5 % wird

η β= .χ

nicht erreicht, während bei P > 2,5 D · oO 10"·³ die Gefahr des Cordbruchs besteht.

Die erfindungsgemäße Forderung ΔΕ < 4,5 % und ΔΕ +Δε < 8 % erreicht man durch Begrenzung der Mikroeigenschaften des Polyesterfadens, der Verzwirnungskonstante NT, des Cords und den PCI-Bedingungen. Werden derartige Polyester-Corde in Karkasse und Gürtel eines Reifens angewandt, wird die Spannungskonzentrierung an den Kanten der Karkasse und des Gürtels unterdrückt und das Auftreten von Auftrennungen in den Randbereichen vermieden, während die Lebensdauer des Reifens erhöht ist. ■*

Was nun die Wärmebehandlung unter Spannung anbelangt, so ist die Haftung verschlechtert und die Wärmeschrumpfung erhöht, wenn die Behandlungstemperatur C beträgt. Liegt die Behandlungstemperatur je-

doch > 255⁰C, kann eine ausreichende Spannung an den Cord nicht angelegt werden, da diese Temperatur nahe dem Kristallschmelzpunkt des Polyesters liegt. Beträgt die Spannung < 0,15 g/den, ist keine ausreichende Molekularorientierung des amorphen Teils erreichbar, während bei einer Spannung > 1 g/den es zu einem Cordbruch kommt.

Die Wärmebehandlung unter hoher Spannung wird vorzugsweise bei einer Temperatur von 230-255⁰C und einer Spannung von 0,15-1 g/den durchgeführt, um

E„+&S

< 8 % nach Aufbringung eines Klebers auf den Cord zur Verbesserung der Haftung am Gummi zu erreichen.

._- - - 7 COPV

57 650 --?—

Wenn bei der Wärmebehandlung unter hoher Spannung und PCI Δ E_n+ Δ S des Cords > 8 % und die Wärmeschrumpfung gering wird, so wird Δ E_n zu groß, so daß selbst bei hohem Druck bei PCI es schwierig ist, einen ausreichenden Elastizitätsmodul oder eine Dehnung Δ Ε unter einer Spannung von 2 g/den < 4,5 % zu erreichen, während

kleinerem ~

bei / ΔΕ bei der Wärmebehandlung die Wärme schrumpfung groß und die Dimensionsstabilität geringer wird. Es ist ziemlich schwierig, Δ E_n + Δ S ^ 6 durch ein Verfahren zu erreichen, welches die Zugfestigkeit herabsetzen könnte.

Die Erfindung wird an den beiliegenden Zeichnungen weiter erläutert.

Fig. 1 zeigt schematisch im Schnitt einen halben Gürtelreifen nach der Erfindung und

Fig. 2 ist ein Diagramm, aus welchem die Beziehung zwischen dem Aufb!
zu entnehmen ist.

zwischen dem Aufblasdruck in PCI und Δ Ε

Folgende Beispiele und Vergleichsbeispiele dienen zur weiteren Erläuterung der Erfindung.

Beispiele 1 bis 4 und Vergleichsbeispiele A bis M

Gürtelreifen der Größe 165 SR 13 und 185 SR 14 wurden in üblicher Weise mit einer Karkasse unter Verwendung von Polyester-Corden (Polyethylenterephthalat) hergestellt. Die Fäden wurden durch ein übliches Spinnverfahren und Spinnen unter hohem Zug hergestellt und die Reifen einer Laborprüfung unterzogen, wobei sie kontinuierlich auf einer Trommel mit einer Geschwindig-

57 650

keit von 65 km/h unter einer Last von 200 % (entsprechend den japanischen Normen JIS) über eine Distanz von 20 000 kg lief. In der Tabelle 1 sind die Eigenschaften der Polyesterfäden bei üblichem Spinnen und Spinnen unter hohem Zug, die Verzwirnung des Cords, die Cordeigenschaften nach der Wärmebehandlung unter hoher Last Δ E und Δ S des Cords nach PCI und die

Ergebnisse mit dem Reifen der Größe 165 SR 13 zusammengefaßt. Ähnliche Versuche wurden mit dem Reifen 185 SR 14 durchgeführt - Tabelle 2 - .

Die Eigenschaften der Fäden wurden wie folgt bestimmt:

Grundviskosität:
25 ⁰C Losungsmittelgemisch CCl₄ZC₂H₂Cl₄ 1:1.

Dichte-Bestimmung:

in einem Dichtegradient-Rohr;

Λ Ν wurde gemessen im Polarisationsmikroskop unter Verwendung eines (Berek) Kompensators;

Anzahl der endständigen Carboxylgruppen: Auflösen einer vorbestimmten Menge Polyesterfäden in einer vorbestimmten Menge an Benzylalkohol bei 22 0 ⁰C, Abkühlen 5 in Chloroform und Titrieren mit NaOH.

Tabellel(a)

	Spinn-Verfahren	Grund viskosität Dichte g/cm³ ΔΝ (.ΙΟ-³)	Ver- gleichs- bei sp . A	1,500	40	Ver- gleichs- beisp. B	1,500	40	Ver- gleichs- beisp. C	1,500	40	Mer gle i chs- Deisp · D	1,500	40	Beisp . 1	1,500	40	Beisp . 2	1,500	40	Ver- gleichs- bei sp . £	1,500	32	Ver- gleichs- bei sp. F	1,500	40	Ver- gleichs- be i sp . G	1,500	40
	Faden	Carboxylgruppe (val/t)	übliches Spinnen		Spinnen unter Zug		Spinnen unter Zug		Spinnen unter Zug		Spinnen unter Zug		Spinnen unter Zug		Spinnen unter Zug		übliches Sp innen		übliches Spinnen
		Titer den/2	0,90 1,385	0,49	0,90 1,381 215	0,49	0,90 1,381 185	0,49	0,90 1,381 185	0,49	0,90 1,381 185	0,49	0,90 1,381 185	0,49	0,92 1,380 185	0,39	0,70 1,390 180	0,49	0,70 1,390 210	0.49
		Zwirnung auf 10 cm*	30	20	20	20	20	20	15	15	15
	Cord
I		NT
-A O
I

in Seil und Lage

CO CO CO

CO CD

Tabelle l(b)

	⁰C	Ver-	Ver-	Ver-	Ver-	Beisp . 1	Beisp . 2	Ver-	Ver-	Ver-
		gleichs-	gleichs-	gleichs-	gleichs-			gleichs-	glei chs-	gleich~-
	g/den	beisp . A	beisp . B	beisp. C	beisp . D	245	245	beisp . E	beisp . F	Deisp. Z
Wärmebe	Zug	245	245	245	245			245	245	245
handlung	fes tigkei					0,45	0,45
	cord	0,20	0_f45	0,45	0,45			0,50	0,40	0,40
	ΔΕ_η %					21,3	21,3
	AS %	t 22,0	21,3	21,3	21,3			22,5	18,5	18,5
	ΔΕ +AS ⁿ %					V	3,4
	Biegeer-	5,5	3,4	3,4	3,4	3,8	3,8	V	3,4	V
Cord	mUdungs-	3,8	3,8	3,8	3,8	7,2	7,2	3,6	3,7	V
eigen schaften	beständig	9,3	V	7,2	7,2			6₍3	7,1	■Μ
	keit,min
	Wärme-					1,200	1,200
	alterungE	400	1,200	1,200	1,200			55	100	]0P
	Beständig
	keit, %

					55	55
	45	55	55	55		45	47	4-

C < I > ■ I "

Tabellel(c)

	⁰C	iic· /a.	Ver	Ver	V	Ver	3,9	Ver-	3,2	Beispiel 1	I₁O	3eispiel 2	1,0.	/er-	Ver	Ver	ι	t ' » s et -\|„V
	bar	ΔΕ +Δ8 ,%.	gleichs- beispiel A	gleichs- beispiel B	gleichs- beispiel C	gleichs- beispielD		115		115	*leichs- beispiel E	gleichs- beispiel F	gleichs- beispiel G	* \^
	Lebensdauer km	115	115	115	115	2,5	3,5	115	115	115	Ϊ * * ?
Cord nach PPT		2,5	1,0	1,5	2,0	3,9	3,8	1,0	1,5	2,5
		5,3	5,6	5,2	V	7,4	7,4	3,8	5,1	3,8	# » » 9 * * 4 t » DS * P *
	Stelle des Bruchs	9,4	7,4	7,3	7,4	>20,000	>20,000	6,3	7,1	7,1
		>20,000	>20,000	>20,000	>20,000			2,000	15,000	12,000
	Bruch im Gürtel							Cordbruch	Cordbruch	Cordbruch	ο; Ca.
	rand mm nach > 20 000 km					-	-	im Karkas	im Karkas	im Karkas
Trommel- Lauftest		-	-	-			sen-Um schlag über dem Rand	sen-Um schlag über dem	sen-Um schlag über dem
								Rand	Rand

	4,0

Tabelle 2 (a)

	Grundviskosität	Ver- gleichs- beisp. H	1,000	49	\Ier- gleichs- beisp. I	1.,0OO	49	Ver- gleichs- beisp. J	1,000	49	Ver- gleichs- aeisp. K	1,000	49	Beisp. 3	1,000	49	1 Beisp. 4	1,000	49	Ver- gleichs- beisp. L	1,000	49,	Ver- gleichs- beisp. M	1,j000	49
Spinn-Verfahren	Dichte g/cm³	übliches Spinnen	0,49	Spinnen unter Zug	0,49	Spinnen unter Zug	0,49	Spinnen - unter Zug	0,49	Spinnen unter Zug	0_v49	Spinnen unter Zug	0,49	übliches Spinnen	0,49	übliches Spinnen	0,49
	ΔΝ (ΊΟ""³)	0,80	0,82	0,82	0,82	0,82	0,82	0,70	0,70
	Carboxylgruppe (va]/t)	1,387	1,386	1,386	l_f386	1,386	l_f386	1,390	1,390
Faden	Titer den/2		205	181	181	181	181	181	202
	Zwirnung auf 10 cm *	30	20	20	20	20	20	15	15
	NT
Cord

* in Seil und Lage

o:

C£

Tabelle 2(b)

	⁰C	Ver-	-	45	Ver-	Ver-	Ver-	3eisp. 3	Beisp. 4	Ver-	Ver-
		gleichs-		gleichs-	gleichs-	gleichs-			gleichs-	gleichs-
	g/den	beisp. H		beisp. I	beisp. J	beisp. K	245	245	beisp. L	beisp. M
	Zug	245	245	245	245			245	245
Wärmebe	festig- 1 · 4-					0,45	0.45
handlung	keit kg/	0,20	0,45	0,45	0,45			0.40	0.40
	cord
	ΔΕ_η .%					14,6	14,6
	AS %	15,0	14,6	14,6	14,6			13,3	13,3
						3,5	3,5
	ΔΕ +AS ^η 7c	5,4	3,5	3,5	³I⁵	3,6	3,6	3,4	3_r4
Cord	Biegeer-	3,9	3,6	3,6	3,6			3,4	3,4
eigen	müdungs-						7.1	(
schaften	bestandig keit, min	9,3	7,1	7.1	V			6.8	6,8
	Wärme-
	alterungs					1,300	1,300
	Beständig	450	1,300	1,300	1,300			120	120
	keit, %


				50	50
	50	50	50		47	47

TabeHe2(c)

	⁰C	ΔΕ_η %	Ver	Ver	Ver	Ver	Beispiel	120	Beispiel	120	Ver	Ver
	bar	ΔΕ +AS % η	gleichs-	gleichs-	gleichs-	gleichs-	3	2,5	4	3,5	gleichs-	gleichs-
	Lebensdauer km	beispiel H	beispiel I	beispiel J	beispiel K	4,0	3,8	beispiel L	beispiel M
		120	120	120	120	7,1	7,1	120	120
Cord nach		2,5	1,0	1,5	2,0	>20,000	>20,000	1,5	2,5
PCI		5,8	6,0	5_r6	5,0			5,4	3,6
	Stelle des Bruchs	9.3	7,1	7,1	7,1			6,8	6,8
		>20,000	>20,000	>20,000	>20,000			13,000	8,000
								Cordbruch	Cordbruch
Trommel-	Bruch im Gürtel							im Karkas	im Kar-
Lauftest	rand mm							sen-Um	kassen-
	nach > 20 000 krr							schlag übei	' Umschlag
					1,3	1,2	dem Rand	über dem
								Rand

	3,7	3,7	3,5	2,6	-	-

57 650

Aus den Tabellen ergibt sich folgendes:

In den Beispielen 1 und 2 sind alle erfindungsgemäßen Forderungen erfüllt, insbesondere ΔΕ ^ 4,5 %, Δ Ε + AS £ 8 96, im Cord nach PCI kein Fehler nach 20 000 km bei der Trommel-Laufprüfung und sehr kleine Risse an der Gürtelkante.

In den Vergleichen A, F und G entsprachen die Fadeneigenschaften nicht, NT ist in E < 0,4, in A und F entspricht Δ E_n und Δ E_n + Δ S nach PCI nicht und die Lebensdauer ist gering, in F und G war die Grundviskosität zu gering, so daß die Zugfestigkeit verschlechtert wurde.

Beim Spinnen unter Zug nach den Vergleichen B bis D entsprachen die Fäden und die Verzwirnung den erfindungsgemäßen Forderungen, ;jedoch war Δ Ε nach PCI durch ungenügenden Druck nicht entsprechend. Gegenüber den Beispielen 1 und 2 war darüberhinaus die Widerstandsfähigkeit gegen Risse im Gürtelrand ziemlich schlecht.

Bei H, L und M sind die Fadeneigenschaften nach den Forderungen der Erfindung nicht erfüllt und insbesondere Δ E oder Δ E+ Δ S liegen bei H und M außerhalb des erfindungsgemäßen Bereichs. Bei J bis K entsprechen zwar die Fadeneigenschaften und NT, jedoch liegt Δ Ε über 4,5 %, da der Druck bei PCI ungenügend war. Die Reifen aus den Vergleichen haben eine geringere Lebensdauer .

Aus obigen Versuchsergebnissen ergibt sich eine Beziehung zwischen dem Druck bei PCI und Δ E_n nach PCI, wie im folgenden ausgeführt wird. Im allgemeinen besteht eine Beziehung zwischen Reifendruck und Cord-

- 16 -

57 650 --46—

-AS-

spannung nach der Gleichung (I):

2N'iR
^m

^Rm - ¹V

P Reifendruck in bar, T Cordspannung kg/Cord Der Reifendruck ergibt sich aus der Gleichung (II):

P = cCT_m = T«_m · D (H)

T¹ Cordspannung je Denier (kg/den), D Gesamttiter o(_ Karkassen-Spannungskoeffizient entsprechend

In obigen Gleichungen sind N', i, R_1n, R_r und R_y Ziffernwerte, die dem Reifentyp, wie aus Tabelle 3 hervorgeht, eigen sind und in die Gleichungen (I)oder (II) eingehen, um die Cordspannungen T_m und T¹ ent-15 sprechend dem Reifendruck in PCI - Tabelle 3 - zu ergeben.

Tabelle 3

57 650

	ΛΕ,	Tabelle	5	165 SR	1 7,	. 13	,5	1,	5	185 SR 14	2,	5
	AS		13		28, 16, 22,	0	,89	0,	74	2 6,0	1,	23
Reifengröße		34		299 1,	3 4 4	,57	0,	34	31,0 16,4 24,4	ο,	56
N' i cord/cm		²		0		,9	5,	6	366 2,033	4,	0
R cm 5 R_r cm R^ cm		1	2,	51		,5	1,	⁵	2,0	3,	1
2 2	1,		1,	46	325				0,98
^Rm² - V*	1,		ο,	7	2				0,45
	0,	4,	7	1			5,0
10 P bar		2,		0			2,1
T_m kg/cord	% 2,		3
T'_m den		3
Cord Eigenschaf ten

Die Beziehung zwischen Reifendruck in PCI und ^ E_n aufgrund der in Tabelle 3 angegebenen Daten ist aus Fig. 2 zu entnehmen· In diesem Diagramm bezieht sich die Kurve A auf den Reifen 165 SR 13 und die Kurve B auf den Reifen 185 SR 14 und die an den Kurven ange-

20 gebenen Werte sind T^f _m·

Um ΔΕ ^ 4,5 % bzw. in den schraffierten Bereich der Fig. 2 zu bringen, ist der Reifendruck in PCI ab-

57 650 -

• Ιο.

hängig von der Reifengröße (Fig. 2). Für Δ^Ε _η ^ΑΖ|·»5 % für Spannungen an den Schnittpunkten P^ und P₂ einer geraden Linie E (ΔΕ = 4,5 %) der Kurven A und B wer den Cordspannungen von 0,48 g/den für einen Reifen 165 SR 13 bzw. 0,51 g/den für 185 SR 14 benötigt.

Δ E_n ^ 4,5 % erreicht man, wenn der Reifendruck in PCI einen Wert für eine Spannung nicht unter 0,48 bis 0,51 ergibt. Aus dieser Tatsache ergibt sich, daß der Druck P in PCI ausreichen muß, damit folgende Forderung erfüllt ist:

-3 P > 0,5 * D · 10 ^ · —5

V¹V

Aus obigem ergibt sich, daß - wenn die Polyestercorde alle Forderungen nach der Erfindung erfüllen - diese in der Karkasse von Gürtelreifen eine Verringerung der Konzentration der Spannung an den Rändern der Kar kasse und des Gürtels erreicht werden kann, gleichbedeutend mit einer wesentlichen Verbesserung der Lebensdauer der Reifen.

8127

Claims

Patentansprüche

Gürtelreifen mit einer Karkasse aus zumindest finer Lage gummiertem Polyester-Cord , dadurch gekennzeichnet , daß der Cord aus Polyestern einer Grundviskosität von 0,75 bis 0,97, einer Dichte 5 von 1,365 bis 1,398 g/cnr und einer Anzahl an endständigen Carboxylgruppen von nicht mehr als 20 hergestellt worden ist und der Cord eine Verzwirnungskonstante NT entsprechend Gleichung (1)

NT = N · \/0,139 ·

(D

10 0,4 bis 0,6 und eine Dehnung Δ.Ε unter Zug von 2 g/den infolge eines Nachhärten im aufgeblasenen Zustand bei einer Innentemperatur im Schulterbereich von zumindest 95⁰C und einem Druck P entsprechend Gleichung (3)

0,5D

10-3

""³

(3)

15 hat bei einem Karkassenspannungskoeffizient o£ entsprechend Gleichung (2)

oC =

(2)

57 650 "* " -V-

nicht über 4,5 % und die Summe der Dehnung Δ Ε + Wärmeschrumpfung &S nicht mehr als 8 % beträgt;

N Verzwirnungszahl, bezogen auf 10 cm Cordlänge j D Gesamttiter des CordsT"" T Dichte des Polyesters _; N¹ Anzahl der Karkassenlagenj

i Cordzählung der Karkassenlage im Kronenbereich in Cord/cm;

R maximaler Radius der Karkassenlinie in cm Ky Mittelwert von R_m
R_r Radius der Felge.
2. Gürtelreifen nach Anspruch 1, dadurch g e kee nnzeichnet , daß der Cord eine Doppe Ib:
hat.

pelbrechung Δ N 165 * 10"^ bis 195 · 10"^ als Faden

15
3. Gürtelreifen nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet , daß der Polyester-Cord nicht weniger als 90 Mol-% Polyethylenterephthalat enthält.

8127