DE3310716C2 - Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCL und SO↓2↓ aus Rauchgas - Google Patents

Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCL und SO↓2↓ aus Rauchgas

Info

Publication number
DE3310716C2
DE3310716C2 DE19833310716 DE3310716A DE3310716C2 DE 3310716 C2 DE3310716 C2 DE 3310716C2 DE 19833310716 DE19833310716 DE 19833310716 DE 3310716 A DE3310716 A DE 3310716A DE 3310716 C2 DE3310716 C2 DE 3310716C2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
washing
flue gas
limestone
hcl
circuit
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
DE19833310716
Other languages
English (en)
Other versions
DE3310716A1 (de
Inventor
Wolf-Eckart Dr. 4600 Dortmund Noack
Peter Schlipper
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
Original Assignee
Uhde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Uhde GmbH filed Critical Uhde GmbH
Priority to DE19833310716 priority Critical patent/DE3310716C2/de
Priority to DK143784A priority patent/DK143784A/da
Priority to NL8400744A priority patent/NL8400744A/nl
Priority to SE8401631A priority patent/SE8401631L/
Publication of DE3310716A1 publication Critical patent/DE3310716A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE3310716C2 publication Critical patent/DE3310716C2/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/68—Halogens or halogen compounds

Abstract

Die Erfindung betriff ein Verfahren zur Entfernung von HCL und SO2 aus Rauchgas mittels Calciumcarbonat und Calciumhydroxid. Unter Rauchgas wird im wesentlichen solches aus Kraftwerksanlagen verstanden, welches nach seiner Reinigung in die Atmosphäre abgegeben wird. Wird eine hohe Reinheit, d. h. niedrige SO2-Restgehalte des Reingases gefordert, ergeben sich bei reiner Kalksteinfahrweise hohe Betriebskosten und andere Nachteile. Um das Verfahren betrieblich sicherer und wirtschaftlicher zu gestalten, werden HCL und SO2 mittels zweistufiger Gas-Wäsche absorptiv entfernt, wobei in der ersten Waschstufe als Waschflüssigkeit suspendiertes Calciumcarbonat eingesetzt wird und wobei in der zweiten Waschstufe als Waschflüssigkeit suspendiertes Calciumhydroxid verwendet wird.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCl und SO2 aus Rauchgas mittels Calciumcarbonat und Calciumhydroxid in einer zweistufigen Gaswäsche. Unter Rauchgas wird im wesentlichen solches aus Kraftwerksanlagen verstanden, welches nach seiner Reinigung in die Atmosphäre abgegeben wird.
Bei einem derartigen Verfahren ist es erforderlich, die Verunreinigungen wie SO2 und HCI weitgehend zu entfernen, da sie sonst als ständiger Ausstoß die Umwelt stark belasten. Die Verunreinigungen müssen in solche Stoffe überführt werden, die leicht handhabbar sind und deren Aufarbeitung einen geringen Investitions- und Energieaufwand erfordert
Es ist bekannt die Rauchgasverunreinigungen HCl und SO2 mittels Calciumhydroxid allein oder in Verbindung mit anderen Chemikalien auszuwaschen. Dabei liegt das Calciumhydroxid als wäßrige Kalkaufschlämmung vor. Wegen der geringen Lösbarkeit von Calciumhydroxid in Wasser ist ein spezifisch hoher Bedarf an Calciumhydroxid je Einheit SO2 erforderlich. Dies bedeutet eine hohe Kostenbelastung je Nm3 Rauchgas.
Um diese hohe Kostenbelastung zu mindern, wird in letzter Zeit in verstärktem Maße Calciumcarbonat als Absorptionsmittel eingesetzt da Calciumcarbonat sogenannter Kalkstein in Form von Kalksteinmehi, wesentlieh billiger ist. Der Preisunterschied ist so groß, daß selbst durch höhere Investitions- und Stromkosten für größere spezifische Umlaufmengen an Waschflüssigkeit der Einsatz von Calciumcarbonat vorteilhaft ist. Die höheren Investmentkosten bei der Kalksteinfahrweise sind im wesentlichen darauf zurückzuführen, daß wegen der sehr geringen Lösungsgeschwindigkeit des Kalksteins der Waschersumpf bei der Kalksteinfahrweise mindestens doppelt so groß sein muß, wie der bei der Kalkhydratfahrweise. Der höhere Stromverbrauch der KaIksteinfahrweise resultiert daraus, daß dort das UG-Verhältnis ( = Liter Waschsuspension pro m3 Rauchgas) größer sein muß als bei der Absorption mit Kalkhydrat Der Grund hierfür liegt an der geringen Lösbarkeit und der geringen Lösungsgeschwindigkeit des Kalksteins. Diese Nachteile der Kalksteinfahrweise können zwar dadurch vermindert werden, indem man den Kalksteinüberschuß in der Suspension sehr hoch ansetzt. Dies ist aber aus folgenden Gründen nicht empfehlenswert:
a) der Kalksteinverbrauch ist höher
b) der Gips hat dann wegen seines höheren Kalksteingehaltes eins geringe Qualität
c) ein höherer Kalksteingehalt der Suspension würde wegen der im Verhältnis zum Gips wesentlich größeren Härte des Kalksteins zu erhöhten Verschleißerscheinungen in der Anlage führen.
Diese Nachteile der Kalksteinfahrweise, insbesondere die Stromkosten, kommen immer dann besonders zum Tragen, wenn eine hohe Reinheit, d. h. niedrige S(>2-Restgehalte des Reingases gefordert werden.
Nach DE-OS 25 32 373 sind ein Verfahren und eine Vorrichtung bekannt zum Reinigen von Rauchgasen, die
Schwefeldioxid enthalten. Dabei werden in zwei hintereinander liegenden Waschstufen der Kalziumkarbonal- bzw. Kalziumoxyd-enthaltenden Waschflüssigkeit vor dem Kontakt mit dem Gas die Feststoffe entzogen. Die Waschflüssigkeit ist eine Mischlösung aus Calciumcarbonat, Calciumoxyd, Calciumhydroxid, Salzen und Säuren.
Die Waschstufen zeichnen sich nicht durch einzelne dominierende Effekte aus.
Nach DE-OS 25 02 079 ist ein Verfahren zur Entfernung von Schwefeldioxid aus Abgasen bekannt, wobei das Abgas einer Wäsche mit einer Erdalkalimetallverbindung unterzogen wird, die zusätzlich ein Alkalimetallsulfat enthält.
Das Verfahren kennt nur eine Waschlösung, die auf einen Neben- und einen Hauptstrom für das Abgas aufgeteilt wird. Die getrennte Abführung der HCl-Komponente ist nicht möglich.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Nachteile der bestehenden Verfahren und Fahrweisen zu vermeiden.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß ein Verfahren gemäß den Kennzeichen der Patent-
ctuajji uuiic «lilgcwciiuci WIIU.
Das erfindungsgemäße Verfahren zeichnet sich durch folgende Vorteile aus:
1) Hoher Entschwefelungsgrad (bis zu 99%) bei einem kleinen LJG-Wert, d.h. bei geringen Stromkosten gegenüber der Kalksteinfahrweise, und geringen Kosten für das Absorptionsmittel gegenüber der reinen Kalkhydratfahrweise.
2) Wegen des niedrigen Kalksteingehaltes in der Suspension, ca. 1 Gew.-% bezogen auf den Feststoff, Vermeidung der Verschleißerscheinungen, geringer Kalksteinverbrauch und hohe Gipsqualität.
Die Vorteile des vorgeschlagenen Verfahrens kommen besonders dann sowohl gegenüber der reinen Kalksteinfahrweise als auch gegenüber der reinen Kalkhydratfahrweise zum Tragen, wenn ein hoher Entschwefelungsgrad gefordert wird
Die Eigenschaften werden durch die Einführung eines Zweikreissystems erreicht, d. h. der gesamte Waschprozeß setzt sich aus 2 Waschkreisläufen zusammen. Im ersten Waschkreislauf werden mit Kalkstein als Absorptionsmittel 60—90% des im Rauchgas befindlichen SO2 absorbiert Das so vorgereinigte Rauchgas gelangt anschließend in den zweiten Waschkreislauf, wo es mit Kalkhydrat als Absorptionsmittel fast vollständig vorn SO2 befreit wird Der Gesamtentschwefelungsgrad beträgt bis zu 99%.
Dementsprechend wird im ersten Waschkreislauf Kalkstein und im zweiten Waschkreislauf Kalkhydrat in die Waschsuspension dosiert
Da eine separate Gipstrennung für jeden Waschkreislauf zu verschiedenen Gipsqualitäten führen würde, wird der im 2. Waschkreislauf gebildete Gips bzw. das Sulfit in den ersten Kreislauf geführt und von dort abgetrennt Die Oxidation des Calciumsulfit zu Gips erfolgt durch Lufteindüsung im ersten Waschkreislauf.
Die CaG2-GehaIte der beiden Waschkreisläufe sind gleich groß. Das bedeutet, daß die Wassermenge, welche über das Rauchgas in den zweiten Waschkreislauf gelangt, dort wieder verdampft Zur Einhaltung der Wasserbilanz braucht demnach nur die Flüssigkeitsmenge, welche vom zweiten in den ersten Kreislauf gelangt, von dort als Filtrat hinter der Gipsabtrennung wieder in den zweiten Waschkreislauf zurückgeführt werden.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in F i g. 1 dargestellt Nach F i g. 1 gelangt das SO2 und HCl-haltige Rauchgas über die Leitung 3 in den Wäscher 15 des ersten Kreislaufs 1. Im Wäscher 15 wird das Rauchgas im Gegenstrom zu der von oben kommenden Waschsuspension praktisch vollständig vom HCl und teilweise vom SO2 befreit Das Absorptionsmittel im ersten Kreislauf ist Kalksteinmehl, welches über die Leitung 4 in den Kreislauf 1 geführt wird Die Suspension besteht aus ca. 10 Gew.-% Feststoff mit ca. 99 Gew.-% CaSO4 χ 2 H2O + CaSO3 und einem Prozent Kalkstein. Das entspricht für die Kalksteindosierung einem stöchiometrischen Faktor von 1,02.
Das Wasser, welches im Gesamtsystem verdampft, wird über Leitung 5 in den ersten Waschkreislauf 1 geführt. Die Oxidation des Calciumsulfit zu Calciumsulfat erfolgt mit dem Sauerstoff, der im Rauchgas enthalten ist und mittels Luft, welche in die Waschsuspension des ersten Kreislaufs über die Leitung 6 eingedüst wird.
Das Rauchgas gelangt aus dem Wäscher 15 in den Wäscher 16, wo im Gegenstrom zu der von oben kommenden Waschsuspension des zweiten Waschkreislaufes 2 das restliche SO2 entfernt wird. Dabei wird ein Gesamtentschwefelungsgrad von bis zu 99% erreicht. Als Absorptionsmittel dient Kalkhydrat in diesem Kreislauf.
Das im zweiten Waschkreislauf gebildete Calciumsulfat bzw. Calciumsulfit wird von dort als Suspension über die Abzugsleitung 11 in den ersten Waschkreislauf 1 geführt.
Das gesamte im System gebildete Calciumsulfat wird aus dem ersten Waschkreislauf über die Leitung 13, die Gipsabtrennung 17 und über die Leitung 9 aus dem Prozeß entfernt. Das Filtrat der Gipsabtrennung wird dem ersten Waschkreislauf über die Leitung 14 wieder zugeführt. Über Leitung 12 wird die äquivalente Flüssigkeitsmenge, welche über Leitung 11 vom zweiten in den ersten Waschkreislauf gelangt, wieder vom ersten Kreislauf in den zweiten zurückgeführt.
Mit dem Abwasser wird über Leitung 10 die HO-Menge ausgeschleust, welche über das Rauchgas in das System gelangt war.
Die Kalkhydratdosierung erfolgt in den zweiten Kreislauf 2 über Leitung 7.
Anhand von Betriebsmittelkosten wird das vorgeschlagene CaCO3/Ca(OH)2-Verfahren gegenübergestellt dem reinen Kalkhydratverfahren. Da das vorgeschlagene Verfahren insbesondere für hohe Entschwefelungsgrade geeignet ist, soll in diesem Beispiel ein Entschwefelungsgrad von über 98% gefordert werden. Wegen des hohen Entschwefelungsgrades muß ein Vergleich mit der reinen Kaiksteinfahrweise entfallen, da solch hohe Entschwefelungsgrade bei der reinen Kalksteinfahrweise mit vertretbarem Aufwand nicht durchgeführt werden können. Es werden 4 Fälle betrachtet:
Fall Absorptionsmittel CaCIrGehalt der Suspension
1 Ca(OH)2 6
2 CaCO3/Ca(OH)2 18
3 Ca(OH)2 18
4 CaCO3/Ca(OH)2 18
Bei dem Vergleich sollen nur folgende Größen berücksichtigt werden: Absorptionsmittel und gesamte Pumpenergie für den/die Wafcherkreislauf/Wäscherkreisläufe. Außerdem wird noch gesondert die Eindampfung des Abwasserstromes berücksichtigt.
Basisdaten zur Berechnung der Betriebsmittelkosten
Eingangsstrom
Rauchgasmenge C=IO6 NmVh
SO2-Konz. = 3g/Nm3 SO2-Menge = 3000 kg/h & 46,88 kmol/h
HCI-Kon. = 0,2g/Nm3
HCI-Menge = 200 kg/h ä 5,49 kmol/h
Preisbasis
1000 kg Kalkstein * 30,60 DM; 1 kmoU3,06 DM 1000 kg Kalkstein* 142 DM; 1 kmoU 10,52 DM
Vi = vom Kalkstein absorbierte SO2 Menge/SO2-Menge im Rauchgas V2 = vom Kalkhydrat absorbierte SO2 Menge/SO2-Menge im Rauchgas
Kosten für Kalkstein = Vi χ 46,88 χ 3,06 = Vi χ 143,45 ι ο Kosten für Kalkhydrat = V2 χ 46,88 χ 1032 = V2 χ 493,18
Stromkosten: 1 kW=0,ll DM Dampfkosten: 1 t Dampf = 25 DM
Pumpleistung für Wäscherkreislauf
mittlere Förderhöhe = 23 m,p= 1,25 kgl/i
Jp =4,6 bar für 1000 mVh* 167 kW
Stromkosten in Abhängigkeit von UG-Verhältnis (UG = Menge an Waschflüssigkeit in 1 pro Nm3 Rauchgas)
Wäscherfluß= 10-3x G χ UG= 103 χ UG[mVh](G =106 Nm3/h) Stromkosten = UG χ 167 χ 0,ll=L/G χ 18,37 DM/h
Verdampfung des Abwasserstomes auszuschleusende HCl-Menge = 200 kg/h = 194,5 kg Cl
CaCl2- Konz. [kg/m3] = Gew.-% CaCl2 χ 10
Cl-Konz. [kg/m3] in der Suspension
= 2 χ Gew.-%, CaCl2 χ 10 χ Mci/Μαα (M = Molgewicht) = 2 χ Gew.-%, CcCl2 χ 10 χ 35,45/111 = Gew. CaCl2 χ 6,39 [kg] Abwasserstrom = 1943/(Gew.-% CaCl2 χ 6,39) [mVh] Kosten für Eindampfung=Abwasserstrom χ 25 = 761/Gew.-% CaCh
Ergebnisse
Die Betriebskosten und andere Daten sind in Tab. 1 dargestellt Die Kosten sind in DM/h angegeben. Die Indizes V2 beziehen sich auf die jeweiligen Kreisläufe. Für die reine Kalkhydratfahrweise wird hier der Index genommen.
Der Entschwefelungsgrad η 2 für den zweiten Kreislauf wird bezogen auf die SO2-Menge (= 100%), welche in den 2. Wäscher eintritt
45 Tabelle 1
FaIIl Fall 2 Fall 3 Fall 4
(UG) \ 50 (UG) 2 (UG) ges. Wäscherfluß ges. [m3/h]
55 7] ges.
Abwasserstrom [mVh] Kosten für Kalkstein Kosten für Kalkhydrat Kosten für Wäscherpumpe 60 Kosten für Eindampfung Gesamtkosten ohne Eindampfung Gesamtkosten mit Eindampfung
Kosten in [DM/h]
Die Indizes 1,2 beziehen sich auf die Kreisläufe. Für die reine Kalkhydratfahrweise gilt Index
7 7 7 8
— 1,5 — 2,5
7 83 7 113
7000 8500 7000 11 500
98 85 98 75
— 90 — 92
98 98,5 98 98
5,1 5,1 1,7 1,7
— 122 — 108
483 67 483 113
129 156 129 211
127 127 42 42
612 345 612 432
739 472 654 474
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (3)

Patentanspräche:
1. Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCl und SO2 aus Rauchgas mittels Calciumcarbonat und Calciumhydroxid in einer zweistufigen Gas-Wäsche, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Waschstufe einen Waschflüssigkeitskreislauf mit suspendiertem Calciumcarbonat ais Waschflüssigkeit aufweist und die zweite Waschstufe einen Waschflüssigkeitskreislauf mit suspendiertem Calciumhydroxid als Waschflüssigkeit
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß aus dem zweiten Waschflüssigkeitskreislauf Überschußlesung dem Sumpf des Wäschers der ersten Waschstufe zugeführt wird und gleichzeitig Luft in die
ίο Waschflüssigkeit des ersten Wäschers eingedost wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß Überschußlösung aus dem ersten Kreislauf abgezogen, filtriert und das Filtrat auf beide Kreisläufe verteilt wird.
DE19833310716 1983-03-24 1983-03-24 Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCL und SO↓2↓ aus Rauchgas Expired DE3310716C2 (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19833310716 DE3310716C2 (de) 1983-03-24 1983-03-24 Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCL und SO↓2↓ aus Rauchgas
DK143784A DK143784A (da) 1983-03-24 1984-02-29 Fremgangsmaade til fjernelse af hc1 og so2 fra roeggas
NL8400744A NL8400744A (nl) 1983-03-24 1984-03-08 Werkwijze om hcl en so2 te verwijderen uit rookgassen.
SE8401631A SE8401631L (sv) 1983-03-24 1984-03-23 Sett for avlegsnande av hc1 och so?712 ur rokgas

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19833310716 DE3310716C2 (de) 1983-03-24 1983-03-24 Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCL und SO↓2↓ aus Rauchgas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE3310716A1 DE3310716A1 (de) 1984-10-18
DE3310716C2 true DE3310716C2 (de) 1986-10-09

Family

ID=6194523

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19833310716 Expired DE3310716C2 (de) 1983-03-24 1983-03-24 Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCL und SO↓2↓ aus Rauchgas

Country Status (4)

Country Link
DE (1) DE3310716C2 (de)
DK (1) DK143784A (de)
NL (1) NL8400744A (de)
SE (1) SE8401631L (de)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3334388A1 (de) * 1983-09-13 1985-04-11 Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck Vorrichtung zum verfahren zur verbesserung der so(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)-auswaschung hinter fossilkraftwerken beim kalksteinverfahren
DE3410109C3 (de) * 1984-03-20 1993-12-02 Bischoff Gasreinigung Vorrichtung zur nassen Entschwefelung von Rauchgasen
DE3541471A1 (de) * 1985-11-23 1987-05-27 Hoelter Heinz So(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)- und/oder so(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)- und no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)-waesche mit vorgesetzter calciumchlorid-gewinnung
DE3607357C1 (de) * 1986-03-06 1987-05-07 Babcock Anlagen Ag Verfahren zum Reinigen von SO2-haltigen Rauchgasen
AT388882B (de) * 1987-07-29 1989-09-11 Andritz Ag Maschf Verfahren zur reinigung von salzsaeure und schwefeldioxid enthaltenden abgasen von verbrennungsanlagen, insbesondere muellverbrennungsanlagen
JP2592118B2 (ja) * 1988-12-02 1997-03-19 三菱重工業株式会社 排ガスの処理方法
SE470565B (sv) * 1993-01-21 1994-08-29 Flaekt Ab Sätt och anordning att rena klorväte- och svaveldioxidinnehållande gaser

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5836619B2 (ja) * 1974-01-28 1983-08-10 株式会社三井三池製作所 排ガス中の硫黄酸化物の処理方法
DE2532373C3 (de) * 1975-07-19 1983-12-08 Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Rauchgasen und anderen Abgasen, die Schwefeldioxyd enthalten

Also Published As

Publication number Publication date
SE8401631L (sv) 1984-09-25
SE8401631D0 (sv) 1984-03-23
DE3310716A1 (de) 1984-10-18
NL8400744A (nl) 1984-10-16
DK143784D0 (da) 1984-02-29
DK143784A (da) 1984-09-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2622197C2 (de) Verfahren zum Reinigen von Rauchgasen und anderen Abgasen, die Schwefeldioxyd enthalten
DE2336112C3 (de) Verfahren zum Entschwefeln von Schwefeldioxid enthaltenden Abgasen
DE3305120C2 (de) Verfahren zur zweistufigen Rauchgasreinigung mittels Absorption
DE2641204A1 (de) Verfahren zur entfernung von schwefeloxyden aus industriellen abgasen
DE2613639A1 (de) Verfahren zum ausscheiden von flugasche aus rauchgas in einem geschlossenen system mit nasskrubber
DE69934321T2 (de) Verfahren und einrichtung zur kontrolle von ammoniak-schlupf in der reduktion von schwefeldioxidemissionen
DE3626370A1 (de) Entschwefelung/denitrifikation von rauchgas unter verwendung von metall-chelatadditiven
DE2304496A1 (de) Verfahren zur so tief 2-entfernung
DE3310716C2 (de) Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCL und SO↓2↓ aus Rauchgas
DE3513544A1 (de) Verfahren zur abscheidung von stickstoffoxiden
DE2735566A1 (de) Verfahren zum entfernen von fluorverbindungen und schwefeldioxid aus abgasen
DE19837148A1 (de) Verfahren zum Reinigen von Rauchgas
DE2364998C3 (de) Verfahren zur Entfernung von Schwefeldioxid aus Rauchgasen
EP0238811B1 (de) Verfahren zum Reinigen von S02-haltigen Rauchgasen
DE3816532C1 (en) Process for purifying flue gas
DE1964746C3 (de) Verfahren zur Reinigung Fluorwasserstoffsäure enthaltender Indu strieabgase
DE4401441A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Chlorwasserstoff und Schwefeldioxid enthaltenden Gasen
DE3139991C2 (de)
DE2009069A1 (de) Verfahren zum Entfernen fluorhaltiger Verunreinigungen aus luftverdünnten sauren Abgasen
DE2913867A1 (de) Verfahren zum reinigen von rauchgasen u.a. abgasen, die schadstoffe enthalten
DE2801279A1 (de) Verfahren zum entfernen von so tief 2 aus abgas in einer nasswaesche
DE19847940A1 (de) Verfahren zur Aufbereitung von magnesiumsulfathaltigen Wässern
CH630814A5 (en) Process for cleaning waste gases containing sulphur dioxide, and appliance for carrying out the process
DE2607716C2 (de)
DE3507690A1 (de) Verfahren zur reinigung von stickoxid (no) enthaltenden rauchgasen

Legal Events

Date Code Title Description
OM8 Search report available as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8339 Ceased/non-payment of the annual fee