DE3135107C2 - Abgasturbolader - Google Patents
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Abstract
Eine Lader-Steuereinrichtung umfaßt ein Saugluft-Umleitventil (92) und ein Abgas-Umleitventil (68), die einem Lader (62) einer Brennkraftmaschine zugeordnet sind. Ferner sind vorgesehen ein Erfasser (65) für die Drehzahl des Laders (62), Stelleinheiten (90, 70) zum Verstellen des Saugluft- und des Abgas-Umleitventils (92, 68) aufgrund von Digitalsignalen, und eine auf einem Prozessor basierende Steuereinheit (100), die die Öffnungsgrade des Saugluft- und des Abgas-Umleitventils (92, 68) nach Maßgabe eines vorgegebenen Programms errechnet zum Erzeugen der die Stelleinheiten (90, 70) ansteuernden Digitalsignale. Der Lader (62) wird während des Mittel- und des Hochdrehzahlbetriebs sowie während der Beschleunigung des Motors, wobei der Aufladeeffekt verfügbar ist, angetrieben, um die Motorleistung zu steigern, und während des Niedrigdrehzahlbetriebs des Motors, wobei kein wesentlicher Aufladeeffekt verfügbar ist, wird vermieden, daß der Lader (62) einen Widerstand gegen die Saugluftzufuhr bildet.
Description
Die Erfindung betrifft einen Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine, insbesondere einen Abgasturbolader
mit einem Saugluft-Umleitventil und einem Abgas-Umleitventil.
Zur Verbesserung der Kraftstoffverbrauchs- und Leistungscharakteristiken von Brennkraftmaschinen ist
der Einsatz eines Laders wirksam, der einen Verdichter aufweist, der von der in den Abgasen enthaltenen
Energie getrieben wird. Die Aufladung wird normalerweise angewandt, um die Motorleistung während des
Hochdrehzahlbetriebs des Motors zu steigern. In manchen Fällen wird das Aufladen jedoch dazu genutzt,
ein zu geringes Drehmoment im Mittel- und im Niedrigdrehzahlbereich des Motors auszugleichen. In
diesen Fällen besteht die Gefahr, daß der Ladedruck zu hoch wird und den Motor beschädigt
Zur Vermeidung dieses Problems wurde bereits vorgeschlagen, ein Umleitventil vorzusehen, um einen
Teil des der Abgasturbine zugeführten Abgases umzuleiten und dadurch eine Erhöhung des Ladedrucks
im Hochdrehzahlbereich des Motors zu vermeiden. In diesem Fall wird (vgl. die US-PS 4120156) das
Abgas-Umleitventil durch die vom Ladedruck erzeugte Kraft geöffnet Somit erfolgt die Steuerung des
Ladedrucks nur während des Hochdrehzahlbetriebs des Motors. In der US-PS 42 07 743 ist ein System
angegeben, bei dem ein Saugluft-Umleitventil eingesetzt wird, das während der Beschleunigung mit der
Saug- und der Förderseite des Verdichters in Verbindung steht Die in den bekannten Systemen angegebenen
Umleitventile sind nur für den Einsatz unter bestimmten Betriebsbedingungen des Motors gedacht.
Bei Verwendung solcher Vorrichtungen wäre es schwierig und würde eine sehr ko.mplexe Vorrichtung
erfordern, ein System aufzubauen, das auf sämtliche Betriebszustände des Motors anspricht; zu diesem
Zweck müßten diese Umleitventile in größerer Anzahl vorgesehen werden.
Durch die Zusammenfassung der japanischen Patentanmeldung
Nr. 53-1 55 922 vom 18. Dezember 1978 ist ein Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine mit
einem Abgasumleitkanal bekanntgeworden, bei dem die Menge des durchströmenden Abgases durch die
Betätigung eines Abgas-Umleitventils bestimmt wird,
■A) das in Abhängigkeit vom Ladedruck und von der
Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine durch einen Rechner gesteuert wird. Bei der bekannten
Einrichtung ist jedoch kein Saugluftumleitkanal vorgesehen, so daß die Saugluft auch bei niedrigen
Drehgeschwindigkeiten durch den Verdichter des Abgasturboladers hindurchgeht, was zu einem Energieverlust
führt, bedingt durch den Strömungswiderstand beim Durchgang durch den Verdichter. Der bekannte
Abgasturbolader ist auch nicht in der Lage, bei raschen
bo Änderungen, z. B. bei der Beschleunigung und der Verzögerung des Betriebs der Brennkraftmaschine in
geeigneter Weise zu reagieren. Schließlich ist noch ein Abgasturbolader bekanntgeworden (vgl. DE-OS
27 50 265), der ein Saugluft-Umleitventil aufweist.
b5 Jedoch fehlt bei diesem ein Abgas-Umleitventil, so daß
bei dieser Konstruktion wiederum Energieverluste beim Betrieb im Bereich niedriger Drehgeschwindigkeiten zu
verzeichnen sind, da bei diesen der Abgasturbolader
; ·-;■ mitläuft
• C Aufgabe der Erfindung ist es daher einen Abgasturbo-
;: lader für eine Brennkraftmaschine zu schaffen, der
;> optimal ar! die jeweiligen Betriebsbedingungen der
Brennkraftmaschine angepaßt werden kann.
Gelöst wird diese Aufgabe durch die im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 angegebenen Maßnahmen.
Weitere Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen, angegeben.
Nach der Erfindung ist es möglich, den Lader nach ν-' Maßgabe des Betriebszustands des Motors durch
Nutzung eines Mikrorechners zu steuern. Insbesondere wird dabei der Saugverlust im Niedrigdrehzahlbereich
:; des Motors verringert, während im Hochdrehzahlbetrieb
des Motors ein hoher Auflade-Verstärkungsfaktor ■: J erzielt wird.
:'; Ferner ist es möglich, die Beschleunigungsleistung zu
% verbessern und den Lader sowie den Motor während
'Mj des Abbremsens zu schü tzen.
Η Da ferner die Steuerung mit einer selbsttätigen
Regelung arbeitet und die Drehzahl des Laders erfaßt S ist es möglich, den Zustand des Laders nvt hoher
'"-'■ Genauigkeit und gutem Ansprechvermögen über den
ί gesamten Motorbetriebsbereich zu ermitteln und die ;, erwünschte Steuercharakteristik zu erzielen, was bei
j.' einem herkömmlichen System, bei dem die Steuerung C auf der Erfassung des Ladedrucks beruht, nicht möglich
:v ist.
:J Anhand der Zeichnung wird die Erfindung beispiels-
cj weise näher erläutert. Es zeigt J0
Fi g. 1 einen Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine
gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung; i; Fig.2 eine Schnittansicht, die Einzelheiten des
ι Laders in der Anlage nach F i g. 1 zeigt;
F i g. 3 Einzelheiten eines Verdichterdrehzahlmessers j-,
in der Anlage nach F i g. 1;
Fig.4 das Ausgangssignal des Verdichterdrehzahlmessers
nach Fig. 3;
: F i g. 5 Einzelheiten der Steuerschaltung nach F i g. 1;
: F i g. 5 Einzelheiten der Steuerschaltung nach F i g. 1;
F i g. 6 die Steuerkennlinie des Laders, bezogen auf die Motordrehzahl;
Fig.7 die Steuercharakteristiken des Saugluft- und
des Abgas-Umleitventils während der Beschleunigung und der Abbremsung;
Fig.8 die Betriebscharakteristik eines Verdichters, 4>
die die Steuercharakteristik währen;] der Beschleunigung
und Abbremsung erläutert;
Fig.9 das Ausgangssignal eines Klopf-Meßfühlers;
und
F i g. 10 den Verarbeiturgsablauf der Ladersteuerung. ,0
Fig. 1 zeigt den Gesamtaufbau eines Ottomotors (nachstehend einfach »Motor« genannt). Saugluft wird
einem Zylinder 8 durch ein Luftfilter 2, eine Drosselklappenkammer 4 und eine Saugleitung 6 zugeführt, und
infolge der Verbrennung im Zylinder 8 erzeugte Abgase r> werden durch eine Abgasleitung 10 zur Atmosphäre
abgeführt
Die Drosselklappenkammer 4 weist eine Einspritzdüse 12 auf, die den Kraftstoff einspritzt zur Bildung eines
Kraftstoff-Luft-Gemischs, das dem Brennraum im bo
Zylinder 8 zugeführt wird, wenn ein AnsaugventÜ 20 geöffnet wird. Der Kraftstoff wird von einem Kraftstoffbehälter
30 von einer Kraftstoffpumpe 32 zu der Einspritzdüse 12 gefördert.
Vor der Drosselklappe 14 in der Drosselklappenkam- h5
mer 4 ist ein Luftkanal 22 gebildet Ein Hitzdraht 24, der einen thermischen Dur<
Influßmesser bildet, ist im Luftkanal 22 angeordnet. Dieser Hitzdraht 24 erzeugt
ein elektrisches Signal, das sich nach Maßgabe der Änderung der Strömungsgeschwindigkeit der Luft
ändert, d. h., das durch die Beziehung zwischen der
darch die strömende Luft bewirkten Abkühlungsrate und der Wärmeerzeugungsrate durch den Hitzdraht 24
bestimmt ist Der vollständige Schließzustand der Drosselklappe 14 wird von einem Drosselklappen-Meßfühler
148 erfaßt
Ein Zündverteiler 40 weist einen Kurbelwinkelfühler 42 auf, der jeweils ein Bezugswinkelsignal bei einem
vorgegebenen Bezugskurbelwinkel und ein Lagesigiial
bei einem gleichbleibenden Kurbelwinkeiintervall von z. B. 0,5° erzeugt.
Ein Klopf-Meßfühler 44, der am Zylinder 8 angeordnet
ist erfaßt eine anomale Zündung, d. h.. Klopfen, im Motor.
Eine Steuerschaltung 100 aus einem Mikrorechner od. dgl. führt Rechenoperationen bei Empfang der verschiedenen
Signale, z. B. der Ausgangssignale des Hitzdrahts 24, des Kfopf-Meßfühlers 44, des ? Fühlers 46, des
JCurbelwinkelfühlers 42T des KühlwE^sertemperanir-Fühlers
56 und eines Verdichterdrehzahl-Messers 65, der noch erläutert wird, durch. Die Einspritzdüse 12 und
eine Zündspule 58 werden nach Maßgabe der Ausgangssignale der Steuerschaltung 100 betätigt. Einer
Zündkei-ze (nicht gezeigt) im Zylinder 8 wird eine
Hochspannung von einem Zündverteiler 42 entsprechend dem Zündseitpunkt zugeführt. Ein Abgasrückführungs-Stellventil
(nachstehend als EGR-Ventil bezeichnet) 60 ist ebenfalls vorgesehen.
Zur Verringerung des Kraftstoffverbrauchs und Steigerung der Motorleistung durch Rückgewinnung
der im Abgas enthaltenen Energie weist der Motor einen Abgasturbolader 62 auf, der in der Ansaug- und
Abgasanlage vorgesehen ist. Der Lader 62 umfaßt eine Turbine 64, die von den Motorabgasen so getrieben
wird, daß sie einen mit der Turbine 64 einheitlichen Verdichter 66 antreibt, wodurch der Motor aufgeladen
wird. Der Druck der Ladeluft wird durch die Drehzahl der Turbine 64 und den Luftdurchsatz bestimmt. Ein
über.-näßig hoher Ladedruck kann einen Motorausfali
verursachen, wogegen ein zu niedriger Druck eine Steigerung des Kraftstoffverbrauchs und eine Verminderung
der Motorleistung zur Folge haben kann.
Zur optimalen Steuerung des Laiiers ist ein Abgas-Umleitkanal 67 vorgesehen, um die Einführungsrate des Abgases in die Turbine 64 des Laders 62 zu
steuern. Der Turbinenumgehungskanal, nachstehend auch Abgas-Umleitkanal 67 genannt, wird von einem
Abgas-Umleitventil 68 geöffnet und geschlossen, das von einem Stellglied /0 gesteuert wird.
In der Verdichterseite 66 des Laders 62 ist ein Saugluft-Umleitkanal 91 vorgesehen. Dieser Kanal 91
wird von einem Saugluft-Umleitventil 92 geöffnet und geschlossen, das von einem Stellglied 90 geregelt wird.
Ferner ist ein Verdichterdrehzahlmesser 65 vorgesehen, der die Drehzahl des Verdichters 66 erfaßt
Einzelheiten des Laders und der Steuervorrichtung sind in Fig.2 geztigt. Der Lader 62 umfaßt einen
Verdichterblock 62C1 einen Lagerblock 62ß und einen Turbinenblock G2T. Das Stellglied 70 zum Betätigen des
Abgas-Umleitventils 68 umfaßt einen Elektromagneten 72 und eine Stange 73. Der Elektromagnet 72 hat einen
Tauchkolben 74, der normalerweise von einer Feder 76 so vorgespannt ist, d&3 er den Abgas-Umleitkana! 67
schließt.
Ein Transistor 80 ist zwischen einer elektromagnetischen Wicklung 78 und einer Stromversorgung 79
vorgesehen. Bei einem Stromimpuls hoher Frequenz mit einer Dauer in der Größenordnung von 10 ms, der an
die Basis des Transistors 80 angelegt wird, wird der Hub des Kolbens 74 nach Maßgabe des Verhältnisses der
Zeitdauer, während der der Stromimpuls in jedem Zyklus zugeführt wird, zu der Zeitdauer eines Zyklus
7WTbestimmt. Dieses Verhältnis wird nachstehend als »Einschaltdauer« bezeichnet. Die Einschaltdauer wird
von einer Steuerschaltung 100 errechnet. Ferner ist ein Verstärker 82 vorgesehen.
Das Stellglied 90 für das Saugluft-Umleitventil 92 weist einen Elektromagneten 93 auf. der im wesentlichen
gleich dem Elektromagneten des Stellglieds 70 ausgebildet ist und durch das Ausgangssignal der
Steuerschaltung 100 steuerbar ist.
Nach F i g. 3 umfaßt der Verdichterdrehzahlmesser 65 einen Spulenkern 651, der in einer im Verdict terblock
62C gebildeten Vertiefung 650 angeordnet ist, eine um den Kern 651 gewickelte Wicklung 652 und einen
Dauermagnet 654, der an der Laderwelle 653 befestigt ist. Das von der Wicklung 655 abgegebene Signal wird
von einem RC-Resonanzkreis 656 verstärkt, so daß ein Ausgangssignal Vnc gemäß Fig. 4 erhalten wird. Es ist
also möglich, ein sinusförmiges Ausgangssignal mit einer Frequenz zu erhalten, die der Drehzahl (= Umdrehungen/min)
des Laders direkt proportional ist. Dieses Ausgangssignal wird in einen Signalimpuls umgeformt
und der Steuereinheit 100 zugeführt.
Fig. 5 zeigt den Gesamtaufbau der Steuereinrichtung. Die Steuereinheit 100 umfaßt eine Zentraleinheit
ZE 102. einen Festwertspeicher oder ROM 104. einen
Direktzugriffsspeicher oder RAM 106 und Ein-Ausgabeschnittstellen 108. Die ZE 102 führt Rechenoperationen
auf der Grundlage der von den Ein-Ausgabeschnittstellen 108 eingegebenen Informationen nach Maßgabe
verschiedener im ROM 104 gespeicherter Programme durch und gibt die Rechenergebnisse an die Ein-Ausgabeschnittstelle
108 zurück. Die Zwischenspeicherung für die Rechenoperationen erfolgt im RAM 106. Der
Datenaustausch zwischen ZE 102, ROM 104. RAM 106 und Ein-Ausgabeschnittstelle 108 erfolgt über eine
Busleitung 110, die einen Datenbus, einen Steuerbus und
einen Adressenbus umfaßt.
Die Ein-Ausgabeschnittstelle 108 umfaßt Eingabeeinheiten mit einem ersten Analog-Digital-Umsetzer oder
ADU:. einem zweiten Analog-Digital-Umsetzer oder ADU:. einem Winkelsignal-Verarbeitungsglied 126 und
einer diskreten Ein-Ausgabeeinheit oder DIO 170 zur Ein- und Ausgabe von 1-Bit-Information.
Ein Multiplexer oder MPX 120 empfängt Ausgangssignale des Kühlwassertemperatur-Fühlers 56 (TWS),
des Lufttemperatur-Fühlers 112(TAS).des Drosselklappenwinkel-Fühlers
116 (8THS). des A-Fühlers 46 (AS) und des Verdichterdrehzahlmessers 65 (NTc). Der MPX
120 wählt eines dieser Ausgangssignale aus und führt dieses einer ADU-Schaltung 122 zu, deren digitaler
Ausgang mit einem Register 124 (REG) gekoppelt ist und dort gespeichert wird.
Der Ausgang des Hitzdrahts 24 (AFS) wird dem ADU: zugeführt und dort in ein Digitalsignal durch eine
ADU-Schaltung 128 umgesetzt und in einem Register 130 (REG) gespeichert. Der Kurbelwinkel-Fühler 42
(ANGS) führt der Winkelsignal-Verarbeitungsschaltung 126 ein Bezugskurbelwinkel-Signal (REF). das einen
Bezugskurbelwinkel wie z.B. 180° bzeichnet, und ein Kurbeiwinkel-Signai (POS), das einen kleinen Kurbeiwinkel
wie etwa 1° bezeichnet, zu. Diese Signale werden in der Winkelsignal-Verarbeitungsschaitup.g 126 geformt.
Das Ausgangssignal des Klopf-Fühlers 44 wird unter Einsatz eines Software-Zeitgebers 127 (S-Zeitgeber)
gezählt.
Die DIO 170 empfängt Ausgangssignale eines Leerlaufschalters 148 (IDLE-SW) und eines Startschalters
152(START-SW).
Nachstehend werden die Impulsausgangsschaltung und Steuerobjekte erläutert, die gemäß den Ergebnissen
ίο der von der ZE 102 durchgeführten Rechenoperation
gesteuert werden. Eine Einspritzdüsen-Steuerschaltung 134 (IN]C) setzt den Digitalwert, der das Ergebnis der
Rechenoperation ist, in einen Signalimpuls um. Somit erzeugt INJC 134 einen Impuls mit einer Dauer, die der
Kraftstoffeinspritzrate entspricht. Dieser Impuls wird der Einspritzdüse 12 durch das UND-Glied 136
zugeführt.
Fine Zündimpuls-Erzeugerschaltung 138 (IGNC) weist ein Register ADV auf zum Setzen des
Zündzeitpunkts und ein Register DWL zum Setzen des Zeitpunkts des Beginns der Primärstromzuführung zu
der Zündspule 58. Diese Daten werden von der ZE 102 gesetzt. Die IGNC erzeugt Impulse nach Maßgabe der
gesetzten Information und liefert die Impulse durch ein
ij UND-Glied 140 zu einem Verstärker, der die Zündspule
58 ansteuert.
Die Öffnungsrate des Abgas-Umleitventils 68 wird von arm Impuls bestimmt, der von einer Steuerschaltung
(SCEC) 142 dem Stellglied 70 durch ein
J0 UND-Glied 143 zugeführt wird. Die SCEC 142 hat ein
Register SCECD,, in das ein Wert entsprechend dem Tastverhältnis gesetzt wird, und ein Register SCECP. in
das die Impulsperiodendauer des Impulses gesetzt wird.
Das öffnen und Schließen des Saugluft-Umleitventils 92 wird von einem Impuls bestimmt, der von einer
Steuerschaltung (SCIC) 144 dem Stellglied 90 durch ein UND-Glied 145 zugeführt wird. Die SCIC 144 hat ein
Register SCICD, in das der dem Tastverhältnis (1 oder 0) des Impulses entsprechende Wert gesetzt wird.
Eine EGR-Steuerimpuls-Erzeugerschaltung 154
(EGRC) für die Steuerung des EGR-Steuerventils 60 umfaßt ein Register EGRD, in das ein Wert
entsprechend dem Tastverhältnis des Impulses gesetzt wird, und ein Register EGRP, in das ein Wert
entsprechend der Impulsperiodendauer gesetzt wird. Das Ausgangssignal der EGRC wird durch ein
UND-Glied 156 einem Transistor zum Ansteuern des EGR-Steuerventils 60 zugeführt.
Das 1-Bit-Signal wird von der DIO 170 gesteuert.
Dieser werden als Eingangssignale die Signale IDLE-SW 148 und ein START-SW-Signal 15: zugeführt.
Die DIO 170 umfaßt ein Register DDR zur Festlegung, ob der Anschluß als Ein- oder Ausgangsanschluß
zu verwenden ist, und ein Register DOUT zum Speichern der Ausgangssinformation.
Das Register 160 ist ein Register (MOD), das Befehle für verschiedene Zustände in der Ein-Ausgabeschnittstelle
108 halten kann. Z. B. werden durch Setzen von Befehlen in dieses Register die UND-Glieder 136, 140,
143, 145 und 156 geöffnet oder gesperrt Somit ist es möglich, das Ende und den Beginn der Ausgabe von
Signalen durch INJC 134, IGNC 138. SCEC 142, SCIC
144 und EGR 154 dadurch zu bestimmen, daß der Befehl in das MOD-Register 160 gesetzt wird.
Die Eingangssignale der Meßfühler werden in der Steuereinheit (100) aufgenommen, und auf ihrer
Grundlage werden durch spezielle Programmschritte in der Steuereinheit die Steuersignale für die Ventile des
Turbolader hergeleitet.
F i g. 6 zeigt die Beziehung zwischen der Drehzahl Nc des Laders und dem Hub oder Öffnungsgrad des
Saugluft-Umleitventils (Ss) und des Abgas-Umleitventüs
(Se). Das Abgas-Umleitventil ist vollständig geschlossen wenn die Laderdrehzahl noch niedrig ist,
wobei das gesamte Abgas der Turbine zugeführt wird, um e'J 5 Aufladung des Motors zu bewirken.
Wen-1 die Drehzahl Ncdes Laders einen vorbestimmten
Pegel Wz übersteigt, wird der Öffnungsgrad Se des Abgas-Umleitventiis 68 vergrößert entsprechend einer
Steigerung der Laderdrehzahl um eine Erhöhung des Ladedrucks zu vermeiden. Das Abgas-Umleitventil 68
ist vollständig geöffnet, wenn die Laderdrehzahl auf Λ/j
erhöht wird, so daß eine Beschädigung des Motors aufgrund eines zu hohen Ladedrucks vermieden wird.
Die Rückführungsregelung erfolgt bei einer vorbestimmten Weite des Öffnungsgrads des Abgas-Umleitventils
68 nach Maßgabe des Auftreten«: von Klopfen im Motor.
Dagegen wird das Saugluft-Umleitventil 92 vollständig geöffnet, wenn die Drehzahl Nc des Laders
unterhalb eines vorbestimmten Pegels N\(N\ <Ντ) liegt,
um zu verhindern, daß Saugluft durch den Verdichter 66 strömt, wenn der Motor in einem Bereich arbeitet, in
dem kein Aufladeeffekt vorhanden ist, wodurch der Widerstand gegen die Saugluftströmung verringert
wird.
Wenn die Laderdrehzahl über die Normaldrehzahl hinaus auf eine anomal hohe Drehzahl M» ansteigt, wird
das i\iugluft-Umleitventil 92 vollständig geöffnet, so
daß der Motor geschützt wird.
Es ist möglich, das Saugluft-Umleitventil 92 so anzuordnen, daß es normalerweise geöffnet und nur
dann geschlossen wird, wenn der Elektromagnet 93 erregt wird (vgl. F i g. 2). Diese Anordnung gewährleistet
Sicherheit, weil kein erhebliches Problem auftritt, auch wenn sich Probleme in der Steuereinheit und dem
Elektromagneten 93 wie etwa ein Durchbrennen der Wicklung ergeben.
Die vorstehend erläuterte Steuerung des Motors trifft auf den stabilen Betriebszustand zu. In einer Übergangsperiode
des Motorbetriebs erfolgt die Steuerung entsprechend Fig.7. Dabei werden in der Beschleunigungsperiode
a das Saugluft- und das Abgas-Umleitventil für eine vorbestimmte Dauer geschlossen, um eine
gleichmäßige Beschleunigung des Motors zu unterstützen. Wenn jedoch der Motor aus einem Zustand hohen
Ladedrucks heraus beschleunigt wird, wird der Öffnungsgrad des Abgas-Umleitventils 68 so bestimmt, daß
die Steigerungsrate der Verdichtergeschwindigkeit Nc unterdrückt wird, wodurch ein Motorschaden infolge
einer abrupten Steigerung des Ladedrucks verhindert wird. Die Einzelheiten dieser Steuerung werden noch
erläutert Während der Abbremsungsperiode b werden dts Ansaug- und das Abgas-Umleitventil für eine
vorbestimmte Periode geöffnet
F i g. 8 zeigt ein Verdichterdiagramm des Laders und die Arbeitskurve desselben während des Motorbetriebs
mit vollständig geöffneter Drosselklappe. NE bzw. N bezeichnen die Motordrehzahl bzw. den Lader-Wirkungsgrad.
Die Strichlinie S bezeichnet die Pumpkurve. Io stabilen Betriebszustand des Motors wird der
Ladedruck (das Druckverhältnis) relativ zu dem Durchsatz Q1 der Luft nach Maßgabe der Kennlinie A
gesteuert
Im Bereich der linken Seite der Pumplinie S erfolgt
die Abtrennung der Luft von der Oberfläche des Laufrads des Verdichters 66. so daß ein starkes
Geräusch erzeugt wird. Diese Erscheinung kann zu einem Ausfall des Laufrads führen. Es ist daher
notwendig zu verhindern, daß der Betriebszustand in den Bereich links von der Pumplinie 5gelangt.
Zum Beispiel nimmt der Luftdurchsatz Q-, ab, wenn der Motor nach einer Beschleunigung in der Kennlinie B
abgebremst wird. Wenn die Abbremsung aus dem Zustand beginnt, in dem der Ladedruck ca. 350 mm Hg
ίο beträgt, nimmt der Saugluftdurchsatz Q7 ab, während
der von dem Verdichter 66 erzeugte Ladedruck nicht so stark wie im Zustand O verringert wird, so daß der
Betiebszustand unerwünschterweise in den Bereich links von der Pumplinie 5 gelangt.
Um diesen Nachteil zu vermeiden, muß der Verdichter 66 so schnell wie möglich abgebremst
werden (vgl. die Kennlinie Ci). Zu diesem Zweck ist es am besten, das Abgas-Umleitventil 68 vollständig zu
öffnen, um das in das Turbinengehäuse 627~sirüretende
Abgas freizugeben, während die Saugluft an dem Verdichter 66 vorbeigeleitet wird.
Wenn das Abgas-Umleitventil 68 während der Beschleunigung im Hochdrehzahlbereich vollständig
geschlossen wird, wird der Lader auf eine zu hohe Drehzahl entsprechend Cj beschleunigt, so daß bevorzugt
das Abgas-Umleitventil 68 geöffnet wird, um die Kennlinie C4 zu erhalten. Nachstehend wird die
Erfassung des Klopfens unter Bezugnahme auf Fig.9 erläutert.
jo Das Ausgangssignal des Klopf-Fühlers umfaßt (vgl.
(F) in Fig.9) Klopfsignale F sowie ein leichtes Klopfsignal Fi und ein mittleres Klopfsignal F2, eine
vom Klopfsignal verschiedene Signalkomponente G und ein Zündsignalrauschen lg. Eine Verarbeitungsschaltung
nimmt nur die Klopfsignale F aus diesen Signalen auf und erzeugt einen Impulszug KNCK. Mit
zunehmendem Klopfen wird das Abgas-Umleitventil 68 weiter geöffnet.
F i g. 10 zeigt das Verarbeitungsprogramm zur Steuerung des Abgasturboladers. Zunächst wird entschieden,
ob sich der Motor im Beschleunigungszustand befindet (Schritt 702). Wenn die Änderungsrate von Qa innerhalb
einer vorbestimmten Periode einen vorgegebenen Wert übersteigt, wird entschieden, daß sich der Motor im
Beschleunigungszustand befindet. Diese Entscheidung erfolgt durch Durchführung eines Teilrechenprogramms.
Wenn sich der Motor nicht im Beschleunigungszustand befindet, wird im nächsten Schritt 704
entschieden, ob sich der Motor im Schnellabbremsungszustand befindet. Es wird entschieden, daß sich der
Motor im Schnellabbremsungszustand befindet, wenn das Ausgangssignal von IDLE-SW 148 als vollständiges
Schließen der Drosselklappe 14 zu interpretieren ist.
Wenn sich der Motor weder im Beschleunigungsnoch im Abbremsungszustand befindet, erfolgt in
Schritt 706 eine Berechnung des Umleitventil-Grundöffnungsgrads.
Nach einer Bestimmung der Drehzahl Nc des Laders wird der Öffnungsgrad des Abgas-Umleitventils
aufgrund der Tabelle im ROM 104 geprüft zum Herstellen der Charakteristiken nach Fig.6. Die
tatsächliche Tabelle ist so ausgelegt, daß sie das Tastverhältnis der an die Transistoren der Stellglieder
70 angelegten Stromimpulse anstelle des Öffnungsgrads des Abgas-Umleitventils 68 ausgibt.
Dann wird in Schritt 708 entschieden, ob ein Klopfen erfolgt Wenn Köpfen auftritt, erfolgt eine Korrektur
des Öffnungsgrads des Umleitventils 68.
In Schritt 712 wird die Drehzahl Nc des Laders
bestimmt, und der Öffnungsgrad des Saugluft-Umleitventils 92 wird aufgrund der im ROM 104 gespeicherten
Tabelle, die die Kennlinien nach Fig.6 angibt, untersucht.
Der Impuls zum Ansteuern der Stelleinheit 70 wird in Schritt 714 zugeführt, während der Impuls zum
Ansteuern der Stelleinheit 90 in Schritt 716 zugeführt wird.
Wenn in Sc-firitt 702 entschieden wird, daß sich der
Motor im Beschleunigungszustand befindet, wird die Lager-Drehzahl Nc bestimmt. Wenn die Drehzahl Nc
70 000 U/min nicht erreicht, wird das Abgas-Umleitventil 68 während einer Periode ii ms in Schritt 722 vollständig
geschlossen, und in Schritt 724 wird dann das Saugluft-Umleitventil 92 für eine Periode von ?2 ms
vollständig geschlossen (vgl. F i g. 7). Dann werden die Ventile entsprechend diesem Resultat in den Schritten
714 und 716 betätigt, um dadurch die Beschleunigung des Motors zu unterstützen.
Wenn in Schritt 720 entschieden wird, daß die Lader-Drehzahl Nc nicht geringer als 70 000 U/min ist,
wird in Schritt 726 der Öffnungsgrad des Abgas-Umleitventils 68 berechnet und nach dem Rechenergebnis
eingestellt, während die Erhöhungsrate ONc der Lader-Drehzahl Nc innerhalb eines vorbestimmten
Bereichs bleibt. Dies dient dem Zweck, eine anomale Erhöhung der Motordrehzahl aufgrund des SchlieBens
des Abgas-Umleitventils 68 während des Hochdrehzahlbetriebs des Kraftfahrzeugs zu verhindern.
Wenn in Schritt 704 entschieden wird, daß sich der Motor im Abbremsungszustand befindet, geht der
Prozeß zu Schutt 728, in dem das Abgas-Umleitventil 68 für eine Peride von h ms vollständig geöffnet wird und
das Saugluft-Umleitventil 92 für eine Periode von u ms
vollständig geöffnet wird, um die Erzeugung eines Pumpstoßes zu verhindern.
Bei dem erläuterten Ausführungsbeispiel werden das
ίο Saugluft- und das Abgas-Umleitventil durch Elektromagnete
aufweisende Stelleinheiten verstellt. Dies ist jedoch nicht unbedingt notwendig, und es können auch
andere Stellelemente eingesetzt werden. Zum Beispiel kann als Verstellenergiequelle auch Hydraulikdruck
oder Unterdruck eingesetzt werden. In einem solchen Fall wird der Pegel der Stellkraft durch ein Elektromagnetventil
gesteuert, das seinerseits von einem Impulssignal angesteuert wird, das eine Impulslängencodierung
aufweist.
Anstelle eines Klopf-Fühlers können auch geeignete
Mittel zum Erfassen des Verbrennungsdrucks in der Brennkammer und zur Rückführung des Meßergebnisses
vorgesehen sein.
Die Abgasturbolader-Drehzahl kann auch durch optische Mittel mit einem Leuchtelement, einem
Lichtempfangselement und einem Lichtreflexionskörper auf der Welle'des Laders bestimmt werden.
Hierzu 7 Blatt Zeichnungen
Claims (6)
1. Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine mit einem TurbinenumgehungskaEal, der ein Abgas-Umleitventil
aufweist, das durch eine auf Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine und des Abgasturboladers
ansprechende Steuereinrichtung steuerbar ist, dadurch gekennzeichnet, daß ein
VeiTÜchterumgehungskanal (91) vorgesehen ist, der
ein ebenfalls durch die Steuereinrichtung (100) steuerbares Saugluft-Umleitventil (92) aufweist
2. Abgasturbolader nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei im wesentlichen konstanter
Drehgeschwindigkeit des Abgasturboladers in Abhängigkeit von der gemessenen Drehgeschwindigkeit
Nc (Verdichter-Umdrehungen/min, gemessen mit Verdichterdrehzahlmesser 65) mit Hilfe der im
Festwertspeicher (ROM 104) gespeicherten Tabellenwerte (rich F i g. 6) durch die Steuereinrichtung
(100) der Gmndöffnungsgrad des Abgas-Umleitventils (68) und der Öffnungsgrad des Saugluft-Umleitventils
(92) eingestellt werden.
3. Abgasturbolader nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet,
daß bei niedrigen Drehgeschwindigkeiten, unterhalb einer vorgegebenen Drehgeschwindigkeit Ni, das
Saugluft-Umleitventil (92) völlig geöffnet und das Abgas-Umleitventil (68) völlig geschlossen ist,
daß oberhalb der Drehgeschwindigkeit /Vi bis zu einer weiteren vorgegebenen Drehgeschwindigkeit /V4 das Saugiuft-Umleitventil (92) völlig geschlossen und das Abgas-Umleiiventil ij8) ab einer zwischen den Drehgeschwindigkjiten /Vi und /V4 liegenden Drehgeschwindigkeit /V2 Iinea« ansteigend mit der gemessenen Drehgeschwindigkeit Nc bis zu einem weiter vorgegebenen Wert Nj geöffnet wird und
daß oberhalb des Wertes JV4 sowohl das Saugluft-Umleitventil (92) als auch das Abgas-Umleitventil (68) völlig geöffnet sind (F i g. 6).
daß oberhalb der Drehgeschwindigkeit /Vi bis zu einer weiteren vorgegebenen Drehgeschwindigkeit /V4 das Saugiuft-Umleitventil (92) völlig geschlossen und das Abgas-Umleiiventil ij8) ab einer zwischen den Drehgeschwindigkjiten /Vi und /V4 liegenden Drehgeschwindigkeit /V2 Iinea« ansteigend mit der gemessenen Drehgeschwindigkeit Nc bis zu einem weiter vorgegebenen Wert Nj geöffnet wird und
daß oberhalb des Wertes JV4 sowohl das Saugluft-Umleitventil (92) als auch das Abgas-Umleitventil (68) völlig geöffnet sind (F i g. 6).
4. Abgasturbolader nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß beim Auftreten von Klopfgeräuschen,
erfaßt vom Klopf-Meßfühler (44), der Grundöffnungsgrad des Abgas-Umleitventils (68) so
korrigiert wird, daß mit zunehmendem Klopfen das Abgas-Umleitventil weiter geöffnet wird.
5. Abgasturbolader nach den vorhergehenden Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet,
daß bei einer Beschleunigung der Brennkraftmaschine, festgestellt durch die Änderung der Strömungsgeschwindigkeit
der Ansaugluft, ermittelt in Verbindung mit dem Meßergebnis des Hitzdrahtes (24), bei
Abgasturbolader-Drehgeschwindigkeiten Nc unter 70 000 U/min das Abgas-Umleitventil (68) während
einer Zeitspanne von t\ ms und das Saugluft-Umleitventil
während einer Zeitspanne von /2 ms ganz geschlossen werden (vgl. F i g. 7) und
daß bei Drehgeschwindigkeiten über 70 000 U/min der Öffnungsgrad des Abgas-Umleitventils (68) nach den im Festwertspeicher (ROM 104) befindlichen Tabellenwerten eingestellt wird.
daß bei Drehgeschwindigkeiten über 70 000 U/min der Öffnungsgrad des Abgas-Umleitventils (68) nach den im Festwertspeicher (ROM 104) befindlichen Tabellenwerten eingestellt wird.
6. Abgasturbolader nach den vorhergehenden Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet, daß bei einer
Verzögerung bzw. Abbremsung der Brennkraftmaschine, festgestellt durch die vollständige Schließung
der Drosselklappe (14) in der Saugleitung (6), das Abgas-Umleitventil (68) während einer Zeitspanne
von ij ms und das Saugluft-Umleitventil während
U ms völlig geöffnet werden (vgL F i g. 7).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55122390A JPS5746028A (en) | 1980-09-05 | 1980-09-05 | Controller for supercharger of internal combustion engine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3135107A1 DE3135107A1 (de) | 1982-04-29 |
DE3135107C2 true DE3135107C2 (de) | 1984-03-15 |
Family
ID=14834607
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3135107A Expired DE3135107C2 (de) | 1980-09-05 | 1981-09-04 | Abgasturbolader |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5746028A (de) |
DE (1) | DE3135107C2 (de) |
GB (1) | GB2083135B (de) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3427715C1 (de) * | 1984-07-27 | 1985-12-05 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Abgasturbolader fuer eine Brennkraftmaschine |
DE102004028271A1 (de) * | 2004-06-09 | 2005-12-29 | Fev Motorentechnik Gmbh | Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine |
DE102004056185A1 (de) * | 2004-11-20 | 2006-06-08 | Bayerische Motoren Werke Ag | Abgasturbolader |
DE102008011613A1 (de) * | 2008-02-28 | 2009-09-03 | Continental Automotive Gmbh | Turbolader mit einer Betätigungseinrichtung zum Öffnen und Schließen eines Wastegate-Kanals |
DE102011010288A1 (de) * | 2011-02-03 | 2012-08-09 | GM Global Technology Operations LLC (n. d. Gesetzen des Staates Delaware) | Motoraggregat mit Kompressor |
US9856783B2 (en) | 2010-12-28 | 2018-01-02 | Continental Automotive Gmbh | Exhaust-gas turbocharger having a water-cooled turbine housing with an integrated electric wastegate actuator |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5872644A (ja) * | 1981-10-27 | 1983-04-30 | Nissan Motor Co Ltd | 過給機付内燃機関の制御装置 |
JPS58180726A (ja) * | 1982-04-19 | 1983-10-22 | Nippon Soken Inc | 内燃機関の過給圧制御装置 |
US4594668A (en) * | 1983-02-16 | 1986-06-10 | Allied Corporation | Turbocharger control system |
JPS59170424A (ja) * | 1983-03-18 | 1984-09-26 | Toyota Motor Corp | 過給機付内燃機関の吸入空気量制御装置 |
US4629979A (en) * | 1983-08-31 | 1986-12-16 | Hydro-Quebec | Apparatus for sensing and measuring a current on power transmission line |
US4769994A (en) * | 1983-09-05 | 1988-09-13 | Nissan Motor Co., Ltd. | Method and apparatus for controlling a variable capacity turbine of an automotive turbocharger |
GB8325166D0 (en) * | 1983-09-20 | 1983-10-19 | Holset Engineering Co | Variable area turbine and control system |
FR2557636B1 (fr) * | 1983-12-29 | 1986-12-12 | Semt | Procede et dispositif de reglage d'un debit d'air ou d'un melange carbure introduit dans une chambre de combustion d'un moteur a combustion interne suralimente |
US4691521A (en) * | 1984-04-25 | 1987-09-08 | Nissan Motor Co., Ltd. | Supercharger pressure control system for internal combustion engine with turbocharger |
JPS6165020A (ja) * | 1984-09-05 | 1986-04-03 | Nissan Motor Co Ltd | タ−ボチヤ−ジヤの過給圧制御装置 |
DE3438175A1 (de) * | 1984-10-18 | 1986-04-24 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Einrichtung zur regelung des ladedrucks einer brennkraftmaschine |
JPS6241838U (de) * | 1985-08-30 | 1987-03-13 | ||
JPS62176442U (de) * | 1986-04-30 | 1987-11-09 | ||
JPS62200131U (de) * | 1986-06-10 | 1987-12-19 | ||
GB2218735A (en) * | 1988-05-21 | 1989-11-22 | Frederick Edward Adams | Electrically-driven engine supercharger |
JP2002508473A (ja) * | 1997-12-18 | 2002-03-19 | アライド−シグナル・インコーポレーテッド | 統合されたタービン排気ガス再循環制御バルブ及び排気ガスバイパスを備えたターボチャージャー |
US6032465A (en) * | 1997-12-18 | 2000-03-07 | Alliedsignal Inc. | Integral turbine exhaust gas recirculation control valve |
DE19801395B4 (de) * | 1998-01-16 | 2005-12-22 | Daimlerchrysler Ag | Vorrichtung zur Ladedruckregelung und Abgasrückführungsregelung bei einer Brennkraftmaschine, insbesondere einem Dieselmotor |
DE19824476B4 (de) * | 1998-05-30 | 2005-09-01 | Daimlerchrysler Ag | Otto-Brennkraftmaschine mit einem Abgasturbolader und Verfahren zum Betrieb einer solchen Brennkraftmaschine |
JP4320859B2 (ja) * | 1998-11-27 | 2009-08-26 | マツダ株式会社 | ターボ過給機付エンジンの制御装置 |
US6035640A (en) * | 1999-01-26 | 2000-03-14 | Ford Global Technologies, Inc. | Control method for turbocharged diesel engines having exhaust gas recirculation |
EP1079082B1 (de) * | 1999-08-25 | 2003-04-02 | DaimlerChrysler AG | Verfahren zum Betrieb einer aufgeladenen Brennkraftmaschine |
ES2254635T3 (es) * | 2002-09-23 | 2006-06-16 | Abb Turbo Systems Ag | Procedimiento y dispositivo para hacer funcionar un turboalimentador de gas de escape. |
DE102005010921A1 (de) * | 2004-07-15 | 2006-02-09 | Siemens Ag | Abgasturbolader |
DE102007034917A1 (de) * | 2007-07-24 | 2009-02-05 | Continental Automotive Gmbh | Induktiver Drehzahlsensor für einen Abgasturbolader |
US7650218B2 (en) * | 2007-09-20 | 2010-01-19 | Cummins Ip, Inc | Apparatus, system, and method for preventing turbocharger overspeed in a combustion engine |
GB2482323A (en) * | 2010-07-30 | 2012-02-01 | Ford Global Tech Llc | A method and system for controlling an engine based on determination of rotational speed of a compressor |
JP6040727B2 (ja) | 2012-11-21 | 2016-12-07 | 株式会社Ihi | 過給機 |
AT517119B1 (de) | 2015-04-27 | 2017-08-15 | Ge Jenbacher Gmbh & Co Og | Brennkraftmaschine und Verfahren zum Starten einer Brennkraftmaschine |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2370863A1 (fr) * | 1976-11-12 | 1978-06-09 | Inst Francais Du Petrole | Methode et dispositif pour ameliorer le fonctionnement d'un moteur equipe d'un turbocompresseur |
US4120156A (en) * | 1977-06-08 | 1978-10-17 | The Garrett Corporation | Turbocharger control |
DE2842685B1 (de) * | 1978-09-30 | 1980-01-24 | Volkswagenwerk Ag | Brennkraftmaschine mit einem Abgasturbolader |
DE3002701A1 (de) * | 1980-01-25 | 1981-07-30 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8900 Augsburg | Aufladesystem fuer eine brennkraftmaschine |
-
1980
- 1980-09-05 JP JP55122390A patent/JPS5746028A/ja active Pending
-
1981
- 1981-09-04 DE DE3135107A patent/DE3135107C2/de not_active Expired
- 1981-09-04 GB GB8126792A patent/GB2083135B/en not_active Expired
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3427715C1 (de) * | 1984-07-27 | 1985-12-05 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Abgasturbolader fuer eine Brennkraftmaschine |
DE102004028271A1 (de) * | 2004-06-09 | 2005-12-29 | Fev Motorentechnik Gmbh | Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine |
DE102004056185A1 (de) * | 2004-11-20 | 2006-06-08 | Bayerische Motoren Werke Ag | Abgasturbolader |
DE102008011613A1 (de) * | 2008-02-28 | 2009-09-03 | Continental Automotive Gmbh | Turbolader mit einer Betätigungseinrichtung zum Öffnen und Schließen eines Wastegate-Kanals |
US9856783B2 (en) | 2010-12-28 | 2018-01-02 | Continental Automotive Gmbh | Exhaust-gas turbocharger having a water-cooled turbine housing with an integrated electric wastegate actuator |
DE102011010288A1 (de) * | 2011-02-03 | 2012-08-09 | GM Global Technology Operations LLC (n. d. Gesetzen des Staates Delaware) | Motoraggregat mit Kompressor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3135107A1 (de) | 1982-04-29 |
GB2083135B (en) | 1983-12-07 |
JPS5746028A (en) | 1982-03-16 |
GB2083135A (en) | 1982-03-17 |
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