DE3133947C2

DE3133947C2 - Varioobjektiv

Info

Publication number: DE3133947C2
Application number: DE3133947A
Authority: DE
Inventors: Tadashi Tokio/Tokyo Kimura
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1980-08-29
Filing date: 1981-08-27
Publication date: 1984-12-20
Also published as: JPS5744114A; DE3133947A1; US4413887A; JPH0115842B2

Abstract

Das Varioobjektiv enthält eine Frontlinsengruppe und eine hintere Linsengruppe. Die Frontlinsengruppe besteht aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten bildseitig konvexen meniskusförmigen negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsenglied und einem vierten positiven Linsenglied. Die hintere Linsengruppe besteht aus einem fünften positiven Linsenglied, einem sechsten positiven Linsenglied, einem siebten negativen Linsenglied und einem achten positiven Linsenglied. Die Brennweitenverstellung erfolgt durch Veränderung des Luftabstandes zwischen der Frontlinsengruppe und hinterer Linsengruppe.

Description

/=28,09 -47,5, ω = 37,6°-24,4°, f_F = -46,498, f_K = 34,168,

worin bezeichnen:

fi bis r_lb die Krümmungsradien der Linsenflächen,

di bis d_is die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

/I₁ bis n, die Brechungsindizes der Linsen,

v| bis t], die Abbe-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben Bildfeldwinkel,

fr die Brennweite der Fromlinsengruppe und

f_R die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

Die Erfindung bezieht 3ich auf ein Varioobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten bildseitig konkaven, meniskusförmigen, negativen Linsenglied, einem dritten negativen L> ssenglied und einem vierten positiven Linsenglied und mit einer hinteren Linsengruppe, enthaltend ein fünftes positives Linsenglied, ein sechstes positives Linsenglied, ein siebtes negatives Linsenglied und ein achtes positives Linsenglied, wobei die Brennweitenverstellung durch Veränderung des Luftabstandes zwischen Fromlinsengruppe und hinterer Linsengruppe erfolgt.

Aus der US-PS 41 42 779 ist ein Varioobjektiv dieses Aufbaus bekannt, das noch ein zusätzliches neuntes Linsenglied in der hinteren Linsengruppe aufweist und beim maximalen Bildfeldwinkel von 2 mal 38° ein Öffnungsverhältnis von 1 : 3,5 und bei einem Bildfeldwinkel von 2 mal 24° ein Öffnungsverhältnis von 1 :4.5 aufweist.

Es sind auch schon aus den japanischen Offenlegungschriften 83 543/76 und 60 246/78 Varioobjektive mit einer Frontlinsengruppe und einer hinteren Linsengruppe, bei denen die Brennweitenverstellung durch Veränderung des Luftabstandes zwischen Frontlinsengruppe und hinterer Linsengruppe erfolgt, bekannt, jedoch beträgt beim erstgenannten Objektiv der maximale Bildfeldwinkel nur 2 mal 32,3° und beim zweitgenannten Objektiv nur 2 mal 26 bis 2 mal 27°, so daß kein ausreichender Weitwinkeleffekt sichergestellt ist.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Objektiv der eingangs erwähnten Gattung anzugeben, das bei einem Bildfeldwinkelbereich von etwa 2 mal 24° bis etwa 2 mal 38° bei einfachem Aufbau mit verringerter Zahl von Linsengliedern ein hohes Öffnungsverhältnis von 1 : 3,2 in der Weitwinkelstellung und 1 : 4 in der Normalstellung bei guter Abbildungsleistung besitzt.

Dies wird erreicht durch die in den Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale.

Die Erfindung wird nun anhand erfindungsgemäßer Objektive mit Bezugnahme auf die Zeichnungen näher beschrieben.

In den Zeichnungen zeigt Fig. I ein Schnittbild durch ein erfindung?gemäßes Varioobjektiv, Fig. 2A, 2B und 2C Korrekturkurven eines ersten erfindungsgemäßen Objektivs, Fig. 3A, 3B und 3C Korrekturkurven eines zweiten erfindungsgemäßen Objektivs, Fig. 4A, 4B und 4C Korrekturkurven eines dritten erfindungsgemäßen Objektivs, Fig. 5A, 5B und 5C Korrekturkurven eines vierten erfindungsgcmäUen Objektivs, Fig. 6A, 6B und 6C Korrekturkurven eines fünften crfindungsgcmäßen Objektivs, Fig. 7A, 7B und 7C Korrekturkurven eines sechsten erfindungsgcmäücn Objektivs, Fig. 8A, 8B und 8C Korrekturkurven eines siebten erfindungsgcmüUen Objektivs, Fig. 9A, 9B und 9C Korrekturkurven eines achten erfindungsgcmüLSen Objektivs und Fig. 1OA, !OB und IOC Korrekturkurven eines neunten erfindungsgemäßen Objektivs.

Bei einem Weitwinkclvarioobjektiv stellen die sphärischen Aberrationen in derTelestcllung, der Astigmatismus in der Weitwinkelstellung und die Veränderung der Verzeichnung Probleme dar, wenn das Öffnungsverhält- to nis während der Brennweitenverstellung konstant gehalten wird, während Astigmatismus in der Weitwinkelstellung, sphärische Aberrationen und Verzeichnung in allen Stellungen zwischen der Weitwinkelstellung und der Telestellung Probleme darstellen, wenn das Öffnungsverhältnis variabel gewählt wird, um den Blendendurch-

messer konstant zu halten. Das erfindungsgemäße Varioobjektiv ist vom letztgenannten Typ und so ausgelegt, daß nicht nur die optimale Bildfläche für paraxiale Strahlen - bei der der von der paraxialen Strahlung erzeugte Zerstreuungskreis am kleinsten ist - mit der für außeraxiale Strahlung - bei der der von der außeraxialen Strahlung erzeugte Zerstreuungskreis am kleinsten ist - ausgeglichen ist, sondern daß auch die optimale Bildfläche

für auBeraxiale Strahlen mit der optimalen Bildfläche für paraxials Aberrationen sowohl bei voller Blende als auch bei kleiner Blende in der abgeblendeten Stellung zusammenfällt. Im Gegensatz zu den Varioobjektiven, wie sie in den zuvor erwähnten japanischen Offenlegungsschriften beschrieben sind und die eine Frontlinsengruppe, bestehend aus drei Linsengliedern, besitzen, verwendet das ernndungsgemäße Varioobjektiv ein zusätzliche* konvexes Linsenglied in der Frontünsengruppe, um Verzeichnung adäquat zu korrigieren, welche leicht

einen zu hohen negativen Wert in der FronUinsengruppe annimmt, um die Variation der Verzeichnung relativ zur Variation des Bildfeldwinkels in Grenzen zu halten. Die Variationen von Verzeichnung, Astigmatismus, Farbvergrößerungsfehler und sonstige chromatische Aberration relativ zur Variation des Bildfeldwinkels werden auf minimalem Niveau in der Frontlinsengruppe gehalten, und die Absolutwerte von sphärischer Aberration und anderen Aberrationen werden auf entsprechendem Niveau in der hinteren Linsengruppe gehalten.

Weiterhin hat das erfindungsgemäße Varioobjektiv wie ooen beschrieben eine konstante Aperturblende. Bei Varioobjektiven dieses Typs ist die Einfailshöhe vom ÖlTnungsstrahl in die hintere Linsengruppe in der Telestellung nahezu gleich der in der Weitwinkelstellung, die Einfailshöhe des Öffnungsstrahls in die Frontlinsengruppe variiert jedoch stark zwischen der TeIe- und der Weitwinkelstellung, wobei die Einfallshöhe des Öffnungssti-ahls in der Telestellung größer ist als in der Weitwinkeisteilung. Aufgrund dieser Tatsache ist es bei Varioobjektiven

dieses Typs schwierig, die von der Frontlinsengruppe verursachte sphärische Aberration in der Telestellung zu beseitigen.

Das erfindungsgemäße Varioobjektiv weist, wie F i g. 1 zeigt, eine Frontlinsengruppe auf, die aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten gegenstandsseitig konvexen meniskusform igen negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsenglied und einem vierten positiven Linsenglied besteht und eine hintere Linsengruppe, die aus einem fünften positiven Linsenglied, einem sechsten positiven Linsenglied, einem siebten nega tiven Linsenglied und einem achten positiven Linsenglied besteht, wobei die Brennweitenverstellung durch Verschiebung von vorderer und hinterer Linsengruppe erfolgt.

Bei der Entwicklung der erfindungsgemäßen Objektive hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend näher erläuterten Gründen als wesentlich erwiesen.

1,4 <r_}/\ff\ <9,0 (2)

o,O3 <—- (— +—) 2 (3)

/I₁ \ n₃ "i /

1,75 < /I₇ <⁴>

% 40 50 <(V2 + vh)/2 (5)

Ϊ:' worin bezeichnen:

f_r die Brennweite der Frontlinsengruppe,

^: η und r_} die Krümmungsradien der gegenstandsseitigen Fläche des ersten bzw. zweiten Linsenglieds,

d_} und d₅ die Dicke des zweiten bzw. dritten Linsenglieds, d\ den Luftabstand zwischen zweitem und drittem Linsenglied,

/i|, πι, /ij und /I₇ die Brechungsindizes von erstem, zweitem, drittem bzw. siebtem Linsenglied und vs und Vi die Abbezahlen von zweitem bzw. drittem Linsenglicd.

: Von diesen Bedingungen dienen die Bedingungen (1) und (2) zur Beseitigung der von der Frontlinsengruppe

in der Telestellung verursachten sphärischen Aberration, die sich sonst in einem Varioobjektiv mit konstanter Aperturblende schwierig beseitigen läßt. Das heißt, es ist zweckmäßig, die Krümmungsradien /·, und r, der gegenstandsseitigen Oberflächen von erstem bzw. zweitem Linsenglied möglichst klein zu machen, um zu verhindern, daß die Ausbauchung der negativen sphärischen Aberration durch positive Brechung an den betreffenden gegenstandsseitigen Oberflächen von erstem bzw. zeitem Linsenglied groß wird. Eriindungsgemäß sollte entsprechend Bedingung (1) η /\f_t\ größer als 1,8 sein. Wenn r, /Iy)I kleiner als 1,8 ist, wird sphärische Aberration beträchtlich, und wenn versucht wird, die sphärische Aberration durch Änderung der Krümmung von anderen Linsenoberflächen zu korrigieren, ergibt sich außeraxiale Koma von unerwünschtem Ausmaß. In ähnlicher Weise wird sphärische Aberration groß, wenn r_x/\j)\ kleiner als 1,4 ist, und wenn versucht wird, die sphärische Aberration durch Änderung der Krümmung von anderen Linsenoberflächen zu korrigieren, ergibt sich beträchtliche uußcraxialc Koma.

fo Wenn r, und /·, groß gewählt werden, um d ic Krümmung der gcgcnstandssciligcn Oberflächen von erstem und zweitem Linsenglicd geringer zu halten, kann sphärische Aberration gut korrigiert werden. Wenn jedoch /·, und Λ, insbesondere /·, zu groß sind, ergeben sich andere Aberrationen. Insbesondere wird die Variation der mcriuionalen Aberrationen bei der Varioverstellung groß. Aus diesen Gründen ist es notwendig, vorzusehen, daß η/\/_t\

IO

und jj/ [f_F\ jeweils nicht die entsprechenden oberen Grenzwerte der Bedingungen (1) und (2) überschreiten, denn wenn /j/ 1/^ !größer ist als 3,5 wird die Differenz im mcridionalen Astigmatismus zwischen der Weitwinkelstellung und der Telestellung zu groß, was unerwünscht ist. In ähnlicher Weise wird, wenn r,/ \f_f\ größer als 9 ist, die Differenz im meridionalen Astigmatismus zwischen der Weitwinkelstellung und der Telestellung groß.

Die Bedingungen (3) und (4) sind notwendig, um zu verhindern, daß die Petzvalsumme kleiner als notwendig wird, infolge der Tatsache, daß die negativen Linsenglieder höhere Brechkräfte als die positiven Linsenglieder in dem gesamten Varioobjektiv besitzen, wenn der Bildfeldwinkel in der Weitwinkelstellung bei einem Varioobjektiv, das aus zwei Linsengruppen besteht, groß (ungefähr 38°) sein soll. Obwohl es allgemein gilt, daß Bildfeldkrümmung und Astigmatismusdifferenz bei einer geringeren Petzvalsumme reduziert werden, stellt der Ausgleich zwischen paraxialer und außeraxialer Aberration ein Problem dar, wenn man ein möglichst flaches Bild hoher Qualität über das gesamte Bildfeld mit einem Objektiv erhalten will, das aus einer geringen Anzahl von Linsengliedern besteht. Insbesondere wenn die Aberrationen die Tendenz haben, sich bei Variationen der Brennweite zu ändern, wie dies bei einem Varioobjektiv der Fall ist, liefern nicht nur die Variation des Astigmatismus infolge der Änderung des Bildfeldwinkels, sondern auch der Ausgleich zwischen den Aberrationen, einschließlich denen bei voller Öffnung und bei geringer Öffnung im abgeblendeten Zustand Probleme. Es ist näm- is Hch nicht nur erforderlich, Aberrationen einschließlich sphärischer Aberration und außeraxialer Aberration für eine bestimmte Brennweite gut zu korrigieren, sondern auch wünschenswert, den Korrekturzustand bei anderen Brennweiten beizubehalten. Von diesem Standpunkt aus ist es nicht vorteilhaft, nur eine Art von Aberrationen fast ideal unter einer einzigen Bedingung zu korrigieren, sondern alle Arten von Aberrationen mit gutem Ausgleich in allen Bedingungen. Daher ist in vorliegendem Falle die beste Lösung nicht sphärishe Aberration, Petzvalsumme und andere Aberrationen so gering wie möglich zu halten, sondern alle diese Averrationen rr.it gutem Ausgleich innerhalb zulässiger Bereiche zu korrigieren. Von diesem Standpunkt aus ist das Varioobjektiv nach der vorliegenden Erfindung so ausgebildet, daß es verhindert, daß die Petzvalsumme zu klein wird.

Wenn IXn₁ - (IZn₂ + l/n_})/2 kleiner ist alsO,3 der untere Grenzwert der Bedingung (3) ist die Petzvalsumme zu klein, wobei Bildfeldkrümmung und Astigmatismusdifferenz nicht mit gutem Ausgleich korrigiert werden können und damit die Bildqualität abnimmt. Wenn andererseits i/n, - (Mn₂ + \/n_})/2 0,1 bis 0,15 ist, wird es schwierig, ein Glasmaterial zu wählen, das dieser Bedingung genügen kann und die Petzvalsumme wird groß genug, um Bildfeldkrümmung und Astigmatismusdifferenz hervorzurufen. Daher sollte l/n, -(Un₂ + \/n_y)/2 vorzugsweise kleiner sein als 0,15.

Die Bedingung (4) ist für einen ähnlichen Zweck wie die Bedingung (3) erforderlich. Wenn /J₇ kleiner als 1,75 ist, wird die Petzvalsumme so klein, daß es unmöglich ist, Bildfeldkrümmung und Astigmatismusdifferenz mit gutem Ausgleich zu korrigieren, wodurch die Bildqu&ütät verschlechtert wird. Obwohl somit n₇ vom theoretischen Standpunkt her vorzugsweise einen Wert so groß wie möglich haben sollte, muß π_Ί praktisch in einem Be/eich n₇ < 1,9 gewählt werden, wenn man die praktisch verwendbaren Materialien in Betracht zieht.

Wenn (V₁ + V})/2 kleiner ist als der untere Grenzwert der Bedingung (5) variieren paraxiale chromatische Aberration, Farbvergrößerungsfehler und chromatische Aberration der Koma in weitem Maße, wenn das Varioobjektiv aus der Weitwinkelstellung in die Telestellung verschoben wird, wodurch es unmöglich ist, die chromatischen Aberrationen gut auszugleichen.

Wenn (p, + v,)/2 den oberen Grenzwert der Bedingung (5) überschreitet, wird es schwierig sein, ein Glasmaterial zu firien, das einen Brechungsindex besitzt, der der Bedingung (3) genügt und daher sollte praktisch (V₁ + V|)/2 kleiner sein als 65. Theoretisch jedoch kann der zrvor erwähnte Effekt auch erreicht werden, wenn (V₂ + Vi)Il einen Wert größer als 65 besitzt.

Wenn (d₂ + d< + d_s)/\f_t\ größer ist als der Grenzwert 0,3 der Bedingung (6), hat nicht nur die Frontlinsengruppe eine große Baulänge sondern auch eine große hintere Schnittweite, wodurch es unmöglich ist, ein ausreichendes Varioverhältnis zu erhalten. Wenn versucht wird, diese Nachteile durch die Durchbiegung von den Lin- senoberflächen zu korrigieren, wir-::?/, oder der Krümmungsradius /·„ der bildseitigen Oberfläche des vierten Linsenglieds zu klein, was zu einem unerwünschten Effekt bezüglich der Korrektur der Aberrationen führt. Wenn andererseits (</, + d_A + d_r)/1/, I kleiner ist als 0,18, hat die Frontlinscngruppe eine kurze hintere Schnittweite und dag Varioobjektiv eine lange Baulänge. Um die Baulärnje des Varioobjektivs zu verkürzen, würde es notwendig, die Bildvergrößerung ihr hinteren Linsengruppe zu verändern, aber eine solche Maßnahme ist zur Korrektur der Aberrationen unerwünscht. Weiter würde jeder Versuch, ein ausreichendes Maß an außeraxialer Randstrahlung zu erhalten, unweigerlich den Durchmesser der Frontlinsengruppe vergrößern.

Aus den nachstehend näher erläuterten Gründen ist es vorteilhaft, wenn das Varioobjektiv so ausgebildet ist, daß es auch die folgenden weiteren Bedingungen erfüllt.

55 1,68 <n₄ (7)

worin bezeichnen:

r_s den Krümmungsradius der bildseitigen Oberfläche des vierten Linsenglieus,

d₉ und d_l} die Dicke von fünftem bzw. siebtem Linsenglied, n₄ den Brechungsindex des vierten Linsenglieds und f_H die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

Wenn /i₄ kleiner als der untere Grenzwert 1.8 der Bedingung (7) ist. wird die Petzvalsumme groß genug, wie es zur Korrektur außeraxialen Astigmatismus wünschenswert ist, aber es müssen auf beiden Seiten des vierten Linsengliedes kleine Krümmungsradien r, und /·„ gewählt werden, was seinerseits sphärische Aberration verstärkt. Wenn versucht wird, die sphärische Aberration durch die Durchbiegung der anderen Linsenflächen zu korrigieren, ergibt sich beträchtliche Koma, was unerwünscht ist. Zusätzlich wird der obere Grenzwert von /J₄ bei 1,9 liegen, da praktisch kein Glasmaterial mit einem Brechungsindex von mehr als 1,9 allgemein verwendbar ist, obwohl vom theoretischen Standpunkt aus /I₄ einen größeren Wert haben könnte.

Wenn Ir₈1/ \f_f | kleiner ist als der Grenzwert 3 der Bedingung (8), hat die Frontlinsengruppe eine lange hintere Schnittweite, wodurch es unmöglich wird, ein ausreichendes Varioverhältnis zu erzielen. Wenn versucht wird, dieses durch die Durchbiegung von anderen Linsenflächen zu korrigieren, erhalten λ, /j und k I kleine Werte, was zur Korrektur der Aberrationen unerwünscht ist.

Wenn (d_v + </,,)//» größer als der Grenzwert 0,5 der Bedingung (9), werden zwar Koma und Farbvergrößerungsfehler gut korrigiert, die Baulänge des Objektivs wird jedoch unerwünscht verlängert. Wenn andererseits (</, + d_u)//_R kleiner als 0,35 ist, werden Koma und chromatische Queraberration in der Weitwinkelstellung groß, wodurch es unmöglich wird, einerseits ein ausreichendes Varioverhältnis und andererseits einen guten Korrekturzustand zu erhalten.

Aus den nachstend erläuterten Gründen ist es darüberhinaus vorteilhaft, wenn die folgenden Bedingungen erfüllt werden.

0.55 <r,jA|<l,2 (10)

1,6 <<n< + n„ + /»„)/3 < 1,7 (II)

worin bezeichnen:

/|_t den Krümmungsradius der bildseitigen Oberfläche des achten Linsenglieds,

/I₅, n_h und n_t die Brechungsindizes von fünftem, sechstem bzw. achtem Linsenglied.

Wenn l/i,,!//* größer ist als der Grenzwert 1,2 der Bedingung (10), hat die hintere Linsengruppe eine lange hintere Schnittwc ^;te, wodurch es unmöglich wird, ein ausreichend vergrößertes Bild in der Telestellung zu erhalten. Um die hintere Schnittweite der hinteren Linsengruppe zu verkürzen, ist es erforderlich, die Vergrößerung der hinteren Linsengruppe zu verändern, eine solche Veränderung erhöht aber die Variation des Luftabstandes d„ zwischen Frontlinscngruppe und hinterer Linsengruppc, was unerwünscht ist. Wenn \r_ih\lf_K kleiner ist als 0,55, hat andererseits die hintere Linsengruppe eine kurze hintere Schnittweite, und das Varioobjektiv insgesamt hat auch eine kurze hintere Schnittweite in der Weitwinkelstellung, was unerwünscht ist. Um die hintere Schnittweite zu verlängern, wäre es notwendig, die Bildvergrößerung der hinteren Linsengruppe um den Wert von/» zu vergrößern, was seinerseits unerwünscht die Baulänge des Objektivs vergrößert.

Wenn (/I₅ + /j„ + n, )/3 größer ist als der Grenzwert 1,7 der Bedingung (11) wird die Petzvalsumme zu klein, um Bildfeldkrümmung und Astigmatismus zu gutem Ausgleich zu bringen, und die Bildqualität wird verschlechtert. Wenn (n_s + n₆ + /i,)/3 kleiner ist als der untere Grenzwert 1,6, wird andererseits sphärische Aberration in der hinteren Linsengruppe stark, und wenn versucht wird, sphärische Aberration durch Änderung der Krümmung der Linsenflächen in der hinteren Linsengruppe zu korrigieren, ergeben sich Koma und Astigmatismus.

Wie zuvor erwähnt, ist es für die Korrektur von spärischer Aberration günstig, wenn r,/|//.|groß ist. Besonders vorteilhaft ist es, wenn r_yf\f_f | innerhalb des folgenden Bereichs 4,5 < r,/|/_A|<9 liegt. Wie bereits erwähnt ist es bezüglich des Astigmatismus anzustreben, daß r,/[f_f\ nicht zu groß ist. In diesem Falle ist es, um die Differenz im meridionalen Astigmatismus zwischen der Weitwinkelstellung der Telestellung klein zu halten, vorteilhaft, den Luftabstand d_u zwischen sechstem und siebtem Linsenglied klein zu halten. Infolgedessen ist es vorteilhaft, d< 2 lh größer als 0,11 zu wählen. Wenn jedoch </_l2//p größer ist alsO,l6, hat dies den Nachteil, daß die Baulänge des Objektivs zu groß wird. Infolgedessen ist es vorteilhaft, wenn auch die folgende Bedingung erfüllt ist.

0,11 <·/,,//* < 0.16

(12)

Für eine sehr gute Korrektur von sphärischer Aberration und geringe Differenz im meridionalen Astigmatismus zwischen der Weitwinkelstellung und der Telestellung ist es somit erwünscht, wenn die nachstehend aufgeführten Bedingungen gleichzeitig erfüllt sind.

4.5 <r,/\f_f\< 9 0,11 <</.,,//„< 0,16 In den nachfolgenden Tabellen 1 bis 9 sind die Daten erfindungsgemäßer Objektive 1 bis 9 angegeben.

Tabelle 1

r. = 127,858 r₂ = -5305,436

</, = 2,89 d₂ = 0,10

/i, = 1,51825

v, = 64,15

Fortsetzung /·, = 133,964 r₄ = 19,583 r, = - 106,781 A» = 43,081 A₇ = 37,460 r, = 361,218 A₉ = 39,590 λ,,,= -187,882 η ι = 25J6Ö a-, 2 = -797,384 /■υ = -46,421 r_M = 22,055 A-,, = 139,658 r_l6= -24,057 / = 28,09 ~ 48,06, r,/1/,I-2,699,

d_} = 1,40

d₄ = 8,06

</? = 2,45

d_h = 2,68

(I₁ = 3,90

</„ = 1,04-23,69

d₉ = 8,40

</io =-■ 0,40

«/,, = 3,03

ti_u - 3,01

</,i - 7.62

</_l4 - 1.50

rfij = 3.14

n₂ = 1,64129

= 1.60548

n₄ = 1,81077

n, = 1,73234

H₆ = 1,61770

n₇ = 1,81265

/»„ = 1.67133 v, = 55,38 v, = 60.70 v< = 40,95

54,68

51,17

v₇ = 25,43 v₈ =41,93

ω = 37,6"-24,2°, /,- = -47,368, f_R = 34,295, = 2,828,

_L _ C J_ ₊ .LU . 0,0426,

(V₂	+ v₃)/2 = 58,04,	= 113,512	(<Λ	*+ d₄ + d_s)/\fy\-*	13	0,251,	1,51825
k₈1	\|/\|/,\|= 0,762,			+ d_n)lf_R =0,461
l'l.	\lh ' 0,702,	■= oo		+ AI₆ + A(„)/3 = I.	,67379
Tabelle 2
r,	= 95,689				1,64368
		di	= 3,50	AI, =
h	= 17,951
		*<li*	= 0,10
Γι	= -70,316				1,73234
		di	= 1,46	": ⁼
*4	49,671
		*d_A*	= 8,90
r₅	= 37,333				1,80401
		ds	= 1,20	AIj =
	= -229,690
		d„	= 1,63
A₇	46,763				1,61377
		*<ii*	= 4,50	A)₄ =
r»	= -57,086
		dt	= 2,26 ~ 25,34
*r·)*	= 20,230				1,61770
		*d_v*	= 7,16	AI₅ =
MO
	dm	= 0,40
Ml
	du	= 2,75	"6 ⁼

v, = 64,15 v_: = 56,93 v, = 54.68

= 42,24

v, = 55,92

IO

20

J5

40

45

50

55

60

65

Forlsetzung	60.638	d\ 2	- 2,98	/I₁ = 1,79177
'i: =
	- 68.403	rfn	= 8,02
1.1 =
	20.304	rf\|4	= 2,14	/ι* - 1,64268
14 =
	100,850	rf\|5	' 3,47	/, = -46,887,
1·, ""
	-25,935	ω =	37,6° - 24,2°,
Ic =	28,09 -48,06,
/=:

ν₇ = 26,22

= 44,88

η/I/,·I-2,421. /-,/1/,I= 2,041,

— - Ζ'— + —V2 = 0,0659. "ι V«: "ι //

(ν, + vj)/2 = 55,81. (rf, + f/4 + rf,)/ I./) I = 0,247. I «ft I/ I//-1 - 4,899, (rf, + rf,.,)//, = 0.436,

Ir₁₆ \lf_R = 0,745, (m + n_b + n_K)/3 = 1,62472

Tabelle 3 r, = 100,042 r, = 1906.586 Γι = 108,871 r₄ = 19,330 γ, = -78,996 Ji = 52,609 r, = 40,258 h = -212,269 «, = 45,876 Γ_Μ) = -67,744 γ,, = 22,403 T₁₂= 118,006 #·,, = -59.260 /₁₄ = 21,536 η, = 250.069 T₁₆= -26,092 /=28,09-48,06, γ,/|/, I= 2.134, r,/I/, I =2,323.

_L _ η ₊ _LV₂ . _Οη_8Ι4>

"1 V "2 «J //

(ν, + ν·,)/2 = 54,68, (rf, + rf₄ + rf₅)/ \/fI = 0,238,

14

rf, = 3,10

rf₂ - 0,10

rf, = 1,46

rf₄ = 8,52

rf, = 1,20

rf«. = 2,17

rf, = 4,20 rf_s =0.91-24,21

rf., = 7,79

rf,o = 0,41

rf,, =2,59

rfi: = 3,23

rf_n = 8,49

rfi₄ = 2,16

rf,, = 3,23 /;, - 1,51825

n, = 1,73234

= 1,81077

= 1,61377

«„ = 1,61770

η, = 1,79177

v, = 64,15

v₂ = 54,68

v, - 54,68

v₄ = 40,95

v, = 55,92

v₆ = 51,17

V₇ = 26,22

n₈ = 1,72372 v, = 46,03

ω = 37.6°~24,2°, /, = -46,874, /„ = 35,192,

Fortsetzung kl/Ul-4,529, Ii »I/ Sh =0,741, Tabelle 4 ι, = 119,467 r₂ = -1146,097 /j = 183,494 /4 = 19,785 «s = -118,630 Jsssi

ift *" tU,ÜU 1

.'₇ = 37,163

/i, = - 1947,670

Λ, = 37,763

/·,„ = - 96,398

/■,, = 26,130

r₁₂= -515,202

r,,= -39,463

/·₁₄ = 22,145

r.. = -070 SOI

r_l6= -20,941 / = 28,09-48,06, 1/1//I= 2,520,

Λ = 0,462, (η, + η,, + /i„)/3 = 1,65173

</ι = 3,00

ί/, =0,10

</, = 1,48

</₄ - 6,91

</, - 1.43

«/» = 2,42

di = 3,9

ί/, - 0,54 - 23,36

ί/, =9,18

«/,„ = 0,40

</,, = 2,69

</|₂ = 2,39

</ιι = 7,33

rfi4 = 2,10

i/15 ^ 3,14

H₁ - 1,51825

1,73234

//., - 1,64254

«j = 1,81077

η, = 1,73234

I)₆ = 1,61770

η-, = 1,79177

η» = 1,67133

= 64.15

V₁ = 54.68 ν, = 60.09 ν₄ = 40.95

= 54,68

= 51,17

V₇ = 26,22

= 41,93

ω = 37.6° -24.2°, /, = - 47,411, /_κ = 34.287. /, /Ul- 3,870,

(— + -^-l^ = 0,0656,

"| V «2 «J

(V₂ + vj)/2 = 57,39 kl/Ul-41,08, kiel//« =0,611,

(d_} + d₄ + d_s)/\f_f \ = 0,207, id» + «/,,)//« =0,481, (n₅ + //„ + n₈)/3 = 1,67379

Tabelle 5

/i - 121,454

Z₂ = -861,816

r, = 107,246

r, = 18,249

•'s = -70,215

r_b = 42,396

d_x =3,50

i/₂ =0,10

dy = 1,46

rf₄ =9,42

d_s = 1.20

^6 = 1,39

n, = 1,51825

n, = 1,64368

/f., = 1,64368

ν, = 64,15

= 56.93

v, = 56,93

15

35

40

45

50

55

60

65

Fortsetzung
F₁ = 35.023 r_t = -496,198 ΐή = 46.961 r_l0= -59.252 r„ = 19,829 r_l2 = 53,772 η,- -69.625 r_l4 = 20.092 r₁₅ - 72.179 r₁₆= -26.476 /= 28,09-48,06, ,,/I/, I= 2.591,

Π, \ «2 »Λ -

(ν, + v,)/2 = 56.93. Ir» Il\h I =10.586. UJ//,= 0,760,

Tabelle 6 η = 144,789 r₂ = 2330,391 r, = 110,076 λ₄ = 19.245 rs = -75,55? /·„ = 105.490 γ, = 42,547 η, = -243,568 r, = 32.265 ,„, = - 66.369 r„ = 22,928 r,j = 100.148 _Γι, = -41,462 γ₁₄ = 20.801 λ< = -262.716

J₇ =4,50

J₈ = 1,60-24,60

J, =6,30

J₁₀ = 0.40 J_n = 2,64 J₁, = 3,28 J₁, = 7,85 Ju - 2,12 J₁, = 3,44

= 1,80401

n, = 1,61377

n_h = 1,61770

/I₇ = 1,79177

_fl| = 1,64268

H, = 42.24

■ 55.92

51.17

v, = 26,22

= 44,88

ω = 37,6° ~ 24,2°. /,- = - 46.872. Λ = 34.828,

= 0,0503,

0,258.

(t/, + J,j)//„ =0,41.

(ns + n_h + n»)/3 = 1.62472

J₁ =3,00

J, =0,10

J, = 1.48

J₄ =7.10

J, = 1.90

Λ, = 1,51825 ν, =64,15

«, = 1.73234 V₁ - 54.68

n,

- 1,73234 γ, = 54,68

J₇ = 3,90 J, =0,79-23,61 J, =7.97 J₁₀ = 0,40 J₁₁ = 2,49 J₁₂ = 2.65 J₁, - 6.37 J₁₄ = 2.10

n₄ = 1,70559 «s = 1.66123 π_Λ - 1.61770 «₇ = 1.79177 «, = 1,67133

41,10

53,44

ν, = 51,17

ν, = 26.22

16

Fortsetzung f,₆ = -20,839

/ = 28,09 -48,06, ω = 37,6° ~24,2°, ■Π / \fr I = 3,057, ti I \fr I = 2,324, = 0,0814,

-47,368,

(rf, + rf_l3)//„ = 0,418, (/J₅ + n_t + «s)/3 = 1,65009

η, V n₂ ι (lj + ν>)/2 = 54,68, kl/ Ι/Λ- 5,142, Ir₁₆UfR= 0,608, Tabelle 7 r, = 105,685 r₂ = 5283,200 T₁ = 100,244 r₄ = 17,968 /j = -64,869 r₆ = 57,540 /j = 37,798 T_t = -323,157 r, = 45,023 /jo = -60,844 /·,, = 20,282 /■12 = 73,663 r_n = - 66,564 /j4 = 20,131 Λ 5 = 126,961 r,„ = -26,715 /=28,09-48,06, r_xl \fr 1-2,277, λ,/1/,I= 2,160, J_ - f _L ₊ J_)/₂ = o,O637,

(V₁ + v,)/2 = 55,33, (di + rf₄ + c/₅)/ |/,h 0.265,

Un Ι/ Ι.Λ■ I- 6,964, (rf, + rf,.,)//* = 0,443.

Ii6 |/./i» ' 0,783, (n, + «„ + /),,)/3 - 1,63756

rf, =3,47

rf₂ =0.10

rf, = 1,70

rf₄ = 8,90

rfs = 1,70

d_b = 1,28

rf₇ = 4,44

rf„ = 1,11-23,56

J, = 7,79

</io = 0,39

rf_M=2.64

rf,i = 3,13

Ju = 7,33

Ju = 2,10

du = 3,37

n, = 1,51825

π, = 1,68082

= 1,68082

1,80401

n₅ = 1,61634

n„ = 1,61022

= 1,79177

n„ = 1,68613 = 34,294,

64,15

ν, = 55.33

v₃ = 55,33

42,24

v₅ = 56,36

= 49,29

26,22

44,65

ω = 37,6°-24,2°, fr = -46,404, f_R = 34,134,

10

15

2ύ

25

30

35

40

45

50

55

60

65

17

ίο

15

.10

Tabelle 8
/j = 137,314 λ - -222,000 jj = 311,605 r₄ = 18,385 j;, == -67,036 r„ == 65.522 j, = 39,146 Π --= - 175,987 S --= 46,836 r_l0== -71,855 Λ ι = 19,837 jj, = 46.162 γ,,= -77,407 #i₄ = 19,549 Hs = 52,302 %« -33,ί 97 / = 28,09-47,5, rf, = 3,86 rf, =0,1 rf, = U5 rf₄ =8,57 rf, = 1,65 d„ = 1.12 rf₇ = 5,1 rf» =0.4-23,43 rf, =6,87 rf,u - 0,1 rf„ = 3,14 rf₁₂=4.31 rf,., = 6,94 du = KOO rf,< = 3,23

/J₁ = 1,48749 ν, = 70.15

n, = 1,691

=1,691

η,, = 1,62299

ν₂ = 54,68

ν, = 54,84

= 1,79952 ν₄ = 42,24

jj, = 1,62299 ν, = 58,14

= 58,14

H₁ = 1,78472 ν₇ = 25,7

λ, = 1,72342 ν, = 38,03

ω = 37,6°-24,4°, /_λ = -46,498, /„ = 34,168,

40

45

50

55

J--(.L₊JJ

η, V Jj₂ /J₃. (ν, + vj)/2 = 54,84, |r„ |/|/,|= 3,785. k„ U/h = 0,972,

Tabelle 9

ζ, = 134,898

j, = -233,499

j-, = 377.021

H = 19,288

ι-, = -97,151

r_t = 53,184

r₇ = 37,855

r_H = -366,117

η, = 41,265

= 0,0809,

(rf, + rf₄ + rf₅)/ \f_t I= 0,247, (rf„ + rf|.,)//_Ä = 0,404, (j», + n_h + η,)/3 - 1,65647

rf, = 3,89

rfj = 0,1

rfi = 1,25

rf₄ = 8,76

rf, = 1,64

rf„ = 1.54

ih = 5,05

rf_x = 0,37 - 23,4

rf, = 5,98

Ji₁ = 1,49831

jj; = 1,6968

ji, - 1,6968

= 1,806!

ji, = 1,62041

ν, = 65,03

ν, = 55,52

ν, = 55.52

= 40,95

ν, = 60,27

IK

!Fortsetzung	£/io = 0,1	/I₆ = 1,62041	v_h =	60,27
,r,₀= -76,125
	£/ii = 2,87
r,, = 20,625
	£/,2=4,31	η, = 1,7847	V₇ =	26,22
r,2 = 53,130
	£/,₃ = 6,85
r,3 = -67,244
	du = 1,28	/I₈ = 1,72342	V₈ =	38.03
r_M = 19.866
	£/.s - 3,35	/_f= -46,498, f„	= 34,168,
r,j = 67,611
	ω = 37,6°-24,4°,
r₁₆= -30,241	/j/l/fl= 8,108,
/• = 28,09-47,5,
r,/\|/_f\|=2,901,

_L - (_L ₊ J-V₂ - 0,078.

(V₂ + vj)/2 = 55,52, kl/1/,I= 7,874,
Ir₁₆ \lf_R- 0,885,

/, I = 0,250, {</,, + </,.,)//* = 0,375, (W₅ + n_k + /I₈)/3 = 1,65475

worin bezeichnen:

r, bis r_l6 die Krümmungsradien der Linsenflächen,

d\ bis t/,5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

/I₁ bis /ig die Brechurigsindizes der Linsen,

V₁ bis V₈ die Abbo-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben Bildfeldwinkel,

ff Jie Brennweite der Frontlinsengruppe und

f_R die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

Die Fig. 2A, 3A,4A, 5A, 6A, 7A, 8A, 9A und I0A zeigen den Korrekturzustand in der Weitwinkelstcllung, die Fig. 2IsI. 3B, 4B, 5B, 6B, 7B, 8B, 9B und 1OB zeigen den Korrekturzustand beim mittleren Büdfcldwirikel, und die Fi |j. 2C, 3C, 4C, 5C, 6C, 7C. 8C, 9C und IOC zeigen den Korrekturzustand beim minimalen Biidfeldwinkel (»Telesu: llung«).

Hierzu IO Blatt Zeichnungen

40 45 50

60

19

Claims

40

45

50

55

60

Patentansprüche:

,, = 127,858

r, = -5305,436 _ry = 133,964 1-4 - 19,583 r, = -106,781 r₆ = 43,081 _ri = 37,460 _r% = 361.218 /·, = 39,590 ,,„- -187,882 r„ = 25.160 _r„ = -797.384 r„ = -46.421 22,055 !39,658

rf» =2,68

r₁₄ = r,₆-

-24,057

rf, =2,89 rfj =0,10 rf, = 1,40 rf₄ = 8,06 rf₅ =2,45

d-, = 3,90

rf, = 1,04-23,69

rf, = 8,40

rf,n = 0,40

rf,, = 3,03

d_u = 3,01

rf,, = 7,62

rf,4 = 1.50

rf,, = 3.14

ω = 37,6°-24.2°,

η, = 1,51825 B₂ = 1,64129 β, = 1.60548 n₄ = 1,81077 „₅ = 1,73234 „₆ = 1,61770 B₇ = 1,81265

ν, = 64,15 V₂ = 55,38 ν, = 60,70 v₄ = 40,95 v₅ = 54,68 v₆ = 51,17 ν, = 25,43

/ = 28,09 ~ 48,06,

worin bezeichnen:

r his r die Krümmungsradien der Linsenllächen,

rf bis rf„ die Dicken de? Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

β¹ bis n, die Brechungsindizes der Linsen,

_Wl bis v, die Abbe-Zahlen der Linsen.

f die Brennweite des Varioobjektivs,

,, den halben Bildfeldwinkel,

B₁, = 1,67133 v„ = 41.93

/,.--47,368. /«=34,295,

Sf

Sr

den halben Bildfeldwinke,

die Brennweite der Frontlinscngruppe und

die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

2. Varioobjektiv seitig konkaven, η vierten positiven Li

.gen^e£^ _ein _mnss _positives Linsen-

und mit e«"«hinterenL.nscntr"PP- _{ejnachlcs positives Linsen}.

= 113,512 di 3133 947 n, = 1,51825 V₁ = 64,15 5 Tabelle 2 =: OO dl f\ = 3,50 = 95.689 di n, = 1,64368 V; = 56,93 _r = 0,10 10 17,951 di r_s = 1,46 = -70,316 ds n, = 1,73234 Vl = 54,68 /4 = 8,90 = 49,671 d_b 15 's = 1,20 = 37,333 di 1,80401 V'4 = 42,24 r_b = 1,63 = -229,690 dt = 4,50 20 = 46,763 d* 1,61377 V5 = 55.92 r% = 2,26 ~ 25,34 = -57,086 </.,. r, = 7,16 20,230 du "(, = 1,61770 Vl, = 51, !7 25 ^r!0 = 0,40 = 60,638 d\i ^Γ" = 2,75 = -68.403 du "7 " 1,79177 V₇ = 26,22 /"l2 = 2,98 JO 20,304 du Γρ = 8,02 = 100,850 dis >H =■■ 1,64268 Vh = 44,88 /*j4 -25 935 = 2,14 = 3,47 Λ*.

/ = 28,09-48,06, worin bezeichnen:

ω = 37,6°-24,2°, f_f = -46,887. /, --= 34,828,

r, bis /·|₆ die Krümmungsradien der Linsenflächen,

J₁ biL d_[5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

n, bis /i₈ die Brechungsindizes der Linsen,

ν, bis v₈ die Abbe-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben Bildfeldwinkel,

f_h die Brennweite der Frontlinsengruppe und

f_R die Brennweife d;r hinteren Linsengruppe.

45

3. Varioobjektiv mit einer Frontlinsengrüppe aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten bildseitig konkaven, meniskustormigen, negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsenglied und einem vierten positiven Linsenglied und mit einer hinteren Linsengruppc, enthaltend ein fünftes positives Linsengiied, ein sechstes positives Linsenglied, ein siebtes negatives Linsenglied und ein achtes positives Linsenglieü, wobei die Brennweitenverstellung durch Veränderung des Luftabstandes zwischen Frontlinsengruppe und hinterer Linsengruppe erfolgt, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 3 100,042 d\ = 3,10 "1 = 1,51825 f\ = 1906,586 d₂ = 0,10 ^ri - 108,871 d\ = 1,46 /ΪΊ = 1,73234 r\ = 19,330 '/4 = 8,52 r* = - 70,996 ds = 1,20 H, - 1,73234 r< = 5.2,609 = 2.17 fh *

= 64.15

= 54,68

ν, = 54,68

60

IO

25 .10

Fortsetzung 40,258 di 4,20 K₄ - 1,81077 V₄ = 40,95 Λ = -212,269 d» = 0,91 -24.21 '» = 45,876 </., = 7,79 n, - 1.61377 = 55,92 «t = - 67,744 d\n = 0,41 Io ⁼ 22,403 d\i = 2,59 n_h = 1,61770 v_b = 51,17 Ii - 118,006 «Ί; = 3,23 12 = - 59,260 «in » 8,49 n₇ = 1,79177 V₇ = 26,22 Ii = 21,536 ί/,₄ = 2,16 14 = 250,069 rf.« = 3,23 n„ = 1.72372 V, - 46,03 Λ, = - 26,092 37.6°-24,2°, f_f - - 46,874, /_Ä = 35. 192, Io = !8,09-48.06, / = ' worin bezeichnen:

40

/■, bis /·,„ die Krümmungsradien der Linsenflächcn,

rf, bis rf,, die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

η, bis n_s die Brechungsindizes der Linsen,

v, bis ^ die Abb6-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben Bildfeldwinkel,

Jt die Brennweite der Frontlinsengruppe und

f_R die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

4. Varioobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten bildseitig konkaven, meniskusformigen, negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsenglied und einem vierten positiven Linsenglied und mit einer hinteren Linsengruppe, enthaltend ein fünftes positives Linsenglied, ein sechstes positives Linsenglied, ein siebtes negatives Linsenglied und ein achtes positives Linsenglied, wobei die Brennweitenverstellung durch Veränderung des Luftabslandes zwischen Frontlinsengruppe und hinterer Linsengruppe erfolgt, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

50

60

Tabelle 4 119,467 d; = 3,00 4 /I, = 1,51825 η - 1146,097 d> = 0,10 /S=- 183,494 df = 1,48 /J₂ = 1,73234 r-, = 19,785 d* = 6,91 /j = -118,630 d<, = 1.43 Hj = 1,64254 r< = - 46,661 d» = 2,42 'fr = 37.163 di = 3,9 "< = 1,81077 Λ. = 1947,670 = 0,54 - 23,36 's -" - 37,763 d. = 9,18 /7, = 1,73234 Λ» = - 96,398 d_ln = 0,40 'Id = 26,130 du = 2,69 "h = 1,61770 'll = -515.202 dn = 2,39 Ί? -"

v, = 64,15

= 54,68

ν, = 60,09 v₄ = 40,95 v, = 54,68 v«, - 51,17

Fortsetzung /·,.,= - 39,463 /u = 22,145 /■,« - -279,593 Λ»- -20,941 /= 28,09-48,06, worin bezeichnen:

d_n = 7,33 d,A ■ 2,10 i/,s - 3,14

ω = 37,6°-24,2°, 1.79177

ν, = 26,22

η, - 1,67133 ι* =· 41,93

/,- = -47,411, /_Ä = 34,287,

λ, bis /·,,, die Krümmungsradien der Linsenflächen,

d_t bis </,, die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

/I₁ bis n„ die Brcchungsindizes der Linsen,

vj bis I)₁ die Abbe-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben midfeidwinkc!,

fr die Brennweite der Frontlinsengruppe und

f_R die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

5. Varioobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten bildseitig konkaven, meniskusförmigen, negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsenglied und einem vierten positiven Linsenglied und mit einer hinteren Linsengruppe, enthaltend ein fünftes positives Linsenglied, ein sechstes positives Linsenglied, ein siebtes negatives Linscnglied und ein achtes positives Linsenglied, wobei die Brennweitenverstellung durch Veränderung des Luftabstandes zwischen Frontlinsengruppe und hinterer Linsengruppe erfolgt, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 5 T_x = 121,454 h = -861,816 r, = 107,246 r₄ = 18,249 /j = -70,215 r„ = 42,396 F₁ = 35,023 /j, = -496,198 κ, = 46,961 Λο = "59,252 /j ι = 19,829 r_n = 53,772 r,, = -69,625 IU = 20,092 Λ? = 72,179 /·,,, = -26,476 / = 28,09 -48,06,

(I₁ = 3,50

d₂ = 0,10

i/i = !.46

£/₄ = 9,42

rf₅ = 1.20

d„ = 1,39

d-, =4,50

rf, = 1,60-24,60

J₉ = 6,30

dia = 0,40

£/,, = 2,64

dn = 3,28

d» = 2,12

du - 3,44 /ι, = 1,51825

/ι, = L64368

n, = 1.64368

= 1,80401

1,61377

n_b = 1,61770

n₇ = 1,79177

v, = 64.15

ν, = 56.93

v, = 56.93

= 42,24

v₅ = 55,92

v„ = 51,17

26,22

n, = 1,64268 v, = 44,88

ω = 37,6°-24,2°, ff = -46,872, f_R = 34.828.

10

15

40

45

50

M)

65

worin bezeichnen:

/·, bis r,_b die Krümmungsradien der Linsenflächen,

r/i bis rf_l5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

n, bis n_g die Brechungsindizes der Linsen,

Vi bis v₈ die Abbe-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben Bildfeldwinkel,

fr die Brennweite der Frontlinsengruppe und

Jk die Brennweite der hinteren Linsengruppe.
6. Varioobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten bildseitig konkuven, meniskusförmigen, negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsenglied und einem vierten positiven Linsenglied und mit einer hinteren Linsengruppe, enthaltend ein fünftes positives Linsenglied, ein sechstes positives Linsenglied. ein siebtes negatives Linsenglied und ein achtes positives Linsenglied, wobei die Brennweitenverstellung durch Veränderung des Luftabstandes zwischen Frontlinsengruppe und hinterer Linsengruppc erfolgt, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 6 /"ι = 144,789 r, = 2330.391 r> = 110.076 U = 19,245 r_s = -75.558 r„ = 105,490 T₁ = 42.547 r« = - 243,568 r» = 32,265 /■„, = - 66,369 r„ = 22,928 r_u = 100,148 r_n = -41,462 !-Ν = 20,801 /-,5 = -262,716 η,, = - 20,839 / = 28,09-48,06. worin bezeichnen:

</, = 3,00

d₂ = 0,10

dy = 1,48

</₄ = 7,10

(I, = 1,90

d_h = 2,51

di = 3,90

</„ =0,79-23,61

d_w = 0,40 rf, ι = 2,49 d_i: = 2,65 d,y = 6,37 du = 2,10 rfij = 3,14

ω =37,6°-24,2°,

/ι, = 1,51825 /i; = 1,73234 /ι., = 1.73234 /I₄ = 1,70559 «5 = !,66123 /ι, = 1,61770 /I₇ = 1,79177

/I₈ = 1,67133 = -47,368,

ν, - 64,15

v₂ = 54,68

ν, = 54,68

v< =41,10

v, - 51,17 v₇ = 26,22

v₈ = 41,93 34,294.

bis /·,(, die Krümmungsradien der Linsenflächen,

d\ bis d\s die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

π ι bis /I₈ die Brechungsindizes der Linsen,

v, bis v₈ die Abbe-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben Bildfeldwinkel,

fr die Brennweite der Frontlinsengruppe und

/ä die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

7. Varioobjektiv mit einer Frcntiinsengrüppe aus emem ersten positiven Linsengiied, einem rweiten biidseitig konkaven, meniskusförmigen, negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsenglied und einem vierten positiven Linsenglied und mit einer hinteren Linsengruppc, enthaltend ein fünftes positives Linsen-

¹AcU, ein sechstes positives Linsenglied, ein siebtes negatives Linsenglied und ein achtes positives Linsenlied, wobei die Brennweitenverstellung durch Veränderung des Luftabstandes zwischen Frontlinsengruppe nd hinterer Linsengruppe erfolgt, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 7 105,685 </| = 3,47 "ι - 1,51825 I', = 64,15 f\ = 5283,200 - 0,10 ri = 100,244 d\ = 1,70 /Il = 1,68082 vs = 55.33 O = 17,968 (U = 8,90 U = -64,869 (I\ - 1,70 tu = 1,68082 Vl = 55.33 ^r> = 57,540 '!„ = 1,28 r„ = 37.798 dn = 4,44 "4 = i,8ö40i V₄ = 42,24 ri = = -323,157 d» = 1,11-23,56 r* = = 45,023 d; = 7,79 "s - 1,61634 Vi = 56.36 1| ⁼ = - 60,844 d_nl = 0,39 r\u - = 20,282 du = 2,64 "(. ~ 1.61022 »'(, = 49,29 Γ\\ = 73,663 du - 3,13 η j = = -66,564 du = 7,33 /I₇ - 1,79177 V₇ = 26.22 Λ3 ⁼ 20,131 du = 2,10 'u = = 126,961 d\s = 3,37 "κ - 1.68613 = 44,65 /-,, = = -26,715 ω — 37,6°-24,2°, f_t - -46.404, /„ = 34. 134. 28,09 ~ 48,06, / = worin bezeichnen:

/■, bis r_ltt die Krümmungsradien der Linscnfliichen,

</, bis rf,, die Dicken der Linsen bzw. Luftabstiinde zwischen diesen,

H₁ bis n₈ die Brechungsindizes der Linsen,

V| bis V₈ die Abbi-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben Bildfeldwinkel,

ff die Brennweite der Frontlinsengruppe und

f/t die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

8. Varioobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten bildseitig konkaven, meniskusförmigen, negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsenglied und einem vierten positiven Linsenglied und mit einer hinteren Linsengruppe, enthaltend ein fünftes positives Linsenglied, ein sechstes positives Linsenglied, ein siebtes negatives Linsenglied und ein achtes positives Linsen- 55 glied, wobei die Brennweitenverstellung durch Veränderung des Luftabstandes zwischen Frontlinsengruppe und hinterer Linsengruppe erfolgt, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle 8
λ, = 137,314
r_} = - 222,000
/·, = 311,605
r₄ = 18,385

/, = 3,86

h ' 0,1

1} = i,25

is = 8,57

/I₁ = 1,48749

/i₂ = 1,691

ν, =70,15

ν, = 54,68

ίο

15

20

25

30

35

40

45

50

55

65

Fortsetzung -67.036 Λ = 1.65 ^rs - 65^22 d_b = 1,12 η. = 39.146 d-, = 5,1 F, = - 175,987 d* = 0,4-23.43 ι* - 46,836 d_v = 6.87 H) = -71,855 d_ia = 0.1 Ίο = 19,837 du = 3,14 ηι = 46,162 du = 431 1; = - 77,407 d„ = 6.94 ^ru = 19,549 i/_l4 - 1,00 M4 = 52,302 = 3,23 Is ⁼ -33,197 ω = 37,6° -24,4°. 1» = 28,09 -474, /=: worin bezeichnen:

= 1.691

= 1,79952

Ji₅ = 1,62299

1.62299

1,78472

v, = 54,84

V₄ = 42,24

V₅ = 58,14

v„ = 58.14

= 25.7

J», = 1,72342 ν» = 38.03

= -46,498. f_R = 34,168.

j-, bis r_l(l die Krümmungsradien der Linsenflächen,

d_t bis </,5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen.

Ji₁ bis /ig die Brechungsindizes der Linsen,

v, bis % die Abbe-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Varioobjektivs,

ω den halben Bildfeldwinkel,

ff die Brennweite der Frontlinsengruppe und

f_R die Brennweite der hinteren Linsengruppe.

9. Varioobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten positiven Linsenglied, einem zweiten büdseitig konkaven, meniskusförmigen. negativen Linsenglied, einem dritten negativen Linsengiied und einem vierten positiven Linsenglied und mit einer hinteren Linsengruppe, enthaltend ein fünftes positives Linsenglied, ein sechstes positives Linsengiied, ein siebtes negatives Linsengiied und ein achtes positives Linsenglied, wobei die Brennweitenverstcllung durch Veränderung des Luftabstandes zwischen Frontlinsengruppe und hinterer Linsengruppe erfolgt, gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

Tabelle r, = 134,898 /j = -233,499 r, = 377,021 J₄ = 19,288 h = -97,151 /·„ = 53,184 /, - 37,855 /» = -366.117 r₉ = 41,265 r_l(l= -76,125

r/, = 3,89

dy = 1.25

i/₄ = 8,76

</, = 1,64

rf* ' 1,54

f/, = 5,05

</» - 0,37 - 23,4

</, = 5,98

</|(l =

/ι, = 1,49831

Ji₂ = 1,6968

1,6968

Ji₄ - 1.8061

Ji₅ = 1,62041

v, = 65,03

= 55,52

v, = 55,52

v₄ = 40,95

60,27

Fortsetzung

Λι = 20,625

d_u = 2,87 /I₆ = 1,62041 v_h = 60,27

r₁₃ - 53,136

rfu-4,31 r,j = - 67,244

du = 6,85 n₇ = 1,7847 V₁ = 26,22

r„ = 19,866

rfi4 = 1,28

r,5 = 67,611

</,5 = 3,35 n₈ = 1,72342 ^ = 38,03

r₁₆= -30,241