DE3127810A1 - Fotografisches objektiv fuer kompaktkameras - Google Patents

Description

PATENTANWALT DIpL-Phya RICHARD LUYKEN

-An-

Olympus Optical Co., Ltd.

of Hatagaya 2-43-2, Shibuya-ku

Tokio-to / JAPAN

oot 7788

14.07.1981

L/Ro

Fotografisches Objektiv für Kompaktkameras

Die Erfindung bezieht sich auf ein fotografisches Objektiv zur Verwendung in einer Kompaktkamera mit Sucher, die für 35mm-Filme eingerichtet ist und insbesondere auf ein Objektiv mit einem Bildfeldwinkel von 60° bis 70° und einem Öffnungsverhältnis 1 :2,8, wobei die von der ersten Linsen-

«so Oberfläche zur Filmoberfläche gemessene Strecke fast"¹) kurz

sein soll wie die Brennweite.

FUr einen solchen kompakten Aufbau sind schon Objektive mit Hinterblende vom Tessar-Typ verwendet worden. In einem Objektiv vom Tessar-Typ mit Hinterblende (wie beispielsweise in der japanischen Auslegeschrift 19378/72 beschrieben) beträgt die von der ersten Linsenoberfläche zur Filmoberfläche gemessene Länge bei Verwendung eines 35mm-Films etwa 42 mm.

Um diesen Nachteil zu vermeiden, ist schon ein sehr kompaktes Objektiv (japanische Offenlegungsschrift 76147/79) vor-

geschlagen worden. Bei diesem Objektiv ist die von der ersten Linsenoberfläche zur Filmoberfläche gemessene Länge so verkürzt, daß sie ungefähr der Brennweite entspricht.

Ein Nachteil von beiden Objektiven, nämlich dem nach der japanischen Auslegeschrift 19387/72 und der japanischen Offenlegungsschrift 76147/79 besteht darin, daß es, da die Blende nicht in der Mitte des Objektivs angeordnet ist, schwierig ist, die verschiedenen Aberrationen gut zu korrigieren und daß, wenn eine kleine Blende gewählt wird, im Randbereich des Bildfeldes nicht mehr genügende Beleuchtungsstärke zur Verfügung steht.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein sehr kompaktes fotografisches Objektiv anzugeben, bei dem die Lange von der ersten Linsenoberfläche zur Filmoberfläche nicht mehr als 35mm beträgt und bei dem die verschiedenen Aberrationen nicht nur im Mittelteil sondern auch in den Randabschnitten der Bildschale gut korrigiert sind.

Dies wird erfindungsgemäß erreicht durch die in den Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale.

Die Erfindung wird nun anhand erfindungsgemäßer Objektive mit Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert.

In den Zeichnungen zeigt:

Fig. 1 eine schematische Darstellung, die das der Erfindung zugrunde liegende Prinzip veranschaulicht,

Fig. 2 ein Schnittbild eines erfindungsgemäßen Objektivs und .

Fig. 3 bis 11 Korrekturkurven von einem ersten bis neunten erfindungsgemäßen Objektiv.

Wenn bei einem fotografischen Objektiv, wie es beispielsweise Gegenstand der japanischen Offenlegungsschrift 76147/79 ist, versucht würde, eine zwischen dritten und vierten Linsenglied vorgesehene Blende zur Gegenstandsseite zu verlagern um sie in der Mitte des Objektivs anzuordnen, ergibt sich, daß kein Platz vorhanden ist, in dem die Blende angeordnet werden kann. Daher ist es bei diesem bekannten Objektiv unmöglich, die verschiedenen Linsenglieder im wesentlichen symmetrisch anzuordnen, woraus die zuvor erwähnten Nachteile resultieren. Mit anderen Worten ist bei diesem bekannten Objektiv, ebenso wie bei dem Objektiv nach der japanischen Offenlegungsschrift 19387/72, das Bündel der StrahL^asymmetrisch bezüglich des Mittelpunkts der Blende^ infolgedessen ist es schwierig, die Aberrationen in der Entstehung zu korrigieren. Weiter ist es schwierig, die Aberationen gut auszugleichen, wenn die Blende voll geöffnet ist/und wenn abgeblendet ist, kann keine ausreichende Ausleuchtung des Randbereichs des Bildfeldes erreicht werden.

Um die Blende so weit wie möglich nach der Gegenstandsseite zu verlegen, ist bei dem erfindungsgemäßen Objektiv gegenüber dem Stand der Technik das dritte Linsenglied, das sonst eine positive Linse darstellt, in zwei Einzellinsen unterteilt. Zwischen diesen mit Luftabstand angeordneten Einzellinsen kann die Blende angeordnet werden, wobei sich bei diesem neuen Objektiv-Typ der in Figur 2 dargestellte Aufbau ergibt. Bezüglich der übrigen Linsenglieder ist die Brechkraftverteilung ähnlich wie in dem fotografischen Objektiv nach der japanischen Offenlegungsschrift 76147/79. Es bleiben daher durch eine analoge Brechkraftverteilung

die guten Eigenschaften des Objektiv-Typs, von dem ausgegangen wird, (großer Bildfeldwinkel und trotzdem sehr kompakt) hervorragend beibehalten.

Die Überlegungen, die zu dem neuen erfindungsgemäßen Objektiv-Typ geführt haben, seien im Folgenden angeführt.

Um die Baulänge des Objektivs zu verkürzen, sind zwei Maßnahmen bekannt, von denen die eine darin besteht, die Brennweite des Objektivs, zu verkürzen und die andere das TeIefoto-Verhältnis klein zu machen (Verhältnis der von der ersten Linsenoberfläche zur Bildoberfläche gemessenen Länge zur Brennweite). Um die Baulänge des Objektivs wesentlich zu verkürzen, ist es notwendig, sowohl die Brennweite zu verkürzen als auch das Telefoto-Verhältnis klein zu machen. Um das Telefoto-Verhältnis klein zu machen kann ein Objektiv vom Teletyp verwendet werden, bei dem im hinteren Bereich des Objektivs eine negative Linse angeordnet ist. Um jedoch die Brennweite in einem solchen Objektiv vom Teletyp zu verkürzen ist es notwendig, gute Abbildungseigenschaften über ein Bildfeld mit einem Bildfeldwinkel von mehr als 60° sicherzustellen, was mit einem üblichen Objektiv vom Teletyp nicht erreichbar ist.

Bei der vorliegenden Erfindung wird einerseits ein Objektiv vom Teletyp verwendet, um das Telefoto-Verhältnis klein zu machen und andererseits wird die Brennweite des Objektivs so stark wie möglich verkürzt, wobei die Bildqualität über einen großen Bildfeldwinkel gut auskorrigiert gehalten wird, was die Schaffung eines sehr kompakten fotografischen Objektivs mit überlegenen Eigenschaften ermöglicht hat.

Das erfindungsgemäße Objektiv besitzt ein erstes Hnsenglied

in Form einer positiven, gegenstandsseitig konvexen Meniskuslinse, ein zweites Linsenglied in Form einer konkaven Linse, ein dritte» Linsenglied, das aus einer bikonvexen Linse und mit geringem Luftabstand daneben angeordneter positiven oder negativen Linse besteht, wobei dieses Linsenglied insgesamt positive Brechkräft besitzt, ein viertes Linsenglied in Form einer bildseitig konvexen negativen Meniskuslinse und ein fünftes Linsenglied in Form einer bildseitig konvexen positiven Meniskuslinse.

Für den erfindungsgemäßen Objektiv-Typ hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend näher erläuterten Gründen als wesentlich erwiesen.

(1) 1,2 < f/f₁₂₃ < 1,8

(2) -1,3 < f/f₄₅ < -0,35

(3) 0,16 < d₅₆₇/f < 0,23

(4) 0,09 <dg/f < 0,14

worin bezeichnen

ιau s

sS

die Brennweite desSerstem, zweitem und drittem Linsenglied bestehenden Teilsystems,

f-j. die Brennweite des aus viertem und fünftem Linsenglied bestehenden Teilsystems,

d,-_fi7 bei drittem Linsenglied den Abstand zwischen dessen gegenstandsseitiger und dessen bildseitiger Oberfläche (d-. + d_ + d„)

d_fl den axialen Luftabstand zwischen drittem und viertem Linssnglied und

f die Brennweite des Objektivs

Bei dem fotografischen Objektiv nach der vorliegenden Erfindung wird ein Objektiv vom Tele-Typ mit einer sammelnden

Vorderlinsengruppe und einer zerstreuenden Hinterlinsengruppe verwendet. Wenn man entsprechend Fig. 1 die Brennweite der Frontlinsengruppe mit f , die Brennweite der Hinterlinsengruppe mit f., die Brennweite des Objektivs mit f., den Abstand der Hauptpunkte von Frontlinsengruppe und Hinterlinsengruppe mit D, den Abstand vom Hauptpunkt der Hinterlinsengruppe zur Filmoberfläche mit X_R und den Abstand vom Hauptpunkt der Frontlinsengruppe zur Filmoberfläche mit L bezeichnet, kann man das Telefoto-Verhältnis R im paraxialen optischen System, wie folgt erhalten.

L = D	+	XB	1	1	1	d	D	fd	+ fc	- D
1			- D	f	XB		fd	<fc -	D)
fd '		f" C
somit.			1 .
1			D +
XB "	fc	—	1
1 ^	1

t ^fc ^fd ^fc · ^fd

daraus folgt,

ι ^{D + x}r R = ^{L B}

f f

it fj (f - Dy

^f^ + ^f« - ^D (—I 1 ) D-

d ¹C

^fd ^{+ f}c - ^D

^ft ^fc · ^fd

infolgedessen

f „ + f _ - D

η
) D - -S- + 1

_ _5_
^ft ^fc

Die Petzvalsumme, die ein Maß für die BildfeldkrUmmung ist, kann durch folgenden Ausdruck (c) dargestellt werden.

(C)

1 n.f,

Von diesen Ausdrücken (a), (b) und (c) hat der Ausdruck (b) mit (1 - f./f_b) einen negativen Wert in einem Objektiv vom Teletyp, so daß es notwendig ist, f./f groß zu machen, um das Telefoto-Verhältnis klein zu machen. Erfindungsgemäß wird, wie die Bedingung (1) zeigt, das Telefoto-Verhältnis klein gemacht, indem f_t/f_c (d. h. f/f^ _größer ^ ^_{2 ge}_ wählt wird, denn wenn ^f/f₁₂3 ^{kleiner als} 1<² ist, ist es unmöglich, das Telefoto-Verhältnis R klein zu machen.

In dem Ausdruck (a) ist der Gesamtwert von (D/f_H)(l - D/f )

Il °- ^c 1/f, ( groß gemacht werden kann, um das Telefoto-Verhältnis R klein zu halten. Infolgedessen ist erfindungsgemäß vorgesehen, das Telefotoverhältnis R klein zu halten, indem f/f₄₅ kleiner als -0,35 gewählt wird. Es würde nämlich unmöglich, das Telefoto-Verhältnis klein zu halten, wenn f/f₄₅ guö'ßer als -0,35 ist.

Wie sich aus dem Ausdruck (b) ergibt, wird das Telefoto-Verhältnis R klein, wenn D groß gehalten wird und erfindungs-

gemäß ist d₈/f größer als 0,09 und damit wird dg, das D entspricht, groß gewählt. Wenn nämlich dg/f kleiner als 0,09 ist, wird das Telefoto-Verhältnis groß und die Ausleuchtung der Randabschnitte des Bildfeldes wird unzureichend.

Um gute Abbildungseigenschaften Über ein Bildfeldfeld mit einem Bildfeldwinkel von mehr als 60° bei einem Objektiv vom Tele-typ sicherzustellen, ist es notwendig, daß Bildfeldkrümmung und Astigmatismus-Differenz geringe Werte besitzen. Um einen guten Korrektionszustand bezüglich Bildfeldkrümmung zu erreichen, ist es notwendig, die Brennweite der sammelnden Frontlinsengruppe so groß wie möglich zu machen. Aus diesem Grunde ist es, wie in Bedingung (1) enthalten, wesentlich, daß f/fjpo kleiner als 1,8 ist. Wenn der untere Grenzwert dieser Bedingung unterschritten wird, wird die BildfeldkrUmmung beträchtlich. Um die Bildfeldkrümmung noch geringer zu halten, ist es anstrebenswert, daß jeder der Brechungsindizes η_;,_/(1/2)·(η + η ) und n_ von erstem, drittem und fünftem Linsenglied, die positive Linsenglieder sind, größer als 1,7 ist. Weiterhin ist bei bei dem erfindungsgemäßen Objektiv-Typ d₅₆₇/f größer als 0,16 gewählt, um über das ganze Bildfeld die Astigmatismus-Differenz klein zu halten, aber trotzdem den Blendenmechanismus aufnehmen zu können. Wenn d_cc„/f kleiner als 0,16

bb /

ist, wird die Astigmatismus-Differenz groß und es wird nicht möglich, zwischen den beiden Linsen des dritten Linsenglieds einen ausreichenden Luftabstand zur Aufnahme des Blendenmechanismus vorzusehen. Wenn andererseits d_ccr7/f grö-

•wird ⁵⁶?

ßer als 0,23 ist ,S d^ groß, d. h. die betreffende Linse zu dick, ' die Baulänge des Objektivs groß und es kann im Randbereich keine ausreichende Ausleuchtung erhalten werden. Aus diesem Grunde ist es wesentlich, daß entsprechend

Bedingung (3), Cl₅₆₇Zf kleiner als 0,23 ist.

Um Schrägstrahlung symmetrisch zu halten ist das vierte Linsenglied in der zerstreuenden Hinterlinsengruppe in Form einer stark gekrümmten Meniskuslinse ausgebildet. Um jedoch das Telefoto-Verhältnis wie oben erläutert klein zu halten, ist f/f₄₅ kleiner als -0,35 gewählt und wenn die Brechkraft der Hinterlinsengruppe größer wird, wird der Absolutwert des Krümmungsradius der gegenstandsseitigen Oberfläche des vierten Linsengliedes klein, was zur Folge hat, daß beträchtliche axiale sphärische Aberration auftritt und eine wesentliche Verschlechterung des Korrektionszustandes an der Achse mit sich bringt. Um diese Verschlechterung des Korrektionszustandes zu verhindern, ist vorgesehen, daß f/f₄₅ größer als -1,3 und r /f größer als 0,15 gewählt werden. Wenn f/f₄₅ kleiner als -1,3 ist, verschlechtert sich der Korrektionszustand an der Achse,

Bei einem fotografischen Objektiv nach der vorliegenden Erfindung wird eine stark zerstreuende Linsengruppe als Hinterlinsengruppe verwendet, die einen großen Bildfeldwinkel von mehr als 60° besitzt und wie bekannt, tritt große Verzeichnung mit positivem Vorzeichen auf, wenn der Bildfeldwinkel groß ist.

Erfindungsgemäß besteht zur Verhinderung des Auftretens von Verzeichnung die Hinterlinsengruppe aus einer negativen Meniskuslinse und einer positiven Meniskuslinse , wobei mittels dieser positiven Meniskuslinsedie Verzeichnung klein gehalten werden soll. Wenn die d_Q groß gewählt wird um die Baulänge des Objektivs klein zu halten, wird der Durchmesser der positiven Meniskuslinse sehr groß und dessen Dicke wird unvermeidlich beträchtlich. Es ist daher aus diesem Grunde zweckmäßig, wenn d_o/f kleiner als 0,14 ist.

Bei dem fotografischen Objektiv-Typ nach der vorliegenden Erfindung ist es weiter vorteilhaft, wenn der Luftabstand d_fi zwischen den das dritte Linsenglied bildenden Einzellinsen so gewählt wird, daß die folgende Bedingung erfüllt wird:

Diese Bedingung (5) definiert den Luftabstand zwischen den das dritte Linsenglied bildenden Einzellinsen und gewährleistet, daß ausreichender Raum fUr die Anordnung eines Blendenmechanismus zwischen den beiden Einzellinsen vorhanden 1st.

Wenn der untere Grenzwert dieser Bedingung (5) unterschritten wird, ist es nämlich schwierig, einen ausreichend großen Luftabstand fUr die Anordnung des Blendenmechanismus zu haben.

Zur Korrektur der Aberrationen, insbesondere zur Verringerung der BiIdfeldkrUmmung und der sphärischen Aberration ist weiter die Einhaltung der folgenden Bedingung vorteilhaft.

(6) 1,1 < f/f₃ < 1,9

darin bezeichnet:

f„ die Brennweite des dritten Linsenglieds

Wenn der obere Grenzwert dieser Bedingung (6) überschritten wird, wird sphärische Aberration gering korrigiert und die BiIdfeldkrUmmung wird beträchtlich. Wenn andererseits der untere Grenzwert unterschritten wird, wird sphärische Aberration Uberkorrigert und das Telefoto-Verhältnis wird in unerwünschtem Maße groß.

.: : .- ".ΛΑ:. . 31278ΊΟ

Die erfindungsgemäße/'ObjektiXre 1 bis* 9 "haben die nachstehend in den Tabellen 1 bis 9 aufgeführten Daten:

Tabelle 1

49,66

23,90

43,7

= 28,29

31,08

25,43·

	31,354	di -	8,48	ni *	1,7725
1		d =
	72,216		3,81
		d =
r„ β	-219,771		2,93	n2 =	1,84666
3		Q. ss
rA =	88,278		5,81
4		5		nq »
c ~	62,729	d =	5,87		1,72
O
C ~~	-159,925	d7 =	6,57
Ό				η. =
	-154,973	d« =	5,87		1,74
7		°
Γ =	-208,075	do =	11,53
°		d10
	-19,275	d 1	3,52		1,68893
y			= 2,85
rio	= -40,914			n6 =
Γ1 1	= -156,170	= 10,27	O	1,80518
11
r12	= -70,171

f = 100, ^f/f123 ^{= 1}^⁶⁵' ^f/f45 = -°'⁹

^d567^{/f =} °·¹⁸³' (1/2) (n_{2 +} n₄) = 1,7

Telephoto Verh. 1,01

Tabelle 2	31,578	d- ^	8,48
V* =
	68,578		3,82
r2 ■
Γ =	-198,509		2,93
r4 ■	105,540	d. =■	6,93
rv =	56,671	dK =	5,87
Γ- =	-173,290	dc =	6,57
Γ7 =	-156,136	d7 ■	5,87
/		d8 -
	-155,55	dq -	11,29
		y din
Γ9 s	-19,942	10	3,52
		dll	-2,63
Γ1Ο"	-44,733
γ1 Λ	» -222,725		= 10,2
Γ12	- -94,427

33-1,7725

n₂ =» 1,93169

n₃ = 1,7213

n₄ - 1,72273

ⁿ ₆ - 1,80518

49,66

25,71

- 51,49

29,51

n₅ - 1,6985 ^₅ - 27,51

25,43

f = 100,

f/f₁₂₃ = 1,637, f/f₄₅ = -1,17

d₅₆₇/f = 0,183, (1/2) (n₃ + r»₄) = 1,722,

Telephoto Verh. 1,01

Tabelle 3

At- -ys-

Γ1	= 33,488	dl	= 8	,48
Γ2	-98,251	JL d2	- 3	,81
Γ3	- -156,093	C. d?	= 2	,93
Γ4	- 92,620	O d4	= 7	,67
r5	= 61,880	d5	= 7	,54
r6	= -140,099	O d6	= 6	,57
r7	* -540,991	O d7	= 5	,87

Xi₁ - 1,7725 \ - 49,66

r_Q - -256,861 ⁸ d

n₂ « 1,84666 T^ - 23,90 n₃ - 1,72 ^₃ = 43,70

n₄ - 1,68402 ^₄ - 28,29

I₈ - 11,61
r₉ - -20,336 _ ₃ ^_{2 n}^ _{m i(945i4} V . _31foe

r_in - -56,175 ¹⁰ d₁₀ - 2,78

r_n - -89,075 _{= io}^_{77 n}^ _β 1,80518 "^ - 25,43

^r12 ⁼ ~⁴²'⁴⁹⁹

f = 100, f/f₁₂₃ - 1.764, f/f₄₅ - -1.235

d₅₆₇/f » 0,2, (1/2) (n₃ + n₄) - 1,70201,

Telephoto Verh. 1,01

Tabelle 4	30,479	d1 -	8,8
Γι =	68,701	ι. d2 =	3,81
r2 *	-264,501 79,532	C. d3 - d4 =	2,93 4,99
Γ3 - r4 *	67,070	d5 =	5,86
r5 ·	-186,309	d6 "	6,57
r6 *	-130,201	O d7 =	5,86
r7 "	-167,036	d8 =	10,62
Γ8 -	-18,965	O d9 =	3,52
r9 "-	» -40,583	y d10=	2,63
rio	-' T153,974	X KJ	a 10 26
rii	= -57,795	dn	■"" Λ. \*f I «_. V
Γ12	100,		f/f123 = 1,558,
f »

- 1,7725 ^₁ - 49,66

n₂ = 1,78472 V₂ - 25,71

1,734 ^₃ = 51,49

1,7552 ^₅ - 27,51

_25>43

f/f₄₅ - -0,785

d₅₆₇/f = 0,183, (1/2) (n₃ + n₄) = 1,7257

Telephoto Verh. 1,01

Tabelle 5	. 31,013	= -95,013	dl "	8,49	ni -	1,	757
rl	. 72,947	Γ12 " -48'650	J. d? =	3,81
r2	. -172,818		d3 =	2,93	n2 "	1,	84666
r3	= 94,594	O d4 =	5,87
r4	= 65,779	d5 =	5,87	n3 a	1,	,7432
r5	= -152,193	d6 =	6,57
r6	> -414,220	d7 =	5,87	n4 "	1	,78472
r7	s -378,671	/ d8 "	11,18
r8	. -19,239	O d9 "	3,52	n5 ■	1	,7495
r9	r10 - -44,182	dio=	2,05
rl	dll	= 10,26	n6 =	1	,71736
X J.

- 47,87

23,9

49,31

= 25,71

- 35,27

29,51

f - 100, f/f₁₂₃ - 1.647, f/f₄₅

cL_fi7/f = 0,183, (1/2) (n₃ + n₄) = 1,764,

Telephoto Verh, 1,01

Tabelle 6

Γ1 "	31,066	d1	» 8,48	= 10,26	L
1		1
	73,914	d2	- 3,81
ά		C.
Γ3 =	-181,540	dq	= 2,93
Γ4 =		ο
1	96,835	d4	= 6,29
		d.
	68,317	D	= 5,87
Γ6 -		dfi
νΊ =	-154,517	D	= 6,57
ι		d7
	5221,1	I	= 5,87
		dfl
rq -	1323,47	O	- 10,89
y		d9 dir
rio	-19,185	K	= 3,52
Γ11		dv	. - 2,05
	- -41,262	1.	j
Γ, ο	= -104,096
= -52,305

1,757

1,84666

n₃ = 1,7432

n₄ - 1,84666

- 1,7495

n₆ = 1,71736

47,87

23,9

= 49,31

23,9

35,27

29,51

f = 100,

IVf₁₂₃ = 1,6155, f/f₄₅ - -0,962,

d₅₆₇/f = 0,183

(1/2) (n₃ + n₄) - 1,79493,

Telephoto Verh. 1,01

Tabelle 7	30,469	d =	8,86	ni
ri -	67,019	d2 = d3 =	3,81
r2 ■	-247,114	O d4 *	2,93	n2
r3 -	73,523	d5 =	5,62
r4 =	57,258	d6 =	5,87	n3
Γ5 -	-187,767	D d7 =	6,57
r6 ■	-102,102	d8 ■	5,87	n4
r7 -	-103,164	y d10 d11	10,28
r8 -	: -19,798	11	3,52	n5
r9 *	- -43,509		= 2,63
rio	- -189,385	= 10,26	ne
rii	- -66,874
r12

. 1,7784 ^₁ - 44,18

» 1,80518 \ - 25,43

= 1,72916 >3 = 54,68

- 1,7432 ~?₄ - 49,31 . 1,8044 ¹^ - 39,62

- 1,80518 X - 25,43

_f._1OOf f/f₁₂₃- 1.634 f/f₄₅--1.01.

d,_fi7/f - 0,183 (1/2) (H₃ * n₄) - 1,7362

Telephoto Verh. 1,01

-59·

Tabelle 8	d .	8,66	ni	- 1,788
r. - 30,238	1
	dp -	3,81
r- - 82,595
	Q —	2,93	np	= 1,78472
r3 = -377,282			ά
	(J ==	3,40
r4 = 51,023
	de =	5,87	n„	= 1,744
IV = 68,014	b		O
	dfi =	6,57
r- = -140,747	b
	d7 =	5,87		» 1,71736
r„ « -76,199	I
f	dR =	12,30
rß = -110,950	O
	dQ -	3,52	n_	= 1,7552
rg = -19,034	y
	dio	= 3,23
r10 = -35,414	Cl11	= 9,38	nfi	- 1,80518
Γχι - -276,719
P1 „« -67,141

- 47,43

= 25,71

= 44,73

= 29,51

= 27,51

25,43

f = 100, ^f/fl23 ^{= 1>42}' ^f/f45 ⁼ -°·⁵¹²'

d₅₆₇/f = 0,183 (1/2) (n₃ + n₄) = 1,7307,

Telephoto Verh. 1,01

Tabelle	» 30,	9
Γ1	» 73,	,552
Γ2	,956
Γ3	- -326,281
Γ4	- 66,
Γ5	= 65,
Γ6	,084
,346
= -164,366

U₁ = 8,89 TX₁ - 1,7725 \- 49,66

d₂ = 3.81

d₃ = 2,93 n₂ = 1,78472 \ - 25,71

d₄ = 4,67

d₅ = 5,87 n₃ = 1,734 T₃ = 51,49

d₆ = 6,57
r₇ = -103,793 ₌ ^ ^ ^ _ _χ^₇₁₇₃₅ ^ ₌ ^₅₁

r_Q » -192,764

8 H = 11,16

r_Q = -18,752

9 dg = 3,52 n₅ = 1

r_in = -33,650

^{10 d}io ■ ²'⁶³

T₁₁ = -331,022
¹¹ d - = 10,26 n₆ = 1

^r12 ⁼ -⁸⁰'³⁰²

f - 100. f/f₁₂₃. = 1.456, f/f₄₅ - -0,642 d₅₆₇/f = 0,183, (1/2) Cn₃ + n₄) - r.7257, Telephoto Verh. 1,01

f-

127810

Darin bezeichnen:

r, bis r₁₂ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d. bis d.. die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

n^ bis n_ß die Brechungsindizes der Linsen und

"£ bis '^t die Abbe-Zahlen der Linsen, χ b

Die erfindungsgemäßen Objektive 1 und 2 haben die nachstehend tabellarisch aufgeführten Seidel Koeffizienten.

Objektiv

Tabelle 1

Sphärische Aberration

1. 7,9769

2. 0,0579

3. -3,4559

4. 0,0145

5. 0,0091

6. 3,9772

7. -3,2117

8. 2,1987

9. -8,0335

10. 0,9450

11. -0,2508

12. 0,6076 0,8351

Astigmatismus

0,0000

0,9518 -2,4766

0,0834

0,0202

1,8038 -1,4109

1,1714 -0,0018

0,3248 -0,5926

0,1596

0,0331

Koma	Verzeichnung	Petzval summe
0,0044	0,0008	1,3900
0,2347	-1,4126	-0,6035
2,9255	2,2732	-0,2086
0,0348	-1,0449	-0,5194
0,0136	1,0220	0,6673
2,6784	-1,3910	0,2618
2,1287	1,1170	-0,2744
■1,6049	-1,0042	0,2044
•1,1196	-0,0315	-2,1163
0,5540	-0,7748	0,9970
0,3855	■ 1,3498	-0,2856
0,3114	-0,4075	0,6356
■0,0104	-0,3038	0,1483

Objektiv 2

Tabelle 2

-3Ä-

	Sphärische Aberration	Astigmatismus	Koma	Verzeichnung	Petzval . summe
1.	7,8100	0,0008	-0,0775	-0,0137	1,3802
2.	0,0160	0,8235	-0,1148	-1,3475	-0,6356
3.	-3,3720	-2,5284	2,9199	2,3998	-0,2430
4.	0,0090	0,0664	0,0244	-1,0640	-0,4570
5.	0,0928	0,1185	0,1049	0,9694	0,7395
6.	3,8783	1,7753	-2,0239	-1,3647	0,2418
7.	-3,2240	-1,3882	2,1156	1,0873	-0,2687
8.	2,7984	1,1648	-1,8054	-0,9255	0,2697
9.	-8,3116	-0,0000	0,0057	0,0014	-2,0624
10.	0,9215	0,3770	-0,5894	-0,8293	0,9194
11.	-0,2452	-0,6546	0,4007	1,3969	-0,2004
12.	0,4758	0,2831	-0,3670	-0,5828	0,4724
	0,8488	0,0381	-0,0071	.-0,2728	0,1561

Leerseite

Claims (11)

1. PATENTANWALT DipUPhya RICHARD LUYKEN

   Olympus Optical Co, Ltd.

   of Hatagaya 2-43-2, Shibuya-ku

   Tokio-to / JAPAN

   14.07.1981 oot 7788 L/Ro

   Ansprüche

   l.i Fotografisches Objektiv mit einem ersten Linsenglied in Torrn einer gegenstandsseitig konvexen positiven Menisluslinse, einem zweiten Linsenglied in Form einer bikonkaven Linse, einem drittem positiven Linsenglied, einem vierten Linsenglied in Form einer bildseitig konvexen negativen Meniskuslinse und einem fünften Linsenglied in Form einer bildseitig konvexen positiven Meniskuslinse, dadurch ge kennzeichne t, daß das dritte Linsenglied aus einer bikonvexen Linse und einer mit Luftabstand daneben angegordneten positiven oder negativen Linse geringer Brechkraft besteht und daß die folgenden Bedingungen erfüllt sind:

   (1) 1,2 <f^>/f₁₂3 < ^lt8

   (2) -1,3 < f/f₄₅ <-0,35

   (3) 0,16 < ^d ₅₆₇/^f < 0,23

   (4) 0,09 < dg/f <0,14

   worin bezeichnen:

   f₁P_ die Brennweite des aus erstem, zweitem und drittem Linsenglied bestehenden Teilsystems,

   f_4t. die Brennweite des aus viertem und fünftem Linsenglied bestehenden Teilsystems,

   d₅₆₇ bei drittem Linsenglied den Abstand zwischen dessen gegenstandsseitiger und dessen bildseitiger Oberfläche (d_c + d_c + d„)

   d_Q den axialen Luftabstand zwischen drittem und viertem ο

   Linsenglied und
   f die Brennweite des Objektivs
2. 2. Fotografisches Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Erfüllung der folgenden weiteren Bedingung:

   (5) d₆ > 0,05f
   worin

   d_c den axialen Luftabstand zwischen den das dritte Linsen-

   glied bildenden Einzellinsen bezeichnet.
3. 3. Fotografisches Objektiv nach Anspruch 1 oder 2 g e kennzeichnetdurch die weitere Erfüllung der folgenden Bedingung:

   (6) 1,1 < f/f₃ < 1,9

   wor,Ln f„ die Brennweite des dritten Linsenglieds bezeichnet.
4. 4. Fotografisches Objektiv nach Anspruch 2 oder 3 g e kennzeichnetdurch folgende Daten + 5 %

   Tabelle 1

   Γ_χ = 31,354
   r_o = 72,216

   -219,771

   r₄ = 88,278
   r_g "« 62,729
   r_c = -159,925
   r₇ = -154,973
   r_Q - -208,075

   r_g - -19,275
   r₁₀ = -40,914

   = -156,170

   d =

   d„ -

   '8

   8,48

   3,81

   2,93

   5,81

   5,87

   6,57

   5,87

   11,53

   3,52 = 2,85 = 10,27

   1,7725

   1,84666

   1,72

   1,74

   - 1,68893

   1,80518

   49,66

   = 23,90

   = 43,7

   28,29

   31,08

   ^Γ12 ⁼ -⁷⁰'¹⁷¹

   25,43

   100,

   ^d567^{/f =}

   (1/2) (n₂

   = 1,7

   Telephoto Verh. 1,01

   Darin bezeichnen:

   r. bis r-₂ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, d. bis ά.. die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

   n. bis n_g die Brechungsindizes der Linsen und K₁ bis r die Abbe-Zahlen der Linsen.

   1 D
5. 5. Fotofragisches Objektiv nach Anspruch 2 oder 3, gekennzeichnet durch die folgenden Daten + 5

   Tabelle 2 r ₁ « -222,725 d = 8,48 = 31,578 _n - -94,427 ^d3 = 3,82 = 68,578 d = 2,93 = -198,509 d_K = 6,93 = 105,540 d_ = 5,87 = 56,671 d„ = 6,57 ^r6 - -173,290 ^d8 r₇ ^d9 » 5,87 / - -156,136 10 ^Γ8 ^d1l = 11,29 - -155,55 IJ. = 3,52 = -19,942 = 2,63 r₁₀- -44,733 * 10,27 Γ Ι

   1,7725

   n₂ - 1,93169

   1,7213

   n₄ - 1,72273

   n₅ - 1,6985

   49,66

   25,71

   « 51,49

   29,51

   27,51

   ⁿ _Ä - 1,80518 Y_R - 25,43 6 b

   f = 100,

   f/f₁₂₃ = 1,637,

   f/f₄₅ - -1,17

   d₅₆₇/f = 0,183,

   (1/2) (n₃ + n₄) - 1,722,

   Telephoto Verh. 1,01 Darin bezeichnen:

   r^ bis r₁₂ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, d. bis d.- die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

   n. bis n_g die Brechungsindizes der Linsen und V₁ bis r die Abbe-Zahlen der Linsen.
6. 6. Fotografisches Objektiv nach Anspruch 2 oder 3 g e kennzeichnetdurch folgende Daten + 5 %

   Tabelle 3

   r. = 33,488 -t?

   ^I d. - 8,48 η = 1,7725 \ » 49,66 r_ = 98,251

   ^ά .■ d„ = 3,81

   r_ = -156,093 ^ -,

   ⁰ d. = 2,93 n_p « 1,84666 Ύ » 23,90

   r = 92,620

   d = 7,67
   r_K = 61,880 _)

   ^b d,. = 7,54 η =1,72 "V - 43,70

   Vr. = -140,099 ^ö

   ° d_ = 6,57

   V_n = -540,991 ^D _->

   ' d = 5,87 η. = 1,68402 \ = 28,29

   r„ = -256,861 '

   ^ö d„ = 11,61

   Γ = —20 336 5

   ⁹ ' d_Q = 3 r 52 n^ - 1,94514 ^ = 31,08 r_in = -56,175

   d - 2,78
   T₁ - -89,075 ^lU ^,

   ^II d = 10,77 n_fi » 1,80518 ^Kg = 25,43 r = -42,499 ^X1

   f = 100, ^f/f123 ^{= 1}^⁷⁶⁴' ^f/f45 ⁼ -¹»²³⁵

   d₅₆₇/f = 0,2, (1/2) (n₃ + n₄) - 1,70201,

   Telephoto Verh. 1,01
   Darin bezeichnen:

   T₁ bis r₁₂ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, U₁ bis (I₁₁ die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

   O₁ bis n₆ die Brechungsindizes der Linsen und 1 ^bis 6 ^{die Abbe}-^Zanlen der Linsen.
7. 7. Fotografisches Objektiv Kach Anspruch 2 oder 3 g e -

   kennzeichnetdurch folgende Daten + 5 % Tabelle 4 _m Γ

   ^rl-³⁰'⁴⁷⁹ d₁₌8,8 η_χ =1,7725 ^-49,66

   _{= 2i}

   -264,501

   ^Γ4 ' d₄ - 4,99

   ^r5 - ⁶⁷'⁰⁷⁰ d" - s'.ee H₃ . 1,734 T₃ - 51,49

   r_c - -186,309

   ⁶ d₆ = 6,57

   r₇ - -130,201 _{= 5j86 n4 m ij7i736} ^ _ _29>51

   r_D = -167,036 ι

   8 d₈ = 10,62

   r₉ = -18,965 _d 3,52 ^. 1,7552 ^-27,51 r,_n - -40,583

   ^{10 d}io^{= 2}'⁶³

   r_n = 153,974 ₌ ^ ^ ₌ 1,80518 Vg = 25,43 V₁₂ = -57,795

   f = 100, f/f₁₂₃ - 1,558, f/f₄₅ - -0,785

   d₅₆₇/f = 0,183, (1/2) (n₃ + n₄) - 1,7257,

   Telephoto Verh. 1,01
   Darin bezeichnen:

   r. bis r.p die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, d. bis d₁ - die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen, n^ bis n_fi die Brechungsindizes der Linsen und

   Y. bis ¹C die Abbe-Zahlen der Linsen. 1 ο

   .-- . 312^810
8. 8. Fotografisches Objektiv nach Anspruch 2 oder 3 g e kennzeichne tdurch folgende Daten + 5 % Tabelle 5

   r — 31,013 ^d1 d i; χ 8,49 ⁿi ⁼ 1,757 "^₁ = 47 ,87 1 1 J. J» S 72,947 d_q = 3,81 O ^ro = -172,818 ^d4 = 2,93 J] si 1,84666 "K, = 23 ,9 3 ^d^ 94,594 b = 5,87 4 d_ ^rc ⁼ 65,779 ⁶ = 5,87 ⁿ3 * 1,7432 T^ = 49 ,31 5 ^d7 r_fi = -152,193 ^d8 = 6,57 D dq ⁿ4 °° ^rr, = -414,220 =5,87 . 1,78472 r_{4 s} 25 ,71 7 d. O -378,671 = 11,18 8 d ⁿ5 * Γ = -19,239 = 3,52 1,7495 V . 35 ,27 9 Γ _ = -44,182 -.- 2,05 10 J ⁿ6 ^s = -95,013 . = 10,26 1,71736 T₆ = 29 ,51 11 ^r12 = -48,650

   f =100, ^f/^fi23 ^{= x}»⁶⁴⁷' ^f/f45 " -¹·⁰⁰³

   d₅₆₇/f'- 0,183, (1/2) (n₃ + 1I₄) = 1,764,

   Telephoto Verh. 1,01

   Darin bezeichnen:

   r- bis r.p die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, d^ bis d^ die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

   n₁ bis n₆ die Brechungsindizes der Linsen und T^₁ bis T^ die Abbe-Zahlen der Linsen.
9. 9. Fotografisches Obtj-ektiv nach-Ansp-FÜcH-2 oder 3 g e kennzeichnetdurch folgende Daten + 5 %

   Tabelle 6

   T₁ * 31,066
   r₂ - 73,914
   r₃ « -181,540
   r₄ = 96,835
   r₅ = 68,317
   r_c = -154,517
   r₇ - 5221,1
   r_Q « 1323,Al
   r_g = -19,185
   r₁₀ - -41,262

   -104,096
   -52,305

   U₁ = 8,48 d₂ = 3,81 d₃ = 2,93 d₄ = 6,29 d₅ = 5,87 d₆ - 6,57 d₇ = 5,87 d₈ = 10,89 dg = 3,52 d₁₀ = 2,05 (J₁₁ = 10,26

   1,757 ^y ₁ - 47,87

   n₂ - 1,84666

   n₃ = 1,7432

   n₄ - 1,84666

   1,7495

   1,71736

   = 23,9

   49,31

   23,9

   ^₅ = 35,27

   - 29,51

   f - 100,

   f/f₁₂₃ = 1,6155,

   f/f₄₅ = -0,962,

   d₅₆₇/f = 0,183

   (1/2) (n₃ + n₄) - 1,79493,

   Telephoto Verh. 1,01

   Darin bezeichnen:

   r. bis r₁₂ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, d₁ bis d₁₁ die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

   n. bis n_ die Brechungsindizes der Linsen und 1?, bis r_e die Abbe-Zahlen der Linsen.

   — JS —
10. 10. Fotografisches Objektiv nach Anspruch 2 oder 3 g e kennzeich netdurch folgende Daten + 5 %

    Tabelle 7

    η_χ « 1,7784 ^ν _χ - 44,18

    = 1,80518 ^₂ -.25,43

    1,72916 r = 54,68

    ^Γ1 ⁼ 30,46.9 ^di - 8,86 ^Γ9 ** do β 67,019 3,81 ^Γ3 - do ^{ä Γ}4 ⁼ -247,114 2,93 ^d4 * Γ,- β 73,523 ci_ s=
    5 5,62 ^d6 * 57,258 d₇ » 5,87 ' ^Γ7 ■- -187,767 " ^d8 - 6,57 ^Γ8 - ^Γ9 ■ -102,102 5,87 -103,164 10,28 -19,798

    I₄ - 1,7432

    3,52 n_c = 1,8044

    r_in - -43,509

    d = 2,63 r.- » -189,385 ^υ

    V₁₂ - -66,874

    U₁₁ =10,26 n₆ - 1,80518

    - 49 ,31 V
    5 = 39 ,62 V
    6 « 25 ,43

    f - 100, ^f/fl23 ^{= lf634 f/f}45 " "^ltOlt

    d₅₆₇/f = 0,183 (1/2) (n₃ + n₄) = 1,7362

    Telephoto Verh. 1,01 Darin bezeichnen:

    r. bis r-₂ die KrUnunungsradien der Linsenoberflächen, d^ bis d-- die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

    n^ bis n_ß die Brechungsindizes der Linsen und T^ bis T^₆ die Abbe-Zahlen der Linsen.

    AO-
11. 11. Fotografisches Objektiv nach Anspruch 2 oder 3 g e■ kennzeichnetdurch folgende Daten + 5 % Tabelle 8

    r. « 30,238 d d I - 8, - 9 66 d_fi r₉ - 82,595 d- O - 3, 81 d_Q r₃ - -377,282 d_q = 2, 93 r₄ = 51,023 O d.,. ^d4 IC = 3, 40 r^ - 68,014 ^dR 1 J = 5, 87 r_fi > -140,747- D d_fi = 6, 57 r₇ » -76,199 D = 5, 87 r_a - -110,950 = 12 ,30 r_q - -19,034 = 3, 52 r_lo ■ -35,414 ϊ = 3 ,23 T₁₁ - -276,719 J ,38 r,_o « -67,141

    Ti₁ » 1,788

    1,78472

    1,744

    1,71736

    47,43

    25,71

    44,73

    29,51

    n_K - 1,7552 V - 27,51 b · D

    n₆ - 1,80518 T? - 25,43

    f - 100,

    f/f₁₂₃ = 1,42, f/f₄₅ « -0,512,

    =0,183

    (1/2) (n₃ + n₄) - 1,7307,

    Telephoto Verh. 1,01

    Darin bezeichnen:

    T₁ bis r.ρ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, d- bis ά.. die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen, n^ bis n_ die Brechungsindizes der Linsen und

    Τ?, bis ~P- die Abbe-Zahlen der Linsen. 1 b

    ia. Fotografisches Objektiv nach Anspruch 2 oder 3 g e kennzeichnet durch folgende Daten + 5 %

    Tabelle 9

    d_x - 8,89 U₁ - 1,7725 ^γ _χ - 49,66

    d₂ - 3,81

    d₃ - 2,93 n₂ - 1,78472 Y₂ « 25,71

    d₄ = 4,67

    d₅ = 5,87 n₃ - 1,734 T₃ = 51,49

    dp. = 6,57
    r₇ = -103,793 ^D

    d₇ - 5,87 η _A = 1,71736 r = 29,51

    r_ft . -192,764 ' ■ *

    -dp - 11,16
    r_Q . -18,752 ^ö

    ^a d_Q - 3,52 n,- - 1,7552 -Λ - 27,51

    r_in - -33,650 ^y do

    ^ü d = 2,63

    r = —331 022
    ¹¹ ' ά_ΛΛ = 10,26 η- = 1,80518 T? - 25,43

    ^Γ12 = -⁸⁰»³⁰²

    ^Γ1 - 30, ^Γ2 - 73, ^Γ3 ,552 ^Γ4 ,956 ^Γ5 - -326,281 ^Γ6 = 66, = 65, ,084 ,346 - -164,366

    f = 100, ^f/^f123· * ¹^⁴⁵⁶' ^f/f45 " -°'⁶⁴²

    f « 0,183, (1/2) (n₃ + n₄) - 1,7257,

    Telephoto Verh. 1,01
    Darin bezeichnen:

    r. bis r₁₂ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, U₁ bis U₁₁ die axialen Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

    n^ bis n_ die Brechungsindizes der Linsen und

    "VV bis "*e die Abbe-Zahlen der Linsen. 1 b