DE3119439C2

DE3119439C2 - Vario-Teleobjektiv

Info

Publication number: DE3119439C2
Application number: DE3119439A
Authority: DE
Inventors: Yoshisato Higashikurume Tokio/Tokyo Fujioka; Atsushi Yokosuka Kanagawa Kawamura
Original assignee: Ricoh Co Ltd
Current assignee: Ricoh Co Ltd
Priority date: 1980-05-15
Filing date: 1981-05-15
Publication date: 1986-08-28
Also published as: DE3119439A1; JPS6119013B2; JPS56161517A; US4372654A

Abstract

Ein Teleobjektiv mit veränderlicher Brennweite weist vier Linsengruppen auf, nämlich von der Gegenstandsseite her eine Fokussier- oder Scharfeinstell-Linsengruppe, die während eines Einstell- oder Zoomvorgangs ortsfest bleibt, aber während eines Fokussiervorgangs verschieblich ist und als Ganzes eine positive Brechkraft hat, eine Variator-Linsengruppe mit insgesamt negativer Brechkraft, die während eines Zoom- oder Einstellvorgangs entlang der optischen Achse verschoben und zum Ändern der Brennweite benutzt wird, eine Ausgleichslinsengruppe, welche insgesamt eine positive Brechkraft hat und welche während eines Zoomvorgangs entlang der optischen Achse bewegt wird, um eine Bildebene an einer vorgegebenen Stelle zu halten, wenn sie sich bei einer Verschiebung der zweiten Linsengruppe ändert und ein Relaislinsensystem, welches während eines Fokussier- oder eines Zoomvorgangs ortsfest bleibt.

Description

negativen Variator aus zwei negativen Linsen und einer positiven Linse, einen zur Brennweitenverslcllung längs der optischen Achse verschiebbaren, positiven Kompensator aus einem positiven Linsenglied mit einer negativen Linse und einer positiven Linse und ein Relais-Linsensystem aus zwei positiven Linsen, deren Oberfläche eine starke, zur Objektseite hin gewandte Krümmung haben, einer negativen Linse, einer positiven Linse und einer negativen Linse auf. Dabei erfüllt die positive Frontlinsengruppe die folgende Bedingung:

0,8 < /·,//<, < 1,5
während das Relais-Linsensystem die folgenden Bedingungen erfüllt:

n₉ < 1,68, M> > 50
πιο < 1.68, «ίο > 50

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Tele-Vario-Objektiv der angegebenen Gattung zu schaffen, das bei Aufrechterhaltung einer hohen optischen Leistung durch Verringerung der Zahl der erforderlichen Linsen einen kompakten Aufbau hat.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.

Zweckmäßige Ausführungsformen werden durch die Merkmale der Unteransprüche definiert.
Die mit dem Vario-Teleobjektiv nach der Erfindung erzielten Vorteile beruhen auf folgender Funktionsweise: Bei dem erfindungsgemäßen Tele-Vario-Objektiv weist der Variator ein negatives Linsenglied, das aus einer positiven Linse und einer damit verbundenen, negativen Linse besteht, sowie eine negative, einzelne Linse auf, die auf der Bildseite des negativen Linsengliedes angeordnet ist. Die Berührungsfläche der beiden Linsen ist zur Objektseite hin konkav.

Im Gegensatz hierzu befindet sich bei dem bekannten Vario-Teleobjektiv eine einzelne, negative Linse vor JI einem Linsenglied aus einer negativen Linse und einer positiven Linse, wobei die Berührungsfläche zur Objektseite hin konvex ist. Dieser Unterschied in der räumlichen Anordnung der Linsen des Varialors führt zu unterschiedlichen Brechkraft-Verteilungen sowie zu unterschiedlichen Brennweiten-Bereichen.

Beim Variator des erfindungsgemäßen Variator-Teleobjektives befindet sich der Hauptpunkt der hinteren Linse um 3 mm näher zur Objektseite hin als der Hauptpunkt der hinteren Linse bei dem Vario-Teleobjektiv nach der US-PS 40 94 586. Deshalb kann ein bestimmter Zwischenraum zwischen den beiden Tele-Linsengliedern der zweiten und dritten Linsengruppe aufrechterhalten werden, wodurch sich wiederum eine bessere Vergrößerungswirkung des Variators und des Kompensators ergibt.

Als Ergebnis hiervon kann das Zwischen-Brennweiten-Vergrößerungsverhältnis (ausgedrückt durch ]/fmm · fmax/U) auf 1.1 erhöht werden, wodurch wiederum eine Verringerung der Brennweite des Relais-Linsensystems und damit die Fertigung eines kompakten Vario-Teleobjektivs möglich werden.

Bei dem erfindungsgemäßen Vario-Objektiv sind die Linsen in dem Kompensator so miteinander verbunden, daß Aberrationen höherer Ordnung auftreten können. Deshalb definiert das Merkmal g) des Kennzeichens eine Bedingung, die solche Aberrationen auf einem akzeptablen Pegel hält.

Eine gute Korrektur der Aberrationen wird durch die Bereiche gewährleistet, die durch die Bedingungen i) definiert werden. Die angegebenen Grenzwerte sind auf die unterschiedlichen, räumlichen Anordnungen der Linsen in dem Relais-Linsensystem zurückzuführen, das, wie erwähnt, aufgebaut ist, aus zwei positiven Linsen, deren Oberflächen eine starke, zur Objektivseite hin gewandte Krümmung haben, einer negativen Linse, einer positiven Linse sowie einer negativen Linse, deren Oberfläche zur Objektseite hin stark gekrümmt ist. Da die Oberfläche der ersten, negativen Linse des Relais-Linsensystems eine starke, zur Bildseite hin gerichtete Krümmung hat und dieses Relais-Linsensystem die Bedingungen i) erfüllt, wird der auf die hintere, negative Linse fallende Lichtstrahl durch die vorher angeordnete, positive Linse konzentriert, d. h., der Strahlqucrschnit' wird verkleinert so daß die hintere, negative Linse sehr klein gemacht werden kann, ohne daß die Gefahr besteht, daß die dieses Linsenglied passierende Lichtmenge nicht für einwandfreie Aufnahmen ausreicht.

so Die Bedingung a 3) legt die Brechkraftverteilung zwischen den Linsengruppen I und IV fest und gewährleistet insbesondere die Aufrechterhaltung des Gleichgewichtes zwischem dem Variator und dem Relais-Linsensystem. Wird der untere Grenzwert unterschritten, so wird der Variator zu klein, d. L, die Korrektur von Aberrationen wird erschwert; wird dagegen der obere Grenzwert überschritten, so vereinfacht sich zwar die Korrektur von Aberrationen, die Gesamtlänge des Vario-Teleobjektivs erhöht sich jedoch. Außerdem müssen Frontlinsen mit größerem Durchmesser verwendet werden, wodurch der angestrebte, kompakte Aufbau beeinträchtigt wird.

Die Bedingung im Merkmal f) definiert eine Luftlinse im Variator in bezug auf die zu korrigierenden Aberrationen; sie ist wichtig, um Änderungen der Aberrationen während der Verstellung der Brennweite zu unterdrücken. Wird der untere Grenzwert unterschritten, so wird im unteren Brennweitenbereich der untere Teil der Bildebene zum Objektiv hin gekrümmt, wodurch bei der Brennweitenverstellung die einwandfreie Abbildung beeinträchtigt wird. Bei Oberschreiten des oberen Grenzwertes gibt es im unteren Brennweitenbereich weitere Verzerrungen.

Die Bedingung im Merkmal g) führt zu Aberrationen höherer Ordnung, die an den miteinander verbundenen Flächen des Variators auftreten, wodurch jedoch die Aberrationen des Gesamtsystems korrigiert werden. Bei Unterschreitung des unteren Grenzwertes wird die sphärische Aberration sehr stark; wegen der Randdickc, die für die maschinelle Bearbeitung einer konvexen Linse erforderlich ist, kann der Variator nicht verkleinert werden. Bei Überschreiten des oberen Grenzwertes reicht die Korrektur der sphärischen Aberration nicht aus, wodurch es schwierig wird, Aberrationen höherer Ordnung zu korrigieren.

Durch die erste Bedingung des Merkmals i) wird eine Korrektur von Aberrationen bei gleichzeitiger Auf-

rcchterhaltung eines guten Tele-Verhältnisses des Relais-Linsensystems gewährleistet. Wird der Radius ng kleiner als der untere Grenzwert, so erzeugen die durch die Randbereiche der Linsen verlaufenden Lichtstrahlen Koma-Streulicht beim mittleren Bildwinkel, was zu einer Verschlechterung der Leistung des Vario-Teleobjektivs führt. Bei Überschreiten des oberen Grenzwertes wird die Verringerung des Tele-Verhältnisses unwirksam, d. h., es ist kein kompakter Aufbau des Relais-Linsensystems mehr möglich.

Die zweite Bedingung des Merkmals i) definiert eine Grundeigenschaft des Vario-Teleobjektivs, die auf den folgenden Überlegungen beruht: Es entsteht eine Luftlinse zwischen der positiven und der negativen Linse des Relais-Linsensystems, wodurch eine gute Korrektur der Aberrationen möglich ist. Bei Unterschreiten des unteren Grenzwertes sind die sphärischen Aberrationen unterkorrigiert, d. h., sie nehmen zu, während bei Überschreiten des oberen Grenzwertes die sphärische Aberration zu stark wird.

Die Bedingungen im Merkmal d 5) dienen schließlich zur Korrektur der Petzval-Summe, die zu klein werden kann und damit die Gesamtleistung des Vario-Teleobjektivs beeinträchtigt. Überschreitet der Brechungsindex den oberen Grenzwert, so wird die Petzval-Summe zu klein oder gar negativ; dadurch ist keine zufriedenstellende Korrektur des Astigmatismus in der Meridional-Richtung mehr möglich. Außerdem führt dies zu einer Beschränkung der Abbeschen Zahl, wodurch die chromatische Aberration minimal wird, die bei kleinem TeIe-Verhältnis entsteht.

Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die schematischen Zeichnungen näher erläutert. Es zeigt

Fi g. 1 eine schematische Ansicht des optischen Aufbaus einer ersten Ausführungsform eines Vario-Teleobjektivs, F i g. 2 eine Darstellung des optischen Aufbaus einer weiteren Ausführungsform eines Vario-Teleobjektivs, F i g. 3 eine Ansicht des optischen Aufbaus einer weiteren Ausführungsform eines Vario-Teleobjektivs und

F i g. 4 (A) bis 4 (C), 5 (A) bis 5 (C) und 6 (A) bis 6 (C) zeichnerische Darstellungen der verschiedenen Aberrationen der Ausführungsformen nach den F i g. 1 bis 3.

Nachstehend werden drei Ausführungsformen der Erfindung beschrieben, in welchen vorausgesetzt ist, daß sich die zusammengesetzte Brennweite /des Varioobjektivs in einem Bereich von 71,4 bis 147 änderbar ist bei einer relativen Öffnung von 1 :4,0. In F i g. 1 ist der Aufbau einer ersten Ausführungsform dargestellt, in welcher mit Bezugszeichen I, II, III und IV eine erste, eine zweite, eine dritte bzw. eine vierte Gruppe bezeichnet sind. In F i g. 2 und 3, in welchen eine zweite bzw. eine dritte Ausführungsform dargestellt sind, sind mit dem Bezugszeichen I bis IV ebenfalls die erste bis vierte Gruppe bezeichnet. Mit Bezugszeichen r\ bis Γ2ζ ist der Krümmungsradius der einzelnen Linsenoberflächen bezeichnet, während mit dem Bezugszeichen d\. bis cfo wie beim Stand der Technik die axialen Abstände zwischen benachbarten Linsenoberflächen bezeichnet sind. Um die zeichnerische Darstellung zu vereinfachen, sind in den Fig. 2 und 3 die Bezugszeichen λ und c/, weggelassen. In Fig. 1 sind mit Bezugszeichen Li bis Lu die einzelnen Linsen bezeichnet, wobei die /-te Linse mit dem Bezugszeichen L₁ bezeichnet ist. Auch die Bezeichnung der einzelnen Linsen ist in den F i g. 2 und 3 weggelassen.

ΐ
ι

45

I

50

Ausführungsform 1 (Fi g. 1)

= 100. /3 =

71,400

:4,0

31 19

147,000

439

1,67270

Vi

1

ί

71,4 < /< 147; 1

2,836

- 85, Z₄ =

30,350

E

/i

= 141,195

25,140

1,664

1,61272

V₂

55

3,785

94,274

4,747

I 5

η

= 45.578

£/,=

ϊ

i

60

= 287,848

d₂ =

2,00

JIl =

1,58913

V₃

= 32,17 I

j

Ξ

65

Γ3

= 71.713

di =

6,50

π₂ =

= 58,58 I

8

Ϊ

= —974,528

d₄ =

0,10

1,78472

Vt,

/•5

= -776,784

ds =

4,00

π₃ =

1,69680

Vs

= 61,25

1 15

/Ts

= -39,912

de =

variabel

ΐ

S

/■7

= 59,749

C₇ =

3,80

π_Α =

1,69680

= 25,70 Ι

5

fÜ

i

rs

= -50,859

C₈ =

1,50

Π5 =

= 55,46 §

I 20

rs

= 165,681

C₉ =

2,88

1,67270

V₁

I

no

= 52,618

Cio =

1,50

Λ6 =

1,51823

η

= 55,46 f

;

J 25

ni

= 25.730

C,, =

variabel

1.

i

I

η 2

= -101,761

C₁₂ =

1,50

U₁ =

1,51633

V3

= 32,17 I

I

i

I

/·|3

= 42,825

C₁₃ =

5,20

/?8 =

= 58,96 I

I 30

I

η 4

= 256,174

Cl4 =

variabel

1,51633

ViO

1

i

S

η 5

= 26,650

Cl5 =

3,80

iJ9 =

= 64,15 I

I

I 35

η 6

= 47,901

C,6 =

0,10

1,75520

Vu

I

j

I

η 7

= 267,210

C₁₇ =

4,30

/JlO =

= 64,15 I

j

I;

j

η 8

= 24.809

C18 =

7,48

1,60717

Vi₂

ί

j 40

I

i
■

η 9

= 41.372

Cl9 =

3,56

/JlI =

= 27,56 f

1

/"20

= -32,367

C₂o =

8,10

1,63854

νη

1

i

/"21

= -24,809

C₂, =

4,84

/J12 =

= 40,36 I

r

Γ22

= -162,783

C₂₂ =

4,61

Ij

Veränderlicher Abstand

f

Γ23

f

1,50

πη =

= 55,46 I

ds

102,449

I

Ci 0

19050

I

j

dn

15,498

I

2,213

!

I

j

r

ί J

LJj
I

J

E

ι

I

(

I

'r

Ausführungsform 2 (F i g. 2)

71,4 ^ fS 147; 1	:4,0	πι = 1,61272	v, = 58,58
/", = 100, h =	= 85, /₄ = 94,274
η = 135,746		/72 = 1,67270	V₂ = 32,17
	di = 6,30
r₂ = -76,800
	d₂ = 2,20
r₃ = 500,000		/7₃ = 1,58913	η = 61,25
	d₃ = 0,10
r₄ = 87,155
	d₄ = 4,00
r₅ = -583,829		/7₄ = 1,78472	Va = 25,70
	ds = variabel
r₆ = —776,784		/7₅ = 1,69680	V₅ = 55,46
	d₆ = 3,80
Π = -39,912
	d₇ = 1,50
r₈ = 59,749		/7₆ = 1,69680	V₆ = 55,46
	d₈ = 2,88
r₉ = -50,859
	d₉ = 1,50
Πο = 165,681		/77 = 1,67270	lh = 32,17
	dio = variabel
m =52,618		/7₈ = 1,51823	η = 58,96
	du = 1,50
Π 2 = 25,730
	di 2 = 5,20
/-,3= -101,761		/79 = 1,51633	V₃ = 64,15
	du = variabel
r\A = 48,107
	di4 = 3,80
ns 509,683		/7io = 1,51633	v_w = 64,15
	di5 = 0,10
γ, β = 29,336
	die = 4,30
Π 7 = 46,202		/7,, = 1,75520	Vu = 27,53
	du = 10,39
γ, β = -267,210
	d,₈ = 3,56
;·,9 = 27,163		/7i2 = 1,60717	Vn = 40,36
	dig = 7,74
/₂₀ = 42,629
	d₂₀ = 4,84
r₂i = —29,086		/7i3 = 1,63854	P]₃ = 55,46
	d₂, = 4,65
1-22 = -23,705
	d₂₂ = 1,50
Γ₂3 93,340
Veränderlicher Abstand
/ 71,40	102,449 147,0
d₅ 2,629	18,843 30,143
dio 25,140	15,498 1,664
du 8,796	2,224 4,758

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

Ausführungsform 3 (F i g. 3)

71,4 ί fä 147; /i = 100, h =

η = 139,073 r₂ = -76,188 r₃ = 521,120 r₄ = 85,191 r₅ = -647,477 r₆ = -1347,387 Π = -41,465 /S = 57,285 r₉ = -50,391 no= 176,105 /-,, = 51,821 Π 2 = 24,940

/Ϊ3 101,940

/■η = 48,054 /·, 5 = 156,159 Π 6 = 19.664 Π? = 31,396 Π β = 154,692 Π 9 = 21,920 Πο = 31,084 γ₂ι = -27,453 m = -19,659 Γ₂₃ = —121,730 Veränderlicher Abstand

ds

rfio

du

7,14

2.635 25,177

8,785

85, /4 = 94,274

rf, = 6,30 rf₂ = 2,20 rf₃ = 0,10 rf, = 4,00 ds = variabel rf₆ = 3,80 rf? = 1,50 rf₈ = 2,88 rf₉ = 1,50 rf,o = variabel du = 1,50 rfi₂ = 5,20 rf, 3 = variabel rf, 4 = 3,80 rf,5 = 0,10 rf, 6 = 4,30 rf, 7 = 6,47 rf, 8 = 3,56 rf, 9 = 4,88 rf₂₀ = 4,84 rf₂, = 3,08 rf₂₂ = 1,50

102,449

18,849

15,535

2,213

147,0 30,149 1,701 4,747

Λι = 1,61272 Jl₂ = 1,67270

Λ₃ = 1,58913

n_A = 1,78472 /25 = 1,69680

/J₆ = 1,69680

/J₇ = 1,67270 /3₈ = 1,51823 /79 = 1,51633 /3,o = 1,51633 /3,, = 1,75520 /7,₂ = 1,60717 /3,3 = 1,63854

V₁ = 58,58 i/2 = 32,17

η = 61,25

Mi = 25,7 Vs = 55,46

V₆ = 55,46

^₇ = 32,17 Vi = 58,96

W) = 64,15 V\o = 64,15 ^, = 27,53 Vn = 40,36 !1-13 = 55,46

Die sich auf die erste Ausführungsform beziehenden Aberrationen sind zeichnerisch in den F i g. 4 (A) bis 4 (C)

60 dargestellt; die sich auf die zweite Ausführungsform beziehenden Aberrationen sind zeichnerisch in F i g. 5 (A)

bis 5 (C) dargestellt, und die sich auf die dritte Ausführungsform beziehende Aberrationen sind zeichnerisch in

F i g. 6 (A) bis 6 (C) dargestellt. In den F i g. 4 bis 6 entsprechen Kurven A einer Brennweite F= 71,4, Kurven B

einer Brennweite / = 102,449 und Kurven C einer Brennweite /= 147. Mit AM, dS ist die meridionale bzw. die

sagittale Abweichung des Brennpunktes abhängig vom Bildfeld bezeichnet. Wie dargestellt, sind Aberrationen in

65 vorteilhafter Weise bei jeder Ausführungsform über den ganzen Brennweitenbereich korrigiert.

Hierzu 5 Blatt Zeichnungen

10

Claims

Patentansprüche:

1. Vario-Teleobjektiv

a) mit einer zur Scharfeinstellung dienenden, positiven Frontlinsengruppe (I) aus a 1) einem Linsenglied mit einer negativen Linse (L\) und einer positiven Linse (Lf) und a 2) einer positiven Linse (L3),

a 3) wobei die positive Frontlinsengruppe (I) die folgende Bedingung erfüllt:

0,8 < /1//4 < 1,5

b) mit einem zur Brennweitenverstellung längs der optischen Achse verschiebbaren, negativen Varialor (I I) aus

b 1) zwei negativen Linsen und
b 2) einer positiven Linse,

c) mit einem zur Brennweitenverstellung längs der optischen Achse verschiebbaren, positiven Kompensator (III) aus

c 1) einem positiven Linsenglied (Li, Ls) mit einer negativen Linse (Lt) und einer positiven Linse (Ls), und
d) mit einem Relais-Linsensystem (IV) aus

d 1) zwei positiven Linsen (Ls, L10), deren Oberflächen eine starke, zur Objektseite hin gewandte

Krümmung haben,
d 2) einer negativen Linse (Lw),
d 3) einer positiven Linse (L\2) und

d 4) einer negativen Linse (Ϊ.13), deren Oberfläche zur Objektseite hin eine starke Krümmung hat, d 5) wobei das Relais-Linsensystem (IV) die folgenden Bedingungen erfüllt:

/79 < 1,68, j*i > 50
Πιο < 1,68, «Ίο > 50

gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale:

e) der Variator (II) weist, ausgehend von der Objektseite,

el) ein negatives Linsenglied aus einer positiven Linse (La) und einer negativen Linse (L5) und ' e 2) eine negative Linse (L$) auf;

f) die Krümmungsradien der einander zugewandten Linsenflächen des negativen Linsengliedes (L\, Ls) und der negativen Linse (L$) erfüllen die folgende Bedingung:

0,8 < I r₈/r₉ I < 1,5;

g) der Kompensator (III) erfüllt die folgende Bedingung:
0,7 < r_n/[{n₇-n_s) ■ /3] < 3;

h) das Relais-Linsensystem (IV) weist eine negative Linse (L_n) auf, deren Oberfläche eine starke, zur

Bildseite hin gerichtete Krümmung hat; und
i) das Relais-Linsensystem (IV) erfüllt die folgenden Bedingungen:

0,1 < /-,θ/Α < 0,5;

1 < Γ2\/Γ22 < 2,

wobei

Fi = die Gesamtbrennweite der /-ten Linsengruppe, |

r, = den Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche,

d, — die axiale Dicke bzw. den Luftspalt zwischen der /-ten und der (i + l)-ten Linsenfiäche,

n, = den Brechungsindex der /-ten Linse bei der d-Linie des Spektrums und

Vi = die Abbesche Zahl der /-ten Linse bedeuten.

2. Vario-Teleobjektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die folgenden Konstruktions-Daten, wobei / die Objektiv-Brennweite darstellt:

71,4

/, = 100,
r, = 141,195
r₂ = 45,578
η = 287,848
r₄ = 71,713
Π = -974,528

r₆ 776,784

r₇ = -39,912
γ₈ = 59,749
γ₉ = -50,859
/•,ο = 165,681
γ,, = 52,618
r, j = 25,730
r,3 = -101,761
γη = 42,825
Γ|₅ = 256,174
Π ₆ = 26,650
γ, 7 = 47,901
γ,₈ = 267,210
/·_|9 = 24,809
Γ₂ο = 41,372

/-2Ι 32,367

γ₂₂ = -24,809
γ₂₃ = -162,783

147; 1 :4,0
h = 85,

U = 94,274

d, = 2,00 d₂ = 6,50 d₃ = 0,10 d₄ = 4,00 d₅ = variabel d₆ = 3,80 d₇ - 1,50 d₈ = 2,88 d₉ = 1,50 dio = variabel du = 1,50 d|2 = 5,20 di 3 = variabel di₄ = 3,80 di5 = 0,10 die = 4,30 d,7 = 7,48 d,₈ = 3,56 d,₉ = 8,10 d₂₀ =·· 4,84 d₂₎ = 4,61 d₂₂ = 1,50 iJi = 1,67270
n₂ = 1,61272

n₃ = 1,58913

/7₄ = 1,78472
λ₅ = 1,69680

n₆ = 1,69680

η_Ί = 1,67270
fl₈ = 1,51823

n₉ = 1,51633
n,o = 1,51633
/in = 1,75520
/Ji2 = 1,60717

fli3 = 1,63854

und veränderliche Abstände folgendermaßen festgelegt sind: V₁ = 32,17 V₂ = 58,58

r3 = 61,25

v_A = 25,70 ^a = 55,46

P₆ = 55,46

V₁ = 32,17 ^₈ = 58,96

V₉ = 64,15 .νιο = 64,15 Vn = 27,56 V\ 2 = 40,36 Vi₃ = 55,46

dm
du

71,400
2,836

25,140
8,785

102.44C

19,050

15,498

2,213

147,000

30,350

1,664

4,747

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

3. Vario-Teleobjektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die folgenden Konstruktions-Daten, wobei ι die Objektiv-Brennweite darstellt:

71,4 < fS 14/; 1
/i = 100, h =

r, = 135,746
Π = -76,800
r₃ = 500,000
Z₄ = 87,155
r₅ = -583,829

r₆ 776,784

Π = -39,912
r_s = 59,749
r₉ = -50,859
Πο = 165,681
Λι = 52,618
Π 2 = 25,730
A3 = -101,761
Π 4 = 48,107
r, a = -509.683
r,6 = 29,336
m = 46,202
/-J₈ = -267.210
r,9 = 27,163
r₂₀ = 42.629
r_2I = -29,086
r₂₂ = -23,705
/23 = -93340

:4,0

85, U = 94,274

d\ = 6,30 d₂ = 2,20 d₃ = 0,10 d, = 4,00 eis = variabel d₆ = 3,80 d₇ = 1,50 dg = 2,88 £/₉ = 1,50 c/io = variabel du = 1,50 d_]2 = 5,20 di 3 = variabel d_H = 3,80 di 5 = 0,10 die = 4,30 du = 10,39 di β = 3,56 di 9 = 7,74 Cf₂₀ = 4,84 d2i = 4,65 d₂2 = 1,50 /7, = 1,61272 m = 1,67270

/23 = 1,58913

n_A = 1,78472 /J₅ = 1,69680

n₆ = 1,69680

m = 1,67270 /J₈ = 1,51823 n₉ = 1,51633 /J₁₀ = 1,51633 /j„ = 1,75520 /j,₂ = 1,60717 /J₁₃ = 1,63854

und veränderliche Abstände folgendermaßen festgelegt sind:

d\o

71,40
2,629

25,140
8,796

102,449

18,843

15,498

2,224

147,0

30,143

1,664

4,758

Vt = 58,58 V₂ = 32,17

V₃ = 61,25

ve, = 25,70 Vs = 55,46

V₆ = 55,46

V₇ = 32,17 Vg = 58,96

V₉ = 64,15 νιο = 64,15 Vu = 27,53 Vn = 40,36 Vn = 55,46

65

: Fa, = 94,274 102,449 147,0 1,61272 Konstruktions-Daten, wobei / Frontlinsengruppe aus einem US-PS 40 94 586 hervor und weist eine zur ! i . 18,849 30,149 einer positiven Linse, weiterhin einen zur Brennweitenverstellung Linsenglied mit einer negativen Linse und ! 25 § C₁ = 6,30 /3, = 15,535 1,701 1,67270 längs der optischen Achse verschiebbaren, 5;
;' 2,213 4,747 5 j I C₂ = 2,20 /3₂ = ■t
& Vi = 58,58 S C₃ = 0,10 1,58913 ³⁰ 1 V₁ = 32,17 10 I C₄ = 4,00 /33 = I I ds = variabel 1,78472 1 % v_z = 61,25 I 35 J C₆ = 3,80 /34 = 1,69680 15 1 I' \ I C₇ = 1,50 /35 = i Va = 25,7 ι i C₈ = 2,88 1,69680 I 40 1 V₅ = 55,46 20 ι f C₉ = 1,50 /3₆ = ! 1 Cio = variabel 1,67270 V₆ = 55,46 45 1 Cn = 1,50 /37 = 1,51823 I i C₁₂ = 5,20 ns = I Vj = 32,17 1 dn = variabel 1,51633 50 I vs = 58,96 I Ci 4 = 3,80 /39 = I ⁵⁵ S Ci5 = 0,10 1,51633 i V₉ = 64,15 die = 4,30 πιο = j 60 I Ci 7 = 6,47 1,75520 j νιο = 54,15 C|8 = 3,56 i3ii = 65 1 Ci 9 = 4,88 1,60717 Vn = 27,53 1 C₂o = 4,84 /Ji₂ = C₂i = 3,08 1,63854 Vi₁ = 40,36 C22 = 1,50 /3l3 = und veränderliche Abstände folgendermaßen festgelegt sind: f 71,4 Vn = 55,46 cfe 2,635 C,_o 25,177 Cn 8,785 Die Erfindung betrifft ein Vario-Teleobjektiv der im Oberbegriff des Anspruchs 1 angegebenen Gattung. Solche Vario-Teleobjektive werden insbesondere in Verbindung mit Kleinbild-Kameras, im aligemeinen Spiegelreflexkameras, eingesetzt Ein Vario-Teleobjektiv der angegebenen Gattung geht aus der Scharfeinstellung dienende, positive 31 19 439 4. Vario-Teleobjektiv nach Anspruch !,gekennzeichnet durch die folgenden die Objektiv-Brennweite darstell 71,4 ₌ f= 147; 1 :4,0 F₁ = 100, F₃ = 85, Π = 139,073 r₂ 76,188 r₃ = 521,120 /•4 = 85,191 r₅ 647,477 r₆ = -1347,387 Π = -41,465 r₈ = 57,285 r₉ = -50,391 /ϊο = 176,105 T₁₁ = 51,821 r, 2 = 24,940 Π 3 101,940 /•,4 = 48,054 Π 5 = 156,159 /-,β = 19,664 η 7 = 31,396 /·, g = 154,692 γ,9 = 21,920 T₂₀ = 31,084 γ₂, 27,453 T₂₂ = -19,659 γ₂₃ = -121,730