JPS6060617A - 望遠ズ−ムレンズ系 - Google Patents
望遠ズ−ムレンズ系Info
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- JPS6060617A JPS6060617A JP58169576A JP16957683A JPS6060617A JP S6060617 A JPS6060617 A JP S6060617A JP 58169576 A JP58169576 A JP 58169576A JP 16957683 A JP16957683 A JP 16957683A JP S6060617 A JPS6060617 A JP S6060617A
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- JP
- Japan
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- lens
- lens group
- positive
- focal length
- group
- Prior art date
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、３５ｍｍ写真カメラ用のズームレンズにおい
て、準望遠から望遠までを包括するズーム比約２．５〜
３倍でＦナンバーが４〜４．５の、４群タイプの望遠ズ
ームレンズ系に関するものである。
て、準望遠から望遠までを包括するズーム比約２．５〜
３倍でＦナンバーが４〜４．５の、４群タイプの望遠ズ
ームレンズ系に関するものである。
このクラス及びタイプの望遠ズームレンズは数多く公知
となっているが、何れもレンズ枚数が１２枚以上と多い
構成となっている。これに対し本発明は、第４レンズ群
（リレーレンズ系）を単に３群３枚と従来よりも少ない
レンズ枚数で構成し、レンズ系全体の構成枚数を１１枚
と少なくしたにもかかわらず、コンパクトで且つ性能良
好に補正する事ができたものである。
となっているが、何れもレンズ枚数が１２枚以上と多い
構成となっている。これに対し本発明は、第４レンズ群
（リレーレンズ系）を単に３群３枚と従来よりも少ない
レンズ枚数で構成し、レンズ系全体の構成枚数を１１枚
と少なくしたにもかかわらず、コンパクトで且つ性能良
好に補正する事ができたものである。
まず本発明を詳述すると、物体側より順に、正の焦点距
離を有するフオーカシイング部としての第ルンズ群と、
負の焦点距離を有し主に変倍機能を司どるバリエータ部
としての第２レンズ群と、正の焦点距離を有し像面を一
定に保つためのコンペンセータ部としての第３レンズ群
とがら成る変倍系、及び変倍系に後続する第４レンズ群
から成るリレーレンズ系より構成される望遠ズームレン
ズ系において、第ルンズ群は正レンズ、物体側に凸な負
メニスカスレンズ及び正レンズから成り、第２レンズ群
は負レンズ及び両凹負レンズと正レンズとの貼り合わせ
レンズから成り、第３レンズ群は両凸正レンズと負メニ
スカスレンズあるいは負メニスカスレンズと両凸正レン
ズの組合わせから成り互いに隣接する面（貼り合せの場
合は貼り合せ面）の曲率が大である事を特徴とし、第４
レンズ群は物体側に凸面を向けた単に１枚の正レンズか
ら成る第４８レンズ群及び第４８レンズ群から距離を隔
てて正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレン
ズとから成る第４ｂレンズ看γより構成され、且つ （１） ０．１＜ ｌ ｒ ｍ Ｍ Ｉ ／ ｆ ｌ１
ａｘ ＜０．２１（２） ０．２３＜ Ｎ ｍ ｎ Ｎ
ｍ ｐ（３） ３０＜シｍｐ−ｖＩｌｌ［ＴＴ（４）
１．０＜ ｆ ｍａｘ／ ｆ ｙ ａ ＜２．９（５
） ０．１＜ ｒ ｙ ａ ＋ ／ ｆ ｍａｘ ＜０
．２１（６）６１＜ ｖ ｗ ａ ただし ｆｍａｘＣ長焦点側の全系の焦点距離 ｒ＋ｎｓ：第３レンズ群を構成する正、負レンズの互い
に隣り合った面（貼り合せレンズの時は貼り合せ面）の
曲率半径の平均値 ＮＬ［ｐ ：第３レンズ群中の正レンズのｄ−１ｉｎｅ
の屈折率 Ｎｍη：第３レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ−１
ｉｎｅの屈折率 ｖｍｐ：第３レンズ群中の正レンズのアツベ数’１１１
１η：第３レンズ群中の負メニスカスレンズのアツベ数 ｆ、、ａ：第４ａレンズ群（単レンズ）の焦点距離ｒｌ
Ｖａｌ：第４ａレンズ群の物体側面の曲率半径シ■ａ：
第４８レンズ群のアツベ数 の諸条件を満足する望遠ズームレンズ系である。
離を有するフオーカシイング部としての第ルンズ群と、
負の焦点距離を有し主に変倍機能を司どるバリエータ部
としての第２レンズ群と、正の焦点距離を有し像面を一
定に保つためのコンペンセータ部としての第３レンズ群
とがら成る変倍系、及び変倍系に後続する第４レンズ群
から成るリレーレンズ系より構成される望遠ズームレン
ズ系において、第ルンズ群は正レンズ、物体側に凸な負
メニスカスレンズ及び正レンズから成り、第２レンズ群
は負レンズ及び両凹負レンズと正レンズとの貼り合わせ
レンズから成り、第３レンズ群は両凸正レンズと負メニ
スカスレンズあるいは負メニスカスレンズと両凸正レン
ズの組合わせから成り互いに隣接する面（貼り合せの場
合は貼り合せ面）の曲率が大である事を特徴とし、第４
レンズ群は物体側に凸面を向けた単に１枚の正レンズか
ら成る第４８レンズ群及び第４８レンズ群から距離を隔
てて正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレン
ズとから成る第４ｂレンズ看γより構成され、且つ （１） ０．１＜ ｌ ｒ ｍ Ｍ Ｉ ／ ｆ ｌ１
ａｘ ＜０．２１（２） ０．２３＜ Ｎ ｍ ｎ Ｎ
ｍ ｐ（３） ３０＜シｍｐ−ｖＩｌｌ［ＴＴ（４）
１．０＜ ｆ ｍａｘ／ ｆ ｙ ａ ＜２．９（５
） ０．１＜ ｒ ｙ ａ ＋ ／ ｆ ｍａｘ ＜０
．２１（６）６１＜ ｖ ｗ ａ ただし ｆｍａｘＣ長焦点側の全系の焦点距離 ｒ＋ｎｓ：第３レンズ群を構成する正、負レンズの互い
に隣り合った面（貼り合せレンズの時は貼り合せ面）の
曲率半径の平均値 ＮＬ［ｐ ：第３レンズ群中の正レンズのｄ−１ｉｎｅ
の屈折率 Ｎｍη：第３レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ−１
ｉｎｅの屈折率 ｖｍｐ：第３レンズ群中の正レンズのアツベ数’１１１
１η：第３レンズ群中の負メニスカスレンズのアツベ数 ｆ、、ａ：第４ａレンズ群（単レンズ）の焦点距離ｒｌ
Ｖａｌ：第４ａレンズ群の物体側面の曲率半径シ■ａ：
第４８レンズ群のアツベ数 の諸条件を満足する望遠ズームレンズ系である。
次に上記各条件について説明する。
条件（１）、（２）、（３）は第３レンズ群に関するも
のである。前述したように第４レンズ群の物体側の第４
８レンズ群を単に１枚の正レンズで構成したために、第
４ａレンズ群の物体側の曲率は大きくなって正の屈折力
が大きくなる。また第４ａレンズ群内では色消しができ
ない。それを補正するためには第３レンズ群の負の屈折
力を大きくしなければならないので、第３レンズ群を構
成する正。
のである。前述したように第４レンズ群の物体側の第４
８レンズ群を単に１枚の正レンズで構成したために、第
４ａレンズ群の物体側の曲率は大きくなって正の屈折力
が大きくなる。また第４ａレンズ群内では色消しができ
ない。それを補正するためには第３レンズ群の負の屈折
力を大きくしなければならないので、第３レンズ群を構
成する正。
負レンズの互いに隣接する面（貼り合せの場合は貼り合
せ面）の曲率も大きくせざるを得なくなったものである
。
せ面）の曲率も大きくせざるを得なくなったものである
。
条件（１）の上限を越えると、第３レンズ群の負の屈折
力が小さくなり、第４ａレンス群の物体側の面で発生す
る球面収差を補正できなくなり、本発明の目的とする第
４８レンズ群を単に１枚のレンズで構成できなくなる。
力が小さくなり、第４ａレンス群の物体側の面で発生す
る球面収差を補正できなくなり、本発明の目的とする第
４８レンズ群を単に１枚のレンズで構成できなくなる。
逆に条件（１）の下限を越えると、第３レンズ群の負の
屈折力が強くなり過ぎて、高次の収差が発生しやすくな
り、また球面収差１色収差等の収差間のバランスが悪く
なる。
屈折力が強くなり過ぎて、高次の収差が発生しやすくな
り、また球面収差１色収差等の収差間のバランスが悪く
なる。
条件（２）の下限を越えると、第３レンズ群の負の屈折
力を大きくするために条件（１）の下限値を犯しやすく
なり、高次の収差、収差間のバランスを良好に補正でき
なくなる。
力を大きくするために条件（１）の下限値を犯しやすく
なり、高次の収差、収差間のバランスを良好に補正でき
なくなる。
条件（３）は条件（１）、（２）の範囲で第４８レンズ
群が単に１枚の正レンズにもかかわらす色収差を補正す
るのに必要な条件である。
群が単に１枚の正レンズにもかかわらす色収差を補正す
るのに必要な条件である。
条件（４） 、 （５） 、 （６）は第４８レンズ群
に関するものである。
に関するものである。
従来の第４８レンズ群が２枚以上のものでは、物体側正
レンズ群のパワーは大きく条件（４）の上限を越えるも
のばかりであるが１本発明の第４ａレンズ群は単に１枚
の正レンズで構成されるので、条件（４）の上限を越え
るようなパワーの大きいレンズにすると球面収差等諸収
差の補正が困難となる。逆に条件（４）の下限を越える
と、収差補正は容易になるが、コンパクト化に反する。
レンズ群のパワーは大きく条件（４）の上限を越えるも
のばかりであるが１本発明の第４ａレンズ群は単に１枚
の正レンズで構成されるので、条件（４）の上限を越え
るようなパワーの大きいレンズにすると球面収差等諸収
差の補正が困難となる。逆に条件（４）の下限を越える
と、収差補正は容易になるが、コンパクト化に反する。
条件（５）は条件（１）とバランスするために必要な条
件であり、条件（４）の範囲内で条件（５）の上限を越
えるような大きな曲率半径では、正の屈折力か小さく、
バランスを取る事ができない。逆に条件（５）の下限を
越えると、正の屈折力が大きくなり過ぎて、条件（１）
の下限を犯しやすくなり、高次の収差、収差間のバラン
ス等の問題か起こる。
件であり、条件（４）の範囲内で条件（５）の上限を越
えるような大きな曲率半径では、正の屈折力か小さく、
バランスを取る事ができない。逆に条件（５）の下限を
越えると、正の屈折力が大きくなり過ぎて、条件（１）
の下限を犯しやすくなり、高次の収差、収差間のバラン
ス等の問題か起こる。
条件（６）の下限を越えると、第４８レンズ群は単に１
枚のレンズ構成であるから色収差の補正が困難となる。
枚のレンズ構成であるから色収差の補正が困難となる。
以下、本発明の実施例１〜４を記載する。
ただし、ｆは焦点距離、ｆＢはバックフォーカス、ωは
半画角、ｒはレンズ各面の曲率半径、（１はレンズ厚も
しくはレンズ面間隔、Ｎは各レンズのｄ−１ｉｎｅの屈
折率、νは各レンズのアツベ数を示す。
半画角、ｒはレンズ各面の曲率半径、（１はレンズ厚も
しくはレンズ面間隔、Ｎは各レンズのｄ−１ｉｎｅの屈
折率、νは各レンズのアツベ数を示す。
（実施例ＩＪ Ｈ４，６ｆ＝８２．３〜１９５ｆ Ｂ＝
５７．４ ω＝１５．２〜６．２面Ｎｏ ｒ ｄ Ｎ １ ７２．９５０ ５．７９ １．５１６３３ ６４．
１２ ３５５．１８ｔＪ Ｏ，１０ ３８０，５７８２，３０１，８０５１Ｂ ２５．４４
４９．７００．１．３５ ５ ５３．０００ ？、１９ ．１．５１６３３ ６４
．１６ １９４２．１１１６ ４．６１〜３９．０７
−１０１．２００ １．７０ １．６０３１１ ６０．
７８ ４４．７００ ３．５８ ９ −７５．４３８ １．５０ １６０３１１ ６０．
７１０ ３４．８２０ ３．８０ １．８０５１８ ２
５．４１１ １４０．７９３ ３０．９０〜１．５９１
２ ８１．６８５ ６．７１ １．４８７４９ ７０．
１１３ −２８．９８０ １．６０ １．８０５１８
２５．４１４ −４６．５００ １２．７７〜７．７１
５ ３２．７２５ ５．６４ １．４８７４９ ７０．
１１６ ６５．２４３．２９．４１ １７ ８８．２００ ３．１９ １．５２３１０ ５０
．８１８ ７２７．４１６ ９．２４ １９ −２３．５００ １．．９０ １．５４０７２
４７．２２０ −３８．８２３ １ ｒ ＩＩＩ Ｍ ｌ ／ ｆ ｍａｘ ＝０．１４
９ＮｍＴＩ Ｎ１１１Ｐ＝０．３１Ｂ ヤｍｐ−シ■η：４４・７ ｆ ｍａｘ／ ｆ ｗ ａ ””１．５３ｒ ｗ ａ
１／ ｆ ｍａｘ ＝：０．ｌ［ｉ８ν、ａニア０．１ 【実施例２］ １：４．５ ｆ＝８２．３〜１９５ｆ
Ｂ：＝５５．．３ ω＝１５．２〜６．２面Ｎｏ ｒ
ｄ Ｎ １ ６０．４７８ ５．６５ １．５１６３３ ６４．
１２ １２７．７０１ ０．１０ ３ ７０．６０９ ２．３０ １．８０５１８ ２５．
４４ ４６．１７８ １．７９ ５ ５２．８９１ ７．６７ １．５１６３３ ６４．
１６ −７２Ｇ、８！３４ ４．６１〜３８．１１９７
−９１．３３０ １．７０ １．（ｉ０３１１ ６０
．７８ ５０．３０１ ３．１４ ９ −９６．／ｌｏｔ １．５０ １．６０３１１ ６
０．７１０ ３１．５８９ ３．８０ １．８０５１８
２５．４１１ ８Ｇ、２３４ ３０．９０〜１６６１
１２ ／１７．７１６ １．６０ １．８０５１８ ２
５．４１３ ２９．１４２ ０．８５ １４ ３０．０２０ ６．００ １．４８７４９ ７０
．１１５ −１３９．６２０ １２．７７〜８．１７１
６ ３２．６４４ ４．１３ １．４８７４９ ７０．
１１７ ６６．８６５ ２６．１９ １８ １６６．０２５ ２．８０ １．５２３１０ ５
０．８１９ ３４７３．４２５ １４．６５ ２０ −２１．１１２ １．９０ １．５４０７２ ４
７．２２１ −２９．０７０ １ ｒ ｍ Ｍｌ ／ ｆ ｍａｘ ＝０．１４９Ｎｍ
η−Ｎ ＋ｕ ｐ ＝０．３１８ シｍｐ−乍■η＝４４．７ ｆ ｍａｘ／ ｆ ｙ ａ ＝ １．５５ｒ ｙ ａ
１／ ｆ ｍａｘ ＝０．１６７ヤ■□＝７０．１ 【実施例３ ］ １ ： ４．Ｏｆ ＝７１．４〜２０
４．７ｆ Ｂ＝５５．２ ω＝１７．５〜５．９面Ｎｏ
ｒ ｄ ’ Ｎ ヤ １ ｇ５．９２８ ５．８７ １．５１６３３ ６４．
１２ ３１６３．７５４ ０．１５ ３ ７４．６２１ ２．７０ １．８０５１８ ２５．
４４ ４６．７４５ ９．５０ １．５１６３３ ６４
．１５ ２７０．１２１ ２．６１〜４３．７９６ −
４７８．１３６ １．２０ １．６０３１１ ６０．７
７ ３６．７８５ ４．７６ ８ −４４．６０９ １．５０ １．６９６８０ ５５
．５９ ４１．３１３ ４．５０ １．８０５１８ ２
５．４１０ −７５１．８２１ ３３．０３〜０．７０
１１ ９２．５２６ ６．４７ １．４８７４９ ７０
．１１２ −２９．５４４ １．７０ １．８０５１８
２５．４１３ −４８．６３１ １６．２４〜７．６
１４ ３１．６６１ ４．８５ １．４ｇ７４９ ７０
．１１５ ９０．６３５ ３３．５９ １（ｉ ７６．０８６ ３．８８ １．５２３１０ ５
０．８１７ −１５０．８８５ ３．１０ １ｇ −２５，９７１１，９０１，５４０７２４７，２
１９−９３，７１５ １ｒ ｍ Ｍ ｌ ／ ｆ ｍａｘ ＝０．１４４Ｎ＋
ｎη−Ｎ ｍ ｐ ＝０．３Ｌ８ シｍｐ−シ■η＝４４．７ ｆ ｌｌ１ａｘ／ ｆ ｙ Ｂ ＝２．１１ｒ ｙ ａ
Ｉ／ ｆ ｍａｘ ＝Ｏ，１５４ｖＦ／ ａ ＝７０
．１ 【実施例４Ｊ １：４．１ ｆ＝７２．３〜２０４ｆ
、 ＝５４．５ ω＝１７．３〜５．９面Ｎｏ ｒ ｄ
Ｎ １ ７８．３５４ ６．２７ １．５１６３３ ６４．
１２ ３４７．８２８ ０．１５ ３ ７５．２４０ ２．５０ １．８０５１８ ２５．
４４ ４６．４８３ １．４０ ５ ４７．９１７ ９．３７ １．５１６３３ ６４．
１６ ４２６８．２７７ １．７５〜４１．８５７ −
１７６．７４９ １．５０ １．６９６８０ ５５．５
８ ４０．８６０ ３．７０ ９ −５０．５６９ １．７０ １．６９６８０ ５５
．５１０ ３５．６７７ ４．３０ １．８０５１８
２５．４１１ −１６７４．２２１ ２９．７６〜０．
９６１２ ９２．６２１ ６．９０ １．５１６３３
６４．１１３ −２８．０７６ １．７Ｇ １．８０５
１Ｂ ２５；４１．４ −４８．６５５ １８．２７〜
６．９７１５ ３２．５２２ １＋、００ １．４８７
４９ ７０．１１６ １００．９００ ３５．４４ １７ ５９．８２１ ３．６０ １．５１１１２ ６０
．５１８ −ＩＢ５．５９１ ３．７９ １９ −２７．８５６ １．７ＯＬ、６５８４４ ５０
．９２０ −１０１．６４５ １ ｒ ｍ ＭＩ ／ ｆ ｌｌ１ａｘ ＝０．１３８
Ｎ ■７１− Ｎ ｎＩｐ ＝ ０．２８９νｍｐ −
９１１１７１＝３８．７ ｆ ｍａｘ／ ｆ ｗ ａ ＝２．１１ｒ ｗ ａ １
／ ｆ ｍａｘ ＝０．１５９シＩｖａ’＝ニアＱ、１
５７．４ ω＝１５．２〜６．２面Ｎｏ ｒ ｄ Ｎ １ ７２．９５０ ５．７９ １．５１６３３ ６４．
１２ ３５５．１８ｔＪ Ｏ，１０ ３８０，５７８２，３０１，８０５１Ｂ ２５．４４
４９．７００．１．３５ ５ ５３．０００ ？、１９ ．１．５１６３３ ６４
．１６ １９４２．１１１６ ４．６１〜３９．０７
−１０１．２００ １．７０ １．６０３１１ ６０．
７８ ４４．７００ ３．５８ ９ −７５．４３８ １．５０ １６０３１１ ６０．
７１０ ３４．８２０ ３．８０ １．８０５１８ ２
５．４１１ １４０．７９３ ３０．９０〜１．５９１
２ ８１．６８５ ６．７１ １．４８７４９ ７０．
１１３ −２８．９８０ １．６０ １．８０５１８
２５．４１４ −４６．５００ １２．７７〜７．７１
５ ３２．７２５ ５．６４ １．４８７４９ ７０．
１１６ ６５．２４３．２９．４１ １７ ８８．２００ ３．１９ １．５２３１０ ５０
．８１８ ７２７．４１６ ９．２４ １９ −２３．５００ １．．９０ １．５４０７２
４７．２２０ −３８．８２３ １ ｒ ＩＩＩ Ｍ ｌ ／ ｆ ｍａｘ ＝０．１４
９ＮｍＴＩ Ｎ１１１Ｐ＝０．３１Ｂ ヤｍｐ−シ■η：４４・７ ｆ ｍａｘ／ ｆ ｗ ａ ””１．５３ｒ ｗ ａ
１／ ｆ ｍａｘ ＝：０．ｌ［ｉ８ν、ａニア０．１ 【実施例２］ １：４．５ ｆ＝８２．３〜１９５ｆ
Ｂ：＝５５．．３ ω＝１５．２〜６．２面Ｎｏ ｒ
ｄ Ｎ １ ６０．４７８ ５．６５ １．５１６３３ ６４．
１２ １２７．７０１ ０．１０ ３ ７０．６０９ ２．３０ １．８０５１８ ２５．
４４ ４６．１７８ １．７９ ５ ５２．８９１ ７．６７ １．５１６３３ ６４．
１６ −７２Ｇ、８！３４ ４．６１〜３８．１１９７
−９１．３３０ １．７０ １．（ｉ０３１１ ６０
．７８ ５０．３０１ ３．１４ ９ −９６．／ｌｏｔ １．５０ １．６０３１１ ６
０．７１０ ３１．５８９ ３．８０ １．８０５１８
２５．４１１ ８Ｇ、２３４ ３０．９０〜１６６１
１２ ／１７．７１６ １．６０ １．８０５１８ ２
５．４１３ ２９．１４２ ０．８５ １４ ３０．０２０ ６．００ １．４８７４９ ７０
．１１５ −１３９．６２０ １２．７７〜８．１７１
６ ３２．６４４ ４．１３ １．４８７４９ ７０．
１１７ ６６．８６５ ２６．１９ １８ １６６．０２５ ２．８０ １．５２３１０ ５
０．８１９ ３４７３．４２５ １４．６５ ２０ −２１．１１２ １．９０ １．５４０７２ ４
７．２２１ −２９．０７０ １ ｒ ｍ Ｍｌ ／ ｆ ｍａｘ ＝０．１４９Ｎｍ
η−Ｎ ＋ｕ ｐ ＝０．３１８ シｍｐ−乍■η＝４４．７ ｆ ｍａｘ／ ｆ ｙ ａ ＝ １．５５ｒ ｙ ａ
１／ ｆ ｍａｘ ＝０．１６７ヤ■□＝７０．１ 【実施例３ ］ １ ： ４．Ｏｆ ＝７１．４〜２０
４．７ｆ Ｂ＝５５．２ ω＝１７．５〜５．９面Ｎｏ
ｒ ｄ ’ Ｎ ヤ １ ｇ５．９２８ ５．８７ １．５１６３３ ６４．
１２ ３１６３．７５４ ０．１５ ３ ７４．６２１ ２．７０ １．８０５１８ ２５．
４４ ４６．７４５ ９．５０ １．５１６３３ ６４
．１５ ２７０．１２１ ２．６１〜４３．７９６ −
４７８．１３６ １．２０ １．６０３１１ ６０．７
７ ３６．７８５ ４．７６ ８ −４４．６０９ １．５０ １．６９６８０ ５５
．５９ ４１．３１３ ４．５０ １．８０５１８ ２
５．４１０ −７５１．８２１ ３３．０３〜０．７０
１１ ９２．５２６ ６．４７ １．４８７４９ ７０
．１１２ −２９．５４４ １．７０ １．８０５１８
２５．４１３ −４８．６３１ １６．２４〜７．６
１４ ３１．６６１ ４．８５ １．４ｇ７４９ ７０
．１１５ ９０．６３５ ３３．５９ １（ｉ ７６．０８６ ３．８８ １．５２３１０ ５
０．８１７ −１５０．８８５ ３．１０ １ｇ −２５，９７１１，９０１，５４０７２４７，２
１９−９３，７１５ １ｒ ｍ Ｍ ｌ ／ ｆ ｍａｘ ＝０．１４４Ｎ＋
ｎη−Ｎ ｍ ｐ ＝０．３Ｌ８ シｍｐ−シ■η＝４４．７ ｆ ｌｌ１ａｘ／ ｆ ｙ Ｂ ＝２．１１ｒ ｙ ａ
Ｉ／ ｆ ｍａｘ ＝Ｏ，１５４ｖＦ／ ａ ＝７０
．１ 【実施例４Ｊ １：４．１ ｆ＝７２．３〜２０４ｆ
、 ＝５４．５ ω＝１７．３〜５．９面Ｎｏ ｒ ｄ
Ｎ １ ７８．３５４ ６．２７ １．５１６３３ ６４．
１２ ３４７．８２８ ０．１５ ３ ７５．２４０ ２．５０ １．８０５１８ ２５．
４４ ４６．４８３ １．４０ ５ ４７．９１７ ９．３７ １．５１６３３ ６４．
１６ ４２６８．２７７ １．７５〜４１．８５７ −
１７６．７４９ １．５０ １．６９６８０ ５５．５
８ ４０．８６０ ３．７０ ９ −５０．５６９ １．７０ １．６９６８０ ５５
．５１０ ３５．６７７ ４．３０ １．８０５１８
２５．４１１ −１６７４．２２１ ２９．７６〜０．
９６１２ ９２．６２１ ６．９０ １．５１６３３
６４．１１３ −２８．０７６ １．７Ｇ １．８０５
１Ｂ ２５；４１．４ −４８．６５５ １８．２７〜
６．９７１５ ３２．５２２ １＋、００ １．４８７
４９ ７０．１１６ １００．９００ ３５．４４ １７ ５９．８２１ ３．６０ １．５１１１２ ６０
．５１８ −ＩＢ５．５９１ ３．７９ １９ −２７．８５６ １．７ＯＬ、６５８４４ ５０
．９２０ −１０１．６４５ １ ｒ ｍ ＭＩ ／ ｆ ｌｌ１ａｘ ＝０．１３８
Ｎ ■７１− Ｎ ｎＩｐ ＝ ０．２８９νｍｐ −
９１１１７１＝３８．７ ｆ ｍａｘ／ ｆ ｗ ａ ＝２．１１ｒ ｗ ａ １
／ ｆ ｍａｘ ＝０．１５９シＩｖａ’＝ニアＱ、１
第１．第３．第５．第７図は各々本発明の実施例１，２
，３．４に対応する短焦点側のレンズ系構成図、第２．
第４．第６．第８図は各々実施例１．２，３．４の諸収
差図で、（ａ）は短焦点側、（ｂ）は中間焦点距離、（
ｃ）は長焦点側の状態を示す。
，３．４に対応する短焦点側のレンズ系構成図、第２．
第４．第６．第８図は各々実施例１．２，３．４の諸収
差図で、（ａ）は短焦点側、（ｂ）は中間焦点距離、（
ｃ）は長焦点側の状態を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 物体側より順に、正の焦点距離を有するフオーカシイン
グ部としての第ルンズ群と、負の焦点距離を有し主に変
倍機能を司どるバリエータ部としての第２レンズ群と、
正の焦点距離を有し像面を一定に保つためのコンペンセ
ータ部としての第３レンズ群とから成る変倍系、及び変
倍系に後続する第４レンズ群から成るリレーレンズ系よ
り構成される望遠ズームレンズ系において、第３レンズ
群は両凸正レンズと負メニスカスレンズあるいは負メニ
スカスレンズと両凸正レンズの組合わせから成り互いに
隣接する面（貼り合せの場合は貼り合せ面）の曲率が大
である事を特徴とし、第４レンズ群は物体側に凸面を向
けた単に１枚の正レンズから成る第４８レンズ群及び第
４ａレンズ群から距離を隔てて正レンズと物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズとから成る第４ｂレンズ群
より構成され、且つ （１） ０．１＜ ｌ ｒ ｍ Ｍ ｌ ／ ｆ ｗａ
ｘ ＜０．２１（２） ０．２３＜Ｎ ｍη−ＮｍＰ （３） ３０＜シｍｐ−シｍｎ （４） １．０＜ ｆ ｗａｘ／ ｆ ｙ ａ ＜２．
９（５） ０．１＜ ｒ ｙ ａ ｓ ／ ｆ ｌｌ１
ａｘ ＜０．２１（６） ６１（ヤｙａ ただし ｆｍａｘＳ長焦点側の全系の焦点距離 ｒｎ１Ｍ：第３レンズ群を構成する正、負レンズの互い
に隣り合った面（貼り合せレンズの時は貼り合せ面）の
曲率半径の平均値 Ｎｍｐ ：第３レンズ群中の正レンズのｄ−１ｉｎｅの
屈折率 Ｎｍη：第３レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ −
１ｉｎｅの屈折率 ヤｍｐ：第３レンズ群中の正レンズのアツベ数ｖＩＮＩ
η：第３レンズ群中の負メニスカスレンズのアツベ数 ｆｙａ：第４８レンズ群（単レンズ）の焦点距離ｒＦ／
ａｌ：第４ａレンズ群の物体側面の曲率半径％ｌ■ａ：
第４ａレンズ群のアツベ数 の諸条件を満足する望遠ズームレンズ系。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58169576A JPS6060617A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 望遠ズ−ムレンズ系 |
| US06/648,272 US4740063A (en) | 1983-09-14 | 1984-09-06 | Telephoto zoom lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58169576A JPS6060617A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 望遠ズ−ムレンズ系 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6060617A true JPS6060617A (ja) | 1985-04-08 |
| JPH0235964B2 JPH0235964B2 (ja) | 1990-08-14 |
Family
ID=15889037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58169576A Granted JPS6060617A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 望遠ズ−ムレンズ系 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4740063A (ja) |
| JP (1) | JPS6060617A (ja) |
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| WO2012077278A1 (ja) * | 2010-12-07 | 2012-06-14 | 株式会社ニコン | ズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法 |
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-
1983
- 1983-09-14 JP JP58169576A patent/JPS6060617A/ja active Granted
-
1984
- 1984-09-06 US US06/648,272 patent/US4740063A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0235964B2 (ja) | 1990-08-14 |
| US4740063A (en) | 1988-04-26 |
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| Date | Code | Title | Description |
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