DE2922520C2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- DE2922520C2 DE2922520C2 DE2922520A DE2922520A DE2922520C2 DE 2922520 C2 DE2922520 C2 DE 2922520C2 DE 2922520 A DE2922520 A DE 2922520A DE 2922520 A DE2922520 A DE 2922520A DE 2922520 C2 DE2922520 C2 DE 2922520C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- sensor
- control
- air
- duty cycle
- output signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1493—Details
- F02D41/1494—Control of sensor heater
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1477—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the regulation circuit or part of it,(e.g. comparator, PI regulator, output)
- F02D41/1479—Using a comparator with variable reference
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1477—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the regulation circuit or part of it,(e.g. comparator, PI regulator, output)
- F02D41/1482—Integrator, i.e. variable slope
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1477—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the regulation circuit or part of it,(e.g. comparator, PI regulator, output)
- F02D41/1483—Proportional component
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/24—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means
- F02D41/26—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means using computer, e.g. microprocessor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/15—Digital data processing
- F02P5/1502—Digital data processing using one central computing unit
- F02P5/1516—Digital data processing using one central computing unit with means relating to exhaust gas recirculation, e.g. turbo
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein elektronisches Regelsystem
für die Kraftstoffversorgung einer Vergaser-Brennkraftmaschine,
wie es im Oberbegriff des Patentanspruchs
1 im einzelnen angegeben ist.
Regelsysteme dieser Art sind in der US-PS 39 69 614
und in gewisser Weise in der DE-OS 26 12 120 beschrieben.
Die Arbeitsweise dieser bekannten Regelsysteme beruht im
wesentlichen darauf, daß Betriebsbedingungen für die
Brennkraftmaschine mit Hilfe entsprechender Fühler erfaßt
werden, daß deren Ausgangssignale einem Rechner eingegegeben
werden und daß dieser Rechner aufgrund dieser ihm
eingegebenen Daten und in seinen Speicher enthaltener
fester Daten die Kraftstoffversorgung für die Brennkraftmaschine
beeinflussende Steuersignale abgibt, die auf die
Einhaltung eines bestimmten Kraftstoff/Luft-Verhältnisses
abgestellt sind.
Grundsätzlich ergeben sich bei derartigen Regelsystemen
verschiedene Probleme. Das erste dieser Probleme
beruht zeitlichen Änderungen in den Kennlinien der verschiedenen
für die Steuerung eingesetzten Baulemente und
insbesondere der Fühler für die Erfassung der Betriebsbedingungen
für das Kraftfahrzeug. Ein zweites Problem
ergibt sich daraus, daß diese Kenngrößen auch von der
Betriebstemperatur abhängig sind, wobei beispielsweise
für die Erfassung der Sauerstoffkonzentration im Abgas
verwendete Fühler bei niedrigen Betriebstemperaturen kein
zufriedenstellendes Ausgangssignal abgeben, das die Grundlage
für eine Steuerung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses
liefern könnte. Ein drittes Problem schließlich
ergibt sich aus den Schwankungen der Betriebsbedingungen
für das Kraftfahrzeug selbst, wobei als wichtigste Einflußgrößen
Änderungen in der Drehzahl der Brennkraftmaschine
und in deren Belastung, der Kühlwassertemperatur
und des Öffnungsgrades des Drosselventils zu nennen sind.
In Berücksichtigung dieser Probleme liegt der
Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Regelsystem der
eingangs erwähnten Art so auszubilden, daß es auch dann
eine genaue Einhaltung eines gewünschten Kraftstoff/Luft-
Verhältnisses gewährleisten kann, wenn an sich die Abhängigkeit
dieses Verhältnisses selbst bei entsprechender
Bedingung λ=1 auf einem konstanten Wert festgehaltenem
Tastverhältnis von der Menge der angesaugten Luft zu
einer Änderung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses führen
würden.
Die gestellte Aufgabe wird gemäß der Erfindung
gelöst durch ein Regelsystem, wie es im Patentanspruch
1 angegeben ist; vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung
ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Bei dem nach der Erfindung gestalteten Regelsystem
wird ein Signal, das einer Sauerstoffkonzentration im
Abgas entspricht und mittels eines Sauerstoffühlers
erfaßt wird, nach Anlogumsetzung einer Steuer- bzw.
Regellogik zugeführt. Unter Verwendung des Ausgangssignals
dieses Fühlers und abhängig von einem in einen
Nur-Lese-Speicher zuvor gespeicherten Programm wird dann
das Tastverhältnis für Impulssignale berechnet, die
ihrerseits zum Aufrechterhalten des optimalen Kraftstoff/
Luft-Verhältnisses in Entsprechung zum Fahrzustand des
Kraftfahrzeugs dienen. Dabei werden die Steuerimpulse mit
dem vorgegebenen Tastverhältnis zur Steuerung eines
Magentventils verwendet, das die Einstellung des Kraftstoff/
Luft-Verhältnisses in dem der Brennkraftmaschine
zugeführten Gemisch bestimmt.
Nachstehend wird die Erfindung anhand von in der
Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen näher
erläutert; dabei zeigt
Fig. 1 den schematischen Aufbau eines Kraftstoffzuführsystems
und eines Abgassystems für eine
Brennkraftmaschine zur Erläuterung eines Regelsystems
gemäß der Erfindung,
Fig. 2A ein Blockschaltbild für den Aubau einer
Regeleinheit gemäß der Erfindung;
Fig. 2B ein Blockschaltbild für einen Teil der Anordnung
der Regellogik in der Regeleinheit.
Fig. 2C Signalverläufe zur Erläuterung
des Betriebs der Schaltung gemäß
Fig. 2B,
Fig. 3 eine Darstellung der Charakteristik
oder Kennlinie eines O₂-Fühlers,
Fig. 4 ein Diagramm zur Erläuterung des
Betriebs eines Fühlers, der den
Öffnungsgrad eines Drosselventils
erfaßt,
Fig. 5 eine Darstellung des Aufbaus des
Magnetventils,
Fig. 6A bis 6D Signalverläufe zur Erläuterung des
grundsätzlichen Betriebs des Regelsystems
gemäß der Erfindung,
Fig. 7 ein Flußdiagramm zur Erläuterung des
grundsätzlichen Betriebs des Regelsystems
gemäß der Erfindung,
Fig. 8 eine Darstellung der Innenwiderstand/
Temperatur-Kennlinie des O₂-Fühlers,
Fig. 9 eine Darstellung der Ausgangsspannungs-
Kennlinie des O₂-Fühlers,
Fig. 10 ein Flußdiagramm zur Erläuterung
der Regelung zum Startzeitpunkt
einer Maschine,
Fig. 11A und 11B Flußdiagramme zur Erläuterung
der Regelung abhängig vom
Lastzustand der Maschine,
Fig. 12 ein Flußdiagramm zur Erläuterung
der Korrektursteuerung der
Ansprechkennlinie des O₂-Fühlers,
Fig. 13, 14 Signalverläufe bzw. ein Flußdiagramm
zur Erläuterung der Regelung
bei schneller Beschleunigung und
bei schneller Verzögerung.
Fig. 15, 16 ein Flußdiagramm bzw. Signalverläufe
zur Erläuterung der Regelung bei einem
Fehler des O₂-Fühlers oder dgl.,
Fig. 17A eine Darstellung der Schwankungen
des Luft/Kraftstoff-Verhältnisses
über der Ansaugmenge der Ansaugluft
in einen Vergaser,
Fig. 17B, 17C Flußdigramm zum jeweils
Erläutern der Steuerung des Luft/
Kraftstoff-Verhältnisses,
Fig. 18 eine Darstellung der Beziehung
zwischen dem Luft/
Kraftstoff-Verhältnis und dem "Einschalt"-
Tastverhältnis eines Regelimpulses,
Fig. 19 ein Flußdiagramm zur Erläuterung
der Regelung bei einer Drossel
wirkung,
Fig. 20 ein Flußdiagramm zur Erläuterung
der Regelung eines ERG sowie eines
IGN,
Fig. 21 ein Blockschaltbild des Aufbaus einer
Regellogik zur Verwendung bei der
IGN-Regelung,
Fig. 22 Signalverläufe zur Erläuterung des
Betriebs der Schaltung gemäß Fig. 21.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird mit
Bezug auf Fig. 1, das den Aufbau eines Luft/Kraftstoff-
Verhältnis-Rückkopplungssystems zeigt, und die
Fig. 2A und 2B erläutert, die Blockschaltbilder einer
Regeleinheit zeigt. Das Luft/Kraftstoff-Verhältnis-
Rückkopplungssystem ist aus Fühlern aufgebaut wie einem
O₂-Fühler 1, einem Wassertemperaturfühler 2 und einem
Drosselventilöffnungsfühlers 3, sowie einer Regeleinheit
4, einem elektronisch geregelten Vergaser 5, einem
Einstellglied 6 für Entlüftung bzw. Nebenluft, usw.
Im folgenden werden die jeweiligen Bauelemente ausführlich
erläutert.
Der O₂-Fühler 1 zum Erfassen der Abgaskonzentration
ist in einem Abgaskrümmer 8 einer Maschine 7 angeordnet.
Wie an sich üblich, besitzt der O₂-Fühler
einen Aufbau, bei dem die Innenfläche und die Außenfläche
eines Zirkondioxid-Rohrs mit dünnen Schichten
aus Platin beschichtet ist und eine elektromotorische
Kraft zwischen der Innenseite (Atmosphärenluftseite)
und der Außenseite (Abgasseite) des Zirkondioxid-
Rohrs erzeugt. Die Größe der sich entwickelnden elektromotorischen
Kraft ist abhängig vom Verhältnis der Sauerstoffkonzentrationen
in der Atmosphärenluft und dem
Abgas bestimmt. Im allgemeinen besitzt der O₂-Fühler
eine Kennlinie der elektromotorischen Kraft, wie dies
in Fig. 3 dargestellt ist. Das heißt, die elektromotorische
Kraft ändert sich plötzlich bei einem Anteil der
Sauerstoffkonzentration im Abgas zu einem Zeitpunkt, zu
dem das Gemisch mit dem theoretischen Luft/Kraftstoff-
Verhältnis verbrannt wird. Die elektromotorische Kraft
wird an der Seite des überfetten Gemisches hoch und
an der Seite des abgemagerten Gemisches niedrig.
Der Abgaskrümmer 8 ist mit einem (nicht dargestellten)
Katalysator-Wandler versehen, der einen ternären
Katalysator verwendet. Das Luft/Kraftstoff-Verhältnis,
bei dem der ternäre Katalysator wirksam arbeitet,
steht in Übereinstimmung mit dem Luft/Kraftstoff-Verhältnis,
bei dem sich die elektromotorische Kraft
des O₂-Fühlers plötzlich ändert. Das Ausgangssignal
des O₂-Fühlers wird der Regeleinheit 4 zugeführt.
Andererseits ist ein Ansaugkrümmer 9 mit einem
Drosselventil 10 vorgesehen, dessen Öffnungsgrad mittels
des zwei Schalter SW₁ und SW₂ aufweisenden Fühlers
3 erfaßt wird. Wie in Fig. 4 dargestellt, arbeitet der
Schalter SW₁ so, daß er schließt, wenn der Öffnungsgrad
des Drosselventils 10 nicht größer als 9° ist,
und öffnet, wenn er größer als dieser Wert ist.
Der Schalter SW₂ arbeitet so, daß er schließt, wenn der
Öffnungsgrad des Drosselventils 10 nicht kleiner als
60° ist, und öffnet, wenn er kleiner als dieser Wert
ist. Aus den jeweiligen Betrieben bzw. Betätigungen
dieser beiden Schalter kann folglich erfaßt werden, ob
der Öffnungsgrad des Drosselventils 10 höchstens 9°,
zwischen 9° und 60° oder mindestens 60° beträgt.
Überlicherweise zeigt ein Wert von höchstens 9° für
den Öffnungsgrad des Drosselventils 10 eine Verzögerung
oder einen Leerlaufzustand an, zeigt ein Wert zwischen
9° und 60° eine Beschleunigung oder einen Dauerlastzustand
an und zeigt ein Wert von mindestens 60°
eine schnelle Beschleunigung oder einen Hochlastzustand
an.
Der Wassertemperaturfühler 2 ist vorgesehen, um
die Temperatur T W des Kühlwassers der Maschine zu erfassen.
Als weitere Fühler sind ein Druckfühler 12 zum
Erfassen des Unterdrucks einer Saugleitung, ein Temperaturfühler
13 zum Erfassen der Ansaugtemperatur, ein
Starterschalter 14 und ein Fühler 15 zum Erfassen des
Drehungswinkels einer Kurbelwelle vorgesehen. Jedoch
ist keiner dieser Fühler 12, 13, 14, 15 in Fig. 1
wiedergegeben.
Der Maschinen-Drehungswinkelfühler 15 erzeugt üblicherweise
zwei Arten von Impulsen P₁ und P₂. Der eine
Impuls P₁ wird jedesmal erzeugt, wenn sich die Maschine
um einen vorgegebenen Winkel gedreht hat, während diejenige
Anzahl von Impulsen P₂ erzeugt wird, die der
Anzahl der Zylinder entspricht, jedesmal wenn die Maschine
eine Umdrehung durchführt. Die Drehzahl der Maschine
ist durch Zählen der Anzahl der Impulse P₁ bekannt,
die innerhalb einer vorgegebenen Zeit erzeugt wird, oder
durch Messen des Intervalls zwischen zwei aufeinanderfolgenden
Impulsen P₂.
Alle Ausgangssignale dieser Fühler werden der
Regeleinheit 4 zugeführt.
Der Vergaser 5 besteht aus einer Schwimmerkammer
51, einer Hauptentlüftung 52 und einer Nebenentlüftung
53. Die Hauptentlüftung 52 und die Nebenlüftung 53 des
Vergasers 5 sind mit einem Hauptmagnetventil 63 bzw.
einem Nebenmagnetventil 64 über korrigierenden Entlüftungen
61 und 62 verbunden. Die über die korrigierende Entlüftungen
61 und 62 anzusaugenden Luftmengen werden durch
das Hauptmagnetventil 63 bzw. das Nebenmagnetventil 64
gesteuert, die durch Befehls- bzw. Steuersignale der
Regeleinheit 4 betätigt werden. Auf diese Weise wird
das Luft/Kraftstoff-Verhältnis eingestellt. Eine veränderbare
Entlüftung 65 im Hauptkanal erfaßt einen
Venturi-Unterdruck und verändert die Durchtrittsfläche
der korrigierenden Entlüftung abhängig von der Menge
der Saugluft der Maschine. Auf diese Weise wird sie
dazu verwendet, den Korrekturbereich der Luft/Kraftstoff-
Verhältnisse konstant zu machen.
Fig. 5 zeigt den Aufbau des Magnetventils.
Sowohl der Hauptkanal als auch der Nebenkanal besitzen
den gleichen Aufbau. Wenn das Magnetventil 63 (64), wie
dargestellt geschlossen ist, ist lediglich der Teil
A ein mit der Entlüftung 52 (53) in Verbindung stehender
Durchtritt zur Atmosphäre derart, daß ein Unterdruck
P₁ zunimmt, um eine Kraft zum Ansaugen von Kraftstoff
zu intensivieren bzw. zu verstärken. Folglich wird das
Luft/Kraftstoff-Verhältnis des Gemisches fett. Im
Gegensatz dazu steht, wenn das Magnetventil 63 (64)
geöffnet ist, auch die korrigierende Entlüftung 61
(62) der Atmosphärenluft über einen Teil B in
Verbindung, derart, daß der Unterdruck P₁ abnimmt
zum Schwächen der Kraft für das Ansaugen des Kraftstoffs.
Folglich wird das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
mager. Die Öffnungen A und B sind so eingestellt, daß
das Gemisch fetter wird als das theoretische Luft/Kraftstoff-
Verhältnis, wenn das Magnetventil 63 (64) geschlossen
ist, und daß es magerer wird als das theoretische
Luft/Kraftstoff-Verhältnis, wenn das Magnetventil 63 (64)
offen ist. Folglich kann das Gemisch in den benachbarten
Bereich des theoretischen Luft/Kraftstoff-Verhältnisses
eingestellt werden durch Steuern der Zeitperioden mittels
des Signals von der Regeleinheit 4, während der das
Magnetventil 63 (64) geöffnet und geschlossen ist.
Die Regeleinheit 4 besteht aus einem Mikroprozessor
oder MPU 41, der digitale arithmetische
Verarbeitungen durchführt, einem Speicher oder RAM
42, der auslesen und wiedereinschreiben kann und
der zum zeitweisen Speichern von Daten dient, einem
Festwertspeicher oder ROM 43 zum Speichern von Regelprogrammen
und festen Daten, einem Festwertspeicher
oder ROM 44 zum Speichern von Daten, die die Charakteristik
des Vergasers 5 wiedergeben, eine Eingabe/Ausgabe-Einheit
oder I/O-Einheit 45, usw. Die I/O-Einheit 45
überträgt zum MPU 41 Informationen bezüglich der Fahrbedingungen
oder -zustände der Maschine, die durch die
Fühler erfaßt werden und gibt Regelsignale bzw. Steuersignale
an das Hauptmagnetventil 63, das Nebenmagnetventil
64 usw. auf der Grundlage von Ergebnissen der
arithmetischen Verarbeitungen des MPU 41 ab. Der
MPU 41, der RAM 42, der ROM 43, der ROM 44 und die
I/O-Einheit 45 sind mittels eines Bus 46 miteinander
verbunden, der einen Adreßbus, einen Datenbus und
einen Steuerbus enthält. Der MPU 41 führt die arithmetischen
Verarbeitungen abhängig von dem Programm durch,
das in dem ROM 43 eingeschrieben ist, und durch Verwenden
der Eingangsdaten von der I/O-Einheit 45.
Diese I/O-Einheit 45 wird im folgenden ausführlich
erläutert. Die den Betriebszuständen bzw. -bedingungen
der Maschine entsprechenden Informationen enthalten
analoge Informationen und digitale Informationen.
Beispielsweise sind das Ausgangssignal des O₂-Fühlers
1, die Ausgangsspannung des Drückfühlers 12 zum Erfassen
des Unterdrucks in der Ansaugleitung, das Ausgangssignal
des Fühlers 2 zum Erfassen der Kühlwassertemperatur
und das Ausgangssignal des Fühlers 13 zum Erfassen der
Ansauglufttemperatur analoge Signale. Andererseits
sind das Ausgangssignal des Fühlers 14 zum Erfassen des
Einschalt- oder Ausschalt-Zustands des Starterschalters
usw. digitale Signale. Die durch analoge Signale wiedergegebenen
Ausgangssignale der Fühler werden einem
Multiplexer 451 zugeführt. Aufgrund eines Befehls vom
MPU 41 wählt der Multiplexer 451 irgendein gewünschtes
der mehreren analogen Eingangssignale aus. Ein Ausgangssignal
des Multiplexers 451 wird durch einen Analog/
Digital-Umsetzer oder A/D-Umsetzer 452 in ein digitales
Signal umgesetzt, das in einem (nicht dargestellten)
Register einer logischen Schaltung zur Steuerung bzw.
Regelung kurz einer Regellogik 450 gespeichert wird.
Der MPU 41 ruft den gespeicherten Inhalt des Registers
zu einem geeigneten Zeitpunkt ab und gegebenenfalls
erfolgt dadurch ein Zutritt zu einer bestimmten Adresse
des RAM 42, wobei die Information darin gespeichert wird.
Nach Beendigung des Abrufs der Information von einem
Fühler wählt der Multiplexer 451 das Ausgangssignal
eines anderen Fühlers als Grundlage eines Befehls des
MPU 41. Ähnlich wie zuvor wird die analoge Menge in
die digitale Menge umgesetzt, die im RAM 42 gespeichert
wird. Das Ausgangssignal des O₂-Fühlers 1 wird dem
Multiplexer 451 über einen Pufferverstärker 17 zugeführt.
Andererseits wird ein Signal von der Regellogik 450
dem O₂-Fühler über einen Digital/Analog-Umsetzer, kurz
einem D/A-Umsetzer 453 zugeführt. Der D/A-Umsetzer 453,
ein Widerstand 18 und eine Diode 19 bilden eine Schaltung
zur Stromzufuhr zum O₂-Fühler 1.
Die Regellogik 450 besitzt eine Schaltung gemäß
Fig. 2B zur Bildung der Steuer- bzw. Regelimpulse,
die den Magnetventilen 63 und 64 zugeführt werden.
Wie sich aus Fig. 2B ergibt, werden Daten, die die Periode
des Steuerimpulses V p wiedergeben, der den Magnetventilen
63 und 64 zuzuführen ist, in einem Register 456 eingestellt.
Ein Register 458 speichert Daten entsprechend
dem Tastverhältnis des Steuerimpulses V p, d. h. Daten,
die der "Einschalt"-Periode der Steuerimpulse V p wiedergeben.
Ein Zeitgeber 457 besitzt die Wirkung, Ausgangsimpulse
eines Impulsgenerators 460 zu zählen, der die
Taktimpulse mit festen Zeitabständen erzeugt, und seinen
Zählerstand zu löschen, wenn ein Rücksetzimpuls
empfangen wird. Ein Vergleicher 454 vergleicht den
Inhalt PERIOD des Registers 456 und den Inhalt TIMER
des Zeitgebers 457. Er gibt die logische "1" ab,
wenn PERIOD<TIMER und gibt die logische "0" ab,
wenn PERIOD≦TIMER. Ein Vergleicher 455 vergleicht in
ähnlicher Weise den Inhalt DUTY des Registers 458 und
den Inhalt TIMER des Zeitgebers 457. Er erreicht eine
logische "1", d. h. ein "Ein"-Signal, wenn DUTY<TIMER
und eine logische "0", d. h. ein "Aus"-Signal, wenn
DUTY≦TIMER. Der Ausgangsimpuls des Vergleichers 455
wird den Magnetventilen 63 und 64 zugeführt zum Steuern
des Luft/Kraftstoff-Verhältnisses des Gemisches. Andererseits
erzeugt ein Rücksetzimpulsgenerator 459 den Rücksetzimpuls
synchron zum Ausgangsimpuls des Taktimpulsgenerators
460, wenn die Inhalte des Registers 456 und
des Zeitgebers 457 in Koinzidenz sind. Der Rücksetzimpuls
wird zum Löschen des gezählten Wertes oder Zählerstandes
des Zeitgebers 457 verwendet.
Wie in Fig. 2C bei a dargestellt, steigt das
Ausgangssignal des Zeitgebers 457 mit der Ankuft des
Taktimpulses an. Wenn es gleich den Daten PERIOD wird,
die im Register 456 gespeichert sind, wird der Rücksetzimpuls
b durch das Ausgangssignal des Vergleichers
454 erzeugt und wird der Inhalt des Zeitgebers 457
gelöscht. Währenddessen vergleicht der Vergleicher 455
das Ausgangssignal a des Zeitgebers 457 und die Daten
DUTY, die im Register 458 gespeichert sind und erzeugt
ein "Ein"-Signal während der Zeit, während der DUTY<TIMER.
Folglich besitzt das Ausgangssignal des Vergleichers 455
einen Signalverlauf gemäß c in Fig. 2C. Wie sich aus
der Erläuterung ergibt, kann das Tastverhältnis des
Regel- bzw. Steuerimpulses nach Wahl geändert werden
durch die im Register 458 gesetzten oder eingegebenen
Daten.
Die durch die Regellogik 450 gebildeten Regelimpulse
werden den Magnetventilen 63, 64 zum Steuern
des Luft/Kraftstoff-Verhältnises des Gemisches verwendet,
das vom Vergaser zugeführt wird. Gegebenenfalls
bildet die Regellogik 450 einen Regelimpuls für ein
Magnetventil 20, das die Luftströmungsgeschwindigkeit
eines (nicht dargestellten) Bypasses für die Menge der
ankommenden oder einströmenden Luft des Ansaugkrümmers
9 einstellt, einen Steuerimpuls für ein EGR-Magnetventil
21, das die Abgasumwälzgeschwindigkeit steuert und einen
Impuls, der einer Zündspule 22 einzuprägen ist.
Im folgenden werden die grundsätzlichen Betriebsschritte
des Regelsystems gemäß der Erfindung erläutert.
Eine Zeitverzögerung, wie sie in Fig. 6 dargestellt
ist, tritt zwischen der Änderung des Luft/Kraftstoff-
Verhältnisses des Gemisches, das vom Vergaser 5 zugeführt
wird, und dem Erfassungssignal auf, das momentan von dem
O₂-Fühler erfaßt wird. Insbesondere ändert sich, wenn das
Luft/Kraftstoff-Verhältnis des Gemisches des Vergasers
5 wie in Fig. 6 bei A dargestellt, geändert hat, das
Ausgangssignal des O₂-Fühlers 1 wie in Fig. 6 bei B
dargestellt. Das Ausgangssignal des O₂-Fühlers 1 zeigt,
daß das theoretische Luft/Kraftstoff-Verhältnis zu einem
Zeitpunkt a überschritten worden ist. Zu diesem Zeitpunkt
ist jedoch das Luft/Kraftstoff-Verhältnis des Gemisches
das vom Vergaser 5 zugeführt wird bereits wie bei c
dargestellt überfett. Die Zeitverzögerung b zwischen
den Änderungskurven A und B gemäß Fig. 6 ist unvermeidbar,
da es sich um die Zeitperiode handelt, die erforderlich
ist, daß der zugeführte Kraftstoff in Zylinder 7 über den
Ansaugkrümmer eintreten kann, verbrannt wird und abgegeben
wird. Diese Zeitverzögerung b ändert sich sehr
stark abhängig von den Betriebsbedingungen. Folglich
wird, um den schlechten Einfluß auf das äußerste zu verringern,
der durch die Zeitverzögerung b auf das Regelsystem
ausgeübt werden kann und um eine schnell ansprechende
Regelung zu erreichen, ein Luft/Kraftstoff-Verhältnis-
Steuersignal wie gemäß Fig. 6C verwendet. Insbesondere
werden eine voreingestellte Bezugsspannung V s und die Ausgangsspannung
V o des O₂-Fühlers verglichen. Wenn V o<V s
wird entschieden, daß das Gemisch über das theoretische
Luft/Kraftstoff-Verhältnis hinaus fett ist und
wird das Luft/Kraftstoff-Verhältnis mittels des Regelsignals
kleiner gemacht. In diesem Fall geht, wenn erfaßt
worden ist, daß V o<V s, das Ist-Luft/Kraftstoff-Verhältnis
des Gemisches schon über das theoretische Luft/Kraftstoff-
Verhältnis um c hinaus. Um das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
schnell nahe an den theoretischen Wert heranzubringen,
wird daher das Regelsignal stufenförmig um
V p geändert. Die stufenartige Veränderung V p wird Pro
portionalkomponente genannt. Danach wird das Steuersignal
so verändert, daß es sich in einem festem Verhältnis
Δ V I bezüglich der Zeit verändert. Diese Veränderung Δ V I
wird als Integralkomponente bezeichnet. Andererseits
wird, wenn V o<V s erfaßt worden ist, das Steuersignal
so geändert, daß es stufenförmig um V p ansteigt und anschließend
mit dem festen Verhältnis Δ V I ansteigt. Der
Impuls V p, der eine "Ein"-Zeit proportional dem Pegel
des Reglersignals V d besitzt, wird erzeugt und das
Öffnen und das Schließen der Magnetventile 63 und 64
wird mittels des Impulses V p gesteuert.
Diese Betriebsweise wird derart erreicht, daß
ein Programm, wie es durch das Flußdiagramm gemäß
Fig. 7 dargestellt ist, im ROM 43 zuvor gespeichert
wird, und daß es durch die Verwendung des MPU 41
durchgeführt wird. In einem Block 100 unterliegt das
Ausgangssignal V o des O₂-Fühlers 1 der A/D-Umsetzung,
um ein digitales Signal zu erreichen, wobei dieses
Signal zur einfacheren Erläuterung im folgenden ebenfalls
mit V o bezeichnet ist. In einem Block 101 werden
das Digitalsignal V O und die Bezugsspannung V s verglichen,
um zu entscheiden, ob das Ausgangssignal V o des O₂-Fühlers
größer oder kleiner als die Bezugsspannung V s ist, die
dem theoretischen Luft/Kraftstoff-Verhältnis entspricht.
Mit V o<V s ist angezeigt, daß das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
des Gemisches höher als das theoretische Luft/
Kraftstoff-Verhältnis ist, d. h., daß das Gemisch fett
ist. Im Gegensatz dazu wird, wenn V o<V s, angezeigt,
daß das Luft/Kraftstoff-Verhältnis des Gemisches niedriger
als das theoretische Luft/Kraftstoff-Verhältnis ist,
d. h., daß das Gemisch mager ist. Wenn V o<V s wird in
einem Block 102 weiter entscheiden, ob das Gemisch
von mager nach fett übergegangen ist oder im
fetten Zustand gehalten worden ist. Für den Fall, daß ein
Wechsel des Gemisches von mager nach fett entschieden
bzw. erfaßt worden ist, wird eine arithmetische Verarbeitung,
bei der ein der Proportionalkomponente V p entsprechendes
Signal von dem Steuersignal V d subtrahiert wird, in einem
Block 104 durchgeführt. Andererseits wird, wenn das Gemisch
im fetten Zustand gehalten worden ist, eine
arithmetische Verarbeitung in einem Block 105 durchgeführt,
mit der die Integralkomponente Δ V I von dem
Steuersignal V d subtrahiert wird. Für den Fall, daß im
Block 101 festgestellt bzw. entschieden worden ist, daß
V s<V o, wird anschließend in einem Block 103 erfaßt
bzw. entschieden, ob das Gemisch von fett zu reich übergegangen
ist oder im magern Bereich halten worden
ist. Für den Fall einer Änderung von fett nach mager
wird in einem Block 107 eine Verarbeitung durchgeführt,
bei der die Proportionalkomponente V p dem Steuersignal
V d hinzuaddiert wird. Andererseits wird für den Fall
des Aufrechterhaltens des mageren Zustandes eine Verarbeitung
in einem Block 106 durchgeführt, in der Integralkomponente
Δ V I dem Steuersignal V d hinzuaddiert
wird. Ein den arithmetischen Verarbeitungen der erläuterten
Art unterlegenes Signal wird ein Digitalsignal,
das dem Signalverlauf gemäß Fig. 6C entspricht. Weiter
wird in einem Block 108 ein Impuls, dessen
Tastverhältnisses sich abhängig vom Digitalsignal ändert,
erzeugt.
Dieser Betrieb bzw. die Betriebsschritte sind
die grundsätzlichen des Regelsystems gemäß der Erfindung.
Zusätzlich dazu können folgende Betriebsschritte
abhängig von den Fahrbedingungen des Kraftfahrzeugs
sowie deren Schwankungen usw. durchgeführt werden.
Unmittelbar nach dem Start oder Anlassen der
Maschine ist üblicherweise die Temperatur des O₂-Fühlers
1 niedrig, weshalb sich ein beträchtlich hoher Widerstand
zeigt. Fig. 8 zeigt die Widerstandskennlinie des
Innenwiderstands des O₂-Fühlers 1. Längs des Abzisses
ist die Temperatur und längs der Ordinate ist der Innenwiderstand
des O₂-Fühlers 1 in logarithmischem Maßstab
aufgetragen. Die Eingangsimpedanz des Pufferverstärkers
17, der das Ausgangssignal des O₂-Fühlers 1 verstärkt,
ist im Vergleich mit dem Innenwiderstand des O₂-Fühlers
1 bei niedriger Temperatur nicht ausreichend hoch.
Folglich kann, bis der O₂-Fühler 1 erwärmt ist, das Ausgangssignal
des O₂-Fühlers 1 nicht genau durch den
Pufferverstärker 17 verstärkt werden. Aus diesem Grund
wird bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 2A das
Signal von der Regellogik 450 dem O₂-Fühler 1 über den
D/A-Umsetzer 453, den Widerstand 18 und die Diode 19
zugeführt, um den O₂-Fühler 1 nach dem Starten der Maschine
ausreichend zu erwärmen. Bis der O₂-Fühler 1 ausreichend
erwärmt ist, werden Impulsausgangssignale, die auf ein
Tastverhältnis von 50% fesgelegt sind, den Magnetventilen
63 und 64 zugeführt.
Weiter wird bei dem Ausführungsbeispiel der Erfindung
der Spannungspegel V s gemäß Fig. 6B abhängig von der
Temperatur des O₂-Fühlers verändert. Der Spannungspegel
V s ist ein Pegel, der zuvor als Schwellenwert festgelegt
ist, für die Entscheidung, ob das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
des Gemisches größer oder kleiner als das theoretische
Luft/Kraftstoff-Verhältnis ist, d. h., ob das Gemisch fett
oder mager ist. Wenn dies festgelegt ist, tritt der folgende
Nachteil auf. Fig. 9 zeigt die Ausgangsspannungskennlinie
des O₂-Fühlers 1. Längs der Abzisse ist die
Temperatur des O₂-Fühlers und längs der Ordinate die
Ausgangspannung aufgetragen. In der Darstellung zeigt
eine Vollinie R die Ausgangsspannung zu der Zeit, zu der
das Gemisch fett ist oder ein Luft/Kraftstoff-Verhältnis
hat, das größer als das theoretische Luft/Kraftstoff-
Verhältnis ist, während eine Vollinie L die Ausgangsspannung
zu einer Zeit zeigt, zu der das Gemisch mager
ist oder ein Luft/Kraftstoff-Verhältnis besitzt, das
kleiner als das theoretische Luft/Kraftstoff-Verhältnis
ist. Wie sich aus der Darstellung ergibt, besteht, wenn
der Schwellenwertpegel V s konstant gehalten wird, die
Gefahr eines Falles, daß die Entscheidung getroffen
wird, daß das Gemisch mager ist statt daß es fett sein
sollte oder umgekehrt. Bei dem Ausführungsbeispiel der
Erfindung wird daher der Spannungspegel V s mit der
Temperatur des O₂-Fühlers verändert, wie das durch die
Vollinie V s in Fig. 9 dargestellt ist, derart, daß
der Spannungspegel stets zwischen dem momentanen Maximalwert
und Minimalwert des Ausgangssignals des O₂-Fühlers
eingestellt sein kann. Jede Strichlinie in Fig. 9
zeigt die Ausgangsspannung des O₂-Fühlers 1, wie es erhalten
wird, wenn ein vorgegebener Strom dem O₂-Fühler
zugeführt wird, um ihn aufzuwärmen. Wie ausgeführt, wird
ein fester Strom von der Regellogik 450 dem O₂-Fühler
1 zugeführt unmittelbar nach dem Starten der Maschine.
Wenn die Temperatur allmählich ansteigt, nimmt die Ausgangsspannung
des O₂-Fühlers 1 ab. Wenn die Ausgangsspannung
niedriger als ein vorgegebener Pegel V h geworden
ist, wird die Stromzufuhr unterbrochen. Bei Unterbrechen
der Stromzufuhr verschiebt sich die Ausgangsspannung
des O₂-Fühlers 1 von einem Punkt l₁ oder r₁
auf der Strichlinie zu einem Punkt l₂ oder r₂ auf der
Vollinie. Da zu diesem Zeitpunkt der Innenwiderstand
des O₂-Fühlers 1 ausreichend niedrig ist, kann dessen
Ausgangssignal durch den Pufferverstärker 17 ausreichend
verstärkt werden. Danach nimmt die Ausgangsspannung des
O₂-Fühlers 1 mit dem Temperaturanstieg zu, wie das durch
die Vollinie wiedergegeben ist. Da sich jedoch auch
der Schwellenwertpegel V s wie dargestellt ändert, kann
die Entscheidung bezüglich "fett" oder "mager" für das
Gemisch genau durchgeführt werden. Hier werden bevor das
Ausgangssignal des O₂-Fühlers von l₁ oder r₁ zu l₂ oder
r₂ verschoben wird, die Magnetventile 53 und 64 zur Umschaltung
gesteuert mit einem Tastverhältnis von 50%,
wobei sie nach der Verschiebung mit dem Tastverhältnis
gesteuert werden, das sich abhängig vom Ausgangssignal
des O₂-Fühlers ändert.
Im folgenden wird ein Flußdiagramm des Programms
erläutert, das im ROM 43 zuvor gespeichert ist, um den
oben erläuterten Betrieb durchzuführen, wie das in Fig. 10
wiedergegeben ist.
Nach dem Starten der Maschine wird eine Spannung
V a zu dem D/A-Umsetzer 453 in einem Block 110 erzeugt.
Anschließend wird in einem Block 111 eine "1" im Kennzeichenbit
FLG eines vorgegebenen Registers (nicht dargestellt)
in der Regellogik 450 gesetzt. Dies zeigt an,
daß der O₂-Fühler 1 aufgewärmt wird. In einem Block 112
wird das Digitalsignal mit der Ausgangsspannung des O₂-Fühlers 1,
die der A/D-Umsetzung durch den A/D-Umsetzer
452 unterliegt, geladen. In einem Block 113 wird entschieden,
ob das Kennzeichbit FLG des Registers "1"
oder "0" ist. Wenn das Kennzeichenbit FLG "1" ist,
wird der O₂-Fühler 1 aufgewärmt, weshalb der Betrieb zu
einem Block 114 übergeht, in dem das Ausgangssignal
V a des O₂-Fühlers 1 und der vorgegebene Schwellenwertpegel
V h gemäß Fig. 9 verglichen werden. Wenn als Ergebnis
das Ausgangssignal V a des O₂-Fühlers 1 größer als der
Schwellenwert V a ist, ist das Aufwärmen des Fühlers 1 noch
nicht vollendet. Folglich geht der Betrieb zu einem Block
124 über, in dem die Ausgangsimpulse, die auf das Tastverhältnis
von 50% festgelegt sind, den Magnetventilen
63 und 64 zugeführt werden. Bis nicht das Ausgangssignal
V a des O₂-Fühlers 1 größer als der Schwellenwertpegel
V h ist, wird das Ausgangssignal des D/A-Umsetzers 453
in einem Block 115, wie in Fig. 10 dargestellt, zu Null
gemacht. Als Folge davon wird das Aufwärmen des O₂-Fühlers 1
angehalten. Weiter wird in einem Block 116 das Kennzeichenbit
FLG gelöscht zur Anzeige der Beendigung des
Aufwärmens. In einem Block 117 geht der Schwellenwertpegel
von einem Wert V h zu einem Wert V so über, der
experimentell zuvor erhalten worden ist, woraufhin der
Betrieb zum Block 112 springt. Wenn das Kennzeichenbit
FLG im Block 113 "0" ist, ist das Aufwärmen des O₂-Fühlers 1
beendet, weshalb der Betrieb zu einem Block 118 übergeht.
In Blöcken 118 und 119 wird entschieden, ob der
Maximalwert V max bzw. der Minimalwert V min des Ausgangssignals
des O₂-Fühlers 1 in vorgegebenen Registern (nicht dargestellt)
der Regellogik 450 gesetzt sind. Wenn beide
gesetzt sind, geht der Betrieb zu einem Block 120 über.
Im Block 120 wird der Schwellenwertpegel V s gemäß folgender
Rechnung bestimmt:
V s = k · (V max - V min) + V min, (1)
mit 0 < k < 1.
Die Ausgangsspannung des O₂-Fühlers schwankt aufgrund
säkulärer Änderungen, und die säkuläre Änderung kann in gewissem
Maße aus dem Wert von (V max -V min) beurteilt
werden. Durch geeignetes Wählen des Wertes von k
kann daher die säkuläre Änderung des O₂-Fühlers korrigiert
werden.
Wenn nicht V max und V min gesetzt sind, wird der
im Block 117 bestimmte Schwellenwertpegel V so verwendet.
In einem Block 121 werden das Ausgangssignal V o des O₂-Fühlers 1
und der Schwellenwertpegel V s verglichen.
Wenn V o<V s, wird der Maximalwert V max des Ausgangssignals
V o im vorgenannten Registers (Block 122) gesetzt und wenn
V o<V s, wird der Minimalwert V min des Ausgangssignals
V o gesetzt. Die Betriebsweisen der anschließenden Blöcke
125, 126, 127, 128, 129, 130 und 131 sind identisch zu
denen der zuvor anhand der Fig. 7 erläuterten Blöcke
102, 105, 104, 103, 106, 107 bzw. 108.
In der eben beschriebenen Weise kann die Regelung
selbst dann durchgeführt werden, wenn der O₂-Fühler 1
noch nicht ausreichend oder perfekt aufgewärmt ist.
Daneben kann die Entscheidung darüber, ob das Gemisch
fett oder mager ist, richtig durchgeführt werden, selbst
wenn das Ausgangssignal des O₂-Fühlers aufgrund
säkulärer Änderungen oder Temperaturänderungen schwankt.
Wie erwähnt, werden bei dem Regelsystem gemäß
der Erfindung die Magnetventile 63 und 64 durch das
Impulssignal V p gesteuert, dessen Tastverhältnis sich
abhängig vom Pegel des Regelsignals V d gemäß Fig. 6C
ändert. Die Proportionalkomponente V p und die Integralkomponente
Δ V I des Regelsignals V p haben großen Einfluß
auf das Ansprechverhalten des Regelsystems. Um
ein schnelles Ansprechen zu erreichen, können V p und
Δ V I groß gemacht werden. In diesem Fall wird jedoch
die Schwingung der Änderung des Luft/Kraftstoff-Verhältnisses
groß, wodurch die nachteilige Wirkung auftritt,
daß ein "hunting" (Nachhinken der Drehzahl bei
Öffnung der Drosselklappe) der Maschine auftritt. Bei
dem Ausführungsbeispiel der Erfindung wird daher der
Lastzustand erfaßt und werden V p und Δ V I abhängig von
der Last bestimmt.
Fig. 11(A) zeigt ein Flußdiagramm eines Programms
zur Durchführung der Regelung entsprechend dem Lastzustand.
In einem Block 140 wird entschieden, ob der
Schalter SW₁ zum Erfassen des Öffnungsgrades des Drosselventils
10 offen ist. Wie sich aus Fig. 4 ergibt, zeigt
der Fall, in dem der Schalter SW₁ geschlossen ist, an,
daß der Öffnungsgrad des Drosselventils 10 höchstens 9°
beträgt. Das Kraftfahrzeug wird folglich so angesehen,
als ob es im Leerlauf oder im Verzögerungs-Fahrbetrieb
ist. In diesem Fall werden in Blöcken 142 und 145 die
Integralkomponente Δ V I und die Proportionalkomponente
V p, die der leichten Belastung der Maschine entsprechen,
berechnet und wird ein Tastverhältnis, das auf deren
Grundlage bestimmt ist, in das Register 458 gemäß
Fig. 2B eingegeben. Wenn andererseits der Schalter SW₁
offen ist, wird der Betrieb in einem Block 141 weitergeführt,
in dem entschieden wird, ob der andere Schalter
SW₂ offen ist. Wie sich aus Fig. 4 ergibt, zeigt der Fall,
in dem der Schalter SW₂ offen ist, an, daß der Öffnungsgrad
des Drosselventils 10 im Bereich zwischen 9° und
60° liegt. Folglich befindet sich das Kraftfahrzeug
im normalen Fahrzustand oder einem Zustand geringfügiger
Beschleunigung. In Blöcken 143 und 146 werden Δ V I
und V p entsprechend dem Fahrzustand berechnet und werden
darauf beruhende Daten in das Register 458 eingegeben.
Weiter zeigt der Fall, in dem der Schalter SW₂ geschlossen
ist, an, daß der Öffnungsgrad des Drosselventils 10
zumindest 60° beträgt und daß das Fahrzeug einer schnellen
Beschleunigung unterliegt oder unter hoher Last betrieben
ist. In Blöcken 144 und 147 werden daher der Last entsprechend
Δ V I und V p eingestellt bzw. gesetzt. Die
Proportionalkomponente V p und die Integralkomponente
Δ V I, die abhängig von der Größe der Last einzustellen
sind, sind üblicherweise experimentell ermittelt.
In der beschriebenen Weise wird der Lastzustand
der Maschine erfaßt und werden entsprechend die Proportionalkomponente
und die Integralkomponente des
Regelsignals gewählt. Folglich berücksichtigt das Tastverhältnis
der Impulse, die den Magnetventilen 63 und
64 zugeführt werden, den Zustand der Maschine.
Bei dem in Fig. 11A dargestellten Ausführungsbeispiel
wird der Lastzustand der Maschine vom Öffnungsgrad
des Drosselventils abgeleitet und wird das Tastverhältnis
der Regelimpulse verändert. Wenn das Tastverhältnis
der Regelimpulse unter Berücksichtigung anderer
Fahrbedingungen verändert wird, beispielsweise der Maschinendrehzahl
und der Kühlwassertemperatur kann die Regelgenauigkeit
weiter erhöht werden.
Gemäß Fig. 11(B) werden in einem Block 191 Informationen
über die Fahrbedingungen der Maschine, die Kühlwassertemperatur,
den Öffnungsgrad des Drosselventils,
den Unterdruck des Ansaugrohrs, die Drehzahl der Maschine,
usw., von Fühlers 2, 3, 12, 15 usw. in der Regeleinheit
145 eingegeben. Anschließend werden in einem Block
192 die Proportionalkomponente V p und die Integralkomponente
Δ V I, die experimentell unter Berücksichtigung dieser
Fahrbedingungen bestimmt sind, berechnet. Dabei bezeichnet
Δτ on die Änderung der "Ein"-Periode des Tastverhältnisses
entsprechend der Integralkomponente Δ V I. Anschließend
wird in einem Block 193 aufgrund des Ausgangssignals des
O₂-Fühlers 1 entschieden, ob die Regelung so durchgeführt
werden soll, daß das Gemisch fett oder mager gemacht
wird. Für den Fall, daß die Regelung als Ergebnis der
Entscheidung bestimmt "fett", wird eine Berechnung in
Blöcken 195 und 196 durchgeführt, in der Δτ on von
den Daten abgezogen wird, die im Tastverhältnisregister 458 gemäß
Fig. 2B eingegeben bzw. gesetzt sind, wobei das Ergebnis
in einem Block 197 wieder in das Register 458 eingegeben
wird. Folglich nimmt das "Ein"-Tastverhältnis das
den Magnetventilen 63, 64 zuzuführen ist, ab und nimmt
das Kraftstoffversorgungsverhältnis um eine Komponente
entsprechend Δτ on zu, derart, daß das Gemisch so gesteuert
wird, daß es fett wird. Andererseits wird für
den Fall, daß die Regelung "mager" fordert, ein Wert
wieder in das Register 458 eingegeben, bei dem Δτ on
zum Inhalt des Registers 458 hinzuaddiert ist.
Obwohl die Korrektur der Proportionalkomponente
V p in dem Flußdiagramm nicht dargestellt ist, kann sie
so durchgeführt werden, daß die Proportionalkomponente,
die abhängig von den Fahrbedingungen zu bestimmen ist,
berechnet wird und vom Inhalt des Registers 458 subtrahiert
wird, wenn das Ausgangssignals des O₂-Fühlers 1
invertiert worden ist.
Auf die erläuterte Weise kann das Gemisch mit
dem geeignetsten Luft/Kraftstoff-Verhältnis der Maschine
unter den verschiedenen Fahrbedingungen der Maschine
zugeführt werden.
Da die Ausgangsspannung des O₂-Fühlers 1 sich wie
erläutert abhängig von dem Luft/Kraftstoff-Verhältnis
ändert, kann aus der Ausgangsspannung bestimmt werden,
ob das Gemisch fett oder mager ist. Im allgemeinen unterscheidet
sich jedoch die Ansprechcharakteristik des
O₂-Fühlers zwischen dem Fall, in dem das Gemisch
von "fett" zu "mager" übergeht und dem Fall, in dem es
von "mager" zu "fett" übergeht. Gewöhnlich ist das
Ansprechverhalten des Ausgangssignals des O₂-Fühlers für
den Fall, für den das Gemisch von "mager" zu "fett"
übergeht, schneller als im gegenteiligen Fall. Folglich
hat selbst für den Fall, in dem der Punkt der plötzlichen
Änderung der Ausgangsspannung des O₂-Fühlers in Übereinstimmung
mit dem theoretischen Luft/Kraftstoff-Verhältnis
bezüglich der statischen Ausgangscharakteristik des
O₂-Fühlers gemäß Fig. 3 ist, die abwechselnde Wiederholung
von "mager" zu "fett" um das theoretische Luft/Kraftstoff-
Verhältnis eine Abweichung des Durchschnittswertes
der gesteuerten Luft/Kraftstoff-Verhältnisse in Richtung
auf die magere Seite zur Folge, da dynamisch gesehen, die
Zeitperiode, während der das Fett-Signal erzeugt wird,
länger ist, als die Periode, während der das Mager-Signal
erzeugt wird. Um diese Abweichung zu korrigieren, kann
der zu vergleichende Schwellenwertpegel V s zwischen dem
Anstieg und dem Abfall des Ausgangssignals V o geändert
werden, ohne Anwendung des Merkmals oder der Maßnahme,
bei der entschieden wird, ob das Ausgangssignal V o
vom O₂-Fühler 1 größer oder kleiner als der feste Schwellenwertpegel
V s ist, wie gemäß Fig. 6B und wobei das Regelsignal
V d gemäß Fig. 6C gebildet wird.
Fig. 12 zeigt ein Flußdigramm zur Durchführung
dieses Betriebsschrittes. Das Flußdiagramm gemäß Fig. 12
ist zwischen die Blöcke 119 und 120 gemäß Fig. 10
eingesetzt. Für den Fall, daß im Block 121 gemäß Fig. 10
die Ausgangsspannung V o des O₂-Fühlers 1 größer
als der Schwellenwertpegel V s ist, ist entschieden,
daß das Gemisch fett sein soll, und für den Fall, in
dem sie kleiner ist, ist entschieden, daß das Gemisch
mager sein soll. Für den Fall, daß das Gemisch fett
sein soll, wird das Kennzeichenbit FLG 1 eines vorgegebenen
Registers (nicht dargestellt) der Regellogik
450 auf "1" gesetzt, und für die Entscheidung "mager" wird
das Kennzeichenbit auf "0" gesetzt. In einem Block 150
gemäß Fig. 12 wird entschieden, ob das Kennzeichenbit
FLG 1 "1" oder "0" ist. Wenn FLG 1=0, d. h., wenn das
Gemisch mager ist, wird in einem Block 151 k=k₂ erreicht.
Wenn das Gemisch fett ist, wird in einem Block 152 k=k₁
erreicht. Im Block 120 gemäß Fig. 10 werden folglich
Koeffizienten k₂ und k₁ verwendet, die sich unterscheiden
zwischen dem Fall eines mageren Gemisches und dem Fall
eines fetten Gemisches. Folglich werden zwei Schwellenwerte
V s 1 und V s 2 mit unterschiedlichen Pegeln erzeugt.
Auf diese Weise wird die Ausgangsspannung vom
O₂-Fühler 1 mit Schwellenwertpegeln verglichen, die für
den Anstieg und den Abfall unterschiedlich sind, wodurch
die Ansprechcharakteristik des O₂-Fühlers 1 korrigierbar
ist.
Bei dem Regelsystem der Erfindung erfolgt die
Steuerung des Luft/Kraftstoff-Verhältnisses abhängig
von dem Einschalt-Ausschalt-Ausgangssignal vom O₂-Fühler 1,
weshalb das Ansprechverhalten während schneller
Beschleunigung oder Verzögerung problematisch wird.
Der Vergaser besitzt den Nachteil, daß die Menge an Luft
und die Menge an Kraftstoff nicht im gleichen Verhältnis
während der schnellen Beschleunigung oder Verzögerung
veränderbar sind. Folglich ändert sich das Luft/Kraftstoff-
Verhältnis des Gemisches plötzlich. Bei einer
Proportionalintegral- oder PI-Regelung erfordert es jedoch
eine erhebliche Zeit, Änderungen des Luft/Kraftstoff-
Verhältnisses zu folgen, die sich schnell ändern. Es
besteht die Gefahr, das das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
stark von dem gewünschten oder Sollwert während dieser
Zeit abweicht. Während einer solchen schnellen Beschleunigung
oder Verzögerung muß daher das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
abhängig von einer erwarteten Veränderung korrigiert
werden. Bei dem Ausführungsbeispiel der Erfindung wird
die schnelle Beschleunigung oder Verzögerung durch den
Schalter SW₁ zum Erfassen des Öffnungsgrades des Drosselventils
10 erfaßt und wird das Regelsignal V d zum
Steuern des Luft/Kraftstoff-Verhältnisses korrigiert.
Fig. 13 zeigt die Änderung des Tastverhältnisses des
Regelsignals entsprechend der Änderung F des Öffnungsgrades
des Drosselventils 10. Der Schalter SW₂ arbeitet
so, daß er öffnet, wenn der Öffnungsrad höchstens 9°
ist, und daß er schließt, wenn er größer als 9° geworden
ist. Die Pegel A, B und C zeigen Durchschnittspegel des
Tastverhältnisses des Regelimpulses an, die sich abhängig
von dem Öffnungsgrad des Drosselventils 10
ändern. Wenn der Schalter SW₁ vom Öffnungszustand zum
Schließzustand übergeht, ändert sich der Durchschnittspegel
des Tastverhältnisses sanft von A nach B. Wenn
der Schalter SW₁ vom Schließzustand zum Öffnungszustand
übergeht, ändert sich der Durchschnittspegel von B nach
C. Hier ändern sich die Pegel A, B und C abhängig vom
Zustand der Maschine und werden keine feste Werte.
Es ist folglich schwierig, die Pegel vorherzusagen.
Jedoch entspricht beispielsweise der Fall eine Übergangs
vom Pegel B zum Pegel C einer Beschleunigung und
erfordert ein schnelles Ansprechen. Beim Ausführungsbeispiel
der Erfindung wird daher, wenn der Schalter SW₁
vom Offenzustand zum Schließzustand übergeht, der unmittelbar
vorgehende Durchschnittspegel A des Tastverhältnisses
gespeichert und wird, wenn der Schalter
SW₁ anschließend vom Schließzustand zum Offenzustand
geändert wird, das Tastverhältnis zwangsweise auf einen
Wert entsprechend dem Pegel A für eine vorgegebene
Zeit T festgelegt. Wenn jedoch die Schließzeit des Schalters
SW₁ eine vorgegebene Zeitdauer T₁ oder länger andauert,
wird festgestellt, daß der Fahrzustand der Maschine
im Leerlaufzustand oder dgl. ist und daß die übliche
Regelung durchgeführt wird, selbst wenn der Schalter SW₁
wieder vom Schließzustand zum Offenzustand übergeht.
Ein Flußdiagramm eines Programms, das im ROM
43 zuvor gespeichert ist, um den erläuterten Betrieb
durchzuführen, ist in Fig. 14 dargestellt. In einem
Block 160 wird entschieden, ob der Schalter SW₁ offen ist
oder schließt. Wenn er schließt, wird
anschließend in einem Block 161 entschieden, ob der
Schalter SW₁ vom Offenzustand zum Schließzustand übergegangen
ist. Falls das Ergebnis JA beträgt, wird der
Wert des Pegels A im RAM 42 in einem Block 162 gespeichert.
Andererseits, d. h. wenn das Ergebnis NEIN ist, geht
der Betrieb zum nächsten Schritt ohne weitere Verarbeitung
über. Für den Fall, daß als Ergebnis der Entscheidung
im Block 160 der Schalter SW₁ offen ist, geht der
Betrieb zu einem Block 163 über, in dem entschieden wird,
ob der Schalter SW₁ vom Schließzustand zum Offenzustand
übergegangen ist. Wenn das Ergebnis JA ist, wird der
Regelimpuls, der das Tastverhältnis des Pegels A besitzt,
der zuvor gespeichert worden ist, den Magnetventilen
63, 64 in einem Block 164 zugeführt. Diese Verarbeitung
wird jedoch nur dann durchgeführt, wenn die Schließzeit
des Schalters SW₁ nicht größer als T₂ ist. Wenn
andererseits das Ergebnis der Entscheidung des Blocks
163 NEIN ist, geht der Betrieb zum nächsten Schritt ohne
weitere Verarbeitung über. Die in Fig. 14 dargestellten
Verarbeitungsschritte werden zwischen die Blöcke 113 und
114 des Flußdiagramms gemäß Fig. 10 eingefügt.
Auf die erläuterte Weise wird gemäß dem Ausführungsbeispiel
der Erfindung das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
des Gemisches schnell auf den gewünschten oder Sollwert
selbst bei schneller Beschleunigung oder Verzögerung
gebracht.
In dem Fall, in dem wie bei dem Regelsystem
gemäß der Erfindung das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
des Gemisches des Vergasers 5 abhängig vom Ausgangssignal
des O₂-Fühlers 1 gesteuert wird, wird die Regelung
unmöglich, wenn der O₂-Fühler, der Vergaser usw. gestört
sind. Wenn in einem solchen Fall die unregelbare
Lage beibehalten wird, wird das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
zu einem abnormen Wert, weshalb die Reinigungswirkung
für das Abgas sich verschlechtert. Es ist daher notwendig,
sofort einen Alarm an den Fahrzeugführer mittels einer
Lampe oder dgl. abzugeben. Zu diesem Zweck wird bei dem
Ausführungsbeispiel der Erfindung der Fehler im Ausgangssignal
des O₂-Fühlers 1 erfaßt und zwar durch Erfassen,
ob die Signalperiode, die den fetten oder den mageren Zustand
des Gemisches wiedergibt, zumindest eine vorgegebene
Periode ist. Wie in Fig. 6B dargestellt, ist die
Periode des Ausgangssignals des O₂-Fühlers 1 nicht
stets konstant. Es ist daher erwünscht, daß die zu vergleichende
vorgegebene Zeit nicht festgelegt ist, sondern
veränderbar ist, abhängig von beispielsweise den Einschalt-
oder Ausschalt-Zuständen der Schalter SW₁ und SW₂, die
abhängig vom Öffnungsgrad des Drosselventils 10 arbeiten.
Andererseits können die Perioden des Mager-Signals und
des Fett-Signals des Ausgangssignals des O₂-Fühlers 1
von dem Kennzeichenbit FLG 1 erfaßt werden.
Fig. 15 zeigt ein Flußdigramm eines Programms
zur Durchführung dieses Betriebes und Fig. 6 zeigt die
Zeitabläufe der Signale.
In einem Block 170 gemäß Fig. 15 wird eine Grenzstelle
oder eine Unterbrechung dem MPU 41 zu jeder festen
Zeitdauer zugeführt unter Verwendung des Signals vom
Zeitgeber. Wie in Fig. 16 dargestellt, nimmt das Kennzeichenbit
FLG 1 den Zustand "1" an, wenn das Gemisch
fett ist, und den Zustand "0" an, wenn das Gemisch mager
ist. In einem Block 171 wird entschieden, ob das Kennzeichenbit
FLG 1 von "1" zu "0" oder von "0" zu "1"
übergegangen ist. Für den Fall einer Änderung oder eines
Übergangs wird ein vorgegebener Speicherbereich M im
RAM 42 in einem Block 172 auf Null gelöscht. Wenn andererseits
die Entscheidung des Blocks 171 NEIN lautet,
wird zu einem Block 173 übergegangen, wobei der Inhalt
des Speicherbereichs M um jeweils eins erhöht wird
synchron zum Signal des Zeitgebers 161. Folglich wird
ein Wert entsprechend der Periode, in der das Kennzeichenbit
FLG 1 "1" oder "0" beträgt, als Inhalt des Speicherbereiches
M gezählt. Wie bei M in Fig. 16 dargestellt,
überschreitet der Zählwert nicht einen bestimmten Wert,
da das Kennzeichenbit FLG 1 normalerweise die Zustände
"1" oder "0" wiederholt. Wenn jedoch das Zustandsbit
FLG 1 den Zustand von "0" oder "1" während einer langen
Periode beibehalten hat, nimmt der Inhalt des Speicherbereiches
M weiter zu, wobei ein vorgegebener Wert M o
überschritten wird. In einem Block 175 wird ein Alarm
ausgelöst, wenn M<M o erreicht ist. Weiter wird in
einem Block 176 das Tastverhältnis der Regelimpulse,
die den Magnetventilen 63 und 64 zuzuführen sind, auf
50% eingestellt. Andererseits wird, wenn im Block
174 nicht erfaßt worden ist, daß M<M o der Unterbrechungsvorgang
beendet unter der Feststellung, daß der O₂-Fühler,
der Vergaser usw. normal arbeiten.
Auf die erläuterte Weise kann gemäß dem Ausführungsbeispiel
der Erfindung der Fehler des Regelsystems
einfach durch das Software-Zählersystem erfaßt werden.
Üblicherweise ändert sich das Luft/Kraftstoff-Verhältnis
des Gemisches, das vom Vergaser erzeugt
wird, wie in Fig. 17A dargestellt, wenn die Menge der
Ansaugluft Q A sich aufgrund beispielsweise der Herstell-
Fehler des Venturi-Abschnittes oder einer zu kleinen
Einstellung des Kopplungsabschnittes zwischen dem Hauptkanal
und dem Nebenkanal ändert. Folglich wird bei Prüfen
des Vergasers eine Abweichung des zugeführten Luft/Kraftstoff-
Verhältnisses bezüglich der Menge der zuströmenden
Luft gemessen, wobei dieser Wert im ROM 44 gespeichert
wird. Unter Verwenden der gespeicherten Daten kann die
Charakteristik des Vergasers korrigiert werden. Insbesondere
werden während des Betriebs der Maschine die
Informationen bezüglich der Drehzahl und des Lastzustandes
der Maschine zu diesem Zeitpunkt geladen bzw. eingegeben
und wird die Menge der Ansaugluft Q A aus den
Informationen berechnet. Auf die Daten (A/F), die im
ROM 43 gespeichert sind, wird im Zusammenhang mit der
Menge der Ansaugluft Bezug genommen. Folglich kann festgestellt
werden, wie groß die Abweichung des zugeführten
Luft/Kraftstoff-Verhältnisses des Vergasers gegenüber
dem Bezugswert ist. Folglich wird der Nebenkanal oder
der Hauptkanal so gesteuert, daß die Abweichungskomponente
korrigiert wird, wodurch das Gemisch, das das
festgelegte Luft/Kraftstoff-Verhältnis gegenüber der
Menge der Ansaugluft besitzt, zu allen Zeiten zugeführt
werden kann. Durch Durchführen einer derartigen Steuerung
kann das Luft/Kraftstoff-Verhältnis ohne Verwendung
des O₂-Fühlers konstant gehalten werden.
Fig. 17B zeigt ein Flußdigramm eines Programms
zur Durchführung dieser Steuerung. In einem Block 181
wird die Anzahl der Ausgangsimpulse P₁ des Drehwinkelfühlers
15, die während einer vorgegebenen Zeit erzeugt
worden sind, gezählt. Die Impulszahl wird einer Information,
die die Drehzahl N der Maschine wiedergibt. Anschließend
wird in einem Block 182 ein Signal, das den Unterdruck
im Ansaugrohr, wie er durch den Druckfühler erfaßt wird, wiedergibt,
in die I/O-Einheit 45 eingegeben. Das heißt, der
Multiplexer 451 empfängt Befehle zum Eingeben des Ausgangssignals
des Druckfühlers 12. Das Erfassungssignal
des Druckfühlers 12 wird einer A/D-Umsetzung unterworfen
und dann in einem (nicht dargestellten) Register
der Regellogik 450 gespeichert. Der Inhalt dieses
Registers wird danach im RAM 42 gespeichert. Anschließend
wird in einem Block 183 die Menge der zuströmenden Luft
Q a aus der Information bezüglich der Drehzahl N der Maschine
und dem Druck L im Ansaugrohr mittels bekannter Verfahren
berechnet. Weiterhin wird in einem Block 184 die Information
bezüglich des zugeführten Luft/Kraftstoff-
Verhältnisses des Vergasers entsprechend der Menge
der Ansaugluft Q a durch Wiedergewinnung vom ROM 44
erhalten. Weiter wird in einem Block 185 die Differenz
Δ A/F zwischen dem Bezugs-Luft/Kraftstoff-Verhältnis
A/F i entsprechend der Menge der zuströmenden Luft
und dem zuvor genannten Luft/Kraftstoff-Verhältnis A/F c
des Vergasers berechnet. In einem Block 186 wird die
Änderung Δτ on der "Ein"-Periode des Tastverhältnisses
des Regelimpulses entsprechend der Differnz Δ A/F
berechnet. In einem Block 187 wird die Änderung Δτ on
zu den Daten hinzuaddiert, die die "Ein"-Periode t on
wiedergeben, die im Register 458 gemäß Fig. 2B eingegeben
ist, wobei dieses Ergebnis von neuem in das Register
458 eingegeben wird. Das sich vom Vergaser ergebende
bzw. entwickelnde Luft/Kraftstoff-Verhältnis des Gemisches
ändert sich wie in Fig. 18 dargestellt abhängig vom
"Ein"-Tastverhältnis des Regelimpulses, der den Magnetventilen
63 und 64 zugeführt wird. Folglich kann durch
Korrigieren der Abweichung des zugeführten Luft/Kraftstoff-
Verhältnisses des Vergasers bezüglich dem Bezugs-
Luft/Kraftstoff-Verhältnis zu einem geeigneten Zeitpunkt
ein Gemisch mit dem festgelegten Luft/Kraftstoff-Verhältnis
während des gesamten Fahrbereichs der Maschine
zugeführt werden, selbst wenn das zugeführte Luft/Kraftstoff-
Verhältnis die Charakteristik gemäß Fig. 17A
besitzt aufgrund von Fertigungsfehlern des Vergasers.
Dabei können die Daten zum Konstantmachen des
Luft/Kraftstoff-Verhältnisses gegenüber der Menge der
Ansaugluft Q A im ROM 44 gespeichert werden. Die gespeicherten
Daten sind beispielsweise das "Ein"-Tastverhältnis
des die Magnetventile ansteuernden Impulses
entsprechend der Maschinendrehzahl N und dem Ansaugunterdruck
L. Wie in Fig. 18 dargestellt, entspricht
das "Ein"-Tastverhältnis dem Luft/Kraftstoff-Verhältnis
A/F. Natürlich machen die gespeicherten Daten das
Luft/Kraftstoff-Verhältnis des zugeführten Gemisches
über den gesamten Fahrbereich der Maschine konstant.
Folglich ist die Steuerung des konstanten Luft/Kraftstoff-
Verhältnisses derart möglich, daß das "Ein"-
Tastverhältnis (D) des Ansteuerimpulses aus der
Drehzahl N und dem Ansaugunterdruck L in einem Block
183′ gemäß Fig. 17C erhalten werden und daß die Daten
D in das Tastverhältnisregister in einem Block 185′
eingegeben werden. In einem Block 184′ wird entschieden,
ob die Korrektur mittels des O₂-Fühlers, die weiter
unten beschrieben wird, durchgeführt werden soll.
Für die Entscheidung JA müssen die Daten D in dem
RAM 42 zeitweilig oder zwischengespeichert werden.
Es ist, wie oben erläutert, sehr wirkungsvoll,
daß, um das Luft/Kraftstoff-Verhältnis des zugeführten
Gemisches des Vergasers konstant zu machen unabhängig
von Änderungen der Menge der Ansaugluft Q A, Daten
gemäß Fig. 17A im ROM gespeichert werden bezüglich des
jeweiligen Vergasers. Wenn jedoch Betätigungsglieder
(Düse, Neben- und Hauptmagnetventil des Vergasers, usw.)
säkulären Änderungen unterlegen sind, weicht das
Ist-Luft/Kraftstoff-Verhältnis des zugeführten Gemisches
vom Idealwert ab, und wird während langer Zeit der
fette oder der magere Zustand aufrechterhalten. Um
diesen Nachteil zu beseitigen, können die säkulären
Änderungen durch das Ausgangssignal des O₂-Fühlers
simultan zur Steuerung gemäß der Erläuterung nach (6)
korrigiert werden. Ein Regelprogramm für den Fall von
Korrekturen mittels des O₂-Fühlers ist im wesentlichen
gleich dem anhand Fig. 7 erläuterten, weshalb eine
ausführliche Erläuterung hier unterbleiben kann.
Durch elektrisches Regeln der Drosselwirkung (choke
function) mit der der Vergaser versehen ist, können Verbesserungen
der Anlaß- und der Aufwärmcharakteristik
der Maschine erreicht werden. Zu diesem Zweck werden bei
dem Ausführungsbeispiel der Erfindung das Signal vom
Start- oder Anlaßschalter 14, das Signal vom Drosselventilfühler
3 usw. in die I/O-Einheit 45 eingegeben. Unter Verwendung
eines Regelsignals auf der Grundlage dieser
Signale wird das Magnetventil 20 gesteuert, das die Luft
strömungsverhältnisse im Bypass einstellt, um einen
Bypass bezüglich der Menge der zuströmenden Luft in
dem Ansaugkrümmer zu erreichen.
Fig. 19 zeigt ein Flußdiagramm eines Programms,
das für diese Regelung verwendet wird. In einem Block
201 wird die Temperatur des Kühlwassers vor dem Anlassen
oder Starten der Maschine mittels des Fühlers 2 erfaßt
und in das Register der Regellogik 450 über den Multiplexer
451 und den A/D-Umsetzer 452 eingegeben. Anschließend
wird in einem Block 202 das "Ein"-Tastverhältnis
des dem Steuer-Magnetventil 20 zuzuführenden
Impulses so berechnet, daß eine Bypass-Luftmenge hindurchtreten
kann, die zuvor abhängig von dieser Wassertemperatur
bestimmt ist. In einem Block 203 wird das berechnete
Ergebnis in ein (nicht dargestelltes) Luft-
Bypass-Tastverhältnisregister eingegeben, das vorgesehen
ist, um das Tastverhältnis des Regelimpulses des Magnetventils
20 zu bestimmen. In einem Block 204 wird entschieden,
ob der Starterschalter 14 eingeschaltet oder
ausgeschaltet ist. Wenn der Anlaß- oder Starterschalter
14 eingeschaltet ist, um den Anlaßzustand zu erreichen,
ist die Menge der Luft, die in den Ansaugkrümmer fließen
muß, abhängig von der Wassertemperatur begrenzt, weshalb
das Magnetventil 20 so gesteuert ist, daß das vom Vergaser
zuzuführende Gemisch fetter wird, wenn die Wassertemperatur
niedriger ist. Nach dem Beenden des Anlassens
wird der Leerlaufzustand mittels des Signals vom Drossel
ventilöffnungsfühler 3 erfaßt. Danach wird in einem Block
205 die Temperaturinformation bezüglich des Kühlwassers
von neuem eingegeben. Weiter wird in einem Block 206 der
gewünschte oder Sollwert N o der Leerlaufdrehzahl entsprechend
der eingegebenen Wassertemperatur berechnet.
Die Beziehung zwischen der Wassertemperatur und dem
Sollwert der Leerlaufdrehzahl ist zuvor experimentell
bestimmt und im ROM 43 oder 44 gespeichert. In einem
Block 207 wird die Information der momentanen Drehzahl
N der Maschine vom Fühler 15 eingegeben und in einen
Block 208 wird die Differnz Δ N gegenüber dem Sollwert
berechnet. In einem Block 209 wird entschieden, ob diese
Differenz größer als ein vorgegebener Wert Δ N o ist.
Für |Δ N|≦Δ N o muß das "Ein"-Tastverhältnis der dem
steuernden Magnetventil 20 für die Menge der Bypass-Luft
zuzuführenden Impulse nicht korrigiert werden. Anderenfalls,
wenn |Δ N|<N o, wird das "Ein"-Tastverhältnis des
Regelimpulses entsprechend Δ N in einem Block 210 berechnet
und wird das auf der Grundlage der Berechnung
bestimmte neue Tastverhältnis in das Luft-Bypass-Tastverhältnisregister
im Block 211 eingegeben.
Dieses oben erläuterte Programm wird wiederholt
ausgelöst in geeigneten Zeitintervallen bis zum Unterbrechen
bzw. Anhalten des Betriebs der Maschine für
den Fall, für den der Öffnungsgrad des Drosselventils
nicht größer als ein vorgegebener Wert nach dem Anlassen
der Maschine ist.
Folglich wird die Leerlaufdrehzahl stets auf
den Sollwert entsprechend der Temperatur des Kühlwassers
eingestellt. In dieser Hinsicht ist es, wenn Daten zuvor
so gespeichert sind, daß die Leerlaufdrehzahl bei niedrigen
Temperaturen angehoben wird, möglich, das Aufwärmen in
sehr kurzer Zeit zu beenden und die Drehzahl mit fortschreitendem
Aufwärmen automatisch zu verringern.
Es ist daher möglich, Kraftstoff zu sparen, der für
das Aufwärmen unnütz verbraucht wird.
Gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung wird
eine Regelung oder Steuerung des Luft/Kraftstoff-Verhältnisses
des Gemisches möglich und kann die Maschine zusammen
mit einer Abgaswiederumwälzregelung (EGR) und
einer Zündzeitpunktregelung (IGN) geregelt werden.
Die ERG-Umwälzgeschwindigkeit ergibt sich
zu
Umwälzgeschwindigkeit = (Menge der Abgasumwälzung/
Menge der Ansaugluft) × 100%.
Wenn also eine gewünschte Umwälzgeschwindigkeit
bestimmt ist, um beispielsweise die Menge an NO-Emission
zu unterdrücken bzw. zu verringern, kann die Menge der
Abgasumwälzung bestimmt werden durch (Umwälzgeschwindigkeit
× Menge der Ansaugluft) aus der obigen Relation. Andererseits
besitzen das "Ein"-Tastverhältnis des dem Magnetventil
einzuprägenden oder zuzuführenden Impulses und
die genannte Menge an Abgasumwälzung eine feste Beziehung.
Folglich wird die Menge an Absaugluft ausgehend von
der Maschinendrehzahl N und dem Ansaugunterdruck L berechnet,
wird die Menge an Abgasumwälzung durch das Produkt
zwischen dem Ergebnis und der vorgegebenen Umwälzgeschwindigkeit
bzw. Umwälzrate erhalten und wird der
Impuls, der das "Ein"-Tastverhältnis entsprechend der
Umwälzmenge besitzt, dem ERG-Magnetventil 21 zugeführt,
wodurch eine ERG-Regelung entsprechend den Fahrbedingungen
durchführbar ist.
Gemäß Fig. 20 wird in einen Block 221 eine Information,
die die Maschinendrehzahl N anzeigt, von
dem Fühler 15 eingegeben. In einem Block 222 wird eine
Information, die den Ansaugunterdruck der Ansaugleitung
anzeigt von dem Druckfühler 12 eingegeben. Weiter wird
in einen Block 223 die gewünschte Menge der Abgasumwälzung
aus der vorgegebenen Umwälzgeschwindigkeit oder -rate
und den Informationen N und L abgeleitet und wird in
einem Block 224 das entsprechende Tastverhältnis des
Regelimpulses abgeleitet. Die Beziehung zwischen der
Menge der Abgasumwälzung und dem Tastverhältnis ist
zuvor experimentell bestimmt und die Daten sind im
ROM 44 gespeichert. Die dem abgeleiteten oder berechneten
Tastverhältnis entsprechenden Daten sind in ein EGR-
Tastverhältnisregister (nicht dargestellt) eingegeben,
das in der Regellogik 54 angeordnet ist. Der Regelimpuls,
dessen "Ein"-Tastverhältnis abhängig von dem
zugeführten Luft/Kraftstoff-Verhältnis und der Maschinendrehzahl
in obiger Weise erhalten worden ist, wird dem
EGR-Magnetventil 21 zugeführt. Wie üblich, wird dieses
Magnetventil 21 dazu verwendet, einen Teil des Abgases
in den Ansaugkrümmer umzuwälzen bzw. zu führen. Folglich
kann unverbranntes Gas in geeigneter Weise wieder
umgewälzt werden, derart, daß die Reinigung des Abgases
verbessert werden kann.
Andererseits kann die Zündzeitpunktregelung
durch das Luft/Kraftstoff-Verhältnis, die EGR-Umwälzgeschwindigkeit
und die Dichte des Gemisches bestimmt
werden. Da diese Werte bereits erhalten worden sind,
kann mit diesen der optimale Zündzeitpunkt in einem
Block 226 berechnet werden. Daten, die den Zündzeitpunkt
wiedergeben, werden in ein Register eingegeben, das in
der Regellogik 450 enthalten ist und das später erläutert
werden wird. Die Zündspule 22 ist mit einem Zündimpuls
versorgt, der auf der Grundlage der eingegebenen Daten
gesteuert bzw. geregelt ist. Folglich erfolgt die
Steuerung bzw. Regelung des Zündzeitpunkts in Verbindung
mit der Regelung bzw. Steuerung des Luft/Kraftstoff-
Verhältnisses des Ansauggemisches der Maschine. Das
kann zu einer Verbesserung des Ansprechens bei Übergangszuständen
und der Verringerung des Kraftstoffverbrauchs
beitragen.
Fig. 21 zeigt den Aufbau der Regellogik 54 für
die Zündzeitpunktsteuerung während Fig. 22 Signalverläufe
an verschiedenen Teilen dieser Schaltung zeigt.
Die Regellogik 450 gemäß Fig. 21 besteht im wesentlichen
aus Registern 250, 252, Zählern 251, 253 und Vergleichern
254, 255. Daten ADV zur Bestimmung des Zündzeitpunkts
werden vom MPU 41 zuvor an das Register 250 gegeben.
Andererseits werden Daten DWL entsprechend einem Zeitpunkt
zum Beginn der Stromzufuhr zur Zündspule 22 vom
MPU 41 zuvor in das Register 252 eingegeben. Ein durch
den Fühler 15 erzeugter Impuls P₁ wird dem Zähler 251
über ein UND-Glied 256 zugeführt. Dieser Zähler 251
wird durch einen Impuls P₂ rückgesetzt. Folglich ändert
sich der Zählerstand oder Zählwert des Zählers 251
entsprechend dem Signal CNTR 1 in Fig. 22. Wenn der
Wert CNTR 1 den in das Register 250 eingegebenen Wert
ADV erreicht hat, gibt der Vergleicher 254 ein Ausgangssignal
CMP 1 ab. Das Signal CMP 1 wird einem Kippglied
oder Flipflop 258 zugeführt zum Sperren des UND-Glieds
256 derart, daß Impulse P₁ nach Erzeugung des Signals
CMP 1 nicht mehr dem Zähler 251 zuführbar sind.
Andererseits wird ein Kippglied oder Flipflop 259 durch
das Signal CMP 1 gesetzt zur Freigabe eines UND-Glieds
257 mit dem Ergebnis, daß die Impulse P₁ durch das
UND-Glied 257 zum Eintritt in den Zähler 253 hindurchtreten.
Folglich ändert sich der Zählerstand bzw. Zählerwert
des Zählers 253 wie gemäß dem Verlauf CNTR 2 in
Fig. 22. Wenn dieser Wert den eingestellten Wert DWL
im Register 252 erreicht hat, wird ein Ausgangssignal
CMP 2 vom Vergleicher 255 abgegeben. Das Flipflop 259
wird durch das Signal CMP 2 rückgesetzt und das UND-Glied
257 wird gesperrt. Da das Flipflop 260 durch das Signal
CMP 1 gesetzt und durch das Signal CMP 2 rückgesetzt
wird, wird ein Signal gemäß dem Verlauf IGNFF in Fig. 22
abgegeben. Folglich fließt ein Strom entsprechend dem
Verlauf in Fig. 22 durch die Zündspule 22, wobei der
Zeitpunkt, der dem Abfall des Stromes entspricht, der
Zündzeitpunkt wird. Auf diese Weise kann der Zündzeitpunkt
durch die in die Register 250 und 252 eingegebenen
Daten frei gesteuert bzw. geregelt werden.
Claims (10)
1. Elektronisches Regelsystem für die Kraftstoffversorgung
einer Vergaser-Brennkraftmaschine
mit
- - Steuergliedern (63, 64) zum Steuern des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses,
- - einem ersten Fühler (1) zum Erfassen der Sauerstoffkonzentration im Abgas,
- - einem zweiten Fühler (15) zum Erfassen des Drehwinkels der Kurbelwelle der Brennkraftmaschine (7),
- - einem dritten Fühler (12) zum Erfassen des Unterdrucks im Ansaugkrümmer (9), und
- - einer mit den Fühlersignalen beaufschlagten und
Steuerimpulse für die Steuerglieder (63, 64)
erzeugenden Regeleinheit (4), die
- - einen Schreib/Lese-Speicher (RAM (42)) für die vom Fühler (1) erfaßten Daten,
- -Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) zum Speichern eines Programms und fester Daten, und
- - einen mit dem Schreib/Lese-Speicher (RAM (42)) und den Nur-Lese-Speichern (ROM (43, 44)) über ein Bus-System (46) verbundenen Mikroprozessor (41) aufweist, der das gespeicherte Programm unter Verwendung der festen Daten und der vom ersten Fühler (1) erfaßten Daten abarbeitet und ein Tastverhältnis für die Steuerimpulse für die Steuerglieder (63, 64) berechnet, und
- - eine mit den Fühlern (1, 12, 15), den Speichern (42,
43, 44) und dem Mikroprozessor (41) verbundene Eingabe/
Ausgabe-Einheit (45) umfaßt, die
- - ein Register (458) zum Speichern von für das vom Mikroprozessor (41) berechnete Tastverhältnis repräsentativen Daten,
- - ein Zeitgeber (457) zum Zählen von Taktimpulsen und
- - einen Vergleicher (455) aufweist, der die Ausgangssignale des Registers (458) und des Zeitgebers (457) vergleicht und die Steuerglieder (63, 64) mit dem als Vergleichsergebnis erhaltenen Impuls ansteuert,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Nur-Lese-Speicher (ROM (44)) Daten speichert, die eine Abweichung des zugeführten Luft/Kraftstoff- Verhältnisses bezüglich der Menge (Q a) der Ansaugluft anzeigen, und
daß die Regeleinheit (4) folgende Schritte durchführt:
daß der Nur-Lese-Speicher (ROM (44)) Daten speichert, die eine Abweichung des zugeführten Luft/Kraftstoff- Verhältnisses bezüglich der Menge (Q a) der Ansaugluft anzeigen, und
daß die Regeleinheit (4) folgende Schritte durchführt:
- (a) die Berechnung der Menge (Q a) der Ansaugluft aus den Signalen des zweiten und des dritten Fühlers (15 bzw. 12),
- (b) die Berechnung der Änderung ( Δε on ) der Einschaltdauer der Steuerimpulse in Entsprechung zur Menge (Q a) der Ansaugluft gemäß der Berechnung im Schritt (a) und
- (c) Addition der im Schritt (b) berechneten Änderung ( Δε on ) zu den die Einschaltdauer wiedergebenden Daten ( τ on ).
2. Regelsystem nach Anspruch 1, dadurch gekenn
zeichnet,
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm
enthalten, das einen Schritt zum Vergleichen des Ausgangssignals
des ersten Fühlers (1) und eines vorgegebenen
Schwellenwertpegels (V h) und einen Schritt zur
Zufuhr des Aufwärmstroms zum ersten Fühler (1) während
lediglich einer Periode enthält, während der das Ausgangssignal
des ersten Fühlers (1) größer ist als der
Schwellenwertpegel (V h).
3. Regelsystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß während der Aufwärmung des ersten Fühlers (1) die
Steuerimpulse für die Steuerglieder (63, 64) ein festes
Tastverhältnis aufweisen.
4. Regelsystem nach einem oder mehreren der Ansprüche
1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm
enthalten, das besteht aus
- - einem Schritt zum Ableiten eines Maximalwerts und eines Minimalwerts des Ausgangssignals des ersten Fühlers (1),
- - einem Schritt zur Berechnung eines zwischen den abgeleiteten Maximal- und Minimalwerten liegenden Schwellenwertpegels (V s),
- - einem Schritt zum Vergleichen des berechneten Schwellenwertpegels (V s) und des Ausgangssignals des ersten Fühlers (1) und
- - einem Schritt zum Berechnen des Tastverhältnisses der Steuerimpulse für die Steuerglieder (63, 64) auf der Grundlage des Vergleichsergebnisses aus dem vorangehenden Schritt.
5. Regelsystem nach einem oder mehreren der Ansprüche
1 bis 4, dadurch gekennzeichnet,
daß ein vierter Fühler (3) zum Erfassen des Öffnungsgrades eines Drosselventils (10) vorgesehen ist und
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm enthalten mit
daß ein vierter Fühler (3) zum Erfassen des Öffnungsgrades eines Drosselventils (10) vorgesehen ist und
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm enthalten mit
- - einem Schritt zum Ableiten einer proportionalen Zunahme und eines integralen Koeffizienten entsprechend einem Fahrzustand des Kraftfahrzeugs aus dem Ausgangssignal des zweiten Fühlers (3)
- - einem Schritt einer Proportional/Integral-Regelung für die Steuerglieder (63, 64) unter Verwendung der abgeleiteten proportionalen Zunahme und des integralen Koeffizienten.
6. Regelsystem nach einem oder mehreren der Ansprüche
1 bis 5, dadurch gekennzeichnet,
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm speichern, das enthält
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm speichern, das enthält
- - einen Schritt zum Erreichen eines ersten und eines zweiten Schwellenwertpegels unterschiedlicher Werte und zum Vergleichen eines Anstiegteils des Ausgangssignals des ersten Fühlers (1) mit dem ersten Schwellenwertpegel und des Abfallteils des Ausgangssignals des ersten Fühlers (1) mit dem ersten Schwellenwertpegel und
- - einen Schritt der Berechnung des Tastverhältnisses für die Steuerimpulse für die Steuerglieder (63, 64) auf der Grundlage des Vergleichsergebnisses aus dem vorangehenden Schritt.
7. Regelsystem nach Anspruch 5 oder 6, dadurch
gekennzeichnet,
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm enthalten mit
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm enthalten mit
- - einem Schritt zum Erfassen einer schnellen Beschleunigung oder Verzögerung des Kraftfahrzeugs ausgehend von dem Ausgangssignal des zweiten Fühlers (3),
- - einem Schritt zum Speichern des Tastverhältnisses des den Steuergliedern (63, 64) unmittelbar vor der schnellen Beschleunigung oder Verzögerung zugeführten Steuerimpulses und
- - einem Schritt zum Zuführen des Steuerimpulses mit dem gespeicherten Tastverhältnisses zu den Steuergliedern (63, 64) während einer vorgegebenen Zeitdauer bei der schnellen Beschleunigung oder Verzögerung.
8. Regelsystem nach einem oder mehreren der Ansprüche
1 bis 7, dadurch gekennzeichnet,
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm speichern, das aufweist
daß die Nur-Lese-Speicher (ROM (43, 44)) ein Programm speichern, das aufweist
- - einen Schritt zum Zählen von mit festen Intervallen erzeugten Taktimpulsen während einer Ein- und Aus-Periode des Ausgangssignals des ersten Fühlers (1) und
- - einen Schritt zum Zuführen der Steuerimpulse zu den Steuergliedern (63, 64) mit festem Tastverhältnis, wenn der Zählerstand bzw. Zählwert zumindest einen vorgegebenen Wert erreicht hat.
9. Regelsystem nach einem oder mehreren der Ansprüche
1 bis 8, dadurch gekennzeichnet,
daß der Mikroprozessor (41) eine rechnerische Verarbeitung der Menge an Abgasumwälzung aus der Menge an Ansaugluft und einer vorgegebenen Abgasumwälzgeschwindigkeit sowie eine Berechnung des Tastverhältnisses für den der berechneten Menge an Abgasumwälzung entsprechenden Impuls durchführt, wobei dieser Impuls einem Magnetventil (21) zum Steuern der Abgasumwälzung zuführbar ist.
daß der Mikroprozessor (41) eine rechnerische Verarbeitung der Menge an Abgasumwälzung aus der Menge an Ansaugluft und einer vorgegebenen Abgasumwälzgeschwindigkeit sowie eine Berechnung des Tastverhältnisses für den der berechneten Menge an Abgasumwälzung entsprechenden Impuls durchführt, wobei dieser Impuls einem Magnetventil (21) zum Steuern der Abgasumwälzung zuführbar ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6656878A JPS54158527A (en) | 1978-06-02 | 1978-06-02 | Electronic type fuel control device for internal combustion engine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2922520A1 DE2922520A1 (de) | 1979-12-13 |
DE2922520C2 true DE2922520C2 (de) | 1989-06-15 |
Family
ID=13319682
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19792922520 Granted DE2922520A1 (de) | 1978-06-02 | 1979-06-01 | Elektronisches kraftstoffregelsystem fuer brennkraftmaschinen |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4290107A (de) |
JP (1) | JPS54158527A (de) |
CA (1) | CA1127267A (de) |
DE (1) | DE2922520A1 (de) |
FR (1) | FR2427476B1 (de) |
GB (1) | GB2022295B (de) |
IT (1) | IT1121322B (de) |
Families Citing this family (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS569633A (en) * | 1979-07-02 | 1981-01-31 | Hitachi Ltd | Control of air-fuel ratio for engine |
JPS5618049A (en) * | 1979-07-20 | 1981-02-20 | Hitachi Ltd | Electronic control method for internal combustion engine |
IT1123578B (it) * | 1979-09-10 | 1986-04-30 | Alfa Romeo Spa | Sistema di regolazione e controllo per l'impianto di alimentazione del combustibile di un motore a combustione interna |
FR2467985B1 (fr) * | 1979-10-19 | 1985-06-07 | Psa Gie Rech Dev | Controleur electronique de regulation du rapport air/carburant du melange fourni a un moteur a combustion interne |
JPS56115540U (de) * | 1980-02-06 | 1981-09-04 | ||
DE3008349A1 (de) * | 1980-03-05 | 1981-09-17 | Walter 1000 Berlin Schmidt | Elektronisch geregelte brennstoff-gemischsteuerung fuer otto-motore |
JPS56124654A (en) * | 1980-03-06 | 1981-09-30 | Hitachi Ltd | Air-fuel ratio controlling device |
JPS56162243A (en) * | 1980-05-21 | 1981-12-14 | Hitachi Ltd | Controlling apparatus of air-fuel ratio |
JPS5713246A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-23 | Toyota Motor Corp | Method of controlling air fuel ratio of internal combustion engine |
JPS5713245A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-23 | Toyota Motor Corp | Method of controlling air fuel ratio of internal combustion engine |
US4445489A (en) * | 1980-08-25 | 1984-05-01 | Toyo Kogyo Co., Ltd. | Air-fuel mixture control for automobile engine having fuel injection system |
JPS5751936A (en) * | 1980-09-12 | 1982-03-27 | Hitachi Ltd | Controlling and trouble discrimination initializing timing setting system for engine controller |
JPS5759039A (en) * | 1980-09-25 | 1982-04-09 | Toyota Motor Corp | Working condition display process in internal combustion engine |
DE3039436C3 (de) * | 1980-10-18 | 1997-12-04 | Bosch Gmbh Robert | Regeleinrichtung für ein Kraftstoffzumeßsystem einer Brennkraftmaschine |
US4491921A (en) * | 1980-12-23 | 1985-01-01 | Toyota Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for controlling the air fuel ratio in an internal combustion engine |
JPS57135243A (en) * | 1981-02-17 | 1982-08-20 | Fuji Heavy Ind Ltd | Air-fuel ratio controller |
JPS57188743A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-19 | Honda Motor Co Ltd | Electronic air-fuel ratio feedback controller for internal combustion engine |
JPS57191436A (en) * | 1981-05-19 | 1982-11-25 | Automob Antipollut & Saf Res Center | Air-fuel ratio control device |
US4398515A (en) * | 1981-06-18 | 1983-08-16 | Texaco Inc. | Internal combustion engine fuel control system |
US4373501A (en) * | 1981-09-17 | 1983-02-15 | Ford Motor Company | Fuel metering system for an internal combustion engine |
JPS5888436A (ja) * | 1981-11-19 | 1983-05-26 | Honda Motor Co Ltd | 吸気温度による補正機能を有する内燃エンジンの空燃比補正装置 |
JPS58135344A (ja) * | 1982-02-05 | 1983-08-11 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 内燃機関の空燃比制御装置 |
JPS59196948A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-08 | Mitsubishi Motors Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
JPS59196946A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-08 | Mitsubishi Motors Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
GB2146456A (en) * | 1983-07-11 | 1985-04-17 | Figueiredo Nuno R M | Method and arrangement for controlling the combustion process in an internal combustion engine |
JPH0713493B2 (ja) * | 1983-08-24 | 1995-02-15 | 株式会社日立製作所 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
GB2167883A (en) * | 1984-11-30 | 1986-06-04 | Suzuki Motor Co | Apparatus for controlling an air-fuel ratio in an internal combustion engine |
JPS61187570A (ja) * | 1985-02-16 | 1986-08-21 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの吸気2次空気供給装置 |
US4763265A (en) * | 1985-04-16 | 1988-08-09 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Air intake side secondary air supply system for an internal combustion engine with an improved duty ratio control operation |
FR2685085A1 (fr) * | 1991-12-12 | 1993-06-18 | Siemens Automotive Sa | Dispositif de detection de la teneur en oxygene des gaz d'echappement d'un moteur a combustion interne. |
JP4167324B2 (ja) | 1998-06-26 | 2008-10-15 | 本田技研工業株式会社 | エンジン回転数算出装置 |
JP3856203B2 (ja) * | 2001-10-23 | 2006-12-13 | 本田技研工業株式会社 | キャブレタの燃料供給規制制御装置 |
JP4106369B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2008-06-25 | 日本特殊陶業株式会社 | ガスセンサ制御装置 |
US20090260607A1 (en) * | 2008-04-21 | 2009-10-22 | Laduke Matthew T | Overcurrent threshold correction for ignition control |
US8434444B2 (en) * | 2008-05-27 | 2013-05-07 | Briggs & Stratton Corporation | Engine with an automatic choke and method of operating an automatic choke for an engine |
WO2011125079A1 (en) * | 2010-04-09 | 2011-10-13 | Dell'orto S.P.A | System and method for controlling carburettor-supplied engines with lambda probe |
US9638135B2 (en) * | 2013-07-31 | 2017-05-02 | Walbro Llc | Fuel shut-off solenoid system |
Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2341422A1 (de) * | 1973-08-16 | 1975-02-27 | Bosch Gmbh Robert | Messgeraet |
US3969614A (en) * | 1973-12-12 | 1976-07-13 | Ford Motor Company | Method and apparatus for engine control |
US3946198A (en) * | 1974-07-01 | 1976-03-23 | Ford Motor Company | Electrical control system for an exhaust gas sensor |
JPS5148023A (ja) * | 1974-10-21 | 1976-04-24 | Nissan Motor | Kunenhiseigyosochi |
JPS5228934B2 (de) * | 1974-11-01 | 1977-07-29 | ||
JPS5624626Y2 (de) * | 1975-01-10 | 1981-06-10 | ||
JPS5853184B2 (ja) * | 1975-03-17 | 1983-11-28 | 日産自動車株式会社 | エンジンの燃料制御装置とその調整方法 |
GB1512464A (en) * | 1975-03-28 | 1978-06-01 | Nissan Motor | Air/fuel ratio control system in internal combustion engine |
JPS51144828A (en) * | 1975-06-09 | 1976-12-13 | Nissan Motor Co Ltd | Synthetic exhaust countermeasure system for internal combustion engine |
DE2604160C2 (de) * | 1976-02-04 | 1985-08-08 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Regeleinrichtung zur Beeinflussung des einer Brennkraftmaschine zugeführten Betriebsgemisches |
US4170967A (en) * | 1976-02-04 | 1979-10-16 | Robert Bosch Gmbh | Apparatus for controlling the mixture of an internal combustion engine |
JPS52114823A (en) * | 1976-03-24 | 1977-09-27 | Nissan Motor Co Ltd | Air fuel ratio controller |
DE2612915C2 (de) * | 1976-03-26 | 1986-05-28 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und Vorrichtung einer unter der Führung einer λ-Sonde arbeitenden Regelung |
US4173957A (en) * | 1976-06-14 | 1979-11-13 | Nippon Soken, Inc. | Additional air supply system for an internal combustion engine |
DE2633617C2 (de) * | 1976-07-27 | 1986-09-25 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung von Einstellgrößen bei einer Brennkraftmaschine, insbesondere der Dauer von Kraftstoffeinspritzimpulsen, des Zündwinkels, der Abgasrückführrate |
JPS5343131A (en) * | 1976-10-01 | 1978-04-19 | Hitachi Ltd | Control device of air fuel ratio in engine |
JPS5372931A (en) * | 1976-12-10 | 1978-06-28 | Nippon Soken Inc | Internal combustion engine electronic controller |
JPS5381827A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-19 | Nissan Motor Co Ltd | Air fuel ratio controller |
US4201159A (en) * | 1977-03-23 | 1980-05-06 | Nippon Soken, Inc. | Electronic control method and apparatus for combustion engines |
IT1081383B (it) * | 1977-04-27 | 1985-05-21 | Magneti Marelli Spa | Apparecchiatura elettronica per il controllo dell'alimentazione di una miscela aria/benzina di un motore a combustione interna |
JPS6042196Y2 (ja) * | 1977-05-27 | 1985-12-24 | 日産自動車株式会社 | 空燃比制御装置 |
US4138979A (en) * | 1977-09-29 | 1979-02-13 | The Bendix Corporation | Fuel demand engine control system |
JPS6060019B2 (ja) * | 1977-10-17 | 1985-12-27 | 株式会社日立製作所 | エンジンの制御方法 |
US4178793A (en) * | 1978-09-05 | 1979-12-18 | General Motors Corporation | Apparatus for oxygen sensor impedance measurement |
US4235204A (en) * | 1979-04-02 | 1980-11-25 | General Motors Corporation | Fuel control with learning capability for motor vehicle combustion engine |
-
1978
- 1978-06-02 JP JP6656878A patent/JPS54158527A/ja active Granted
-
1979
- 1979-05-25 US US06/042,495 patent/US4290107A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-05-30 GB GB7918761A patent/GB2022295B/en not_active Expired
- 1979-06-01 DE DE19792922520 patent/DE2922520A1/de active Granted
- 1979-06-01 CA CA328,951A patent/CA1127267A/en not_active Expired
- 1979-06-01 IT IT23229/79A patent/IT1121322B/it active
- 1979-06-05 FR FR7914271A patent/FR2427476B1/fr not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6354887B2 (de) | 1988-10-31 |
GB2022295A (en) | 1979-12-12 |
CA1127267A (en) | 1982-07-06 |
FR2427476B1 (fr) | 1986-01-24 |
DE2922520A1 (de) | 1979-12-13 |
FR2427476A1 (fr) | 1979-12-28 |
IT1121322B (it) | 1986-04-02 |
IT7923229A0 (it) | 1979-06-01 |
JPS54158527A (en) | 1979-12-14 |
US4290107A (en) | 1981-09-15 |
GB2022295B (en) | 1983-03-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2922520C2 (de) | ||
DE3115284C2 (de) | ||
DE2845043C2 (de) | Regelsystem für Brennkraftmaschinen | |
DE19527030C2 (de) | Fehlererfassungsvorrichtung zur Erfassung eines Fehlers in einem Abgasrückführungssystem einer Brennkraftmaschine | |
DE19548071B4 (de) | Vorrichtung zur Selbstdiagnose einer Luft/Kraftstoff-Verhältnis-Steueranlage für eine Brennkraftmaschine | |
DE3019608C2 (de) | Vorrichtung zur Steuerung des Luftdurchsatzes bei einer Brennkraftmaschine | |
DE3141595C2 (de) | Verfahren zum regeln des kraftstoff/luftverhaeltnisses fuer eine brennkraftmaschine | |
DE3590028C2 (de) | ||
DE3024933C2 (de) | Verfahren zum Regeln des Kraftstoff-Luft-Verhältnisses bei Brennkraftmaschinen | |
DE2633617A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur bestimmung von einstellgroessen bei einer kraftstoffmaschine | |
DE2832187C2 (de) | ||
DE2812442C2 (de) | ||
DE69635917T2 (de) | Feststellungsvorrichtung der Katalysatorverschlechterung einer Brennkraftmaschine | |
DE69918914T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung des Luft-Kraftstoffverhältnisses in einer Brennkraftmaschine | |
DE4219339A1 (de) | Stoerungssuchsystem fuer abgasrueckfuehrungsregler | |
DE4420946A1 (de) | Steuersystem für die Kraftstoffzumessung bei einer Brennkraftmaschine | |
DE3138102C2 (de) | Verfahren zur Steuerung der Zündverstellung bei einer Brennkraftmaschine | |
DE3230211C2 (de) | ||
DE2619874C3 (de) | Regelsystem und Verfahren zur Einstellung eines Luft/Brennstoff-Verhält, nisses für eine Brennkraftmaschine | |
DE2716164C2 (de) | Regelsystem zur Einstellung eines Luft/Brennstoff-Verhältnisses des einer Brennkraftmaschine zugeführten Luft/Brennstoff-Ansauggemisches | |
DE3732039C2 (de) | Brennstoffeinspritzungs-Steuersystem für eine Brennkraftmaschine | |
DE3835766C2 (de) | Verfahren zum Berechnen der Kraftstoffeinspritzmenge für einen Verbrennungsmotor | |
DE3835114C2 (de) | ||
DE2939520A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zum steuern einer brennkraftmaschine | |
DE4328099C2 (de) | Verfahren zum Erfassen der Verschlechterung des Katalysators eines Verbrennungsmotors |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OAP | Request for examination filed | ||
OD | Request for examination | ||
8125 | Change of the main classification |
Ipc: F02D 41/26 |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |