DE2909500C2

DE2909500C2 - Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten Siliciumstahl-Bleches

Info

Publication number: DE2909500C2
Application number: DE2909500A
Authority: DE
Inventors: Jirou Nunakata Fukuoka Harase; Takashima Litakyusyu; Fumio Matsumoto; Hisanobu Nogata Fukuoka Nakayama
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1978-03-11
Filing date: 1979-03-10
Publication date: 1986-12-18
Also published as: US4302257A; BE874711A; JPS54120214A; CA1116056A; PL214046A2; IT7948281A0; IN151128B; PL117573B1; JPS6037172B2; IT1114096B; BR7901454A; FR2419328B1; GB2016987B; SE7902060L; FR2419328A1; GB2016987A; DE2909500A1

Description

Beschreibung

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten Siliciumstahl-Bleches mit einer Kornorientierung von (110) <001 >, das in der Walzrichtung leicht magnetisierbar und insbesondere frei ist von Streifen kleinerer, schlecht orientierter Körner.

Wie bereits bekannt ist, kann ein kornorientiertes Siliciumstahl-Blech mit ausgezeichneten magnetischen Eigenschaften in der Walzrichtung erhalten werden, in dem man ein Siliciumstahl-Blech einer sekundären Rekristallisation unterwirft. Bei diesem Verfahren spielen Inhibitoren, wie MnS und AlN, eine wichtige Rolle, die zur Erzielung eines befriedigenden Endproduktes in wirksamer Weise kontrolliert werden müssen.

Bei den bekannten Verfahren werden Stahlbrammen auf hohe Temperaturen, z. B. auf 1300° C oder höher erwärmt, um die Inhibitor-Elemente vor dem Warmwalzen vollständig aufzulösen, wobei diese Inhibitor-Elemente in den anschließenden Stufen einschließlich des Warmwalzens überwacht bzw. gesteuert werden.

Die Temperaturen, auf welche die Brammen erwärmt werden, liegen um vieles höher, als die Temperaturen, wie sie für normale Stahlqualhäten angewandt werden, was sehr oft zu einem übermäßigen Kornwachstum führt. Grobe Körner, welche die <110>-Zonenkornachse parallel zur Walzrichtung haben, werden nicht vollständig gebrochen und sind in den anschließenden Stufen einschließlich der Warmwalz-Stufe noch vorhanden. Als Ergebnis ist die sekundäre Rekristallisation beim abschließenden Anlassen unvollständig und die unvollständig rekristallisierten Körner verbleiben in dem Endprodukt als Streifen von kleineren, schlecht ausgerichteten Körnern, die im folgenden einfach als Streifen bezeichnet werden.

Wenn andererseits die Bramme nur auf eine relativ niedrige Temperatur, z. B. auf 1300° C oder niedriger erwärmt wird, werden die Inhibitoren nicht vollkommen gelöst mit dem Ergebnis, daß wiederum die sekundäre Rekristallisation unvollständig ist. In diesem Falle erscheinen Streifen auf der gesamten Oberfläche des Blechs.

In den letzten Jahren hat die alte Gußblockherstellung einem kontinuierlichen Gießverfahren Platz gemacht. Jedoch entwickeln die kontinuierlich hergestellten Brammen wegen der unvermeidbaren raschen Abkühlung und Verfestigung eine säulenartige Struktur, die das kontinuierliche Gießverfahren kennzeichnet. Bei der so Herstellung von kornorientierten Siliciumstahl-Blechen wird daher bei kontinuierlich hergestellten Brammen eine Kornvergröberung während der Erwärmungsstufe wahrscheinlicher auftreten, als bei Brammen, die nach der herkömmlichen Blockherstellung und des Brechens erhalten werden. Diese abnorme Vergröberung der Körner ist die Hauptursache der Streifen in den Produkten nach dem abschließenden Anlassen.

Zur Verhinderung der Streifen in Produkten aus kontinuierlich gegossenen Stahlbrammen wird in den US-Patentschriften 37 64 406 und 38 41 924 ein Verfahren beschrieben, bei dem eine kontinuierlich hergestellte Bramme vor der Warmwalz-Stufe einleitend erwärmt und gewalzt wird, um eine Vergröberung der Körner während des Erwärmens der Bramme auf hohe Temperatur in der anschließenden Warmwalz-Stufe zu verhindern.

Da jedoch der technische Vorteil des kontinuierlichen Gießverfahrens gegenüber der Blockherstellung vor so allem darin begründet ist, daß die Brechstufe entfällt, verringert das bei diesen bekannten Verfahren erforderliche einleitende Erwärmen und Walzen vor der Warmwaiz-Stufe die Bedeutung des kontinuierlichen Gießverfahrens in erheblichem Maße.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten Siliciumstahl-Blechs aus einer kontinuierlich hergestellten Stahlbramme mit einer hohen magnetischen Flußdichte und einem niedrigen Ummagnetisierungsverlust zu schaffen, das alle Vorteile des kontinuierlichen Gießverfahrens ausnutzt und trotz Vereinfachung bekannter Verfahren Streifen im Endprodukt verhindert.

Im Verlauf ausgedehnter Untersuchungen verschiedener Phänomene beim Warmwalzen von kontinuierlich hergestellten Stahlbrammen wurde nunmehr überraschend gefunden, daß man durch Verwendung spezifischer

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Behandlungsbedingungen, wie sie in Anspruch 1 angegeben und anschließend näher erläutert werden, ein kornorientiertes Siliciumstahl-Blech herstellen kann, das die oben geschilderten Mangel nicht aufweist

Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung, den Beispielen und den anliegenden Zeichnungen.

Beim erfindungsgemäßen Verfahren w srden die groben Körner, die während des Erwärmens der Bramme auf hohe Temperatur gewaschsen sind, beim anschließenden Warmwalzen, insbesondere beim Fertigwalzen gebrochen, wobei die Walzbedingungen so gewählt werden, daß ein gesteuertes Rekristallisationswalzen erfolgt

Eine Siliciumstahl-Bramme, auf die die vorliegende Erfindung angewendet werden kann, besteht aus:
Si2,0bis4,0Gew.-%

Cbiszu0,085Gew.-% Albisüu0_I065Gew.-%
N, Mn, S, Se und Te als Inhibitoren), Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.

Die Gründe für die oben genannten Beschränkungen in der Zusammensetzung, insbesondere in den Si- und C-Gehalten liegen darin, daß ein Einschluß von mehr als 4% Si Schwierigkeiten beim Kaltwalzen verursacht wohingegen weniger als 2% Si eine Verschlechterung der magnetischen Eigenschaften, insbesondere einen Anstieg im Ummagnetisierungsverlust mit sich bringt Andererseits macht es ein Gehalt von mehr als 0,085% C schwierig, eine vollständige Entkohlungsglühbehandlung durchzuführen.

Das Ausgangsmaterial wird erfindungsgemäß warm zu einem Stahlblech gewalzt und herkömmlichen Behandiungsstufen unterworfen, wie sie bei der Herstellung von gewöhnlichen kornorientierten Siliciumstahl-BIechen durchgeführt werden. Diese schließen eine oder mehrere Kaltwalz- und Zwischenglüh-Stufen ein, durch welche das Blech auf seine endgültige Dicke reduziert wird. Die Entkohlungs-Glühbehandlung und das abschließende Anlassen nach dem Kaltwalzen kann in üblicher Weise durchgeführt werden.

Das kennzeichnende technische Merkmal des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt in der Stufe des Warmwalzens, das aus einem jeweils mehrere Stiche umfassenden Vorwalzen und Fertigwalzen bestehen kann und ohne vorhergehenden Brechungsschritt sowie ohne Zwischenerwärmung erfolgt, wobei während des Fertigwalzens mindestens ein Stich als Rekristallisationswalzen mit einer Stichabnahme von mindestens 30% in einem Temperaturbereich von 960 bis 1190° C vorgesehen ist, mit der Maßgabe, daß die Inhibitoren während des Warmwalzens nicht ausfallen.

Das Rekristallisationswalzen kann während irgendeines Stiches beim Fertigwalzen durchgeführt werden, wobei die einzige Bedingung darin besteht daß zumindest ein derartiger Walzvorgang durchgeführt wird.

Die Bedingungen des Fertigwalzens spielen eine sehr bedeutende Rolle bei der Herstellung eines kornorientierten Siliciumstahl-Blechs von stabiler sekundärer Rekristallisation und frei von Streifen. Das Rekristallisationswalzen in der Warmwalz-Stufe wird nachfolgend anhand der Zeichnungen beschrieben.

Fig. 1 ist eine graphische Darstellung des Rekristallisationsverhaltens während des Warmwalzens.

Fig. 2-1 ist eine photographische Darstellung, welche die Kornstruktur der Stahlbrammen nach dem Erwärmen auf hohe Temperatur zeigt

Fig. 2-2 ist eine photographische Darstellung, die den Querschnitt einer Bramme zeigt welche unter den Bedingungen gewalzt wurde, die in Zone A der Fig. 1 fallen.

Fig. 2-3 ist eine photographische Darstellung, die den Querschnitt einer Bramme zeigt, welche unter den Bedingungen gewalzt wurde, die in Zone B der Fig. 1 fallen.

Fig. 2-4 ist eine photographische Darstellung, die einen Querschnitt einer Bramme zeigt, die unter Bedingungen gewalzt wurde, welche in Zone Cder Fig. 1 fallen.

Fig. 3-1 ist eine photographische Darstellung, die das Gefüge (χ 70) einer Siliciumstahl-Bramme (C: 0,05%, Si:2,9%) zeigt, die einem Lösungsglühen bei 1350° C, einer Abkühlung an der Luft auf 1100^cC, und einem Abschrecken in Wasser unterworfen wurde.

Fig. 3-2 ist eine photographische Darstellung, die das Gefüge (χ 70) einer mit der in Fig. 3-1 gezeigten identischen Siliciumstahl-Bramme zeigt, die einer identischen Behandlung unterworfen worden ist mit der Ausnahme, daß sie nach dem Abkühlen an der Luft auf UOO⁰C einer 30%igen Querschnittsabnahme bei 1 tO0°C unterworfen und in Wasser abgeschreckt wurde.

Fig. 4-1, Fig. 4-2 und Fig. 4-3 sind photographische Darstellungen, die das Gefüge der in Beispiel 1 erhaltenen so Proben (1), (2) und (3) zeigen.

Fig. 5 (a) ist eine photographische Darstellung, welche einen Querschnitt eines Stahlstabs vor dem Walzen in Beispiel 2 zeigt.

Fig. 5(b) ist eine graphische Darstellung des Rekristallisationsverhaltens unter den im Beispiel 2 näher bezeichneten Bedingungen ("x" bedeutet die wiederhergestellten oder nicht-rekristallisierten Körner, "Δ" bedeutet Subkörner und "o" bedeutet vollständig rekristallisierte Körner).

Fig. 6 (a) bis Fig. 6 (d) sind photographische Darstellungen, die das Gefüge der warmgewalzten Platte nach dem ersten und zweiten Stich zeigen: (a) — nach dem 1. Stich; (b) — nach dem 2. Stich, 20% Querschnittsabnahme; (c) — nach dem 2. Stich, 30% Querschnittsabnahme; und (d) — nach dem 2. Stich, 50% Querschnittsabnahme.

Eine Siliciumstahl-Bramme, die aus dem Hochtemperatur-Wärmeofen herausgezogen und einem Warmwalzen unterworfen wird, erleidet in ihrer Kornstruktur Veränderungen, die von der Rate der Querschnittsabnahme durch das Walzen und der Walztemperatur abhängen. Diese Veränderungen sind von Interesse und es wurden daher Versuche im Zusammenhang mit dem Fertigwalzen durchgeführt, mit dem Ziel, das Kornstruktur-Verhalten aufzuklären.

Die Beziehung zwischen der Kornstruktur einer Siliciumstahl-Bramme oder -Blechs und der Verarbeitungsverformung und der Walztemperatur, bei welcher sie fertiggewalzt wurde, wird graphisch in Fig. 1 wiedergegeben.

In Kg. 2-1, welche die Kornstruktur einer Bramme nach dem Erwärmen auf mindestens 1300°C zeigt, wird in

Gegenwart von groben Körnern beobachtet. Wenn die Bramme unter den Bedingungen der Zone A in Fig. 1 warmgewalzt wird, findet eine Rekristallisation statt und es sind lange grobe Körner in der gewalzten Struktur zugegen, die sich aus den Körnern, welche dem Brechvorgang entgangen und in ihrer länglichen Form verblieben waren, gebildet haben, wie dies in Fig. 2-2 gezeigt wird. Das Walzen in Zone A entspricht einem Vorwalzen.

Die kornorientierte Siliciumstahl-Bramme wird auf eine Temperatur von mindestens 1300° C erwärmt, um das Inhibitor-Element oder die Inhibitor-Elemente aufzulösen und dann zu einer Stahlbramme vorherbestimmter Dicke vorgewalzt Zu diesem Zeitpunkt muß die Brammentemperatur so hoch wie möglich gehalten werden, um eine Ausfällung des Inhibitor-Elements bzw. der Inhibitor-Elemente zu verhindern.

Aus diesem Grund wird das Vorwalzen bei sehr hohen Temperaturen durchgeführt, so daß in dieser Stufe ein unwirksames Brechen von groben Körnern und Rekristallisation erfolgt.

In der Zone C tritt keine Rekristallisation ein, weil die Walztemperatur und die Rate der Querschnittsabnahme durch das Walzen zu niedrig sind. Wenn das Walzen in dieser Zone durchgeführt wird, werden die groben Körner nicht gebrochen und bleiben in ihrer länglichen Form in ähnlicher Weise, wie es in der Zone A erfolgt, erhalten. Die durch das Walzen in dieser Zone erzielte Kornstruktur wird in Fig. 2-4 gezeigt.

Wenn das Walzen unter den Bedingungen der Zone B durchgeführt wird, rekristallisieren die Körner und die Struktur besteht aus vollständig gebrochenen und fein rekristallisierten Körnern, wie dies in Fig. 2-3 gezeigt wird.

Unter "Rekristallisationwalzen" wird ein Walzvorgang in der Rekristallisationszone B von Fig. 1 verstanden, wobei es bei diesem Rekristallisationswalzen wichtig ist, eine geeignete Kombination von Walztemperatur und Stichabnahme beim Walzen auszuwählen.

Es wird angenommen, daß das Rekristallisationsverhalten, das während des Warmwalzens in der Zone B stattfindet, wie folgt abläuft:

Einerseits erhöht sich im Verlauf des Warmwalzens die Eigenspannung, während andererseits durch die Rekristallisierung die Eigenspannung entlastet wird. Eine Rekristallisation kann nur stattfinden, wenn die Restspannung eine gewisse Untergrenze übersteigt. In der Zone A von Fig. 1 geht die Wiederherstellung so rasch vonstatten, daß sie verhindert, daß die restliche Eigenspannung die für eine Rekristallisation erforderliche Untergrenze erreicht, so daß keine Rekristallisation stattfindet In der Zone B erfolgt die Wiederherstellung langsam und die restliche Eigenspannung erreicht einen so hohen Wert, so daß die Rekristallisation voranschreitet. In der Zone C liegt obwohl die restliche Eigenspannung groß genug ist, die Temperatur so niedrig, daß die Rekristallisation in einem solchen Ausmaß verzögert wird, daß der Rekristallisationsgrad während des Warmwalzens nicht ausreichend voranschreiten kann.

Vor der Diskussion der spezifischen Bedingungen für die Walztemperatur und Stichabnahme gibt es eine andere wichtige Beobachtung, welche erwähnt werden muß.

Bei der Überprüfung der Strukturen von Siliciumstahl-Brammen vor und nach dem Walzen wurden Phänomene beobachtet wie sie in Flg. 3-1 und Fig. 3-2 gezeigt werden. Fig. 3-1 zeigt das Gefüge (χ 70) einer Siliciumstahl-Bramme (C: 0,05%, Si: 2,9%), die einer Lösungsglühbehandlung bei 1350⁰C unterworfen, an der Luft bei 1100° C gekühlt und in Wasser abgeschreckt wurde. Fig. 3-2 zeigt das Gefüge (χ 70) einer identischen Probe, die unter gleichen Bedingungen behandelt worden war, mit der Ausnahme, daß sie nach dem Abkühlen auf 1100⁰C an der Luft einem Walzen mit 30%iger Stichabnahme unterworfen und dann in Wasser abgeschreckt wurde. Es sei vermerkt daß die α —► γ-Transformation (wie sie durch die schwarzen Ausfällungen in Fig. 3-1 nachweisbar ist) bereits schon in der vorgewalzten Bramme erfolgt war, und daß in der in Fig. 3-2 gezeigten, gewalzten Bramme rekristallisierte Körner nach dem Walzen in der Nähe der γ-Körner erschienen.

Die Gegenwart von Anteilen in der Stahlbramme vor dem Walzen, wie die von γ-Körnern, die eine nichtgleichmäßige Deformation verursachen, ist in hohem Maße vorteilhaft da derartige Anteile die Rekristallisation fördern.

Um die α —► γ-Transformation stärker zu fördern, ist es zulässig, die Menge an Kohlenstoffeinlagerung (Zusatz einer kleinen Menge an Cu, Ni, etc, ist ebenfalls wirksam) zu erhöhen, oder die Bramme während einer kurzen Zeit vor dem Rekristallisationswalzen auf der Rekristallisationswalztemperatur zu halten, so Es wurde gefunden, daß ein rekristallisiertes Gefüge vorzuziehen ist daß sich über die ganze Dicke der Stahlplatte erstreckt

Um das gewünschte Gefüge zu erhalten, muß zumindest eine Querschnittsabnahme von mindestens etwa 30%, vorzugsweise von mindestens etwa 50% in einem Temperaturbereich von 1190⁰C bis 960" C, vorzugsweise von 1150° C bis 1050° C während der Warmwalz-Stufe durchgeführt werden. Die zumindest eine Querschnittsabnähme ist die erfindungsgemäße Rekristallisationswalzstufe.

Wenn zumindest ein Rekristallisationswalzen (RK) während des Warmwalzanteiles durchgeführt wird, sollten die Walzanteile in einem Temperaturbereich, der niedriger als der Rekristallisationswalzbereich ist klein gehalten werden. Dieser Walzanteii wird als das Verhältnis des RK-Walzens zu dem Gesamtanteil des Warmwalzens in den Parametern von Zeit Anzahl der Stiche, etc, angesehen. Dies deswegen, weil im Falle von Al-enthaltenden Stahlbrammen beispielsweise ein Walzen im niederen Temperaturbereich eine Ausfällung und Vergröberung von AlN mit dem Ergebnis verursacht daß die sekundäre Rekristallisation in den anschließenden Stufen unvollständig sein wird, so daß das Endprodukt verminderte magnetische Eigenschaften aufweisen wird. Die Ausfällung und Vergröberung von AlN hängt von der Menge an Al- und N-Einschlüssen ab, ist jedoch gewöhnlich im Temperaturbereich von 850° C bis 950° C am stärksten.

Das vorstehend beschriebene Rekristallisationswalzen wurde während der Fertigwalz-Stufe des Warmwalzens durchgeführt

Bezüglich der Behandlungen im Anschluß an das Warmwalzen ist es wünschenswert im besonderen für einen Al-enthaltenden Siliciumstahl, beispielsweise zu glühen und das gewalzte Blech zur Ausfällung von AlN abzu-

schrecken und das Blech einem Stich eines kräftigen Kaltwalzens zu unterwerfen, da dieses Verfahren zur Bildung eines kornorientierten Siliciumstahl-Blechs mit einem hohen Grad an magnetischer Flußdichte und einem niedrigen Ummagnetisierungsverlust führt.

Beispiel 1

Eine kontinuierlich hergestellte Stahlbramme von 200 mm Dicke mit einem Gehalt an: C: 0,05 Gewichtsprozent
Si: 3,0 Gewichtsprozent

Al: 0,03 Gewichtsprozent

wurde auf 1400°C erwärmt und in vier Stichen zu einer Platte von 30 mm Dicke gewalzt. Die Struktur nach dem Erwärmen enthielt grob gewachsene Körner, wie dies aus Fig. 2-1 ersichtlich ist. Die Temperatur der Platte unmittelbar nach der Beendigung der vier Walzstiche betrug 1250° C. Dann wurden vier Proben der Platte unter den folgenden Bedingungen zu warmgewalzten Blechen von 2,3 mm Dicke fertiggewalzt

Tabelle I

!.Stich

2. Stich

3. Stich

73%	63%	240/0
8 mm	3 mm	23 mm
Walztemperatur
1220°C	1200°C	920°C
1200°C	1150°C	900° C
HOO⁰C	1020°C	870° C
1000⁰C	900⁰C	780° C

Querschnittabnahme

Plattendicke

(2) (erfindungsgemäß)

(3) (erfindungsgemäß) (4)

Die warmgewalzten Platten wurden kontinuierlich bei 115O⁰C geglüht, rasch abgekühlt, säuregebeizt und dann auf eine Enddicke von 03 mm kaltgewalzt Die kaltgewalzten Platten wurden einem Entkohlungsglühen bei 850° C und einem abschließenden Texturglühen bei 1200° C unterworfen.

Das Gefüge der so erhaltenen Produkte wurde in Rg. 4-1 bis Rg. 4-3 gezeigt. Probe (1) (Rg. 4-1) enthält Streifen, die von den restlichen, länglichen groben Körnern herrühren. Probe (2) und Probe (3) (Rg. 4-2) zeigen eine vollständige sekundäre Rekristallisation.

Probe (4) (Rg. 4-3) zeigt eine unvollständige sekundäre Rekristallisation infolge der Ausfällung der Inhibitor-Elemente, verursacht durch mehr Walzstiche in der niedrigen Temperaturzone.

Aus den vorstehenden Ergebnissen läßt sich erkennen, daß eine vollständige sekundäre Rekristallisation in dem Endprodukt erhalten werden kann, in dem man ein kräftiges Walzen von mindestens 30% Querschnittsabnahme zumindest einmal im Rekristallisationstemperaturbereich, nämlich im Bereich von 1190° C bis 960° C, in welchem die Inhibitor-Elemente während des Fertigwalzens nicht ausfallen, durchführt.

Die magnetischen Eigenschaften der vorstehenden Produkte werden in der folgenden Tabelle II gezeigt Tabelle II

Probe

P 1,7 (W/kg)

(1) 1,875 1,20

(2)(erfindungsgem.) 1,948 1,05

(3)(erfindungsgem.) 1,955 1,02

(4) 1,763 1,75

Die Proben (2) und (3), die einem ausreichenden Rekristallisationswalzen bei hohen Stichabnahmen unterworfen wurden, zeigen ausgezeichnete magnetische Eigenschaften.

Beispiel 2

Eine kontinuierliche Siliciumstahl-Bramme mit einer Dicke von 200 mm und einem Gehalt an: C: 0,05 Gewichtsprozent

Si: 3,0 Gewichtsprozent Al: 0,03 Gewichtsprozent

wurde auf 1400° C erwärmt und zu einer Platte von 40 mm Dicke in vier Walzstichen gewalzt. Die Temperatur der Platte unmittelbar nach der Beendigung der vier Stiche betrug 1250° C Proben der Platten wurden einem Walzstich unter den folgenden Bedingungen unterworfen.

Walztemperatur Stichabnahme

1230° C bis 870° C

20 bis 80%

Das Korngefüge der Platte vor dem Walzen wird in Fig. 5 (a) gezeigt und die Rekristallisationszustände der verschiedenen Proben nach dem Walzen sind in Fig. 5 (b) angegeben.
Aus den erhaltenen Ergebnissen kann der folgende Schluß gezogen werden:

(1) Die Platte enthält vor dem Walzen wiederhergestellte längliche grobe Körner.

(2) Die länglichen groben Körner wurden sogar durch ein Walzen bei einer hohen Stichabnahme nicht gebrochen, soweit das Walzen bei 1200° C oder höher erfolgte.

(3) In dem Walz-Temperaturbereich von 116O⁰C bis 119O⁰C ist zur Erreichung einer Rekristallisation eine Stichabnahme von 50% oder darüber erforderlich.

(4) Sogar in dem Walz-Temperaturbereich von 960°C bis 1160°C kann eine vollständige Rekristallisation durch eine höhere Stichabnahme (30% oder darüber) erhalten werden.

(5) Die länglichen groben Körner verbleiben in der nicht-rekristallisierten Form, wenn das Walzen bei 950° C oder darunter erfolgt.

Zum Brechen der groben Körner und zur Erzielung einer vollständigen Rekristallisation ist es deshalb erforderlich während des Fertigwalzens zumindest einen Reduktionsstich mit einer Stichabnahme von mindestens 30% im Temperaturbereich von 119O⁰C bis 96O⁰C durchzuführen.

Beispiel 3

Eine Stahlplatte von 40 mm Dicke wurde aus dem gleichen Material und in der gleichen Weise wie in Beispiel 2 hergestellt. Diese Platte (1250⁰C) wurde unter den folgenden Bedingungen gewalzt.

40 mm

30 Walztemp.

!.Stich

Stichabnahme

Dicke

2. Stich

Probe

Walztemp.

Stichabnahme

1200°C

60%

16 mm

(D	1100⁰C	20%
(2)	1100⁰C	30%
(3)	1100⁰C	50%

Nach dem 1. Stich werden nicht-rekristallisierte, längliche grobe Körner beobachtet. Jedoch zeigen nach dem 2. Stich die bei 1100° C mit einer Rate der Querschnittsabnahme von 30% oder darüber gewalzten Proben eine vollständige Rekristallisation. Es muß deshalb von den mehreren Stichen des Fertigwalzens zumindest ein Stich mit einer Stichabnahme von 30% oder darüber bei etwa 1100° C durchgeführt werden.

Hierzu 6 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche

1. Verfahren zur Herstellung eines (110) < 001 > -kornorientierten Siliciumstahl-Bleches,

—bei dem eine Siliciumstahl-Bramme, die 2,0 bis 4,0 Gew.-% Silicium, bis zu 0,085 Gew.-% Kohlenstoff, bis zu 0,065 Gew.-% Aluminium oder einen anderen bekannten Inhibitor und unvermeidbare Verunreinigungen enthält, kontinuierlich gegossen wird,

—die gegossene Bramme auf eine Temperatur von mindestens 1300° C zur Auflösung des Inhibitors erwärmt wird,
—die erwärmte Bramme zu einem Blech warmgewalzt wird,

—das Blech ggf. geglüht und abgeschreckt wird, sowie einem Beizen, Kaltwalzen, Entkohlungsund Schlußglühen unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, daß man die erwärmte Bramme ohne vorhergehenden Brechungsschritt und ohne Zwischenerwärmung zu einem Blech wannwalzt, wobei das Warmwalzen mindestens ein Rekristallisationswalzen während des Fertigwalzens mit einer Stichabnahme von mindestens 30% in einem Temperaturbereich von 960 bis 1190° C enthält, mit der Maßgabe, daß die Inhibitoren während des Warmwalzens nicht ausfallen.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Rekristallisationswalzen mit einer jeweiligen Stichabnahme von mindestens 50% durchgeführt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Inhibitor mindestens ein Element aus der Gruppe von Al, N, Mn, S, Se und Te ist

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Rekristallisationswalzen in einem Temperaturbereich von 1050 bis 1150⁰C durchgeführt wird.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Bramme vor dem Warmwalzen auf eine Temperatur von mindestens 1350° C erwärmt wird.