DE2745715A1 - Optische wellenleiterfaser - Google Patents
Optische wellenleiterfaserInfo
- Publication number
- DE2745715A1 DE2745715A1 DE19772745715 DE2745715A DE2745715A1 DE 2745715 A1 DE2745715 A1 DE 2745715A1 DE 19772745715 DE19772745715 DE 19772745715 DE 2745715 A DE2745715 A DE 2745715A DE 2745715 A1 DE2745715 A1 DE 2745715A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- core
- dopant
- concentration
- refractive index
- index
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/028—Optical fibres with cladding with or without a coating with core or cladding having graded refractive index
- G02B6/0288—Multimode fibre, e.g. graded index core for compensating modal dispersion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C13/00—Fibre or filament compositions
- C03C13/04—Fibre optics, e.g. core and clad fibre compositions
- C03C13/045—Silica-containing oxide glass compositions
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02214—Optical fibres with cladding with or without a coating tailored to obtain the desired dispersion, e.g. dispersion shifted, dispersion flattened
- G02B6/02285—Characterised by the polarisation mode dispersion [PMD] properties, e.g. for minimising PMD
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers
- G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
- G02B6/03622—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 2 layers only
- G02B6/03627—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 2 layers only arranged - +
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Description
Western Electric A 35 875-ko
Company, Incorporated
195 Broadway
New York, N.Y. 10007
U.S.A.
Optische Wellenleiterfaser
Die Erfindung bezieht sich auf eine optische 7/ellenleiterfaser
der im Oberbegriff des Anspruchs 1 näher bezeichneten Art. Eine derartige optische Wellenleiterfaser ist aus der US-P3 4 025
bekannt und dient zur Verwendung als Wellenleitermedium in optischen
Nachrichtensystemen.
Es ist bekannt (Aufsatz von S.E. Miller "Light Propagation in Generalized Lens-Like Media", Zeitschrift "Bell System Technical
Journal", Band 44, Seite 2017, 1965), daß die Schwingungsartstreuung (nachstehend als"modale Dispersion"bezeichnet) in
einer optischen Paser mit mehreren LichtSchwingungsarten (nachstehend
als "optische MuItimode-Faser*bezeichnet) durch radiale
Abstufung des Brechungsindex* im Faserkern auf ein Minimum verringert
werden kann. Zur Erzielung einer solchen minimalen modalen Dispersion wurde festgestellt, daß der Brechungsindex
vorzugsweise nach folgender Gleichung abgestuft werden muß:
n(r) = nc(1 + f(r))
wobei n(r) der Brechungsindex des Kerns in Abhängigkeit des
_f _ 809815/0892
radialen Abstands r von der Faserachse und η der Brechungsindex
an der Grenzfläche zwischen Kern und Überzug ist.
Die Funktion f(r) kann folgende Form besitzen:
- (r/a)*_7, r <
a
f<r>
β ι O , rjta
wobei A die relative Brechungsindexdifferenz darstellt, für
welche gilt:
nc
wobei n(0) der Brechungsindexwert bei r = O und « ein Exponent
ist, der für eine minimale modale Dispersion auf einem Wert liegt, der sich von 2 um einen Ausdruck in der Größenordnung
von Δ unterscheidet. Dieser Wert für den Exponenten « ist in der US-PS 3 823 997 beschrieben.
Es wurde später festgestellt, daß die Dispersion des Brechungsindex*
ebenfalls in Betracht gezogen werden sollte, um eine minimale modale Dispersion zu erreichen. Und zwar wurde festgelegt,
daß die Form des Brechungsindexprofils noch nahezu parabolisch sein sollte, jedoch der Exponent oC von 2 um einen
Betrag 2P abweichen sollte, welcher wesentlich größer als die relative Brechungsindexdifferenz Δ sein kann. Diese Festlegung
wird in der US-PS 3 904 268 fortgeführt, wo für einen
optimalen Exponenten cc folgender präziser Ausdruck angegeben ist:
« = 2-2P-A
809815/0892
— 'S —
wobei der als Profildispersion bezeichnete Parameter P ein Maß für die Änderung des optimalen Profils in Abhängigkeit
von der Wellenlänge darstellt. Solange in der vorstehenden Gleichung der mit dem Paktor A versehene Ausdruck betragsmäßig
klein ist (in der Größenordnung von 0,01), kann dieser Ausdruck vernachlässigt werden, da er derzeit experimentell nur
schwierig berücksichtigt werden kann. Der optimale Exponent et
für eine minimale modale Dispersion besitzt daher einen Wert von etwa gleich (2-2P), wobei die Profildispersion P durch folgende
Gleichung bestimmt wird:
wobei A · die Ableitung von Δ nach λ ist. Ferner weicht der
Gruppenindex N vom Brechungsindex η um weniger als 1 >
ab. Unter der Annahme, daß N gleich η ist, kann die Profildispersion
P durch folgende Gleichung ausgedrückt v/erden:
P =
nc
Ursprünglich wurde vorgeschlagen, zur Erzielung des gewünschten Brechungsindexprofils dem Paserkern einen,geeigneten,
indexändernden Dotierstoff zuzufügen. Es hat sich jedoch gezeigt, daß durch diese Maßnahme die modale Dispersion nur für
eine einzige Frequenz auf ein Minimum verringert werden kann. In der US-PS 4 025 156 wird später die Lehre gegeben, daß die
modale Dispersion durch Zusatz eines zweiten indexändernden Dotierstoffe über einen Frequenzbereich optimiert werden kann.
Bei dem in der US-PS 4 025 156 beschriebenen Ausführung3bei-
809815/0892 ~6~
spiel ist ein indexsteigernder Dotierstoff, wie beispielsweise
Germaniumdioxid, und ein indexsenkender Dotierstoff, wie beispielsweise
Boroxid, vorgesehen. Die molare Konzentration des indexsteigernden Dotierstoffes besitzt ein Maximum in der Nähe
der Kernachoe und sinkt auf ein Minimum an der Grenzfläche zwischen
Kern und überzug. Dagegen ist die molare Konzentration des indexsenkenden Dotierstoffe3 an der Kernachse minimal und
steigt auf einen maximalen Wert an der Grenzfläche zwischen Kern und überzug.
Bei richtiger Abstufung läßt sich mit Germaniumdioxid und Boroxid eine Paser herstellen, deren optimaler oc-Verlauf in Abhängigkeit
von der Wellenlänge eine Steigung von praktisch Null über einen breiten Wellenlängenbereich aufweist. Hierdurch
kann eine Paser dieses Typs installiert werden zur Verwendung auf einer Wellenlänge und zur späteren Verwendung auf
einer völlig anderen Wellenlänge, ohne daß dadurch infolge modaler Dispersion irgendwelche Verluste verursacht werden.
Die Schwierigkeit bei der letztgenannten Wellenleiterfaser besteht jedoch darin, daß Boroxid eine nicht voraussagbare Wirkung
auf den Brechungsindex des aus Gla3 bestehenden Kern-Grundmaterials selbst dann besitzt, wenn es in geringen Konzentrationen
verwendet wird. Dies führt dazu, daß das Brechungsindexprofil von bordotierten Pasern nicht voraussagbar ist
und erhebliche Abweichungen in Abhängigkeit von der früheren thermischen Behandlung des Glaskerns aufweisen kann. Boroxid
stellt daher für breitbandige optische Pasern keinen guten
809815/0892
Dotierstoff dar.
Die Aufgabe der Erfindung besteht demgemäß darin, eine optische
Wellenleiterfaser der eingangs erwähnten Art zu schaffen, deren Brechungsindexprofil in einem breitbandigen Wellenlängenbereich
zuverlässig voraussagbar ist.
Vorteilhafte Weiterbildungen und Ausgestaltungen der optischen
Wellenleiterfaser nach Anspruch 1 sind in den Ansprüchen 2 bis 4 gekennzeichnet.
Bei der erfindungsgemäßen Wellenleiterfaser werden zwei indexsteigernde
Dotierstoffe verwendet. Einer dieser Dotierstoffe ist Germaniumdioxid. Nach der erfindungsgemäßen Lehre besitzt
die molare Konzentration dieses Dotierstoffes im Bereich der Kernacb.se ein Minimum und steigt auf einen maximalen Wert an
der Grenzfläche zwischen Kern und überzug an. Der zweite Dotierstoff iet Phosphorpentoxid (P2Oc), welcher ebenfalls indexsteigernd
ist und derart im Kern verteilt ist, daß seine molare Konzentration im Bereich der Kernachse ein Maximum besitzt und
auf ein Minimum an der Grenzfläche zwischen Kern und Überzug absinkt.
Da der Brechungsindex eines mit Phosphorpentoxid dotierten Glaskerns praktisch unabhängig von der früheren thermischen
Behandlung des Kernmaterials ist, sind die optischen Eigenschaften einer nach der erfindungsgemäßen Lehre hergestellten
Faser sowohl voraussagbar als auch reproduzierbar.
-8-
809815/0892
Bei einem Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Paser wird
eine minimale modale Dispersion über einen um 0,8/um zentrierten
Betriebsv/ellenlängenbereich erzielt, wenn da3 Verhältnis zwischen der maximalen PpOc-Konzentration und der maximalen
GeC^-Konzentration etwa gleich 11,6 ist. Für Pasern mit unterschiedlichen
Betriebsbereichen müssen die relativen Konzentrationen der beiden Dotierstoffe geändert werden.
Die Erfindung v/ird anhand der Zeichnungen näher erläutert. Es zeigt:
Pig. 1 eine perspektivische Darstellung des Abschnitts einer erfindungsgemäß hergestellten, optischen
Multimode-Faser;
Fig. 2 eine graphische Darstellung für den Verlauf der
molaren Konzentration in Abhängigkeit vom Radius, und zwar für Siliciumdioxid als Kern-Grundmaterial
und die beiden, aus Phosphorpentoxid und Germaniumdioxid bestehenden Dotierstoffe, und
Fig. 3 eine graphische Darstellung für den Verlauf des
Exponenten « in Abhängigkeit von der Wellenlänge für eine erfindungsgemäß hergestellte optische
Faser sowie für Pasern mit nur einem einzigen Dotierstoff.
Wie vorstehend bereits erläutert wurde, ist der optimale Exponent ec für eine minimale modale Dispersion in erster Näherung
lediglich eine Punktion der Profildispersion P. Wie vorstehend weiter dargelegt ist, stellt die Profildispersion P eine Funk-
809815/0892 ' -9-
tion (a) der Wellenlänge, (b) der Differenz zwischen dem
Brechungsindex des Kernmaterials im Bereich der Paserachse
und dem Brechungsindex des Uberzugniaterials, (c) der Ableitung
dieser Brechungsindexdifferenz nach der Wellenlänge, und (d) des Brechungsindex* (nj des Überzugs und seiner Ableitung nach
der Wellenlänge dar. Eine minimale modale Dispersion über einen breiten Wellenbereich wird durch Optimierung des Exponenten oc
auf der mittleren Betriebswellenlänge und durch Justierung der Änderungsgeschwindigkeit von <x bezüglich der Wellenlänge X
(doc/dX) bis auf Null im Bereich dieser mittleren Betriebswellenlänge erzielt. Pur eine Näherung in erster Ordnung
kann die Ableitung dλ/dλ dadurch zu 0 gemacht werden, daß die
Bedingungen geschaffen werden, aufgrund welcher die Änderungsgeschwindigkeit der Profildispersion P bezüglich der Wellen
länge gleich Null ist. Kurz gesagt wird eine minimale modale Dispersion über einen breiten Wellenlängenbereich dadurch er
zielt , daß die folgenden Gleichungen erfüllt werden:
U1) = -2P· (X1)
Ρ·(λ.) = (An)' + \i
Δη
D(X) β »c +
η
ti | C | r Λ | 2 |
% - | |||
η | |||
(O
j Un)" - [(An)1I !-»(λ) (2)
L Δη |_ Δ η J J
(3)
wobei in den vorstehenden Gleichungen (i)bis (3) jedes Strichsymbol eine Ableitung des mit dem Strichsymbol versehenen
-10-
809815/0892
Parameters nach der 7/ellenlänge bezeichnet.
Wenn die der optischen Paser hinzuzufügenden Dotierstoffe dahingehend
linear sind, daß die von ihnen ausgelöste Brechungsindexänderung proportional der Konzentrationsänderung ist und
wenn ferner die von den nicht-linearen Ausdrücken aufgrund der Wechselwirkung der beiden Dotierstoffe hervorgerufene Wirkung
gering ist, kann die Änderung Δη zwischen dem Brechungsindex im Bereich der Faserkernachse und dem Brechungsindex an der
Grenzfläche zwischen Kern und Überzug durch folgende Gleichung ausgedrückt werden:
An(X1) = U0AU1) = Sg2 P 21^) + ^g3 Γ·51 (X1), (4)
wobei ig« und Sg, die in Molprozent ausgedrückten Konzentrationsänderungen zwischen der Kernachse und der Kern-Uberzug -Grenzschicht
für die beiden Dotierstoffe sind und Tp1 sowie T^1
gemessene Parameter für die Dotierstoffe bezüglich des Kern-Grundmaterials sind. Die beiden Parameter Γ und Γ,, erhält
man durch Messung der Brechungsindexänderung bezüglich der Konzentration und der Wellenlänge für jeden der beiden Dotierstoffe,
welche getrennt einer auf Siliciumdioxid basierenden Faser hinzugefügt werden (vgl. Aufsatz von H.M. Presby und I.P.
Kaminow "Refractive Index and Profile Dispersion Measurements in Binary Silica Optical Fibers", Zeitschrift "Applied Optics",
Februar, 1977). In den nachstehenden Tabellen sind typische Meßwerte für diese Parameter bei einer Wellenlänge von 0,8/um
und für ihre ersten und zweiten Ableitungen bezüglich der Wellenlänge getrennt für Germaniumdioxid und Phosphorpentoxid in
809815/0892 "11~
OeO | 2/sio2 | P | 2O5/SiO | 2 |
r21 | = 0,124 | Γ | 31 = °» | 097 |
P · Γ21 |
= -0,0069/um" | r | 31 = °» | 0029/um |
P "
1 21 |
= 0,056/um"*" | Γ | 31 = °» | 0032/um |
-1
-2
Wenn die Faser als Wellenleiterfaser verwendet v/erden soll,
muß Δ η größer als Null sein. Die Forderung, daß die Ableitung von * bezüglich der Wellenlänge gleich Null sein soll, führt
zu folgender Gleichung:
( Δη)
(Δη)
- (An^D=O (5)
Wenn T das Verhältnis zwischen den Konzentrationsänderungen
der Dotierstoffe darstellt, d.h., )* = «fg^/Zg^ kann die
Gleichung (5) zur Erzielung des gewünschten breitbandigen Zu- standes in Form der folgenden quadratischen Gleichung für ^*
ausgedrückt werden:
= ο
(6)
wobei die Koeffizienten durch folgende Gleichungen ausgedrückt
werden können:
Γ21 -
(γ51γ
51γ21 +
(8) -12-
21 31
809815/0892
C2 =
wobei die Werte sämtlicher Parameter bei der mittleren Betriebswellenlänge A- s X1 gemessen werden.
Unter Verwendung der Parameter für Γ Γ und ihrer in der
vorstehenden Tabelle angegebenen Ableitungen erhält man als computer-gerechnete Lösung der quadratischen Gleichungen zwei
Werte für T, nämlich -1,24 und -11,6. Nach Gleichung (4) erhält
man aus diesen Werten folgende Werte für die Brechungs~5
indexdifferenz: Δ n(0,8) = (2,74x1O~5)<fg2 und -(1,00Ug2 mit
Werten für «von 8,07 bzw. 1,92, wobei «ig2 die maximale Konzentration
in Molprozent von Germaniumdioxid in der erfindungsgemäß aus drei Verbindungen bestehenden optischen Faser darstellt.
Die erste Lösung der quadratischen Gleichung, nämlichJ*'= -1,24»
führt zu einem viel kleinerem ^n, als für eine numerische Apertur
geeignet ist. Diese erste Lösung der quadratischen Gleichung führt ferner zu einem sehr großen Exponenten ec. Die zweite Lösung
der quadratischen Gleichung, nämlich 7"= -11,6, stellt
ein physikalisch wesentlich besseres Ergebnis im Sinne eines vernünftigen Δη und eines Exponenten oc von annähernd gleich
dar. Zieht man den Umstand in Erwägung, daß Germaniumdioxid einen geeigneten linearen Brechungsindexanstieg für Konzentrationen
bis zu etwa 20 Molprozent erzeugt und daß Phosphorpentoxid
einen linearen Brechungsindexanstieg bis zu etwa 15 Molprozent erzeugt, können physikalisch zufriedenstellende
Ergebnisse dadurch erzielt werden, daß i g2 = -0,010 gesetzt
809815/0892 . ~13-
wird. Dies entspricht natürlich einer negativen Konzentrationsabstufung dahingehend, daß die maximale Gerra.iniumdioxid-Konzentration
an der Grenzfläche zwischen Kern und Überzug auftritt. Mit/= -11,6 und Sg2 = -0,01 besitzt die Änderung der Phosphorpent
oxid-Konzent rat ion ig, einen Wert von etwa +0,12. Dieser
Wert von 12 Prozent Phosphorpentoxid bei einer maximalen Konzentration
an der Achse des Faserkerns liegt ausgezeichnet innerhalb des Linearitätsbereich3 für diesen speziellen Dotiereine
Faser stoff. Des weiteren läßt sich/mit einer PpOc-Xonzentration von
12 i» in der Praxis ohne weiteres realisieren.
Die vorstehend erwähnten, für die verschiedenen differenziellen
Dotierstoffkonzentrationen erhaltenen Werte können bei einer optischen Paser 9 angewandt werden, wie sie in Fig. 1
dargestellt ist. Wie aus Fig. 1 hervorgeht, ist ein Kern 10
von einem Überzug 11 umgeben, welcher einen geringeren Brechungsindex besitzt als das Material des Kerns 10. Die dem Kern 10
der optischen Faser 9 zugefügten Dotierstoffe sind entsprechend der in Fig. 2 dargestellten Kurven abgestuft. Ein Radius £
gleich Null entspricht der geometrischen Mitte 12 des optischen Faserkerns. Wie in Fig. 2 dargestellt ist, besteht eine
geeignete Zusammenstellung von Konzentrationswerten an der Faserachse aus 88 Molprozent, 0 Molprozent und 12 Molprozent für
Siliciumdioxid, Germaniumdioxid bzw. Phosphorpentoxid. An der Grenzfläche 13 zwischen Kern 10 und Überzug 11, d.h., bei r = a,
liegen die molaren Konzentrationen für Siliciumdioxid, Germanium· dioxid und Phosphorpentoxid bei 99 Molprozent, 1 Molprozent bzw.
809815/0892 "U"
-H-
O Molprozent. Alle drei Konzentrationsprofile ändern sich ent
sprechend der Profilfunktion
Wie au3 Pig. 2 hervorgeht, besitzt der molare Konzentration3-wert
für Ge(^ an der Grenzfläche 13 zwischen Kern 10 und Überzug
11 ein Maximum, wobei sich dieser Wert über eine bestimmte Strecke in dem Überzugmaterial fortsetzen sollte.
Es ist günstig, die Brechungsindexdifferenz Δη noch weiter zu
erhöhen und damit die numerische Apertur zu vergrößern. Durch Erhöhung von ά g2 und 6 g, wird noch eine minimale modale Dispersion
über einen breiten Wellenlängenbereich erzielt, sofern das vorstehend mit T bezeichnete Verhältnis dieser Konzentrationen
auf einem Wert von etwa -11,6 gehalten wird.
Der durch die vorliegende Erfindung erzielte technische Portschritt
ist anhand der gerechneten Kurven gemäß Fig. 3 veranschaulicht, wobei der durch die Dotierstoffe für verschiedene
Wellenlängen erzielte Exponent « sowohl für eine erfindungsgemäße Paser als auch für Pasern nach dem Stand der Technik mit
nur einem einzigen Dotierstoff dargestellt ist. In Pig. 3 zeigt die Kurve 30 den Verlauf des Exponenten
<x , wie er durch Verwendung der in Pig. 2 dargestellten Dotierstoffkonzentrationen
für beide, gemeinsam angewandtenDotierstoffe Pp^s und GeOp erzielt
wird. Wie aus dem Verlauf der Kurve 30 hervorgeht, ist der Exponent oCüber einen breiten Wellenlängenbereich von 0,5
809815/0892
bis 1,1 /um verhältnismäßig konstant. Die Flachheit dieser
Kurve ist der Flachheit der Kurvei31 und 32 gemäß Fig. 3
weit überlegen, welche die cc-Werte von Fasern zeigen, bei
welchen nur Po^S 0<ier GeC^ als einziger Dotierstoff vorgesehen
iat. Trotz der Tatsa'che, daß beide Dotierstoffe bei
alleiniger Anwendung für eine Faser eine gegen die Wellenlänge aufgetragene «<-Kurve mit negativer Steigung hervorrufen,
führen diese Dotierstoffe bei gemeinsamer Anwendung nach der Lehre der Erfindung zu einer gegen die Wellenlänge aufgetragenen
«-Kurve, die über einen breiten V/ellenlängenbereich verhältnismäßig konstant ist. Diese vorteilhafte Wirkung wird
erzielt durch die gegenläufige Abstufung des Grermaniumdioxids mit einer maximalen Konzentration des indexsteigernden Dotierstoffs
an der Grenzfläche 13 zwischen Kern 70 und Überzug 11. In vorteilhafter Weise beträgt die zur Erzielung des gewünschten
Ergebnisses erforderliche Menge dieses Dotierstoffes nur etwa 1/12 der PpO,--Konzentration an der Faserachse 12, so daß
zur Erzielung einer minimalen modalen Dispersion über einen oreiteren Wellenlängenbereich die numerische Apertur praktisch
kaum abgestuft wird.
809815/0892
Leerseite
Claims (1)
- Western Electric A 35 87r>-koCompany, IncorporatedBroadwayNew York, N.Y. 10C07U.S.A.Patentansprüche\1/ Optische Wellenleiterfaser, welche einen von einem Überzur umgebenen Kern aus Siliciumdioxid rait radial abgestuftem Brechungsindex aufweist, wobei zur Erzeugung des radial abgestuften Brechungsindex* innerhalb des Kerns (a) ein erster, indexsteigernder Dotierstoff vorgesehen ist, dessen Konzentration von einem Maximum im Bereich der Kernmitte auf ein Minimum an der Grenzfläche zwischen Kern und Überzug abnimmt, und (b) ein zweiter, indexändernder Dotierstoff vorgesehen ist, dessen Konzentration von einem Miniraum in der Kernmitte auf ein Maximum an der Grenzfläche zwischen Kern und Überzug ansteigt, dadurch gekennzeichnet , daß als erster Dotierstoff Phosphorpentoxid (PpOc) und als zweiter Dotierstoff ein indexsteigernder Dotierstoff vorgesehen ist.2. Optische Wellenleiterfaser nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß als zweiter Dotierstoff Germaniumdioxid (GeO2) vorgesehen ist.3. Optische Wellenleiterfaser nach Anspruch 2, dadurch8098 15/0892ORIGINAL INSPECTED27A5715gekennzeichnet , daß das Verhältnis zwischen der molaren Konzentrationsänderung von Phosphorpentoxid und der molaren Konzentrationsänderung von Germaniumdioxid ungefähr gleich 12 ist.4. Optische Wellenleiterfaser nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet , daß die Konzentrationsprofile de3 ersten und des zweiten Dotierstoffes im wesentlichen nach der Gleichung1 - (r/a)1'92
bemessen sind.809815/0892
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/731,786 US4111525A (en) | 1976-10-12 | 1976-10-12 | Silica based optical fiber waveguide using phosphorus pentoxide and germanium dioxide |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2745715A1 true DE2745715A1 (de) | 1978-04-13 |
DE2745715C2 DE2745715C2 (de) | 1986-12-11 |
Family
ID=24940946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2745715A Expired DE2745715C2 (de) | 1976-10-12 | 1977-10-11 | Optische Wellenleiterfaser |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4111525A (de) |
JP (1) | JPS5348756A (de) |
BE (1) | BE859578A (de) |
CA (1) | CA1090637A (de) |
DE (1) | DE2745715C2 (de) |
FR (1) | FR2368051A1 (de) |
GB (1) | GB1587675A (de) |
IT (1) | IT1087821B (de) |
NL (1) | NL186038C (de) |
Families Citing this family (45)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4222631A (en) * | 1978-03-03 | 1980-09-16 | Corning Glass Works | Multicomponent optical waveguide having index gradient |
JPS5565909A (en) * | 1978-11-13 | 1980-05-17 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Optical fiber |
US4339174A (en) * | 1980-02-01 | 1982-07-13 | Corning Glass Works | High bandwidth optical waveguide |
US4482204A (en) * | 1980-02-25 | 1984-11-13 | At&T Bell Laboratories | Ultraviolet absorbers in optical fiber coatings |
US4413882A (en) * | 1980-07-03 | 1983-11-08 | Corning Glass Works | Low viscosity core glass optical fiber |
JPS58125624A (ja) * | 1982-01-20 | 1983-07-26 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光フアイバ用母材の製造方法 |
US4626068A (en) * | 1982-07-29 | 1986-12-02 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Photoactive coating for hardening optical fibers |
US4911712A (en) * | 1988-04-14 | 1990-03-27 | Heraeus Lasersonics, Inc. | Medical laser probe |
US5030217A (en) * | 1988-04-14 | 1991-07-09 | Heraeus Lasersonics, Inc. | Medical laser probe and method of delivering CO2 radiation |
DE3842804A1 (de) * | 1988-12-20 | 1990-06-21 | Rheydt Kabelwerk Ag | Lichtwellenleiter |
DE3842805A1 (de) * | 1988-12-20 | 1990-06-21 | Rheydt Kabelwerk Ag | Lichtwellenleiter |
DE4001781C1 (de) * | 1990-01-23 | 1991-02-21 | Schott Glaswerke, 6500 Mainz, De | |
DE69728955T2 (de) * | 1996-12-20 | 2005-04-14 | Corning Inc. | Athermalisierte codotierte optische Wellenleitervorrichtung |
US6807350B2 (en) * | 2001-07-17 | 2004-10-19 | Verrillon, Inc. | Optical fiber with a radially varying index of refraction and related methods |
US6832026B2 (en) | 2001-07-20 | 2004-12-14 | Nufern | Optical fiber having high temperature insensitivity over a temperature range centered on a selected temperature and method of making same |
US7160746B2 (en) * | 2001-07-27 | 2007-01-09 | Lightwave Microsystems Corporation | GeBPSG top clad for a planar lightwave circuit |
US6904214B2 (en) * | 2002-05-14 | 2005-06-07 | Nufern | Method of providing an optical fiber having a minimum temperature sensitivity at a selected temperature |
NL1024015C2 (nl) * | 2003-07-28 | 2005-02-01 | Draka Fibre Technology Bv | Multimode optische vezel voorzien van een brekingsindexprofiel, optisch communicatiesysteem onder toepassing daarvan en werkwijze ter vervaardiging van een dergelijke vezel. |
US7991021B2 (en) * | 2003-12-05 | 2011-08-02 | Northrop Grumman Systems Corporation | Multimode raman fiber device with mode discrimination |
US7421174B2 (en) * | 2006-08-28 | 2008-09-02 | Furakawa Electric North America; Inc. | Multi-wavelength, multimode optical fibers |
FR2922657B1 (fr) | 2007-10-23 | 2010-02-12 | Draka Comteq France | Fibre multimode. |
FR2932932B1 (fr) * | 2008-06-23 | 2010-08-13 | Draka Comteq France Sa | Systeme optique multiplexe en longueur d'ondes avec fibres optiques multimodes |
FR2933779B1 (fr) * | 2008-07-08 | 2010-08-27 | Draka Comteq France | Fibres optiques multimodes |
FR2940839B1 (fr) * | 2009-01-08 | 2012-09-14 | Draka Comteq France | Fibre optique multimodale a gradient d'indice, procedes de caracterisation et de fabrication d'une telle fibre |
FR2946436B1 (fr) * | 2009-06-05 | 2011-12-09 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a tres large bande passante avec une interface coeur-gaine optimisee |
FR2949870B1 (fr) * | 2009-09-09 | 2011-12-16 | Draka Compteq France | Fibre optique multimode presentant des pertes en courbure ameliorees |
FR2953029B1 (fr) * | 2009-11-25 | 2011-11-18 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a tres large bande passante avec une interface coeur-gaine optimisee |
FR2953030B1 (fr) * | 2009-11-25 | 2011-11-18 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a tres large bande passante avec une interface coeur-gaine optimisee |
FR2953605B1 (fr) * | 2009-12-03 | 2011-12-16 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
US9014525B2 (en) | 2009-09-09 | 2015-04-21 | Draka Comteq, B.V. | Trench-assisted multimode optical fiber |
FR2953606B1 (fr) * | 2009-12-03 | 2012-04-27 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
FR2957153B1 (fr) * | 2010-03-02 | 2012-08-10 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
FR2950156B1 (fr) * | 2009-09-17 | 2011-11-18 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode |
FR2966256B1 (fr) | 2010-10-18 | 2012-11-16 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode insensible aux pertes par |
EP2482106B1 (de) | 2011-01-31 | 2014-06-04 | Draka Comteq B.V. | Multimodusfaser |
FR2971061B1 (fr) | 2011-01-31 | 2013-02-08 | Draka Comteq France | Fibre optique a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
EP2503368A1 (de) | 2011-03-24 | 2012-09-26 | Draka Comteq B.V. | Multimodus-Glasfaser mit verbesserter Biegefestigkeit |
EP2506044A1 (de) | 2011-03-29 | 2012-10-03 | Draka Comteq B.V. | Multimodus-Glasfaser |
EP2518546B1 (de) | 2011-04-27 | 2018-06-20 | Draka Comteq B.V. | Strahlungsgresistente multimodale optische Faser mit hoher Bandbreite |
DK2541292T3 (en) | 2011-07-01 | 2014-12-01 | Draka Comteq Bv | A multimode optical fiber |
US8588568B2 (en) | 2011-11-04 | 2013-11-19 | Corning Incorporated | Bend loss resistant multi-mode fiber |
US8965163B2 (en) * | 2011-11-04 | 2015-02-24 | Corning Incorporated | Ge-P co-doped multimode optical fiber |
US9594212B2 (en) | 2015-03-12 | 2017-03-14 | Corning Incorporated | Multimode optical fibers |
JP2018205357A (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-27 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ、光ファイバの製造方法、および光ファイバ母材 |
US11022750B2 (en) | 2018-09-13 | 2021-06-01 | Corning Incorporated | Wideband multimode co-doped optical fiber employing GeO2 and Al2O3 dopants |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2507340A1 (de) * | 1974-02-22 | 1975-08-28 | Western Electric Co | Verfahren zum herstellen einer optischen glasfaser-uebertragungsleitung |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2463016C2 (de) * | 1973-08-21 | 1982-05-06 | International Standard Electric Corp., 10022 New York, N.Y. | Verfahren zur Herstellung eines Glasfaser-Lichtleiters |
US4360250A (en) * | 1974-05-31 | 1982-11-23 | National Research Development Corp. | Optical waveguides |
GB1496788A (en) * | 1974-09-05 | 1978-01-05 | Standard Telephones Cables Ltd | Optical fibre manufacture |
CA1034818A (en) * | 1975-04-16 | 1978-07-18 | Northern Electric Company Limited | Manufacture of optical fibres |
US4033667A (en) * | 1975-09-12 | 1977-07-05 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Multimode optical fiber |
US4025156A (en) * | 1975-09-12 | 1977-05-24 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Graded-index fiber for multimode optical communication |
US4057320A (en) * | 1976-07-26 | 1977-11-08 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Optical fiber waveguide having minimum modal dispersion |
-
1976
- 1976-10-12 US US05/731,786 patent/US4111525A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-09-26 CA CA287,465A patent/CA1090637A/en not_active Expired
- 1977-10-07 FR FR7730238A patent/FR2368051A1/fr active Granted
- 1977-10-11 IT IT28462/77A patent/IT1087821B/it active
- 1977-10-11 NL NLAANVRAGE7711148,A patent/NL186038C/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-10-11 BE BE181618A patent/BE859578A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-10-11 DE DE2745715A patent/DE2745715C2/de not_active Expired
- 1977-10-12 GB GB42426/77A patent/GB1587675A/en not_active Expired
- 1977-10-12 JP JP12161077A patent/JPS5348756A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2507340A1 (de) * | 1974-02-22 | 1975-08-28 | Western Electric Co | Verfahren zum herstellen einer optischen glasfaser-uebertragungsleitung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL186038C (nl) | 1990-09-03 |
US4111525A (en) | 1978-09-05 |
CA1090637A (en) | 1980-12-02 |
BE859578A (fr) | 1978-02-01 |
JPS5348756A (en) | 1978-05-02 |
JPS613403B2 (de) | 1986-02-01 |
DE2745715C2 (de) | 1986-12-11 |
FR2368051A1 (fr) | 1978-05-12 |
IT1087821B (it) | 1985-06-04 |
NL186038B (nl) | 1990-04-02 |
NL7711148A (nl) | 1978-04-14 |
GB1587675A (en) | 1981-04-08 |
FR2368051B1 (de) | 1982-10-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2745715A1 (de) | Optische wellenleiterfaser | |
DE602004000279T2 (de) | Optische Faser mit übergrosser effektiver Fläche und damit ausgestattetes Kommunikationssystem | |
DE69816662T2 (de) | Schmalband-sperrfilter im lichtwellenleiter | |
DE3232194C2 (de) | ||
DE3042896C2 (de) | ||
DE69838840T2 (de) | Aktiver optischer wellenleiter mit asymmetrischer polarisation, dessen herstellungsverfahren und seine verwendung. | |
DE69734031T2 (de) | Optische Fasern für optische Dämpfung | |
DE3221836C2 (de) | Einzelmodenfaser | |
EP0438653B1 (de) | Flexible optische Gradientenprofilfaser zur Übertragung von Laserstrahlung mit hoher Leistung bei weitgehender Erhaltung der Modenstruktur | |
DE2733234C2 (de) | ||
DE2545651A1 (de) | Optische wellenleiter mit optimalen brechungsindexgefaellen | |
DE2640271A1 (de) | Optische wellenleiterfaser | |
DE3307874C2 (de) | ||
DE60217775T2 (de) | Erbium dotierte Fasern zur Verstärkung des erweiterten L- Band Bereichs | |
DE3812140A1 (de) | Monomode-lichtleitfaser | |
DE102011009242A1 (de) | Lichtwellenleiter und Halbzeug zur Herstellung eines Lichtwellenleiters mit biegeoptimierten Eigenschaften | |
DE60019658T2 (de) | Optische Vielfachwellenlängen-Multiplex-Vorrichtung, Vielfachwellenlängen-Lichtquelle mit einer solchen Vorrichtung und optischer Verstärker | |
DE19955314B4 (de) | Langperiodische, faseroptische Gitterfiltereinrichtung | |
DE19839870A1 (de) | Optische Single-Mode-Lichtleitfaser | |
DE102010011224B4 (de) | Lichtwellenleiter-Verstärker und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE60034636T2 (de) | Optische Faser zur Kompensation der chromatischen Dispersion einer optischen Faser mit positiver chromatischer Dispersion | |
EP0327702B1 (de) | Lichtwellenleiter | |
DE69924883T2 (de) | Optische faser für optische verstärkung und optischer faserverstärker | |
EP0356872A2 (de) | Verfahren zum Ändern des Fleckdurchmessers von Monomode-Stufenfasern | |
EP0977714B1 (de) | Glas mit künstlicher isotopenverteilung für lichtwellenleiter |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |