DE2727029A1 - Verfahren zur herstellung von siliciumstahl mit kuben-auf-kante- orientierung - Google Patents
Verfahren zur herstellung von siliciumstahl mit kuben-auf-kante- orientierungInfo
- Publication number
- DE2727029A1 DE2727029A1 DE19772727029 DE2727029A DE2727029A1 DE 2727029 A1 DE2727029 A1 DE 2727029A1 DE 19772727029 DE19772727029 DE 19772727029 DE 2727029 A DE2727029 A DE 2727029A DE 2727029 A1 DE2727029 A1 DE 2727029A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- steel
- hydrogen
- containing atmosphere
- normalized
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
- H01F1/14783—Fe-Si based alloys in the form of sheets with insulating coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
Verfahren zur Herstellung von Siliciumstahl mit Kuben-auf-Kante-Orientierung.
Die Erfindung betrifft ein verbessertes Verfahren zur Herstellung von Siliciumstahl mit Gefügeorientierung.
Obgleich in den US-Patentschriften 3 873 381, 3 905 842,
3 905 843 und 3 957 546 ziemlich unähnliche Verfahren zur Herstellung von Bor-inhiblerten elektromagnetischen
Siliciumstählen offenbart sind; so sehen doch alle eine Endnormalisierung bei einer Temperatur von 801,7 bis
815,6° C (1475 bis 1500°F) vor.
Durch diese Erfindung wird ein Verfahren zur Verfügung gestellt, mit dem die in den angegebenen Patentschriften beschriebenen
Verfahren verbessert werden. Grob gesprochen, wurde gefunden, daß die magnetischen Eigenschaften von
Bor-inhibierten Siliciumstählen mit Gefügeorientierung verbessert werden können, indem kaltgewalzter Stahl der
Endstärke bei einer Temperatur von 843,4 bis 1093,3° C (1550 bis 2000° F) normalisiert wird, und wenn auch Borinhibierte
Siliciumstähle gekennzeichnet sind durch eine Herstellung und Chemie, die von der anderer Arten von Siliciumstählen
verschieden ist, so sind doch die bekannten HochtemperaturnormaIisierungen, wie sie in der belgischan
Patentschrift 833 649 und den US-Patentschriften
709852/0965
TELEFON (OBB) 99 9SBQ TELEX 06-20 3ΘΟ TELEGRAMME MONAPAT TELEKOriERER
-■V
2777029
3 159 511 und 3 438 820 beschrieben sind, nicht signifikant
.
Es ist daher ein Ziel der Erfindung, ein verbessertes Verfahren zur Herstellung von Siliciumstahl mit Gefügeorientierung
zur Verfügung zu stellen.
Erfindungsgemäß wird eine Schmelze von Siliciumstahl
mit 0,02 bis 0,06 % Kohlenstoff, 0,0006 bis 0,0080 % Bor, bis zu 0,0100 % Stickstoff, nicht mehr als 0,008 %
Aluminium und 2,5 bis 4,0 % Silicium konventionellen Stufen unterv/orfen, und zwar dem Gießvorgang, dem Warmwalzvorgang,
einem oder mehreren Kaltwalzvorgängen auf
eine Stärke von nicht mehr als 0,508 mm (0,02O inch) dem ZwischennormalisierungsVorgang, wenn zwei oder mehrere
Kaltwalzvorgänge angewandt werden, dem Decarbonisierungsvorgang
auf eine Kohlenstoffkonzentration unterhalb von 0,005 %, dem Aufbringungsvorgang einer Basisbeschichtung
von feuerfestem Oxid und einem Endgefügeglühvorgang. Die Verbesserung besteht darin, daß die Stufe der Normalisierung
des kaltgewalzten Stahles bei einer Temperatur von 843,3 bis 1093,3° C (1550 bis 2000° F) in einer Wasserstoff
-enthaltenden Atmosphäre durchgeführt wird. Die Verfahrensmaßnahmen
sind - so weit sie die konventionellen Stufen betreffen - nicht kritisch und können entsprechend
den Angaben beliebiger Veröffentlichungen sein, einschließlich der US-Patentschrift 2 867 5 57 und anderen darin angegebenen
Patentschriften. Der Ausdruck Gießen soll darüber hinaus kontinuierliche Gießvorgänge umfassen. Die
Hitzebehandlung eines warmgewalzten Bandes fällt auch in den Rahmen der Erfindung. Es ist aber bevorzugt, den
Stahl auf eine Stärke von nicht mehr als 0,508 mm (0,020 inch) ohne Zwischengühen zwischen den Kaltwalzvorgängen
709852/0965
kaltzuwalzen. Ein warmgewalztes Band hat eine Stärke von
etwa 1,270 bis 3,043 mm (0,050 bis 0,120 inch). Es wurde
festgestellt, daß Schmelzen, die im wesentlichen aus 0,02 bis 0,06 Gew.Z Kohlenstoff, 0,015 bis 0,15 Gew.%
Mangan, 0.01 bis 0.Ö5 Gew.% Schwefel und/oder Selen, 0.0006 bis 0.0080 Gew.% Bor, bis zu 0.0100 Gew.% Stickstoff,
2,5 bis 4,0 Gew.% Silicium, bis zu 1,0 Gew.% Kupfer, nicht mehr als 0,008 Gew.% Aluminium, Rest Eisen, bestehen,
für die vorliegende Erfindung besonderes geeignet sind. Die
Borkonzentrationen liegen gewöhnlich oberhalb von 0,0008 Gew.%. Die Basisbeschichtung von feuerfestem Oxid enthält
gewöhnlich mindestens 50 % MgO. Der erfindungsgemäß hergestellte Stahl hat eine Permeabilität von mindestens
1870 (G/0e) bei 10 Oersted. Der Stahl hat vorzugsweise eine
Permeabilität von mindestens 1890 (G/0 ) bei 10 Oersted und einen Kernverlust von nicht mehr als 0,700 Watt pro 0,457
kg (per pound ) bei 17 Kilogauss.
Der Stahl wird bei einer Temperatur von 84 3,3 bis 1093,3 ° C (1550 bis 2000° F) und vorzugsweise bei 871,1 bis
1037,8° C (1600 bis 1900° F) normalisiert, um den kaltgewalzten
Stahl wieder auszukristallisieren. Auf diesen Temperaturbereich wird gewöhnlich über einen Zeitraum
von weniger als 5, und sogar weniger als 3 Minuten erhitzt. Die Wasserstoff-enthaltende Atmosphäre kann eine solche sein,
die im wesentlichen Wasserstoff oder Wasserstoff mit Stickstoff gemischt enthält. Ein Gasgemisch mit 80 % Stickstoff
und 20 % Wasserstoff ist erfolgreich verwendet worden. Der Taupunkt der Atmosphäre liegt gewöhnlich bei -62,2 bis
+65,6° C (-80 bis +150° F) und im allgemeinen zwischen -17,8 bis +43,3° C (0 bis +110° F). Der Zeitraum der Anwendung
dieser Temperatur liegt gewöhnlich zwischen 10 Sekunden und 10 Minuten.
Um die weitere Decarbonisierung zu fördern, kann der nor-
709852/0965
malisierte Stahl innerhalb des Temperaturbereiches von 760 bis 843,3° C (1400 und 1550° F) über einen Zeitraum
von mindestens 30 und vorzugsweise mindestens 60 Sekunden gehalten werden. Dieser Temperaturbereich ist
gewählt worden, wenn die Decarbonisierung am effektivsten bei einer Temperatur von etwa 801,7° C (1475° F) vor sich
ging. Atmosphären für diese Behandlung sind die oben für die Normalisierung bei 843,3 bis 1093,3° C (1550 bis
2000° F) beschriebenen. Die Taupunkte liegen zwischen -6,7 und +65,6° C (+20 und +150° F) und im allgemeinen
zwischen 4,4 und 43,3° C (+40 und + 110° F).
Die folgenden Beispiele erläutern die Erfindung.
Vier Proben (A, B, C und D) von Siliciumstahl wurden
gegossen und zu einem Siliciumstahl mit einer Kuben-auf- Kante-Orientierung durch Erhitzen des Siliciumstahles
verarbeitet. Die Chemie der Erhitzung ist in Tabelle I unten angegeben.
Tabelle I Zusammensetzung (Gew.%)
0,043 0,035 0,020 0,0009 0,0049 3,24 0,34 0,004 Rest
Das mit den Proben durchgeführte Verfahren umfaßt ein mehrstündiges Wasserglühen bei erhöhter Temperatur, ein
Warmwalzen auf die nominelle Stärke von 2,032 mm (0,080
709852/0965
inch), eine Wannwalzbandnormalisierung bei einer Temperatur von etwa 943,9° C (1740° F), ein Kaltwalzen auf
"die endgültige Stärke, eine Endnormalisierung wie unten beschrieben, ein Beschichten mit einer Basisbeschichtung
von feuerfestem Oxid und ein Endgefügeglühen in Wasserstoff
bei einer maximalen Temperatur von 1153,9° C (2150° F). Die Endnormalisierungsbedingungen sind in
Tabelle II unten angegeben.
Probe
tat ** **
| (1475) | II | N - | H | Taupunkt °C (°F) |
(+50) | Zeit Minuten |
|
| Tabelle | (1600) | N - | H | +10 | (+50) | 2 | |
| Temperatur °C (°F) |
(1800) | N - | H | +10 | (+50) | 5 | |
| 801,7 | (1900) | Atmosphäre | N - | U | +10 | (+50) | 5 |
| 871,1 | 80 | - 20 | +10 | 5 | |||
| 982,2 | 80 | ■ 20 | |||||
| 1037,8 | 80 | - 20 | |||||
| 8O | - 20 |
Erhitzungszeit - mehr als 5 Minuten auf die betreffende
Temperatur
Erhitzungszeit - etwa 2 Minuten auf die betreffende Temperatur
Proben A bis D wurden auf Permeabilität und Kernverlust untersucht. Die Ergebnisse der Untersuchungen sind in
Tabelle III unten angegeben.
709852/0965
| "NS | |
| Tabelle III | |
| Probe | Kernverlust |
| (WPP bei, 17 KB) | |
| A | 0,753 |
| B | 0,631 |
| C | 0,626 |
| D | 0,635 |
Permeabilität (bei 10 0e)
1856 1925 1927 1930
Aus Tabelle III wird deutlich, daß das erfindungsgemäße
Verfahren sehr günstig für die Eigenschaft von Siliciumstahl mit einer Kuben-auf-Kante-Orientierung (cube-onedge-orientation)
ist. Die Verbesserung läßt sich sowohl am Kernverlust als auch der Permeabilität ersehen, wenn
der kaltgewalzte Stahl bei einer Temperatur oberhalb von 843,3° C (1550° F) normalisiert wird. Probe A, die bei
801,7° C (1475°F) normalisiert wurde, hatte eine Permeabilität von 1356 (G/0,) bei 10 Oersted, während die Proben
B, C und D, die bei einer Temperatur von 871,1 bzw. 982,2 bzw. 1037,8° C (1600 bzs. 1800 bzw. 1900° F) normalisiert
wurden, alle Permeabilitäten oberhalb von. 1900 (G/0 ) bei 10 Oersted aufwiesen. Die Proben B, C und D hatten ebenfalls
alle einen Kernverlust von weniger als 0,700 Watt pro 0,457 kg (per pound ) bei 17 Kilogauss, während der Kernverlust
der Probe A bei 0,75 3 Watt pro 0,4 57 kg (per pound ) bei 17 Kilogauss lag.
Sechs weitere Proben (Proben E, F, G, H, I, und J) von
Siliciumstahl wurden gegossen und zu Siliciumstahl mit
709852/0965
einer Kuben-auf-Kante-Orientierung durch Erhitzen des in Tabelle I beschriebenen Siliciumstahles verarbeitet. Die
Verarbeitung der Proben umfaßt ein mehrstündiges Wasserglühen bei erhöhter''Temperatur, ein Warmwalzen auf eine
nominelle Stärke von 2,032 mm (0,080 inch), eine Warmwalzbandnormaliisierung bei einer Temperatur von etwa 948,9° C
(1740° F), Kaltwalzen auf die Endstärke, eine Endnormalisierung wie unten beschrieben, ein Beschichten mit einer
Basisbeschichtung von feuerfestem Oxid und Endgefügeglühen
bei einer maximalen Temperatur von 1 158,9° C (2150° F) in Wasserstoff. Die Endnormalisierungsbedingungen
sind in Tabelle IV unten angegeben. Wie daraus hervorgeht, erhielten die Proben F, G, H, I und J eine doppelte Normalisierung.
Der Kohlenstoffgehalt aller Proben betrug nach der Normalisierung weniger als 0,005 %. Die Normalisierung
wurde in einer Atmosphäre von 80 % Stickstoff und 20 % Wasserstoff durchgeführt.
709852/0965
Erste Normalisierung
Zweite Normalisierung
| Probe | Temperatur | (1475) | Taupunkt 0C (0F) |
(+50) | Zeit Min. |
0C | Temperatur | (1475) | Taupunkt 0C (0F) |
10 | (+50) | Zeit Min. |
|
| 7098 | E | 801,7 * | (1600) | 10 | (+50) | 2 | (1475) | .- | 10 | (+50) | |||
| cn | F | 871,1 ** | (1800) | 10 | (+50) | 5 | 801,7 | (1475) | 26,7 | (+80) | 2 | ||
| κ> | G | 982,2 ** | (1800) | 10 | (+50) | 2 | 801,7 | * | (1475) | 10 | (+50) | 2 | |
| ο C£> |
H | 982,2 ** | (1800) | 10 | (+50) | 2 | 801,7 | * | (1475) | 26,7 | (+80) | 2 | |
| CD cn |
I | 982,2 ** | (1800) | 10 | (+50) | 5 | 801,7 | * | 2 | ||||
| J | 982,2 ** | 10 | 5 | 801,7 | * | 2 | |||||||
Erhitzungszeit - mehr als 5 Minuten auf die betreffende Temperatur
Erhitzungszeit - etwa 2 Minuten auf die betreffende Temperatur
Erhitzungszeit - etwa 2 Minuten auf die betreffende Temperatur
CD NJ CD
Die Proben E bis J wurden auf Permeabilität und Kernverlust untersucht.
Die Ergebnisse der Untersuchungen sind in Tabelle V unten
angegeben.
| Tabelle V | Permeabilität | |
| robe | Kernverlust | (bei 10 0e) |
| (WPP bei 17 KB) | 1856 | |
| E | 0,744 | 1899 |
| F | 0,671 | 1917 |
| G | 0,676 | 1896 |
| H | 0,653 | 1914 |
| I | 0,667 | 1904 |
| J | 0,672 | |
Aus Tabelle V wird wieder deutlich, daß das erfindungsgemäße Verfahren für die Eigenschaften eines Siliciumstahles
mit einer Kuben-auf-Kante-Orientierung sehr nützlich
ist. Die Verbesserung läßt sich sowohl am Kernverlust als auch an der Permeabilität erkennen, wenn der kaltgewalzte
Stahl bei einer Temperatur oberhalb von 843,3° C (1550° F) normalisiert wird. Die bei 801,7° C (1475°F)
normalisierte Probe E hatte eine Permeabilität von 1856 (G/0e) bei 10 Oersted, während Probe F bis J, die bei Temperaturen
von 871,1 bis 982,2° C (1600 bis 1800° F) normalisiert wurden, alle Permeabilitäten von über 1390
(G/0e) bei 10 Oersted hatten. Die Proben F bis J hatten alle
einen Kernverlust von weniger als 0,700 Watt pro 0,457 kg (per pound) bei 17 Kilograuss, während der Kernverlust
der Probe E 0,74 4 Watt pro 0,4 57 kg (per pound) bei 17 Kilogauss
betrug. Der bei 801,7° C (1475° F) wieder norma-
709852/0985
lisierte Stahl begünstigt die Decarbonisierung, führte
aber v/ie sich aus einem Vergleich der Tabellen II und III einerseits und den Tabellen IV und V andererseits ergibt,
zu gewissen Beeinträohtigungen in den Eigenschaften.
Wie oben festgestellt wurde, sind Wiedernormalisierungen bei einer Temperatur zwischen 760 und 84 3,3° C (1400
und 1550° F) in bestimmte Ausführungsformen der Erfindung
mit eingeschlossen, insoweit die Decarbonisierung bei Temperaturen von etwa 801,7° C (1475° F) am wirksamsten ist.
709852/0965
Claims (18)
1. Verfahren zur Herstellung von elektromagnetischem Siliciumstahl
mit einer Kuben-auf-Kante-Orientierung und einer Permeabilität von mindestens 1870 (G/O ) bei
10 Oersted, bestehend aus den Stufen der Herstellung einer Schmelze von Siliciumstahl mit 0,02 bis 0,06 %
Kohlenstoff, 0,0006 bis 0,0080 % Bor, bis zu 0,0100 % Stickstoff, nicht mehr als 0,008 % Aluminium und 2,5
bis 4,0 % Silicium; Gießen des Stahles; Warmwalzen des Stahles; Kaltwalzen des Stahles auf eine Stärke von
weniger als 0,508 mm (0,020 inch); Decarbonisierung des Stahles auf eine Kohlenstoffkonzentration unterhalb
von 0,005 %; Aufbringen einer Basisbeschichtung von feuerfestem Oxid auf den Stahl und Endgefügeglühen des
Stahles, dadurch gekennzeichnet, daß der kaltgewalzte Stahl bei einer Temperatur von
843,3 bis 1093,3° C (1500 bis 2000° F) in einer Wasserstoff-enthaltenden
Atmosphäre normalisiert wird, um den kaltgewalzten Stahl wieder auszukristallisieren.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Schmelze mindestens
0,0008 % Bor enthält.
709852/0965
ORIGINAL INSPECTED
2777023
3. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß der kaltgewalzte Stahl bei einer Temperatur von 871,1 bis 1037,0° C (1600 bis
1900° F) normalisiert wird.
4. Verfahren gemäß Anspruch 2 und 3, dadurch gekennzeichnet,
daß der kaltgewalzte Stahl auf eino Temperatur innerhalb des Normalisierungstemperaturbereiches
über einen Zeitraum von weniger als 5 Minuten erhitzt wird.
5. Verfahren gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet , daß der Zeitraum v/eniger als
3 Minuten beträgt.
6. Verfahren gemäß Anspruch 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Wasserstoff-enthaltende
Atmosphäre einen Taupunkt von -62,2 bis +65,6° C (-80 bis +150°F) aufweist.
7. Verfahren gemäß Anspruch 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Wasserstoff-enthaltende
Atmosphäre einen Taupunkt von -17,8 bis +43,3° C (O bis 110° F) aufweist.
8. Verfahren gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet , daß die Wasserstoff-enthaltende Atmosphäre
im wesentlichen aus Wasserstoff und Stickstoff besteht.
9. Verfahren gemäß Anspruch 2 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der normalisierte Stahl in
einer Wasserstoff-enthaltende Atmosphäre über einen Zeitraum
von mindestens 30 Sekunden innerhalb eines Temperaturbereiches von 760 bis 843,3° C (1400 und 1550° F)
709862/0965
gehalten wird, um die Decarbonisierung des Stahles zu fördern
.
10. Verfahren gemäß Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Zeitraum mindestens 1 Minute
beträgt.
11. Verfahren gemäß Anspruch 9, dadurch gekennzeichne t, daß der normalisierte Stahl in einer
Wasserstoff-enthaltenden Atmosphäre mit einem Taupunkt von
-6,7 bis +65,6° C ( +20 bis +1500F) im Temperaturbereich
von 760 bis 843,3° C (1400 und 15 50° F) gehalten wird.
12. Verfahren gemäß Anspruch 11, dadurch gekenn zeichnet, daß der normalisierte Stahl in einer
Wasserstoff-enthaltenden Atmosphäre mit einem Taupunkt von 4,4 bis 43,3° C (+40 bis +1100F) im Temperaturbereich
von 760 bis 843,3° C (1400 und 1550° F) gehalten wird.
13. Verfahren gemäß Anspruch 12, dadurch gekenn zeichnet, daß der normalisierte Stahl in einer
Wasserstoff-enthaltenden Atmosphäre, die im wesentlichen aus Wasserstoff und Stickstoff besteht, im Temperaturbereich
von 760 bis 843,3° C (1400 und 1550° F) gehalten wird.
14. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der kaltgewalzte Stahl bei einer Temperatur
von 871,1 bis 1037,8° C (1600 bis 1900° F) in einer Wasserstoff-enthaltenden Atmosphäre mit einem Taupunkt von
-17,8 bis +43,3° C (0 bis +110° F) normalisiert wird und anschliessend in einer Wasserstoff-enthaltenden Atmosphäre
mit einem Taupunkt von 4,4 bis 4 3,3° C (+40 bis +11O°F) über einen Zeitraum von mindestens 30 Sekunden innerhalb
des Temperaturbereiches von .760 bis 84 3,7° C (1400 und
709852/0965
1550° F) gehalten wird.
15. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der warmgewalzte Stahl
eine Stärke von nicht mehr als 1,270 bis etwa 3,048 mm
(0,050 bis etwa 0,120 inch) hat und daß der warmgewalzte Stahl auf eine Stärke von nicht mehr als 0,508 mm (0,020
inch) ohne Zwischenglühen zwischen den Kaltwalζvorgangen
kaltgewalzt wird.
16. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß die Schmelze im wesentlichen aus
0,02 bis 0,06 % Kohlenstoff, 0,015 bis 0,15 % Mangan, 0,01 bis 0,05 % Schwefel oder Selen, 0,0006 bis 0,0080 %
Bor, bis zu 0,0100 % Stickstoff, 2,5 bis 4,0 % Silicium, bis zu 1 % Kupfer, nicht mehr als 0,008 % Aluminium,
Rest Eisen besteht.
17. Verfahren gemäß Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet,
daß die Schmelze mindestens 0,0008 % Bor enthält.
18. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der orientierte Siliciumstahl eine
Permeabilität von mindestens 1890 (G/0 bei 10 Oersted und einen Kernverlust von nicht mehr als 0,700 Watt pro
0,457 kg (per pound) bei 17 Kilogauss hat.
709852/0965
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/696,964 US4054471A (en) | 1976-06-17 | 1976-06-17 | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2727029A1 true DE2727029A1 (de) | 1977-12-29 |
Family
ID=24799227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE19772727029 Withdrawn DE2727029A1 (de) | 1976-06-17 | 1977-06-15 | Verfahren zur herstellung von siliciumstahl mit kuben-auf-kante- orientierung |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4054471A (de) |
| JP (1) | JPS52153824A (de) |
| AR (1) | AR215639A1 (de) |
| AU (1) | AU509509B2 (de) |
| BE (1) | BE855833A (de) |
| BR (1) | BR7703867A (de) |
| CA (1) | CA1084817A (de) |
| CS (1) | CS216515B2 (de) |
| DE (1) | DE2727029A1 (de) |
| ES (1) | ES459888A1 (de) |
| FR (1) | FR2355069A1 (de) |
| GB (1) | GB1566143A (de) |
| HU (1) | HU178163B (de) |
| IN (1) | IN146550B (de) |
| IT (1) | IT1078911B (de) |
| MX (1) | MX4370E (de) |
| PL (1) | PL114604B1 (de) |
| RO (1) | RO71132A (de) |
| SE (1) | SE420736B (de) |
| YU (1) | YU151577A (de) |
| ZA (1) | ZA773085B (de) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3006571A1 (de) * | 1979-03-19 | 1980-11-20 | Allegheny Ludlum Steel | Verfahren zum herstellen von siliciumstaehlen mit wuerfel-auf-kante-orientierung |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4123298A (en) * | 1977-01-14 | 1978-10-31 | Armco Steel Corporation | Post decarburization anneal for cube-on-edge oriented silicon steel |
| US4115161A (en) * | 1977-10-12 | 1978-09-19 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
| US4160681A (en) * | 1977-12-27 | 1979-07-10 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Silicon steel and processing therefore |
| US4200477A (en) * | 1978-03-16 | 1980-04-29 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Processing for electromagnetic silicon steel |
| US4157925A (en) * | 1978-04-12 | 1979-06-12 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Texture annealing silicon steel |
| US4244757A (en) * | 1979-05-21 | 1981-01-13 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
| US4482397A (en) * | 1981-08-24 | 1984-11-13 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for improving the magnetic permeability of grain oriented silicon steel |
| KR840000668A (ko) * | 1981-08-24 | 1984-02-25 | 원본미기재 | 개선된 자기 특성을 갖는 배향성 규소강의 제조방법 |
| MX167814B (es) * | 1987-06-04 | 1993-04-13 | Allegheny Ludlum Corp | Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro |
| US4950336A (en) * | 1988-06-24 | 1990-08-21 | Nippon Steel Corporation | Method of producing non-oriented magnetic steel heavy plate having high magnetic flux density |
| GB2267715B (en) * | 1992-06-03 | 1995-11-01 | British Steel Plc | Improvements in and relating to the production of high silicon-iron alloys |
| US6858095B2 (en) | 1992-09-04 | 2005-02-22 | Nippon Steel Corporation | Thick grain-oriented electrical steel sheet exhibiting excellent magnetic properties |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2270762A (en) * | 1939-01-31 | 1942-01-20 | Gen Electric | Cold rolled silicon steel strip |
| US2534141A (en) * | 1948-01-14 | 1950-12-12 | Gen Electric | Heat-treatment of cold rolled silicon steel strip |
| US2875113A (en) * | 1957-11-15 | 1959-02-24 | Gen Electric | Method of decarburizing silicon steel in a wet inert gas atmosphere |
| BE572684A (de) * | 1957-11-15 | |||
| US3954521A (en) * | 1968-12-23 | 1976-05-04 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Method of producing grain oriented silicon steel |
| US3873381A (en) * | 1973-03-01 | 1975-03-25 | Armco Steel Corp | High permeability cube-on-edge oriented silicon steel and method of making it |
| US3855021A (en) * | 1973-05-07 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Processing for high permeability silicon steel comprising copper |
| US3905843A (en) * | 1974-01-02 | 1975-09-16 | Gen Electric | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product |
| US3957546A (en) * | 1974-09-16 | 1976-05-18 | General Electric Company | Method of producing oriented silicon-iron sheet material with boron and nitrogen additions |
| GB1521680A (en) * | 1974-09-23 | 1978-08-16 | British Steel Corp | Steels for electromagnetic applications |
-
1976
- 1976-06-17 US US05/696,964 patent/US4054471A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-05-23 ZA ZA00773085A patent/ZA773085B/xx unknown
- 1977-05-25 IN IN790/CAL/77A patent/IN146550B/en unknown
- 1977-05-26 AU AU25520/77A patent/AU509509B2/en not_active Expired
- 1977-06-14 GB GB24712/77A patent/GB1566143A/en not_active Expired
- 1977-06-15 DE DE19772727029 patent/DE2727029A1/de not_active Withdrawn
- 1977-06-15 PL PL1977198883A patent/PL114604B1/pl unknown
- 1977-06-15 HU HU77AE496A patent/HU178163B/hu unknown
- 1977-06-15 IT IT49832/77A patent/IT1078911B/it active
- 1977-06-15 BR BR7703867A patent/BR7703867A/pt unknown
- 1977-06-16 FR FR7718530A patent/FR2355069A1/fr not_active Withdrawn
- 1977-06-16 MX MX775815U patent/MX4370E/es unknown
- 1977-06-16 CA CA280,689A patent/CA1084817A/en not_active Expired
- 1977-06-16 SE SE7707028A patent/SE420736B/xx unknown
- 1977-06-17 ES ES459888A patent/ES459888A1/es not_active Expired
- 1977-06-17 AR AR268107A patent/AR215639A1/es active
- 1977-06-17 CS CS774019A patent/CS216515B2/cs unknown
- 1977-06-17 JP JP7197577A patent/JPS52153824A/ja active Pending
- 1977-06-17 RO RO7790739A patent/RO71132A/ro unknown
- 1977-06-17 BE BE178558A patent/BE855833A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-06-17 YU YU01515/77A patent/YU151577A/xx unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3006571A1 (de) * | 1979-03-19 | 1980-11-20 | Allegheny Ludlum Steel | Verfahren zum herstellen von siliciumstaehlen mit wuerfel-auf-kante-orientierung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS52153824A (en) | 1977-12-21 |
| CS216515B2 (en) | 1982-11-26 |
| ES459888A1 (es) | 1978-04-16 |
| YU151577A (en) | 1982-08-31 |
| AU2552077A (en) | 1978-11-30 |
| MX4370E (es) | 1982-04-19 |
| FR2355069A1 (fr) | 1978-01-13 |
| BR7703867A (pt) | 1978-05-02 |
| PL198883A1 (pl) | 1978-02-13 |
| PL114604B1 (en) | 1981-02-28 |
| SE7707028L (sv) | 1977-12-18 |
| IT1078911B (it) | 1985-05-08 |
| ZA773085B (en) | 1978-04-26 |
| IN146550B (de) | 1979-07-14 |
| HU178163B (en) | 1982-03-28 |
| SE420736B (sv) | 1981-10-26 |
| AR215639A1 (es) | 1979-10-31 |
| AU509509B2 (en) | 1980-05-15 |
| GB1566143A (en) | 1980-04-30 |
| RO71132A (ro) | 1982-02-26 |
| BE855833A (fr) | 1977-12-19 |
| US4054471A (en) | 1977-10-18 |
| CA1084817A (en) | 1980-09-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE68925743T2 (de) | Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrobleche durch Schnellerwärmung | |
| EP0619376B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten | |
| DE69617092T2 (de) | Kornorientierter Elektrostahl mit erhöhtem elektrischen Durchgangswiderstand und ein Verfahren zur Herstellung desselben | |
| DE1226129B (de) | Verfahren zur Herstellung von einfach kornorientiertem Siliziumstahl | |
| DE2726045C2 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Elektrobleches mit Goss-Textur | |
| DE2848867A1 (de) | Verfahren zum herstellen von nicht- orientierten siliciumstahlblechen mit ausgezeichneten elektromagnetischen eigenschaften | |
| DE2727029A1 (de) | Verfahren zur herstellung von siliciumstahl mit kuben-auf-kante- orientierung | |
| DE3220255C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektrostahlblech oder -band | |
| DE2348249C2 (de) | Verfahren zum Herstellen von Siliciumstahlblech mit Goss-Textur | |
| DE69738447T2 (de) | Verfahren zum Herstellen von kornorientiertem Silizium -Chrom-Elektrostahl | |
| DE69618878T2 (de) | Verfahren zum Herstellen kornorientierter Siliziumstahlbleche und entkohlte Siliziumstahlbleche | |
| DE2307464A1 (de) | Eisenlegierungen und verfahren zu deren herstellung | |
| DE69128624T2 (de) | Verfahren zum Herstellen von normal kornorientiertem Stahl mit hohem Silizium- und niedrigem Kohlenstoffgehalt | |
| DE1954773B2 (de) | Verfahren zur herstellung von einfach kornorientierten silizium-stahlblechen mit hoher magnetischer induktion und niedrigem eisenverlust | |
| DE69131977T2 (de) | Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektrofeinblech mit verbesserten magnetischen Eigenschaften und Oberflächenfilmeigenschaften | |
| DE2307929A1 (de) | Verfahren zur herstellung von eisenkobalt-legierungsmaterial | |
| DE1408979A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Blechen aus magnetischen Legierungen | |
| DE2727089A1 (de) | Elektromagnetischer siliciumstahl und verfahren zu seiner herstellung | |
| DE3006571A1 (de) | Verfahren zum herstellen von siliciumstaehlen mit wuerfel-auf-kante-orientierung | |
| DE2334739A1 (de) | Verfahren zum herstellen kornorientierten elektroblechs | |
| DE68924000T2 (de) | Verfahren zur Veredelung der magnetischen Bereiche von elektrischen Stählen. | |
| DE2531536A1 (de) | Verfahren zum herstellen von blech aus siliziumeisen mit borzusatz | |
| DE2542173C2 (de) | ||
| DE1483519B2 (de) | ||
| DE2727030A1 (de) | Verfahren zur herstellung von elektromagnetischem siliciumstahl |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| OD | Request for examination | ||
| 8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: ALLEGHENY LUDLUM STEEL CORP., PITTSBURGH, PA., US |
|
| 8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |