CS216515B2 - Method of making the electromagneticsilicon steel - Google Patents

Method of making the electromagneticsilicon steel Download PDF

Info

Publication number
CS216515B2
CS216515B2 CS774019A CS401977A CS216515B2 CS 216515 B2 CS216515 B2 CS 216515B2 CS 774019 A CS774019 A CS 774019A CS 401977 A CS401977 A CS 401977A CS 216515 B2 CS216515 B2 CS 216515B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
steel
hydrogen
temperature
normalized
atmosphere
Prior art date
Application number
CS774019A
Other languages
English (en)
Inventor
Amitava Datta
Original Assignee
Allegheny Ludlum Steel
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Allegheny Ludlum Steel filed Critical Allegheny Ludlum Steel
Publication of CS216515B2 publication Critical patent/CS216515B2/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • H01F1/14783—Fe-Si based alloys in the form of sheets with insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)

Description

Způsob výroby elektromagnetické. křemíkové, oceli mialjící orientaci krychle na hranu· a permeabilitu nejméně 2,350.10'3 H .m.-1 při 795· A.m-1, Z taveniny obsahující, uhlík, bor,, dusík,, hliník a křemík se odlije ocel:, jež: se váléujje za tepla, pak za· studená na tlouštíku do Q>,5 mm; oduhllěí se, nanese s® žáruvzdorný kysličníkový základní povlak a Žíhá se na konečnou strukturu
Podstata způsobu·, spočívá v tom, že ocel se normalizuje při teplotě od 843 do 1093 °G, výhodně od 8!71 do 1037 °C v atmosféře* 1 obsábnjíící vodík, po vádcovártí; za studená na konečnou tlcmšfku a ještě před nanesením žáruvzdorného kysličníkového základního, povlaku, pro rekrystalizaci ocelí.
Vynález se týká výroby elektromagnetické křemíkové oceli s orientovanými zrny a permeabilitou nejméně 2,350 . ΙΟ-3 H . m_1 při A. rnr1. Způsob, který se vynálezem zdokonaluje, sestává z přípravy taveniny křemíkové oceli obsahující v hmotnostní koncentraci 0,02 až 0,616 '% uhlíku, od 0,0006 až 0,0080· procent boiru, do 0,0100 % dusíku, do 0,008 procent hliníku a 2,5 až 4,0 % křemíku,, odlévání, válcování oceli, válcování za studená na tloušťku max. 0,5 mm, oduhličení oceli na obsah uhlíku pod 0,005 °/o, normalizaci oceli při teplotě od 843 do 1093 °C v atmosféře obsahující vodík, nanesení základního žáruvzdorného kysličníkového povlaku a žíhání na konečnou strukturu.
I když patenty US č. 3 873 381, 3 9C5 842, 3 905 843 a 3 957 546 se týkají jiného způsobu výroby elektromagnetické křemíkové oceli inhibitované borem, všechny zahrnují konečnou normalizaci při teplotě od 800 do 815 °C. Předloženým vynálezem se zlepšují způsoby uvedené v těchto patentech. Vzato· ze široka, zjistili jsme, že magnetické vlastnosti oceli inhibitované borem se zlepšují normalizací za studená válcované oceli na konečnou tloušťku při teplotě 843 až 1093 stupňů Celsia. A protože křemíkové oceli inhibitované borem jsou charakterizované způsobem a složením jiným než jiné typy křemíkových ocelí, známý stav techniky zahrnující normalizaci při vysokých teplotách, jak je uveden v belgickém patentu č. 833 649 a US patentech č. 3 15:9 511 a 3 438 820 není na závadu.
Jak bylo již uvedeno, vztahuje se vynález na křemíkovou ocel, jejíž tavenina obsahuje v hmotnostní koncentraci 0,02 až 0,06 % uhlíku, 0,0006 do 0,0080 % boru, do Ο’,ΟΙΟΟ procent dusíku, do 0:,008: % hliníku a 2,5 až 4,0 % křemíku. Ocel se odlije, válcuje· za tepla, nejméně jednou válcuje za studená na tloušťku do 0,5 mm a při použití vícenásobného válcování za studená se mezi jednotlivými průchody normalizuje, oduhličuje na obsah uhlíku pod 0,005 %, nanese se žáruvzdorný kysllčníkový základní povlak a žíhá se na konečnou strukturu.
Podstata vynálezu spočívá v tom, že ocel se normalizuje· při teplotě od 843 do· 1093 °C, výhodně od 871 do 108.7 °C, v atmosféře obsahující vodík, po válcování za studená na konečnou tloušťku a ještě před nanesením žáruvzdorného kysličníkového základního povlaku, pro rekrystallzaci oceli.
Způsobem zpracování podle vynálezu se zlepší magnetické vlastnosti oceli, zejména se zvýší magnetická permeabilita a sníží ztráty v jádru. Způsob podle vynálezu má velmi příznivý vliv na vlastnosti oceli, mající orientaci zrn krychle na hranu, jak vysvitne z dalšího popisu a zejména z konkrétních příkladů provedení.
Samotný způsob výroby oceli může být jakýkoli známý, například podle některého z US patentů č. 2 8'67 557 a ostatních shora uvedených. Výraz odlévání zahrnuje i plynulé lití.
Žíhání za tepla válcovaného pásu spadá rovněž do předmětu vynálezu. Je výhodné válcovat pás za studená na tloušťku do 0,5 milimetru bez mezižíhání a to z pásu válcovaného za tepla o· tloušťce od 1,2 mm do 3 milimetrů. Bylo zjištěno, že taveniná obsahující v hmotnostní koncentraci 0:,02.% až 0,06 % uhlíku, 0,015 % manganu, 0·,0·1 až 0,05 % látky ze skupiny obsahující síru a selen, 0,0006 až 0',C080 % boru, do 0,0100 % dusíku, 2,5 až 4,0. % křemíku., do 1,0 % 'mědí, do 0,008 % hliníku, zbytek železo· je zejména vhodná pro způsob podle vynálezu. Obsah boru je obvykle vyšší než 0,0008 %. Žáruvzdorný kysličníkový základní povlak obvykle obsahuje nejméně 50 % MgO. Ocel zpracovávaná podle vynálezu má permeabilitu nejméně 2 . 3.50.10-3 H. m_1 při 795 A. . m_1. S výhodou má ocel permeabilitu 2,378 . . ΙΟ’3 H.m-1 při 795 A.m-3 a ztráty v jádru do 1,544 W . kg’1 při 1,7 T.
Ocel se normalizuje při teplotě od 8Í4.3 do 1093 s výhodou od 871 do 1037 °C, alby se ocel rekrystalizovala. Ohřátí na tento teplotní rozsah se obvykle provádí po dolbu kratší než 5 minut, dokonce i než 3 minuty. Atmosféra obsahující vodík může být pouze vodíková a nebo směs vodíku s dusíkem. Plynná směs obvykle obsahuje 80;% dusíku a 20 % vodíku. Rosný bod atmosféry je obvykle od —64 do 65 C a s výhodou —17,7 až 43 Ύ1. Doba působení této teploty je od 10 sekund do 10 minut.
Aby se pomohlo dalšímu oduhličení může se normalizovaná ocel udržovat v teplotním rozsahu 760 až 843 JC po dobu nejméně 30, ale s výhodou nejméně 60 sekund. Bylo zjištěno·, že oduhličení probíhá nejúčinněji při teplotě okolo 801 °C. Atmosféra pro toto zpracováni byla popsána shora· s ohledem na normalizaci při 843 do 1093 C. Rosné body jsou —6,6 až 65 QC a obvykle 4 až 43 °C.
Dále je uvedeno několik příkladů konkrétního provedení pro další ujasnění vynálezu.
Příklad I
Čtyři vzorky (vzorek A, B, C a D] křemíkové oceli byly odlity a z tavby se zpracovala křemíková ocel mající orientaci krychle na hranu. Složení je zřejmé z níže uvedené tab. I.
216.5 15
Tabulka I
Složení (hmotnostní koncentrace v %)
c Mh> S В Ni Si; Cu AI Fe
0,0)43 0,035' 0,0)20 0,0000 0,0049 3,24 0,34 0,004 Bal
Zpracování vzorků zahrnovalo' vyrovnání teploty při zvýšenu teplotě po několik hodin, válcování za tepla na jmenovitou tloušťku 2 mm, za teplá’ válcovaný pás se normalizoval při teplotě 95Q°C a válcoval za studená na konečnou tloušťku, načež se prová děla kbněčná normalizace jak byla shora popsanU, nanesení žáruvzdorného kysličnEкоvého' základního povlaku a žíhání na konečnou^ strukturu při· max. teplotě 1175 aC ve vodíku. Podmínky konečné normalizace jsou uvedeny níže v tab. II.
Vzorek Tabulka II čas (Minuty):
Teplota (°C) Atmosféra Rosný- bod: PC)
A* 801 aoN—гон -+10 2
B** 871 BON-20H +10 5·
C** 9821 aoN—20H í+10 5
D** 1037 aoN—гон '+10 5
* doba ohřevu — více než 5 min. ha teplotu ** doba ohřevu — asi 2 minuty na teplotu
Vzorky A až D se zkoumaly na permeabili-tu a ztráty v jádru. Výsledky jsou uvedeny tab. III.
Vzorek Tabulka III Ztráta v jádru Permeabilíta tW.kg-b); . (. 10r3 H . m 1 při 795 A .-mr1')
A В C D 1,680 2ζ338 1,392 2,419 1,380 2,422 1,400 2,426
Ztab.. ΓΙΤ je zřejmé, že způsob podle vynálezu vysoce těží z vlastností křemíkové ocelil mající orientaci krychle na hranu. Zdokonalení způsobu je zřeljmé jak ze ztráty v jádru tak permeability, jestliže se ocel, válcovaná za studená normalizuje při teplotě vyšší než, 843-°G., Vzorek A normalizovaný při teploto 800)°C měl permeabilitu 2,338 . . 10Γ3· Hi,.m při 79.5 A. m1 zatímco vzorky В,. G -ai D;„ které byly normalizovány při tep^ lotách 871, 982 a 1037 °C měly permeabilitu vyšší než. 2.39(1. 10’3 н.. m’1 při 795 A . mr1. Podobně’vzorky ЕЦ. C a D měly všechny ztráty’ v jádru menší než 1,544 W. kg1 při 1,7 T, zatímco- ztráty v jádru vzorku A byly 1,660 W. kg1 při 1,7 T.
Příklad II
Z, tavby křemíkové; oceli popsané v tab. I bylo odlito šest vzorků (E, F, G, H, F a J) křemíkové’ oeelř a zpracováno na křemíkovou ocel mající orientací krychle na hranu. Zpracování zahrnovalo vyrovnání teploty při zvýšené teplotě po několik hodin, válcování za- tepla na jmenovitou tloušťku 2 mim, normalizaci, za tepla, válcovaného pásu při teplotě, okolo 950 °C, válcování za studená na konečnou tloušťku^ konečnou normalizaci jak bylo shora* popsáno^ nanesení žáruvzdorného- kysličníkového základního povlaku a žíhání na: konečnou strukturu při maximální teplotě 1175 °C- ve vodíku. Podmínky konečné normalizace jsou dány níže v tab. IV. Jak je; z tabt IV zřejmé,, vzorky F,. G,( Η, I a J byly podrobeny dvojité normalizaci.
Obsah uhlíku vzorků byl po normalizaci' menší než 0^005 %. Normalizace se provál děla*: v atmosféře. 80 %. N2 a 30 °7o Н2»
Tabulka iv
První normalizace
Druhá normalizace
Vzorek
Teplota (PC) Rosný bod. (°C) Cals (.Min) i Teplota (RC) Rosný bod Cas (°C) (Min)
E 801* ;+10 2
F 871** ' +10 5 801* ! + 10 2
G 882** + 10 2 •801* i + I0 2
H 882** 1 +10 2 β01* + 22 2
I 882** +10 5 801* i + IO 2
J 882** +10 5 801* + 22 2
* Doiba ohřevu — více než 5 min na. dano u teplotu
** Doba ohřevu — asi 2 .min na danou teplotu
Vzorky . E až J byly zkoušeny na permeabilitu a .ztráty v jádru. Výsledky jsou v tab.. V.
Tabulka V
Vzorek Ztráty v jádru Permeabilita
(W . kg-i při 1,7 T) (. 10- 8 H . m1 při 795 A . m~))
E 1,6251 2,888
F 1,479 2,88β 2,409
G 1,490
H 1,440 2,888
I 1,470 2,405
J 1,48H2 2,8i98i
Z tab. V je opět zřejmé, že zpracování podle vynálezu vysoce . zvyšuje vlastnosti křemíkové . . oceli ' mající orientaci krychle na hranu. Zlepšení je. vidět. jak ve ztrátě v jádru a permeabilitě při normalizaci za studená . válcované křemíkové oceli při teplotě vyšší než 843 °C. Vzorek E normalizovaný při teplotě 800 °'C měl permeabilitu 2,338.10т3 H. . m-1 při 795 A. m1 zatímco vzorky F až J, které byly normalizovány při teplotě 871 až ,982 °C, měly permeabilitu vyšší než 2,878. . . 1Ο_3 Η. .m-1 při 795 A . m1. Podobně vzor ky F až J, všechny měly ztrátu v jádru menší než 1,544 W . kg1 při 1,7 T, zatímco ztráta v jádru vzorku E byla 1,685 W . kg1 při 1,7 T. Opětná normalizace při 800° Celsia zvýšila oduhličení; ale jak je zřejmé z porovnání tab. II a· III na jedné straně a IV a V na druhé straně, způsobila některé zhoršení vlastností. Jak· bylo shora uvedeno, opětovaná normalizace při teplotě 760 až 848 °C je zahrnuta v určitých provedeních předmětu vynálezu proto, že oduhličení probíhá nejúčinněji při teplotě okolo· 800 °C.

Claims (7)

1. Způsob · výroby elektromagnetické křemíkové oceli mající orientaci krychle na hranu . a permeabilitu nejméně 2,,850.10-3 H . m-1 při 795 A . m1 sestávající z přípravy taveniny křemíkové oceli obsahující v hmotnostní koncentraci 0,02 až 0)-06-4% uhlíku, 0,0006 až 0,0080. % boru, do 0,0100:% dusíku, do. 0,008 % hliníku a. 2,5 až 4,0' ;% křemíku a zbytek železo, odlití oceli, válcování za tepla, válcování za studená na. tloušťku do< 0,5 mililimetru, oduhličení oceli na obsah uhlíku pod 0,005.%, nanesení žáruvzdorného kysličníkového' základního. povlaku a žíhání na konečnou strukturu, vyznačený tím, že ocel se normalizuje. při teplotě od 848 do 1093 °C, například od 871 do 1087 °C, v atmosféře obsahující vodík, po válcování za studená na konečnou tloušťku a ještě před na nesením žáruvzdorného kysličníkového základního. povlaku, pro rekrystalizaci oceli.
VYNALEZU
2. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že za studená válcovaná ocel se ohřívá na teplotu v rozsahu normalizačních teplot po dobu kratší než 5 .minut, například méně. než 8 minuty.
8. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že ocel se normalizuje v atmosféře obsahující vodík, mající rosný bod od —64 do 05 °G, například od —17,7 do 48 °-C.
4. Způsob podle. bodů 1 až 8, vyznačený tím, že ocel se normalizuje v atmosféře sestávající z vodíku a dusíku.
5. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že normalizovaná ocel se udržuje v atmosféře obsahující vodík po dobu nejméně 80 sekund v rozmezí teplot od 760 do 848. °C ke zlepšení oduhličení oceli.
6. Způsob podle bodu 5, vyznačený tím, že normalizovaná ocel se udržuje v atmo
9 10 sféře obsahující vodík a mající ‘rosný bod od —6,6 do 6.5 QC v rozmezí teplot mezi 760 až 843 QC.
7. Způsob podle bodu 6, vyznačený tím, že normalizovaná ocel se udržuje v atmosféře obsahující vodík a dusík při teplotě mezi 760 až 843 °C.
8. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že za studená válcovaná ocel se normalizuje pří teplotě od 871 do 1.037 °C v atmosféře obsahující vodík a mající, rosný ‘bod od —17,7 do 43 °C a potom se udržuje v atmosféře obsahující vodík a mající rosný bod od 4 až 43 °C po dobu nejméně 30 sekund v teplotním rozsahu mezi 760' až 8Í43 ^C.
CS774019A 1976-06-17 1977-06-17 Method of making the electromagneticsilicon steel CS216515B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US05/696,964 US4054471A (en) 1976-06-17 1976-06-17 Processing for cube-on-edge oriented silicon steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS216515B2 true CS216515B2 (en) 1982-11-26

Family

ID=24799227

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS774019A CS216515B2 (en) 1976-06-17 1977-06-17 Method of making the electromagneticsilicon steel

Country Status (21)

Country Link
US (1) US4054471A (cs)
JP (1) JPS52153824A (cs)
AR (1) AR215639A1 (cs)
AU (1) AU509509B2 (cs)
BE (1) BE855833A (cs)
BR (1) BR7703867A (cs)
CA (1) CA1084817A (cs)
CS (1) CS216515B2 (cs)
DE (1) DE2727029A1 (cs)
ES (1) ES459888A1 (cs)
FR (1) FR2355069A1 (cs)
GB (1) GB1566143A (cs)
HU (1) HU178163B (cs)
IN (1) IN146550B (cs)
IT (1) IT1078911B (cs)
MX (1) MX4370E (cs)
PL (1) PL114604B1 (cs)
RO (1) RO71132A (cs)
SE (1) SE420736B (cs)
YU (1) YU151577A (cs)
ZA (1) ZA773085B (cs)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4123298A (en) * 1977-01-14 1978-10-31 Armco Steel Corporation Post decarburization anneal for cube-on-edge oriented silicon steel
US4115161A (en) * 1977-10-12 1978-09-19 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
US4160681A (en) * 1977-12-27 1979-07-10 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Silicon steel and processing therefore
US4200477A (en) * 1978-03-16 1980-04-29 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for electromagnetic silicon steel
US4157925A (en) * 1978-04-12 1979-06-12 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Texture annealing silicon steel
US4213804A (en) * 1979-03-19 1980-07-22 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
US4244757A (en) * 1979-05-21 1981-01-13 Allegheny Ludlum Steel Corporation Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
US4482397A (en) * 1981-08-24 1984-11-13 Allegheny Ludlum Steel Corporation Method for improving the magnetic permeability of grain oriented silicon steel
KR840000668A (ko) * 1981-08-24 1984-02-25 원본미기재 개선된 자기 특성을 갖는 배향성 규소강의 제조방법
MX167814B (es) * 1987-06-04 1993-04-13 Allegheny Ludlum Corp Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro
US4950336A (en) * 1988-06-24 1990-08-21 Nippon Steel Corporation Method of producing non-oriented magnetic steel heavy plate having high magnetic flux density
GB2267715B (en) * 1992-06-03 1995-11-01 British Steel Plc Improvements in and relating to the production of high silicon-iron alloys
US6858095B2 (en) 1992-09-04 2005-02-22 Nippon Steel Corporation Thick grain-oriented electrical steel sheet exhibiting excellent magnetic properties

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2270762A (en) * 1939-01-31 1942-01-20 Gen Electric Cold rolled silicon steel strip
US2534141A (en) * 1948-01-14 1950-12-12 Gen Electric Heat-treatment of cold rolled silicon steel strip
US2875113A (en) * 1957-11-15 1959-02-24 Gen Electric Method of decarburizing silicon steel in a wet inert gas atmosphere
LU36581A1 (cs) * 1957-11-15
US3954521A (en) * 1968-12-23 1976-05-04 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Method of producing grain oriented silicon steel
US3873381A (en) * 1973-03-01 1975-03-25 Armco Steel Corp High permeability cube-on-edge oriented silicon steel and method of making it
US3855021A (en) * 1973-05-07 1974-12-17 Allegheny Ludlum Ind Inc Processing for high permeability silicon steel comprising copper
US3905843A (en) * 1974-01-02 1975-09-16 Gen Electric Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product
US3957546A (en) * 1974-09-16 1976-05-18 General Electric Company Method of producing oriented silicon-iron sheet material with boron and nitrogen additions
GB1521680A (en) * 1974-09-23 1978-08-16 British Steel Corp Steels for electromagnetic applications

Also Published As

Publication number Publication date
JPS52153824A (en) 1977-12-21
PL198883A1 (pl) 1978-02-13
HU178163B (en) 1982-03-28
IN146550B (cs) 1979-07-14
ZA773085B (en) 1978-04-26
PL114604B1 (en) 1981-02-28
RO71132A (ro) 1982-02-26
AR215639A1 (es) 1979-10-31
YU151577A (en) 1982-08-31
CA1084817A (en) 1980-09-02
ES459888A1 (es) 1978-04-16
GB1566143A (en) 1980-04-30
MX4370E (es) 1982-04-19
AU509509B2 (en) 1980-05-15
BR7703867A (pt) 1978-05-02
IT1078911B (it) 1985-05-08
AU2552077A (en) 1978-11-30
SE7707028L (sv) 1977-12-18
BE855833A (fr) 1977-12-19
SE420736B (sv) 1981-10-26
FR2355069A1 (fr) 1978-01-13
US4054471A (en) 1977-10-18
DE2727029A1 (de) 1977-12-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7976644B2 (en) Method of production of grain-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density
US3873381A (en) High permeability cube-on-edge oriented silicon steel and method of making it
CS216515B2 (en) Method of making the electromagneticsilicon steel
CZ288875B6 (cs) Způsob výroby elektroplechu s orientovaným zrnem
CS216654B2 (en) Method of making the electromagnetic silicon steel
US4123298A (en) Post decarburization anneal for cube-on-edge oriented silicon steel
US4319936A (en) Process for production of oriented silicon steel
EP0538519B1 (en) Method of making high silicon, low carbon regular grain oriented silicon steel
CN113195770B (zh) 取向电工钢板及其制造方法
JPS6025495B2 (ja) 磁気的珪素鋼の製造方法
CS204951B2 (en) Method of producing electromagnetic oriented silicon steel
CS212707B2 (en) Method of manufacturing electromagnetic silicon steel
US4478653A (en) Process for producing grain-oriented silicon steel
US5061326A (en) Method of making high silicon, low carbon regular grain oriented silicon steel
CS216696B2 (en) Fireproof oxide coating for electromagnetic silicon steel
Iwayama et al. Roles of tin and copper in the 0.23‐mm‐thick high permeability grain‐oriented silicon steel
JPS6054371B2 (ja) 電磁的珪素鋼の製造方法
KR100256336B1 (ko) 자기적특성이 우수한 방향성 규소강의 제조방법
JP2693327B2 (ja) 標準高珪素低炭素結晶粒配向珪素鋼の製造方法
JP3336142B2 (ja) 磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法
CS218567B2 (en) Fire-proof oxide coating for electromagnetic silicon steel
CN116981789A (zh) 取向性电磁钢板及其制造方法
CS215115B2 (en) Method of making the electromagnetic silicon steel
JPS62104008A (ja) 一方向性けい素鋼板の製造方法
WO2023129259A1 (en) Improved method for the production of high permeability grain oriented electrical steel containing chromium