DE2715383A1 - Funknavigationsanlage - Google Patents
FunknavigationsanlageInfo
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Description
G.Höfgen-21
Die Erfindung betrifft eine Funknavigationsanlage mit
einer Antenne und einem Sender oder mindestens einem Empfänger, wobei die Antenne η auf einem Kreis angeordnete
Antennenelemente enthält.
Eine derartige Funknavigationsanlage ist aus der DT-PS 1 123 000 bekannt. Die dort beschriebene Funknavigationsanlage kann ein Drehfunkfeuer oder ein Peiler sein. Mit
einem Peiler wird der Einfallswinkel des empfangenen Signals bestimmt. Von einem Drehfunkfeuer wird ein Signal abgestrahlt, aus dem die Richtung zu diesem Funkfeuer ermittelt werden kann.
Von den zahlreichen Vorschlägen für Drehfunkfeuer sind besonders die weltweit eingeführten VOR- und TACAN-Drehfunkfeuer von großer Bedeutung. Die von diesen Drehfunk
feuern abgestrahlten Signale müssen die in Spezifikationen festgelegten Vorschriften erfüllen.
Das Drehfunkfeuerprinzip besteht darin, daß die Bodenstation ein richtungsabhängiges Signal aussendet, das im
Flugzeug mit Hilfe eines geeigneten Empfängers als Azimutinformation ausgewertet wird. Bei den VOR-Drehfunkfeuern
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(VOR = VHF Omnidirectional Radio Range), die stellvertretend für andere Drehfunker näher erläutert werden, besteht
das richtungsabhängige Signal aus einer 30-Hz-Schwingung, deren Phasenlage gegenüber einer Bezugsschwingung dem
Azimutwinkel entspricht. Durch Rotation eines VHF-Doppelkreis-Richtdiagrammes (z.B. eines Dipols) mit 30 U/sec,
das sich dem ungerichtet abgestrahlten Träger (Frequenzbereich 1O8 MHz bis 118 MHz) überlagert und im Feld eine
Amplitudenmodulation (AM) mit 30 Hz bildet, entsteht das
richtungsabhängige Signal. Zum Zwecke der Azimutauswertung
im Empfänger überträgt die Bodenstation zusätzlich eine 30 Hz-Bezugsschwingung. Diese ist als Frequenzmodulation
(FM) in einer 9960 Hz-Hilfsträgerschwingung mit einem Frequenzhub von - 480 Hz enthalten, die dem bereits erwähnten
Weise sind richtungsabhängiges Signal und Bezugsschwingung,
die ja frequenzgleich sind, gut voneinander entkoppelt. Im Bordempfänger wird die Phasendifferenz zwischen den
beiden 30 Hz-Schwingungen ausgewertet; sie ist identisch
mit dem Azimut, da in der Richtung magnetisch Nord Phasengleichheit zwischen richtungsabhängigem und Bezugssignal
eingestellt wird. Der Träger wird außerdem mit Sprache (300 Hz bis 3 000 Hz) und Kennung (1020 Hz) amplitudenmoduliert.
Je nach Aufstellungsort treten bei der Auswertung kleinere oder größere Gtländefehler auf. Der Geländefehler entsteht
durch Reflexion des abgestrahlten Signals an Hindernissen im Ausbreitungsweg der Strahlung. Neben der richtigen
Azimutinformation erscheint dann am Empfangsort auch
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eine solche, die den Azimut des Reflektors enthält. Durch
vektorielle Addition entsteht ein Fehler, dessen Größe abhängig ist vom betrag der reflektierten Strahlung, von
der hochfrequenten Phasendifferenz zwischen direktem und reflektiertem Signal und von dem Unterschied zwischen
Empfänger- und Reflektorazimut.
Wegen dieser möglichen Fehler muß bei der Aufstellung
eines VOR-Drehfunkfcuers stets nach einem Platz gesucht werden, bei dem der Geländefehler vernachlässigbar
ist. Ein solcher Platz läßt sich jedoch nicht immer
finden. Eine starke Reduzierung der Geländefehler erzielt
man mit dem Doppler-VOR, das in der zitierten Patentschrift beschrieben ist, und das mit dem VOR kompatibel ist. Das
Doppler-VOR kann selbst in sehr hindernisreichem Gelände
aufgestellt werden.
Auch bei Peilern wird in hindernisreichem Gelände das Meßergebnis durch Störungen, die durch Mehrwegausbreitungen
des gepeilten Signals verursacht werden, verfälscht. Durch Anwendung des Doppler-Prinzips - ähnlich wie beim Doppler-VOR - werden diese Störungen nahezu beseitigt. Doppler
peiler sind ebenfalls in der zitierten LiteratursteHe
beschrieben.
Sowohl Doppler-VOR als auch Doppler-Peiler sind Großbasis-Systeme und benötigen daher bei der Aufstellung viel Platz.
Außerdem sind diese Funknavigationsanlagen sehr teuer.
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Aufgabe
Es 1st Aufgabe der Erfindung, eine weitere Funknavigationsanlaye anzugeben, bei der die Meßgenauigkeit durch von
Mehrwegausbreitungen verursachten Störungen nicht wesentlich beeinträchtigt wird.
Lösung
Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt mit den im Anspruch 1
bzw. Anspruch 6 angegebenen Mitteln. Vorteilhafte Weiterbildungen sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
Vorteile
Die neue Navigationsanlage kann sowohl als Drehfunkfeuer als auch als Peiler verwendet werden. Bei der Verwendung
als Drehfunkfeuer kann sie beispielsweise als VOR- oder TACAN-Drehfunkfeuer ausgebildet sein. Die neuen Drehfunkfeuer
und Peiler sind wesentlich kostengünstiger als das Doppler-VOR bzw. der Doppler-Peiler.
Die Erfindung wird anhand von Zeichnungen beispielsweise näher erläutert. Es zeigt:
Fig.1 ein Blockschaltbild eines AusfUhrungsbeispiels
als Drehfunkfeuer;
Fig.2 ein Blockschaltbild eines Ausführungsbeispiels
als Peller;
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Fig.3 ein Blockschaltbild eines weiteren AusfUhrungsbeispiels
als Peiler.
Die Beschreibung für die neue Navigationsanlage erfolgt zunächst für ein Drehfunkfeuer und anschließend für
einen Peiler. Das Drehfunkfeuer wird beispielsweise aniiand eines VOR-Drehfunkfeuers beschrieben. Das bekannte
VOR-Drehfunkfeuer ist in dem Buch von E.Kramar "Funksysteme
für Ortung und Navigation", Verlag Berliner Union GmbH, Stuttgart, 1973 auf den Seiten 131 bis 139 beschrieben.
Das VOR-Drehfunkfeuer enthält einen Sender 30, der aus mindestens einem Oszillator 6, einem Modulator 7, einem
Leistungsverstärker 8, einem Goniometer 5 und Einrichtungen (in der Zeichnung nicht dargestellt) zur Erzeugung der
Modufetionsslgnale besteht. Dieser Sender 30 ist allgemein
bekannt und wird deshalb nur kurz beschrieben.
In dem Oszillator 6 wird die Trägerschwingung CAR mit der Frequenz f (f liegt zwischen 108 und 118 Hz) erzeugt.
Diese Trägerschwingung CAR wird in dem Modulator 7 moduliert und in dem Leistungsverstärker 8 auf die notwendige
Leistung verstärkt. Die Modulationssignale sind ein Hilfsträger mit einer Frequenz von 9960 Hz - 480 Hz (9 960 Hz
mit 30 Hz frequenzmoduliert), die Sprache (300 ... 3 0OO Hz) und die Kennung (1020 Hz). Das 30 Hz Signal, mit dem der
Hilfsträger frequenzmoduliert ist, dient bordseitig als 30-Hz-Bezugssignal. Zur Vereinfachung wird das modulierte
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und verstärkte Trägersignal CAR(mod) in der nachfolgenden
Beschreibung kurz als Träger CAR(mod) bezeichnet.
Ein Teil des Ausgangssignals des Oszillators 6 wird außerdem dem Goniometer 5 zugeführt, das zusätzlich noch ein
3O-Hz-Signal erhält. In dem Goniometer, das zwei Leistungsverstärker
enthält, werden auf bekannte Weise ein oberes 30-Hz-Seitenband USB und ein unteres 30 Hz-Seitenband
LSü der Trägerschwingung CAR erzeugt.
Die im Sender 30 erzeugten Seitenbänder USB, LSB und der Träger CAR(mod) werden jeweils über Leistungsverteiler
2, 21, 2" Phasenschiebern 1, 1', 1" und Suiraniergliedern 3
einer Antenne zugeführt, die aus auf einem Kreis 19 angeordneten Antennenelementen 11 bis 18 besteht. Für das
Ausführungsbeispiel wird angenommen, daß der Kreis 19 einen Durchmesser von einer Wellenlänge des abgestrahlten
Signals hat und daß acht Antennenelemente gleichmäßig auf dem Kreis angeordnet sind.
Die Summierglieder 3 sind notwendig, weil jedes Antennenelement mit drei unterschiedlichen Signalen gespeist
wird. Diese drei Signale USB, LSB, CAR(mod) werden in den Suiraniergliedern 3 zusammengefaßt.
Aus demselben Grund sind auch drei Leistungsverteiler und drei Phasenschieberanordnungen notwendig. Diese sind
gleichartig aufgebaut und es reicht deshalb aus, nur einen Leistungsverteiler 2 und eine Phasenschieberanordnung 1
näher zu erläutern. Dieser ersten Phasenschieberanordnung
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wird das obere Seitenband USB zugeführt.
Da acht Antennenelemente 11...18 vorgesehen sind, hat
der Leistungsverteiler 2 acht Ausgänge, denen jeweils ein steuerbarer Phasenschieber 1 nachgeschaltet ist.
Die Phasenschieber 1 können acht unterschiedliche Phasenverschiebungen 01 bis 08 erzeugen. Die Steuerung der
Phasenschieber 1 erfolgt von einer Schalteinrichtung 4 aus. In der Zeichnung ist nur für den ersten Phasenschieber eine punktiert gezeichnete Steuerleitung eingezeichnet. Die Steuerung der anderen Phasenschieber
erfolgt ebenfalls Über Steuerleitungen.
Durch die Schalteinrichtung 4 werden auch die anderen Phasenschieber 11, 1" gesteuert, denen das untere Seitenband LSB bzw. der Träger CAR(mod) zugeführt werden.
Für diese Phasenschieber 1', 1" ist ebenfalls jeweils eine punktiert gezeichnete Steuerleitung eingezeichnet.
Durch die Schalteinrichtung 4 werden sämtliche Phasenschieber 1, 11, 1" einzeln gesteuert. Der Zeitpunkt, zu
dem von einem Schaltzustand zu einem anderen Schaltzustand umgeschaltet wird, ist für alle Phasenschieber gleich.
Die Schaltfolge kann beispielsweise 10 Hz sein.
Bevor erklärt wird, wie durch eine geeignete Steuerung der Phasenschieber hochfrequente Phasendrehfeider erzeugt
werden, und wie zwischen unterschieldichen Phasendrehfeidern umgeschaltet wird, werden zunächst die verwendeten Begriffe
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erläutert. Diese Begriffe werden auch bei der späteren Beschreibung des Peilers verwendet. Die Speisesignale
werden dann durch empfangene Signale ersetzt. Was beim Drehfunkfeuer über die HF-Phasen der Signale an den Antennenelementengesagt
wird, gilt beim Peiler sinngemäß für die HF-Phasen der Signale an den Eingängen eines
Summiergliedes, in dem die von den Antennenelementen empfangenen Signale zusammengefaßt werden. Diese Signale
sind wie beim Drehfunkfeuer den einzelnen Antennenelementen auf dem Kreis zugeordnet.
Ein hochfrequentes Phasendrehfeld ist vorhanden, wenn
die hochfrequente Phase eines Speisesignals für jedes Antennenelement unterschiedlich ist, die Differenzen der
HF-Phasen der Signale an benachbarten Antennenelementen jeweils gleich ist und die Summe der HF-Phasendifferenzen entlang
des Antennenkreises gleich 360 Vielfachen hiervon ist.
oder einem ganzzahligen
Das Phasendrehfeld ist rechtsdrehend, wenn die HF-Phasen
an den Antennenelementen im Uhrzeigersinn zunehmen und linksdrehend, wenn sie im Uhrzeigersinn abnehmen. Dies
wird am nachfolgenden Beispiel erläutert:
Antenne | 1 | -45° | 2 | 31 | 5° | -90° | 3 | 270° | (im Uhrzeigersinn] |
HF-Phase | 0° | 45° | 90° | rechtsdrehend | |||||
HF-Phase | 0° | oder | oder | linksdrehend | |||||
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Ein hochfrequentes Phasendrehfeld, bei dem entlang des
Antennenkreises eine Phasenverschiebung um n.36O° erfolgt, ist ein Phasendrehfeld n.Ordnung.
Nach dieser Definition ist ein Phasendrehfeld nullter Ordnung dann vorhanden, wenn alle Einzelantennen gleichphasig
gespeist werden. Dies ist jedoch im eigentlichen Sinn kein hochfrequentes Phasendrehfeld.
Die Tabellen 1 und 2 geben an, welche hochfrequenten
Phasendrehfelder erzeugt werden müssen, zwischen welchen hochfrequenten Phasendrehfeldern umgeschaltet werden
muß und wie hierzu die Phasenschieber eingestellt werden müssen.
Zustand | V | W | X | Y | Z |
LSB | 3x360° Ii |
2x360° Ii |
1x360° Ii |
0° | 1x360° re |
CAR(mod) | 2x360° Ii |
1x360° Ii |
0° | 1x360° re |
2x360° re |
USB | 1x360° Ii |
0° | 1x360° re |
2x360° re |
3x360° re |
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CQ | ||||||||||||||
CO | ||||||||||||||
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In Tabelle 1 wird beispielsweise angenommen, daß zwischen
fünf Schaltzuständen V, W, X, Y und Z umgeschaltet wird. In jedem Zustand 1st die Ordnungszahl des Drehfelds des
oberen USB bzw. unteren LSB Seitenbandes um eins niedriger bzw. höher als die des Phasendrehfeldes des Trägers. Dies
ist notwendig, um ein Signal zu erhalten, das den VOR-Spezifikationen genügt. Zur Fehlerreduzierung reicht dies
jedoch noch nicht aus. Hierzu ist es notwendig, daß für den Träger CAR(mod) nacheinander Phasendrehfeider verschiedener Ordnungen angewandt werden, wobei die oben
angeführte Voraussetzung erhalten bleiben muß. Im vorliegenden Beispiel wird jeweils von einer Ordnung zur
nachfolgenden umgeschaltet. Dies ist jedoch nicht Voraussetzung.
beschreiben, wird erläutert, warum dies zu einer Fehlerreduzierung führt. Die in den Gleichungen verwendeten
Bezeichnungen haben folgende Bedeutung:
EUSB' ECAR(mod)' ELSB Betra^ der Fed^stärke von dem oberen
Seitenband, dem modulierten Träger
bzw. dem unteren Seitenband am Empfangsort.
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m Modulationsgrad
ω
Kreisfrequenz der NF-Schwingung
(cü=2ir . 30 Hz)
i^w Azimut dos Nutzsignals
,Q Tragerkreisfrequenz
Y'N Trägerphase des Nutzsignals
k ein den Reflexionsgrad bestimmender Faktor
(k <.< 1)
-1/1S Azimut des Störsignals
(P Trägerphase des Störsignals
η Ordnungszahl des hochfrequenten Phasendrehfeldes
t Zeit
Am Empfangsort erhält man - wenn keine Störungen durch reflektierte Signale vorhanden sind - folgende drei
Nutzsignale
m
1O
EUSB " 5 V c°s C(^ +Ό)
ECAR(mod)
ELSB = f E0 · cos
Die Zusammenfassung dieser drei Anteile ergibt das Summennutzsignal E...
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Diese Gleichung ist mit Ausnahme des unterstrichenen Faktors in Übereinstimmung mit der allgemein bekannten
Beschreibung des VOR-Signals. Der zusätzliche Faktor bei der hochfrequenten Trägerphase ist für die Winkelauswertung
ohne Einfluß.
Für den Fall, daß zusätzlich ein an einem Hindernis reflektiertes Signal (Störsignal) vorhanden ist, überlagert
sich dieses Störsignal E dem Nutzsignal E . Das Störsignal wird beschrieben durch
Es - k· E0L 1 + mcos(ujt +^g)J cos(St + ni^ + <jf )
Durch die Überlagerung ergibt sich ein Azimutfehler Δ
(im Bogenmaß; k<£1) von
Δ = k- sin(^N -^5) . coe[n(t*K -^g) + (ff ^ -^)J
Die Phasendifferenz (fN -fs) hängt von den Ausbreltungswegen
des Nutzsignals und des Störsignals ab. Bei den bekannten VOR-Drehfunkfeuern (für die n=0 ist) treten
Maximalfehler dann auf, wenn (fN ~fs) s 0° (hierfür
wird A ■ +4 max und wenn if^ -fs) = 180° (entsprechend
Δ ■ -Δ max) list. Im Bordempfänger ändert sich normalerweise
die Phasendifferenz (*PN - ψ" g) während des Fluges, so daß
die bekannten Schwankungen bei der Kursanzeige (bends, scallopings) entstehen.
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Im Gegensatz zu dem bekannten Drehfunkfeuer enthält die Fehlergleichung für für das von dem neuen Drehfunkfeuer
abgestrahlte Signal zusätzlich die hochfrequente Phasendifferenz n- (v?j --Jc)1 die mit einer hinreichend schnellen
Folge (z.B. 5 bis 30 Hz) verändert wird. Dadurch schwankt der Fehler A . Durch eine an Bord durchgeführte Mittelwertbildung wird der Fehler stark reduziert. Es ist von
Vorteil, die Schaltfolge so zu wählen, daß bereits durch die Trägheit der Bauelemente und der Anzeigeeinrichtung
eine Mittelung erfolgt. Die Änderung der hochfrequenten Phasendifferenz wird durch Umschalten der Ordnungszahl
η erreicht. Mit steigender Ordnungszahl η wird der Aus-'ireitungsfehler zunehmend kleiner. Wird zwischen fünf verschiedenen Ordnungszahlen umgeschaltet, dann wird der Maximal-
fehler der durch Mehrwegausbreitung verursachten Störungen um einen Faktor 3 bis 5 reduziert.
In der Tabelle 2 ist für zwei Zustände angegeben, welche Phasenverschiebungen die Phasenschieber 1, 1' und 1"
erzeugen müssen, damit die gewünschten Phasendrehfelder
erzeugt werden. Aus der Tabelle ist zu erkennen, daß
alle Phasenschieber einzeln gesteuert werden und daß das Umschalten von einem Schaltzustand zu einem anderen für
alle Phasenschieber gleichzeitig erfolgt. Bei dem in Tabelle 2 angegebenen Beispiel beginnen alle Phasendreh
felder bei der Einzelantenne Nr. 11. Dies ist jedoch nicht
notwendig.
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Bel dem oben beschriebenen AusfUhrungsbelsplel sind nur
auf dem Kreis angeordnete Antennenelemente vorgesehen. Es 1st jedoch auch möglich, eines der Antennenelemente
in der Kreismitte anzuordnen (in der Zeichnung nicht dargestellt). Die Signale können hierbei wie folgt abgestrahlt werden: den Antennenelementen wird gleichzeitig
eines der beiden Seitenbänder USB, LSB und der Träger CAR(mod) zugeführt. Der Träger wird nur von den Antennenelementen auf dem Kreis abgestrahlt, während das oheie
USB bzw. untere LSB Seitenband abwechselnd von den Antennenelementen auf dem Kreis und der Mittelantenne
abgestrahlt werden.
Die Schaltzustände - es sind zwei angenommen - sind in der Tabelle 3 (entspricht Tabelle 1) zusammengefaßt.
Zustand | a | b |
USB | 0° | 2x360° Ii |
CAR(mod) |
1x360°
re |
1x360°
11 |
LSB |
2x360°
re |
0° |
Das Signal, für das ein Drehfeld O.Ordnung angewandt
wird, wird jeweils von der Mittelantenne abgestrahlt.
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Neben den beschriebenen Möglichkeiten gibt es noch zahlreiche andere Möglichkeiten, die Signale abzustrahlen. Es muü lediglich darauf geachtet werden,
daß
1. hochfrequente Phasendrehfelder erzeugt werden
2. zwischen verschiedenen hochfrequenten Phasendrehfeidern umgeschaltet wird, wobei notwendig ist, daß
die Phasendrehfelder für den Träger verändert werden müssen und die Phasendrehfelder der Seitenbänder zu
denen des Trägers in einem bestimmten Verhältnis stehen.
Das Drehfunkfeuer wurde als VOR-Drehfunkfeuer beschrieben.
Es kann jedoch auch als TACAN-Drehfunkfeuer ausgebildet sein. Auch bei zukünftigen, gegenwärtig noch nicht eingeführten Drehfunkfeuern kann die erfindungsgemäße
Lösung gegebenenfalls angewandt werden.
Nachfolgend werden anhand der Fig.2 und Fig.3 zwei
AusfUhrungsbeispiele fUr eine als Peiler ausgebildete Funknavigationsanlage beschrieben.
mehreren auf einem Kreis 19 angeordneten Antennenelementen 11 bis 18. Beim AusfUhrungsbeispiel sind acht Antennenelemente vorgesehen. Jedem Antennenelement ist - ebenfalls
wie beim Drehfunkfeuer - mindestens ein steuerbarer
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Phasenschieber 1 zugeordnet, wobei alle Phasenschieber von einer gemeinsamen Schalteinrichtung 4 so gesteuert
werden, daß hochfrequente Phasendrehfeider entstehen und daß zwischen verschiedenen hochfrequenten Phasenclrehfeldern umgeschaltet wird.
Bei dem AusfUhrungsbeispiel nach Fig.2 ist zwischen die
Antennenelemente 11 bis 18 und die Phasenschieber 1 jeweils ein Leistungsteiler 21 geschaltet, der das von dem
jeweiligen Antennenelement empfangene Signal in zwei
gleiche Signale aufteilt. Die ersten Signale werden den
bereits erwähnten Phasenschiebern 1 zugeführt, die Phasenvorschiebungen 01 bis 08 erzeugen.(z.B. entsprechend
Tabelle 2). Durch diese Phasenschieber wird wie beim Drehfunkfeuer ein erstes hochfrequentes Phasendrehfeld
erzeugt. Die jeweils zweiten Signale der Leistungsteiler
werden ebenfalls jeweils einem steuerbaren Phasenschieber 1'
zugeführt, die Phasenverschiebungen 01' bis 08' (z.B.
entsprechend Tabelle 2) erzeugen. Durch diese Phasenschieber wird ein zweites hochfrequentes Phasendrehfeld
erzeugt. Die Steuerung dieser weiteren Phasenschieber 1'
erfolgt ebenfalls durch die Schalteinrichtung 4. Die Steuerleitungen sind punktiert eingezeichnet (es sind
nur zwei Steuerleitungen eingezeichnet).
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Die Ausgangssignale der ersten Phasenschieber werden einer ersten Summierschaltung 22 und die Ausgangssignale
der weiteren Phasenschieber einer zweiten Summierschaltung 22*
zugeführt. Die Ausgangssignale.der beiden Summierschaltungen 22, 22' werden jeweils einem Empfänger 23, 23* zugefihrt
und in einer Phasenmesseinrichtung 24 werden die Phasen der beiden Empfängerausgangssignale miteinander verglichen.
Der Phasenwinkel gibt den Einfallswinkel des gepeilten Signals an.
angezeigt werden. Es ist jedoch von Vorteil, den gemessenen W'nkel einem Rechner 26 zuzuführen, der den Mittelwert
des Meßergebnisses bildet. Eine Mittelwertbildung ist nicht notwendig, wenn zwischen den verschiedenen hoch
frequenten Phasendrehfeldern so schnell umgeschaltet wird,
daß bereits durch die Trägheit der verwendeten Bauelemente eine Mittelung erfolgt.
o '
gangssignale S, S* der Summierschaltungen 22, 22* durch
die Gleichungen
S - Eo cosLß, t + n$ + f 3
S1 - Eo cosL^ t + (n-
bestimmt. Hierbei ist angenommen, daß die Ordnungszahl des Drehfeldes, das durch die ersten Phasenschieber 1
erzeugt wird, um eins höher ist als die Ordnungszahl des Drehfeldes, das durch die zweiten PhasenschieberTerzeugt
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G.Höigen-21
wird. Aus den Gleichungen ist zu erkennen, daß der
Einfallswinkel V^ direkt gemessen werden kann.
Unterscheiden sich die Ordnungszahlen der beiden Drehfelder um mehr als eins, dann wird das Meßergebnis mehrdeutig; die Meßgenauigkeit wird jedoch erhöht. Es muß
datier ein Schaltzustand vorgesehen werden, bei dem sich die Ordnungszahlen um + oder -1 unterscheiden. Dieses
Meßergebnis kann im Rechner zur Eindeutung verwendet werden.
Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig.3 sind den Phasenschiebern 1 keine Leistungsteiler vorgeschaltet. Den
Antennenelementen 11 bis 18 sind Phasenschieber 1 nachgeschaltet, deren Ausgangseignale jeweils einem Modulator
zugeführt werden. Die Ausgangssignale der Modulatoren 31
werden einer Summierschaltung 22 zugeführt. Das Ausgangssignal der Summierschaltung 22 wird wie bei dem Ausfuhrungsbeispiel nach Fig.2 einem Empfänger 23 zugeführt,
dem eine Phasenmeßeinrichtung2Vund eine Anzeigeeinrichtung nachgeschaltet sind.
Den Modulatoren 31 wird jeweils ein niederfrequentes Modulationssignal mit der Frequenz CO zugeführt, das in
einem Bezugssignalgenerator 32 erzeugt wird. Die niederfrequenten Modulationssignale für die einzelnen Modulatoren
unterscheiden sich in ihrer Phase. Die Phase ist entsprechend
der geometrischen Anordnung des jeweiligen Antennenelements
11 bis 18 auf dem Kreis 19 gewählt.
8 Ü 'Γ-Η 1 / 0 3 b H
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Es wird angenommen, daß das Antennenelement 11 vom Kreismittelpunkt aus gesehen in der Richtung angeordnet
ist, in der der Azimutwinkel gleich O ist. Das Ausgangsiiignal
des diesem Antennenelement 11 nachgeschalteten rhasenschicbors 1 (Phasenverschiebung 01*(J°)wird dann in
dem Modulator 31 mit dem nicht phasenverschobenen Modulationssignal
moduliert.
Da im vorliegenden Fall auf dem Antennenkreis 19 acht Antenneneleiiiente gleichmäßig angeordnet sind, wird das
Ausgangssignal des Phasenschiebers, der dem zweiten A'nJtennenelement 12 nachgeschaltet ist, entsprechend der
geometrischen Lage dieses Antennenelementes 12 auf dem Kreis 19 in dem Modulator 31 mit einem um 45° phasenverschobenen
Modulationssignal moduliert. Entsprechend wird das dem achten Antennenelement 18 zugeordnete Signal
mit einem um 315° phasenverschobenen Modulationssignal
moduliert. Die Zuordnung der Phasenverschiebungen kann jedoch auch anders gewählt werden. Als Modulation kann
beispielsweise eine Amplitudenmodulation erfolgen.
Das Ausgangssignal des Modulationssignalgenerators 32 wird der Phasenmeßeinrichtung 24 als Bezugssignal zugeführt.
Wenn das vom Peiler empfangene Signal durch
E = EQ cos tat +ψ) beschrieben ist, wird das Ausgangssignal der Summierschaltung
803341 /0358
G.Höfgen-21
Das demodulJorLe Empfängerausgangssignal U-. kann durch
U = U cos de t +'/') und das Modulationssignal U durch
Ug = UßO coscc- t beschrieben weiden. Daraus geht hervor,
daß der Einfallswinkel des gepeilten Signals in der Phasen-Meßeinrichtung unmittelbar gemessen werden kann.
FUr die Mittelwertbildung gilt dasselbe, was zu dem anhand
der Fig.2 beschriebenen Ausführungsbeispiel gesagt wurde.
Außer den beschriebenen Ausfuhrungsbeispielen gibt es auch noch andere Möglichkeiten zur Realisierung des Peilers,
Bei allen AusiUhrungsbeispielen ist wichtig, daß - wie bei den Drehfunkfeuern -
1. hochfrequente Phasendrehfelder erzeugt werden.
2. zwischen verschiedenen hochfrequenten Phasendrehfeidern
umgeschaltet wird.
80 9 8 Λ 1/0358
L e e r s e i t e
Claims (9)
- STANDARD ELEKTRIK LORENZ 2 / 1 O J Ö JAKT TENGESELLSCHAFTSTUTTGARTG.Höfgen-21Patentansprüche( 1 Λ Funknavigationsanlage mit einer Antenne und einem Sender oder mindestens einem Empfänger, wobei die Antenne η auf einem Kreis angeordnete Antennenelemente enthält, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Verwendung als Funkfeuer alle Antennenelemente (11 ... 18) gleichzeitig mit mindestens einem hochfrequenten Signal (CAR(mod), USB, LSB) gespeist werden, daß bei mindestens n-1 Antennenelementen das hochfrequente Signal über mindestens einen steuerbaren Phasenschieber (1) zugeführt wird und daß eine allen Phasenschiebern (1) gemeinsame Schalteinrichtung (4) vorgesehen ist, die die Phasenschieber (1) so schaltet, daß nacheinander verschiedene hochfrequente Phasendrehfelder erzeugt werden, wobei ein hochfrequentes Phasendrehfeld dadurch bestimmt ist, daß die Signale an benachbarten Antennenelementen unterschiedliche HF-Phasen haben und die HF-Phasen hierbei so gewählt sind, daß die Differenz der HF-Phasen der Signale an benachbarten Antennenelementen jeweils gleich ist und die Summe der HF-Phasendifferenzen entlang des Antennenkreises (19) gleich 360° oder einem ganzzahligen Vielfachen hiervon ist.Sm/Scho 4.4.19778 0 9 0 h 1 / 0 3 R fl ORIGINAL INSPECTED-2- IΊ ! 5 3 BG.Höfgen-21
- 2. Drehfunkfeuer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß - wenn die Antennenelemente (11...18) mit mehreren Signalen (CAR(mod), USB, LSB) gleichzeitig gespeist werden die HF-Phasen der einzelnen Signale unterschiedliche hochfrequente Phasendrehfeider bilden.
- 3. Drehfunkfeuer nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß sich eines der Antennenelemente in der Mitte des Antennenkreises (19) befindet.
- 4. Drehfunkfeuer nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die hochfrequenten Signale so gewählt sind und daß das Umschalten so erfolgt, daß das abgestrahlte Signal die TACAN-Spezifikationen erfüllt.
- 5. Drehfunkfeuer nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die hochfrequenten Signale so gewählt sind und das Umschalten so erfolgt, daß das abgestrahlte Signal die VOR-Spezifikationen erfüllt.
- 6. Funknavigationsanlage mit einer Antenne und einem Sender oder mindestens einem Empfänger, wobei die Antenne η auf einem Kreis angeordnete Antennenelemente enthält, dadurch gekennzeichne t , daß bei der Verwendung als Peiler mindestens n-1 Antennenelemente (11...18) Über mindestens einen steuerbaren Phasenschieber (1) mit mindestens einer Summier-0 9841/03G.Höfgen-21Schaltung (22), der ein Empfänger (23) nachgeschaltet ist, verbunden sind, daß eine allen Phasenschiebern (1) gemeinsame Schalteinrichtung (4) vorgesehen ist, die die Phasenschieber (1) so schaltet, daß nacheinander verschiedene hochfrequente Phasendrehfeider erzeugt werden, wobei ein hochfrequentes Phasendrehfeld dadurch bestimmt ist, daß die Signale an benachbarten Eingängen der Summierschaltung (22, 22') unterschiedliche HF-Phasen haben und die HF-Phasen hierbei so gewählt sind, daß die Differenz der HF-Phasen der phasenverschobenen t von benachbarten Antennenelementen empfangenen Signale jeweils gleich ist und die Summe all dieser HF-Phasendifferenzen entlang des Antennenkreises (19) gleich 360° oder einem ganzzahligen Vielfachen hiervon ist, und daß dem Empfänger (23) eine Phasenmeßeinrichtung (24) nachgeschaltet ist, der auch ein Vergleichssignal zugeführt wird.
- 7. Funknavigationsanlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß den Eingängen der Summierschaltung (22) ein Modulator (31) vorgeschaltet ist, daß diesen η Modulatoren η niederfrequente Modulationssignale zugeführt werden, wobei mindestens n-1 dieser Signale phasenverschoben sind und die Phasenverschiebungen entsprechend der geometrischen Anordnung des jeweiligen Antennenelementes (11...18) auf dem Kreis (19), dessen Ausgangssignal dem jeweiligen Modulator (31) zugeführt wird, gewählt sind, und daß der Phasenmeßeinrichtung (24) das NF-Signal als Bezugssignal zugeführt wird.809841/03 5G.Höfgen-21
- 8. Funknavigationsanlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Ausgangssignal jedes /Vntennenelementes (11...18) In mindestens zwei Signale aufgeteilt wird, wobei jeweils das erste Signal der Suiranierschaltung (22) und das zweite Signal einer weiteren Summierschaltung (22') zugeführt wird, daß in die Zuleitungen zu der weiteren Sununierschaltung (22") ebenfalls mindestens n-1 steuerbare Phasenschieber (1') geschaltet sind, die von der Schalteinrichtung (4) gesteuert werden, daß durch diese Phasenschieber (V) ein weiteres hochfrequentes Phasendrehfeld erzeugt wird und daß der Phasenmeßeinrichtung (24) das Ausgangssignal eines Empfängers (23*), der der weiteren Sununierschaltung (22*) nachgeschaltet ist, als Vergleichssignal zugeführt wird.
- 9. Funknavigationsanlage nach Anspruch 6, 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Phasenmeßeinrichtung (24) eine Einrichtung zur Mittelwertbildung (25) des gemessenen Einfallswinkels nachgeschaltet ist.809841/0358
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