DE2713299C2 - Dynamoelektrische Maschine mit in eine gefüllte Harzmasse eingebetteten Wicklungen und Kern - Google Patents
Dynamoelektrische Maschine mit in eine gefüllte Harzmasse eingebetteten Wicklungen und KernInfo
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Description
(A) einem flüssigen ungesättigten Polyesterharz mit einer Viskosität von 50 bis 50 00OmPa-S bei
25°C aus
(Al)einem ungesättigten Polyester oder einem
Vinylesterharz,
(A2) einer äthylenisch ungesättigten monomeren Verbindung,
(A3) einem Härtungskatalysator, und gegebenenfalls
(A4) einem Diallylphthalatvorpolymeren, üblichen Beschleunigern und/oder Polymerisationsinhibitoren,
(B) einer anorganischen elektrisch isolierenden Füllstoffkomponente aus teilchenförmigen! anorganischen
Material mit einem Anteil einer Korngröße von weniger als 150 μηι und
Glasfasern, sowie gegebenenfalls
(C) weiteren üblichen Zusatzstoffen besteht,
dadurch gekennzeichnet, daß die Füllstoffkomponente aus
(Bl)pulverförmigem Calciumcarbonat einer Korngröße unter 44 μπι,
(B2) einem anorganischen teilchenförmigen Mineral einer Korngröße von 74 μιτι bis 1410 μηι,
(B3) Stapelglasfaser, die nach dem Kneten der Masse eine Länge von mehr als 200 μπι und
einen Durchmesser von weniger als 150 μπι hat,
und gegebenenfalls zusätzlich
(B4) pulverförmigem Ton einer Korngröße unter 44 μπι besteht,
wobei das Gewichtsverhältnis der einzelnen Bestandteile folgenden Bedingungen genügt:
(Bl)/(B2) = 0,3 bis 4; (B3)/Gesamtgewicht der Masse = 0,05 bis 0,25; (Al ) + (A2) +(A3)+^/Gesamtgewicht der Masse = 0,1 bis 0,4, und
(Bl) + (B2) + (B3)/Gesamtgewicht der Masse = 0,6 bis 0,9 oder bei zusätzlichem Vorliegen der Komponente (B4)
(Bl)/(B2) = 0,3 bis 4; (B3)/Gesamtgewicht der Masse = 0,05 bis 0,25; (Al ) + (A2) +(A3)+^/Gesamtgewicht der Masse = 0,1 bis 0,4, und
(Bl) + (B2) + (B3)/Gesamtgewicht der Masse = 0,6 bis 0,9 oder bei zusätzlichem Vorliegen der Komponente (B4)
(Bl)+(B2)+(B3)+(B4)/Gesamtgewicht der Masse = 0,45 bis 0,85, wobei dann (B4)/Gesamtgewicht
der Masse = 0,05 bis 0,15 ist.
2. Dynamoelektrische Maschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Füllstoffkomponente
(B) aus
(Bl) pulverförmigem Calciumcarbonat einer mittleren Korngröße von weniger als 5 μπι,
(B2) einem teilchenförmigen Mineral, das zu mindestens 95% ein Sieb mit einer Maschenweite von
1410 μπι passiert und auf einem Sieb mit einer Maschenweite von 105 μπι zurückgehalten
wird, und das aus Flußsand, Bergsand, Seesand, pulverförmigem Kalkstein oder Kombinationen
dieser Materialien besteht, und
(B3) Stapelglasfaser einer Länge von 200 bis 50 000 μπι und mit einem Durchmesser von 5 bis 13 μπι,
(B3) Stapelglasfaser einer Länge von 200 bis 50 000 μπι und mit einem Durchmesser von 5 bis 13 μπι,
besteht
Die Erfindung betrifft eine dynamoelektrische Maschine mit einer Wicklungen und einen Kern aufweisenden
Statoranordnung, die in ein wärmeableitendes elektrisch isolierendes Gehäuse eingekapselt ist, einer
Rotoranordnung mit einer zentral zu dieser angebrachten Welle und einer an der Statoranordnung vorgesehenen
Lageranordnung, welche die Welle drehbar unterstützt, wobei das Gehäuse aus dem gehärteten
Produkt einer Hai z-Füllstoff-Masse aus (A) einem flüssigen ungesättigten Polyesterharz mit einer Viskosität
von 50 bis 50 00OmPa-S bei 25"C aus (Al) einem
ungesättigten Polyester oder einem Vinylesterharz, (A2) einer äthylenisch ungesättigten monomeren Verbindung,
(A3) einem Härtungskatalysator, und gegebenenfalls
(A4) einem Diallylphthalatvorpolymeren, üblichen Beschleunigern und/oder Polymerisationsinhibitoren,
(B) einer anorganischen elektrisch isolierenden Füllstoffkompcnente
aus teilchenförmigen! anorganischen Material mit einem Anteil einer Korngröße von weniger
als 150 μπι und Glasfasern, sowie gegebenenfalls (C)
weiteren Zusatzstoffen besteht.
In der US-PS 37 58 799 werden dynamoelektrische Maschinen mit einem Gehäuse beschrieben, in welchem
die Statorwicklungen und ein Kern von einem aus Harz und Füllstoff bestehenden System eingekapselt sind.
Das in dieser Patentschrift beschriebene Gehäuse enthält keinen Metallbehälter bzw. keine Metallschale
und weist einen im wesentlichen starren Strukturteil aus einer im Zwischenraum angeordneten Masse aus einem
inerten teilchenförmigen Material auf.
Klebriges Material, wie ein ungesättigtes Polyesterharz, füllt die Zwischenräume der Masse und bindet
inerte Teilchen miteinander und mit dem übrigen Anteil der Struktur.
In dieser Patentschrift werden verschiedene Arten von Systemen auf Basis einer aus Harz und Füllstoff
bestehenden Masse beschrieben, die äußerst wichtig für dynamoelektrische Maschinen dieses Typs sind. In
praktischer Hinsicht werden die dynamoelektrischen Maschinen durch Spritzgießen oder Preßspritzen
hergestellt; die Eigenschaften des Harz-Füllstoff-Systems müssen daher vollständig untersucht und auf
optimale Werte eingestellt werden, da andernfalls dynamoelektrische Maschinen des angegebenen Typs
nicht in industriellem Maßstab hergestellt werden können. So werden beispielsweise bei kleinen Motoren
oder Generatoren die aus feinen Drähten hergestellten Spulenwicklungen während des Preßvorgangs zur
Herstellung des Gehäuses leicht deformiert. Außerdem sind die in der inneren Umfangsfläche eines Statorkerns
ausgebildeten Nuten sehr schmal. Wenn daher das Harz-Füllstoff-System unbefriedigende Fließeigenschaften
zeigt, so ist die Ausfüllung der Nuten unzureichend. Wenn die aus Harz und Füllstoff
b5 bestehende Masse eine zu niedere Viskosität hat, so tritt
starke Abscheidung des Harzes ein, so daß die elektrischen Eigenschaften der Statoren von dynamoelektrischen
Maschinen unbefriedigend sind.
Wenn Statoren von dynamoelektrischen Maschinen gemäß US-PS 37 58 799 durch Spritzgießen oder
Preßsitzen hergestellt werden, so sind noch zahlreiche andere Faktoren zu berücksichtigen.
Es wurden bereits zahlreiche Systeme iuf Basis von Harz-Füllstoff-Massen angegeben, wie sie in der
US-Patentschrift 36 58 750 mit dem Titel »Thermisch härtbare Harzmasse und diese enthaltende elektrische
Vorrichtungen«, und in der US-PS 37 63 080 mit dem Titel »Preßgeformte Gegenstände und Formmasse«
beschriebe;, sind. In der zuerst genannten Patentschrift
wird eine zum Preßspritzen von Rotorwicklungen von Motoren und von Transformatoren geeignete Harz-Füllstoff-Masse
beschrieben, die ein thermisch härtendes Harz, einen grob-pulverförmigen Füllstoff mit einer
Korngröße von mehr als 100 μπι und einen feinteiligen
pulverförmigen Füllstoff mit einer Korngröße von weniger als 60 μπι enthält, wobei die Menge der
Füllstoff 40 bis 80 Volum-% des Gesamtvolumens der Masse beträgt. In dieser Patentschrift wird außerdem
die Zugabe von feinverteiltem pulverförmigem Bleitetraoxid als Abscheidungsinhibitor beschrieben. Untersuchungen
der Anmelderin haben jedoch gezeigt, daß die in dieser Patentschrift beschriebenen Harz-Füllstoff-Massen
nicht geeignet als Formmasse für Statoren von dynamoelektrischen Maschinen mit kleinen Abmessungen
sind. Das aus diesen Massen erhaltene gehärtete Produkt zeigte schlechte Rißbeständigkeit und unzufriedenstellende
Fließeigenschaften, wenn es auf Statoren von dynamoelektrischen Maschinen aufgetragen wurde. 3»
In der US-PS 37 63 080 wird eine Formmasse beschrieben, die ein thermisch härtendes Harz, ein
teilchenförmiges Material mit einer solchen Korngrößenverteilung, daß etwa 95 bis 100% ein Sieb mit 30
Maschen passieren, mindestens 50% ein Sieb mit 40 Maschen passieren und auf einem Sieb mit 100 Maschen
zurückgehalten werden und nicht mehr als eine geringe Menge ein Sieb mit 200 Maschen passiert. Ferner
enthält diese Masse einen Abscheidungsinhibitor. Als Beispiele für diesen Abscheidungsinhibitor werden -4"
kolloidale Kieselsäure, Aerosol Grad 200, pulverförmige Kieselsäure, pulverförmiger Asbest, extrem kurze
Glasfasern und pulverförmiges Wollastonit-Mineral genannt. Ferner sind als Beispiele für ein teilchenförmiges
Material Chromerz, Schiefer, Kreide, Zirkonoxid, Aluminiumoxid, Calciumcarbonat, Glimmer, Berylliumoxid,
Magnesiumoxid und Sand angegeben. Das teilchenförmige Material sollte eine weit größere
Korngröße als der Abscheidungsinhibitor haben. Anders
ausgedrückt, beträgt die Korngröße des teilchenförmigen
Materials 40 bis 100 Maschen (entsprechend einem Durchmesser von mehr als 149 μΐη), während die
Teilchengröße des letzteren etwa 0,012 μιτι im Fall von
kolloidaler Kieselsäure (Cab—O-Sil M-5) beträgt.
Nach den Ausführungen in dieser Patentschrift sollten geeignete Abscheidungsinhibitoren eine Korngröße
entsprechend 325 Maschen oder weniger (44 μπι oder weniger, angegeben als Korngröße) haben. Untersuchungen
der in dieser Patentschrift beschriebenen Formmassen zeigten jedoch, daß ihre Formeigenschaf- f>o
ten unzufriedenstellend waren und daß die daraus erhaltenen Statorgehäuse keine guten elektrischen
Eigenschaften hatten.
In der US-PS 35 62 201 mit dem Titel »Aus ungesättigtem Polyesterharz und Monomeren beste- n>
hende Formmassen« werden Massen beschrieben, die ein ungesättigtes Polyesterharz, einen primären absorptionsfähigen
Füllstoff und einen sekundären Füllstoff
-45
5o enthalten. Zu primären absorpticnsfahigen Füllstoffen
gehören Diatomit, Bentonit -ind dergleichen. Dieser Füllstoff ist befähigt, Flüssigkeit aus dem Polyester-Monomer-System
zu absorbieren und auf diese Weise die Fließeigenschaften der Masse zu verbessern. Zu
sekundären Füllstoffen, die allerdings für die Masse nicht wesentlich sind, gehören Materialien, wie Glasfasern,
Mineralien, z. B. feinverteiltes Calciumcarbonat, Ton, Aluminiumoxid-Trihydrat, DoIOn1Jt, Asbest oder
Synthesefasern. Die Korngröße des primären absorptionsfähigen Füllstoffes wird zwar in dieser Patentschrift
nicht genannt, es kann jedoch angenommen werden, daß die Korngröße dieses Füllstoffes sehr
gering ist, weil das als primärer absorptionsfähiger Füllstoff verwendete »Dicalite« extrem geringe Korngröße
hat. Diese bekannte Masse hat sich jedoch als ungeeignet erwiesen, wenn sie zum Spritzgießen oder
Preßspritzen von Statoren für dynamoelektrische Maschinen angewendet werden soll, insbesondere für
dynamoelektrische Maschinen mit kleinen Abmessungen, wei! sie unzufriedenstellende Verformungseigenschaften
einschließlich Fließeigenschaften zeigte.
Ferner ist aus der CH-PS 5 23 617 eine dynamoelektrische
Maschine bekannt, deren Gehäuse aus dem Härtungsprodukt einer Masse aus Bindemittel und
einem körnigen organischen Füllstoff besteht. Das dabei eingesetzte Bindemittel kann ein übliches flüssiges
Polyesterharz aus ungesättigtem Polyester, ungesättigtem Monomeren! und Härtungskatalysator sein. Die in
dem bekannten Gemisch vorliegenden anorganischen Füllstoffe sind ganz allgemein schwerschmelzbare
Materialien, beispeilsweise mineralische Erze, verschiedene Arten steinigen Materials und Sand. Die chemische
Zusammensetzung dieser Füllstoffe ist unwesentlich, solange die Elektroisolationseigenschaften gewährleistet
sind. Die Füllstoffe haben eine Korngröße von 150 bis 600 μίτ), wobei geringe Korngrößenanteile nur in
sehr geringen Mengen wie höchstens 4 bis 6% zulässig sind.
Eine Formmasse auf Basis von ungesättigten Polyesterharzen und mit diesen copolymerisierbaren
äthylenisch ungesättigten Monomeren, die ein faserartiges Verstärkungsfüllmittel, ein primäres fein verteiltes
anorganisches Füllmittel mit einem Teilchendurchmesser von etwa 0,075 bis 0,125 mm sowie gegebenenfalls
ein sekundäres Füllmittel enthält, ist aus der DE-OS 22 16 354 bekannt. Die bekannte Formmasse soll sich
zur Herstellung von üblichen Formstücken in einer Metallpaßform eignen und die speziell zu lösende
Aufgabe besteht darin, durch Verwendung einer Metallpaßform mit kleinem Abzugskanal die Porosität
der hergestellten Formkörper zu vermindern. Zu diesem Zweck muß jedoch das verwendete Füllmittel
eine relativ hohe Mindestkorngröße von 0,075 mm und vorzugsweise von mehr als 0,125 mm aufweisen.
Die vorstehend beschriebenen bekannten Formmassen lassen keinen Schluß zu, daß es für Formmassen zur
Herstellung des elektrisch isolierenden Gehäuses von dynamoelektrischen Maschinen von Bedeutung sein
könne, als Füllstoffkomponente eine spezifische Kombination aus pulverförmigem Calciumcarbonat mit sehr
kleiner Korngröße, einem weiteren anorganischen fein verteilten Mineral mit ebenfalls festgelegter Korngröße
und Stapelglasfaser mit bestimmter Dimension in einem festgelegten Mengenverhältnis einzusetzen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine verbesserte dynamoelektrische Maschine mit einem
wärmeableitenden elektrisch isolierenden Gehäuse zur
Verfügung zu stellen, in der die Statorwindungen und
der Kern fest und hohlraumfrei in ein neuartiges System aus einer Harz und Füllstoff enthaltenden Masse
eingebettet sind.
Erfindungsgemäß soll eine verbesserte dynamoelektrische
Maschine mit einem Gehäuse, welches die Statorwicklungen und einen Kern einschließt, geschaffen
werden, wobei das Gehäuse aus dem gehärteten Produkt einer neuartigen Harz-Füllstoff-Masse besteht,
deren Verformungseigenschaften im Hinblick auf die Ausbildung von Gehäusen für Statoren optimal sind.
Gegenstand der Erfindung ist eine dynamoelektrische Maschine mit einer Wicklungen und einen Kern
aufweisenden Statoranordnung, die in ein wärmeableitendes elektrisch isolierendes Gehäuse eingekapselt ist,
einer Rotoranordnung mit einer zentral zu dieser angebrachten Welle und einer an der Statoranordnung
vorgesehenen Lageranordnung, welche die Welle drehbar unterstützt, wobei das Gehäuse aus dem
gehärteten Produkt einer Harz-Füllstoff-Masse aus (A) einem flüssigen ungesättigten Polyesterharz mit einer
Viskosität von 50 bis 50 000 mPa ■ s bei 25°C aus (Al)
einem ungesättigten Polyester oder einem Vinylesterharz, (A2) einer äthylenisch ungesättigten monomeren
Verbindung, (A3) einem Härtungskatalysator, und gegebenenfalls (A4) einem Diallylphthalatvorpolymeren,
üblichen Beschleunigern und/oder Polymerisationsinhibitoren, (B) einer anorganischen elektrisch isolierenden
Füllstoffkomponente aus teilchenförmigen! anorganischen Material mit einem Anteil einer Korngröße von
weniger als 150 μπι und Glasfasern, sowie gegebenenfalls
(C) weiteren Zusatzstoffen besteht, die dadurch gekennzeichnet ist, daß die Füllstoffkomponente aus
(B 1) pulverförmigem Calciumcarbonat einer Korngröße
unter 44 μπι, (B2) einem anorganischen teilchenförmigen
Mineral einer Korngröße von 74 μπι bis 1410 μπι,
(B3) Stapelglasfaser, die nach dem Kneten der Masse eine Länge von mehr als 200 μίτι und einen Durchmesser
von weniger als 150μηη hat, und gegebenenfalls
zusätzlich (B4) pulverförmigem Ton einer Korngröße unter 44 μπι besteht, wobei das Gewichtsverhältnis der
einzelnen Bestandteile folgenden Bedingungen genügt: (Bl)/(B2) = 0,3 bis 4: (B3)/Gesamtgewicht der Masse
=0,05 bis 0,25; (Al) + (A2)+ (A3)+ (^/Gesamtgewicht
der Masse =0,1 bis 0,4, und
(Bl)-t-(B2) + (B3)/Gesamtgewicht der Masse = 0,6 bis 0,9
oder bei zusätzlichem Vorliegen der Komponente (B4) (Bl)+(B2) + (B3) + (B4)/Gesamtgewicht der Masse
=0,45 bis 0,85, wobei dann (B4)/Gesamtgewicht der Masse 0,05 bis 0,15 ist.
Durch das erfindungsgemäße Vorliegen von äußerst Die Merkmale und Vorteile der Erfindung sind aus
der nachstehenden ausführlichen Beschreibung im Zusammenhang mit den Zeichnungen ersichtlich.
(A) Ungesättigtes Polyesterharz
Für die Zwecke der Erfindung sind im Hinblick auf Wirtschaftlichkeit, Verformungseigenschaften und dergleichen
nur ungesättigte Polyesterharze geeignet. Die ungesättigten Polyesterharze sollten eine monomere
ίο äthylenisch ungesättigte Verbindung, wie Styrol, und
einen Härtungskatalysator, wie Dicumylperoxid, enthalten. Zu Beispielen für geeignete ungesättigte Polyesterharze
gehören die in der US-PS 35 62 201 beschriebenen.
π Zu den am meisten bevorzugten üblichen ungesättigten
Polyesterharzen gehören Vinylesterharze, die durch Umsetzung von Epoxyverbindungen des Bisphenol-ATyps
oder Novolak-Typs mit Methacrylaten oder Acrylaten erhalten werden. Diese Verbindungen haben
2(i eine geeignete Viskosität von etwa 50 bis 50 000
Centipoise bei Raumtemperatur (25°C), wenn sie mit etwa 30 bis 45 Gew.-% einer äthylenisch ungesättigten
monomeren Verbindung, wie Styrol, vermischt werden. Die äthylenisch ungesättigten Monomeren können als
Vernetzungsmittel für das ungesättigte Polyesterharz bezeichnet werden. Der ungesättigte Polyester und die
äthylenisch ungesättigten Monomeren reagieren in Gegenwart eines geeigneten Härtungskatalysators und
unter Erhitzen miteinander.
Zu erfindungsgemäß verwendeten ungesättigten Polyesterharzen gehören Polykondensationsprodukte
oder Kondensationsprodukte, die aus ungesättigten oder gesättigten mehrbasischen Säuren und Hydroxylverbindungen
in Gegenwart oder Abwesenheit eines Katalysators synthetisiert werden. Wenn zur Bezeichnung
der Zusammensetzung der Ausdruck »ungesättigtes Polyesterharz« verwendet wird, so soll darunter ein
Gemisch verstanden werden, welches die Kondensationsprodukte, eine äthylenisch ungesättigte Verbindung,
wie Styrol, und einen Härtungskatalysator, wie Benzoylperoxid, enthält.
Zu typischen ungesättigten und gesättigten mehrbasischen Säuren gehören Maleinsäure, Maleinsäureanhydrid,
Fumarsäure, Chlormaleinsäure, Dichlormaleinsäure, Mesaconsäure, haconsäure, Adipinsäure, Sebacinsäure,
Phthalsäure, Phthalsäureanhydrid, Isophthalsäure, Pyrimellithsäure, Hetsäure und dergleichen.
Zu geeigneten Hydroxylverbindungen gehören Diole,
Zu geeigneten Hydroxylverbindungen gehören Diole,
wie
flntariqlian tiiw Atf
Gehäuse von dynamoelektrischen Maschinen ist gewährleistet,
daß auch feine Zwischenräume zwischen den Drähten der Wicklungen ausreichend von dem
Füllstoff gefüllt werden und somit ein homogenes gehärtetes Gehäuse ohne innere Spannungen gebildet
werden kann. Ferner wird durch das äußerst feinteilige
pulverförmige Calciumcarbonat das zur Verstärkung zugesetzte Glasfasermaterial vor einer Zerkleinerung
durch den größeren anorganischen Füllstoff geschützt Die erfindungsgemäße spezifische Kombination aus
äußerst feinteiligem Calciumcarbonat und einem anorganischen kömigen Mineral mit einem bestimmten
Komgrößenbereich führt, abgesehen von den vorstehend
erläuterten Wirkungen, zu einer Verbesserung der Fließfähigkeit des Gemisches und dadurch zu einer
verbesserten Verarbeitbarkeit
Äthylenglykol,
Diäthyienglykol,
Triäthylenglykol,
Polyäthylenglykol,
PropylenglykoL
Dipropylenglykol,
TrimethylenglykoL
Tetramethylenglykol,
HexamethylenglykoL
2^-Diäthylpropandiol-l,3,
NeopentylglykoL
BromneopentylglykoL
Bisphenol-dioxyäthyläther,
hydriertes Bisphenol A,
2^-Di-{4-hydroxypropoxyphenyl)-propan,
Äthylenoxid,
Propylenoxid,
333-Trichlorpropylenoxid,
Phenylglycidyläther,
Arylglycidyläther und dergleichen.
Arylglycidyläther und dergleichen.
In Kombinationen mit den dibasischen Säuren können mehrbaische Säuren, die drei oder mehr s
Carboxylgruppen aufweisen, eingesetzt werden. In entsprechender Weise können in Kombination mit den
Glykolen Polyhydroxyverbindungen mit drei oder mehr Hydroxylgruppen verwendet werden.
Zur Vermischung mit den ungesättigten Polyesterharzen werden verschiedene Arten äthylenisch ungesättigter
monomerer Verbindungen eingesetzt. So eignen sich beispielsweise Styrol, Vinyltoluol, a-Methylstyrol, Divinylbenzol,
Diallylphthalat, Chlorstyrol, Dichlorstyrol, Bromstyrol, Dibromstyrol, Diallylbenzolphosphonat, r>
Diailyl-aryl-phosphonatester, Trialiyicyanurat, Tribromphenol-allyläther
und dergleichen. Im Hinblick auf die Wirtschaftlichkeit werden unter den ungesättigten
monomeren Verbindungen Vinylmonomere, wie Styrol, besonders bevorzugt. Das ungesättigte Monomere oder
die ungesättigten Monomeren werden im allgemeinen mit dem ungesättigten Polyester in einer Menge von 20
bis 50 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht des resultierenden Gemisches, vermischt.
Die Viskosität des Gemisches aus dem ungesättigten Polyester und dem ungesättigten Monomeren ist von
großer Wichtigkeit. Wenn die Viskosität zu groß ist, so sind die Fließeigenschaften des Systems auf Basis der
Harz-Füllstoff-Masse ungeeignet für das Spritzgießen oder Preßspritzen von Statoren für dynamoelektrische jo
Maschinen, da die kleinen Hohlräume und Zwischenräume der Spulenwicklungen nicht ausreichend mit der
Masse gefüllt wurden. Wenn andererseits die Viskosität zu niedrig ist, so kann eine Abscheidung zwischen dem
Gemisch und den Füllstoffen auftreten, so daß die vorgesehenen elektrischen und mechanischen eigenschaften
für die dynamoelektrischen Maschinen nicht erhalten werden können. Im Hinblick auf diese und
andere Gesichtpunkte sollte das aus Harz und ungesättigtem Monomeren bestehende Gemisch eine
Viskosität von weniger als 50 000 mPa · s, jedoch von mehr als 50 mPa ■ s bei Raumtemperatur aufweisen.
Wenn das Gemisch eine zu kleine Viskosität hat, so kann die Zugabe eines geeigneten Mittels zur Erhöhung
der Viskosität nützlich sein. Ein solches Mittel ist beispielsweise ein Diallylphthalat-Vorpolymerisat. Vorzugsweise
sollte das Gemisch eine Viskosität von nicht weniger als 500 mPa · s bei Raumtemperatur aufweisen.
Durch Untersuchungen der Harzmasse wurde gefunden, daß eine geeignete Menge eines Diallylphthalat- so
Vorpolymerisats zum Einstellen der Viskosität der Masse nützlich ist Wenn die Viskosität des in der Masse
vorliegenden ungesättigten Polyesterharzes zu niedrig ist, so tritt außerordentlich starke Abscheidung zwischen
dem Harz und den Füllstoffen auf, wodurch unzufriedenstellende mechanische und elektrische
Eigenschaften der gehärteten Formkörper erhalten werden. Die zuzusetzende Menge des Diallylphthalat-Vorpolymerisats
liegt innerhalb eines Bereiches von 0,5 bis 5Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der
Masse. Wenn die zugesetzte Menge 5% überschreitet, so wird die Rißbeständigkeit der gehärteten Formkörper
vermindert Wenn andererseits die Menge weniger als 0,5% beträgt, so ist keine Wirkung des Vorpolymerisats
zu erwarten. Zu geeigneten Vorpolymerisaten gehören Oligomere und Präpolymere.
Geeignete Härtungskatalysatoren für das Gemisch umfassen Verbindungen, wie
Benzoylperoxid,
Parachlorbenzylperoxid,
2,4-Dichlorbenzoylperoxid,
Caprylperoxid,
Laiiroylperoxid,
Acetylperoxid,
Methyläthylketonperoxid,
Cyclohexanonperoxid,
Bis(l-hydroxycyclohexyl)-peroxid,
Hydroxyheptylperoxid,
t-Butylhydroxyperoxid,
p-Menthanhydroperoxid,
Cumolhydroperoxid,
2,5-Dimethylhexyl-2,5-dihydroperoxid,
Di-tert.-butylperoxid,
Dicumylperoxid,
Parachlorbenzylperoxid,
2,4-Dichlorbenzoylperoxid,
Caprylperoxid,
Laiiroylperoxid,
Acetylperoxid,
Methyläthylketonperoxid,
Cyclohexanonperoxid,
Bis(l-hydroxycyclohexyl)-peroxid,
Hydroxyheptylperoxid,
t-Butylhydroxyperoxid,
p-Menthanhydroperoxid,
Cumolhydroperoxid,
2,5-Dimethylhexyl-2,5-dihydroperoxid,
Di-tert.-butylperoxid,
Dicumylperoxid,
2,5-Dimethyl-2,5-di-(t-butylperoxid)-hexan,
2,5-Dimethylhexyl-2,5-di-(peroxybenzoat),
t-Butylperbenzoat,
t-Butylperacetal,
t-Bu'ylperoctoat,
t- Butylperoxybutylat,
Di-t-butyl-di-perphthalat,
1,1 -Bis-(t-butylperoxy)-3,3,5-trimethylcyclohexan und dergleichen.
2,5-Dimethylhexyl-2,5-di-(peroxybenzoat),
t-Butylperbenzoat,
t-Butylperacetal,
t-Bu'ylperoctoat,
t- Butylperoxybutylat,
Di-t-butyl-di-perphthalat,
1,1 -Bis-(t-butylperoxy)-3,3,5-trimethylcyclohexan und dergleichen.
Der Katalysator kann vorzugsweise in einer Menge von 0,2 bis 0,6 Gew.-%. bezogen auf das Gesamtgewicht der
Masse, zugesetzt werden.
Außer den angegebenen Härtungskatalysatoren können übliche Beschleuniger dem Gemisch zugegeben
werden. Es existieren verschiedene geeignete Beschleuniger, wie Laurylmercaptan, N-Butylsulfit, Diphenylsulfil,
p-ToluolsuIfonal, quaternäre Ammoniumsalze, 0-Diketone,
Epoxyverbindungen vom Peracetattyp, Sulfoniumsalze, Schwefelsäure-anhydrid, Schwefelwasserstoff,
Mangannaphthenat, Vanadyloctoat, Kupfernaphthenat, Calciumnaphthenat, Metallchelate, Amine, Phosphorverbindungen
oder andere Schwefelverbindungen.
Außerdem kann ein geeigneter Polymerisationsinhibitor zugesetzt werden, um die Topfzeit oder Lagerzeit
des Systems auf Harz-Füllstoff-Basis zu verlängern. Zu geeigneten Polymerisationsinhibitoren gehären p-Benzophenon,
Naphthochinon, Phenanthrachinon, Paraxylolchinon, 2,5-Diphenyl-p-benzochinon, 2,5-Diacetoxy-pbenzochinon,
Hydrochinon, p-t-Butylbrenzcatechin, 2,5-Di-t-butylhydrochinon, Mono-t-butylhydrochinon,
Di-t-butylparacresol, Hydrochinon-monomethyläther,
«-Naphthol, Acetoamidinacetat, Acetoamidinsulfat, Phenylhydrazin-hydrochlorid und dergleichen.
(B) Füllstoffe
(Bl) Pulverförmiges Calciumcarbonat
(Bl) Pulverförmiges Calciumcarbonat
Zu geeignetem pulverförmigem Calciumcarbonat,
welches chemisch inert gegenüber den ungesättigten Polyesterharzen ist, gehören reines Calciumcarbonat
und andere teilchenförmige Materialien, die als Hauptbestandteil ihrer Zusammensetzung Calciumcarbonat
enthalten. Zu diesen Materialien gehören pulverförmige Calciumcarbonat-Mineralien, wie Kalkstein.
Das pulverförmige Calciumcarbonat sollte eine Korngröße von nicht mehr als 44 um, vorzugsweise
weniger als 20 μπτ, haben. Anders ausgedrückt müssen
100% des pulverförmigen Calciumcarbonate ein 325-Maschen-Sieb passieren. Die in dieser Beschreibung
angegebenen Maschenzahlen bedeuten die Maschenzahlen des US-Standard-Siebs. Das Calciumcarbonatpulver
spielt eine sehr wichtige Rolle in dem erfindungsgemäßen Harz-System. Durch Untersuchungen
der Erfinder wurde festgestellt, daß übliche typische feinteilige Füllstoffe, wie feinverteiltes Quarzglaspulver,
nicht für die Formmassen für Statoren von dynamoelektrischen Maschinen geeignet waren. Wenn Quarzglaspulver
verwendet wird, wurde festgestellt, daß die Glasfasern während des Knetens der Masse fein
zerkleinert und verkürzt wurden, so daß die Verstärkungsfunktionen der Glasfasern in dem gehärteten
Gegenstand im wesentlichen verloren waren. Wenn dagegen Calciumcarbonatpulver eingesetzt wird, so
wird die gewünschte Funktion der Glasfasern auch nach dem Kneten der Masse beibehalten.
Das Calciumcarbonatpulver wird mit Hilfe eines bekannten Verfahrens hergestellt, bei dem ein Kalsteinmineral
ausgewählt oder zur Entfernung anderer Bestandteile als Kalkstein aufbereitet wird, der aufbereitete
Kalkstein mit Wasser gewaschen wird, der Kalkstein grob vermählen, danach weitervermahlen, der
erhaltene zerkleinerte Kalkstein zur Abtrennung eines feinverteilten pulverförmigen Kalksteins von einem
groben pulverförmigen Kalksein gesiebt wird, der feine pulverförmige Kalkstein fein gemahlen wird und der
feinverteilte pulverförmige Kalkstein gesiebt wird, bis ein feinverteiltes Kalksteinpulver erhalten wird, dessen
Gesamtmenge ein Sieb mit 325 Maschen passiert.
Nachstehend werden die Zusammensetzung und Eigenschaften eines mit Hilfe des vorstehend erläuterten
Verfahrens hergestellten typischen Calciumcarbonatpulvers angegeben:
CaO (CaCO3 wird als
CaO angegeben)
SiO2
MgO
R2O3(R = Metallatom)
Wasser
Glühverlust
pH-Wert
mittlere Korngröße
Oberfläche
Schüttdichte
55,51 (Gew.-°/o)
0,2
0,26
0,11
0,3
45,65
45,65
9,4
2,22 μΐη
10 m2/g
90bis100cm3/
100g
10 m2/g
90bis100cm3/
100g
Da das gefällte Calciumcarbonatpulver ziemlich teuer im Vergleich mit pulverförmigem Kalkstein ist, eignet
sich im Hinblick auf wirtschaftliche Gesichtspunkte feinverteiler pulverförmiger Kalkstein besser für die
-, erfindungsgemäße Harzmasse.
Der relativ pulverförmige Kalkstein, der in der vorstehend erläuterten Weise durch Abtrennung von
dem feinverteilten pulverförmigen Kalkstein erhalten wird, stellt eines der geeigneten teilchenförmigen
κι Materialien für den groben Füllstoff dar. Dieser grobe pulverförmige Kalkstein hat fast die gleiche Zusammensetzung
wie der feinteilige pulverförmige Kalkstein.
(B2) Teüchenförmiges Mineral
Zu den als grobe Füllstoffe verwendeten teilchenförmigen
anorganischen Mineralien gehören verschiedene Arten pulverförmiger Mineralien, wie Glimmerpulver,
Aluminiumoxidpulver, Schieferpulver, Siliciumdioxidpulver, Sand und dergleichen. Dieses teilchenförmige
Mineral sollte außerdem chemisch inert gegenüber dem ungesättigten Polyesterharz sein. Im Hinblick auf die
Wirtschaftlichkeit und andere Gesichtspunkte sind Flußsand, Bergsand, Seesand und pulverförmiger
Kalkstein geeignete Materialien.
Mindestens 95% des teilchenförmigen Minerals sollte ein Sieb mit 12 Maschen passieren und auf einem Sieb
mit 200 Maschen zurückgehalten werden, so daß die Korngröße des Minerals im Bereich zwischen 74 μπι
und 1400 μηι liegt. Vorzugsweise sollte es ein Sieb mit 12
Maschen passieren und auf einem Sieb mit 150 Maschen zurückgehalten werden. Die in dieser Beschreibung
verwendete Siebgröße ist die Siebgröße bzw. Maschenzahl des US-Standard-Siebs. Es besteht folgender
Zusammenhang zwischen der Maschenzahl und der Korngröße:
Das vorstehend angegebene pulverförmige Calciumcarbonat hat zufriedenstellende Qualität zur Verwendung
in der Harzmasse für dynamoelektrische Maschinen. Gewünschtenfalls kann jedoch auch gereinigtes
Calciumcarbonatpulver, wie gefälltes Calciumcarbonatpulver, verwendet werden. Ein Verfahren zur Herstellung
des gefällten Cakiumcarbonats, das die nachstehend beschriebenen Verfahrensstufen umfaßt, ist auf
diesem Fachgebiet gut bekannt:
(1) Kalzinieren von Kalkstein-Mineral, um CaCO3 in
CaO überzuführen,
(2) Gewinnen von CaO,
(3) Umsetzung von CaO mit Wasser unter Bildung von Ca(OH)2,
(4) Reinigung des rohen Ca(OH)2,
(5) Einleiten von gasförmigem CO2 in Ca(OH)2 unter
Bildung von CaCO3,
(6) Entwässern und Trocknen von CaCO3 und
(7) Mahlen des getrockneten CaCO3 unter Bildung
eines reinen, feintefligen CaCOs-Pulvers.
12 Maschen
32 Maschen
60 Maschen
100 Maschen
150 Maschen
200 Maschen
250 Maschen
325 Maschen
1410 μπι
500 μπι
250 μπι
149 μπι
105 μπι
. 74 μπι
63 μπι
44 μπι
Wenn die Korngröße des teilchenförmigen Minerals einen Wert von 1500 μπι überschreitet, so kann die
Harzmasse nicht in schmale Hohlräume und Zwischenräume des Stators fließen. Wciiii andererseits die
Korngröße weniger als 70 μΐη beträgt, so werden die
Fließeigenschaften der Masse wegen der Erhöhung der Viskosität der Masse schlecht Infolgedessen wird das
Verformen der Masse mit Hilfe einer Spritzguß- oder Preßspritz-Vorrichmng schwierig und gleichzeitig besteht die Neigung, daß die mechanischen Eigenschaften,
speziell die Schlagfestigkeit, des gehärteten Formkörpers, verschlechtert werden.
Flußsand und Bergsand sand in Japan als Füllstoffe im
Handel erhältlich. Fhißsand wird in die Grade A-4, A-5,
A-6 und A-7 eingeteilt, Bergsand wird klassifiziert als
N-40, N-50, N-60 und N-80. Es wurde gefunden, daß die
jeweiligen Grade folgende Korngrößenverteilungen haben:
Il
Miischcn/.ahl des Siebes | I lulJsiinc) | Λ-5 | Λ-(ι | Λ-7 | Uergsand | - | N -50 | N-60 | Ν-80 |
Λ-4 | _ | — | — | Ν-40 | _ | _ | _ | - | |
+ 12 Maschen | _ | 32% | 95% | 15% | 2% | 4"/,, | - | 3% | |
- 12 Maschen + 32 Maschen | 95% | 66% | 4.5% | 33% | 80% | 67% | 30% | 20% | |
- 32 Maschen + 60 Maschen | 5% | 2% | 0,5% | 39% | 13% | 15% | 44% | 33% | |
-60 Maschen + 100 Maschen | - | - | - | 9"/, | 47ο | 3% | 1 7% | 23% | |
- 100 Maschen + 150 Maschen | - | - | - | 2% | 1% | 1% | 7% | 17% | |
- 150 Maschen + 200 Maschen | - | _ | _ | 2% | 4% | ||||
- 200 Maschen + 325 Maschen | _ | ||||||||
Die Angaben über die Maschcnzahlcn, wie »—12
Maschen + 32 Maschen«, bedeuten, daß die Teilchen ein Sieb mit 12 Maschen passieren und auf einem Sieb mit
32 Maschen zurückgehalten werden.
Die Flußsande A-4, A-5, A-6 und A-7 sind für die Zwecke der Erfindung geeignet, weil sie alle Korngrößen
von etwa 1500 μίτι bis 70 μΐη aufweisen. Bevorzugte
Grade sind A-4, A-5 und A-6. Da Grad A-7 2% Teilchen mit einer Korngröße von weniger als etwa 100 μΐη
enthält, zeigt er eine stärkere Tendenz zur Erhöhung der Viskosität der Masse, als andere Grade.
Bergsande der Grade N-40, N-50 und N-60 werden für die Zwecke der Erfindung bevorzugt, weil
mindestens 91% dieser Sandfraktionen eine Korngröße von mehr als 105 μπι haben. Da Grad N-80 einen
beträchtlichen Anteil an Teilchen enthält, die ein Sieb mit 200 Maschen passieren und deren mittlere
Korngröße wesentlich geringer als die anderer Grade ist, ist Grad N-80 nicht notwendigerweise für die
Zwecke der Erfindung geeignet.
(B3) Glasfasern
Es existieren verschiedene Arten von Glasfasern, die üblicherweise als verstärkender Füllstoff für Harz-Füllstoff-Systeme
verwendet wurden. Für die Zwecke der Erfindung eignet sich jede beliebige Art der üblichen
Glasfasern. Die Länge und der Durchmesser der Glasfasern sind jedoch wichtige Faktoren für die
Erfindung. Durch die Erfinder vorgenommene Versuche haben gezeigt, daß die Glasfasern in dem System der
Harz-Füllstoff-Masse eine Länge von mindestens 200 μπι haben sollen. Wenn auch die Glasfasern
während des Knetens der Masse gemahlen und verkürzt werden, so tritt bei kurzen Glasfasern, wie mit einer
Länge von 200 μιη, keine übermäßige Verkürzung ein,
vorausgesetzt, daß in der Masse eine geeignete Menge an pülveriömrigern Calciuincarbonai vorliegt. Vorzugsweise
sollten die Glasfasern eine Länge von 1000 μιη bis
10 000 μιη aufweisen, wenn auch der obere Grenzwert
der Länge in der Praxis nicht kritisch ist
In Japan sind Glasfasern zur Verwendung als Füllstoffe erhältlich, deren Länge im Bereich von
25 000 μπι bis 65 000 μπι liegt Wie vorstehend erläutert
wurde, werden die Glasfasern während des Knetens verkürzt Durch Versuche der Erfinder wurde festgestellt, daß die Glasfasern in der gekneteten Masse eine
Länge von 200 μπι bis 5000 μηι haben, während einige
Glasfasern in der gekneteten Masse vorliegen, deren Länge außerhalb des angegebenen Bereiches liegt
Durch Verwendung des pulverfönnigen Calciumcarbonats und des groben Füllstoffes, mit den vorstehend
angegebenen spezifischen Korngrößen, wird ermöglicht, übermäßige Verkürzung der Glasfaser während
des Verknetens zu verhindern.
Die Glasfasern sollten einen Durchmesser von
:<i weniger als 150 μιη haben. Wenn der Durchmesser zu
groß ist, ist die Flexibilität der Glasfasern unzureichend, so daß die Glasfasern während des Knetens übermäßig
stark verkürzt werden. Vorzugsweise sollten die Glasfasern einen Durchmesser von 50 bis mehrere
r> Mikrometer aufweisen. Glasfasern mit einem Durchmesser von 9 μιη bis 13 μιη sind in Japan im Handel
erhältlich. Geeignet sind auch Abfallglasfasern, die als Abfall in der Stufe des Spinnens von Glasfasern anfallen,
weil diese billig und leicht zugänglich sind. Außerdem
in kann Glasfaservlies in zerhackter Form eingesetzt
werden.
Insgesamt läßt sich feststellen, daß die Glasfasern vorzugsweise eine Länge von 1000 bis 100 000 μΐη
haben sollten, bevor sie der Harzmasse zugesetzt
r> werden, und daß sie nach dem Kneten des Harzsystems
eine Länge von vorzugsweise 200 bis 5000 μιη haben sollten.
(B4) Pulverförmiger Ton
4» Für die Zwecke der Erfindung wird pulverförmiger
Ton als Abscheidungsinhibitor verwendet. Der pulverförmige Ton kann weggelassen werden, wenn das aus
Füllstoff und Harzmasse bestehende System ausreichende Verformungseigenschaften hat. Der pulverförmige
Ton kann auch durch übliche Abscheidungsinhibitoren ersetzt werden. Das Tonpulver verhindert die
Abscheidung von ungesättigtem Polyesterharz und Füllstoff. Zwar wurde Ton bereits in üblichen Massen als
Füllstoff verwendet, erfindungsgemäß wurde jedoch festgestellt, daß die Funktion von pulverförmigem Ton
als Abscheidungsinhibitor oder als Abscheidungs-Regler wichtiger als die als Füllstoff ist. Durch Verändern
der zugesetzter. Menge des Tonpulvers zu der erfindungsgemäßen Masse können der Grad der
Harzabscheidung oder die Länge der auf die Harzabscheidung zurückzuführenden Grate in geeigneter
Weise eingestellt werden.
Im allgemeinen kann es wünschenswert sein, die
Harzabscheidung vollständig zu verhindern. Erfin dungsgemäß wurde jedoch festgestellt daß beim
Spritzgießen oder Preßspritzen von Statoren ein gewisses Ausmaß der Harzabscheidung erforderlich ist
um dynamoelektrische Maschinen mit guten elektrischen Eigenschaften zu erhalten. Es wurde außerdem durch die Erfindung festgestellt daß beim völligen Fehlen der Harzabscheidung sehr feine Hohlräume und
Zwischenräume, insbesondere die Zwischenräume zwi schen den Spulenwicklungen, nicht ausreichend mit der
Harz-Füllstoff-Masse angefüllt wurden.
Der verwendete pulverförmige Ton sollte eine Korngröße von weniger als etwa 40 .um haben. Wenn
die Korngröße mehr a>s 40 μηι beträgt, so kann keine
Wirkung als Abscheidungsinhibitor erwartet werden. Demach sollte die Gesamtmenge des pulverförmigen
Tons ein 325-Maschen-Sieb passieren.
Durch Versuche der Erfinder wurde festgestellt, daß übliche Abscheidungsinhibitoren, wie sie in der US-PS
37 63 080 beschrieben sind, nicht notwendigerweise für das erfindungsgemäße Harz-Füllstoff-System für dynamoelektrische
Maschinen geeignet waren. Da kolloidale Kieselsäure (Korngräße 0,012 μηι), amorphe Kieselsäure
(Korngröße 0,012 μΐη) und Asbest (Korngröße 0,00025 μηι) extrem kleine Korngrößen haben, neigen
sie dazu, sich in der Atmosphäre zu zerstreuen. In der Atmosphäre vorliegende feine pulverförmige Materialien
verursachen natürlich Gesundheitsschädigungen der Arbeiter. Zwar sind übliche Abscheidungsinhibitoren,
wie die vorstehend erwähnten, sehr wirksam, solange die Abscheidung des Harzes völlig verhindert
werden soll. So kann beispielsweise ein Zusatz von nur 0.5% kolloidaler Kieselsäure, bezogen auf das Gesamtgewicht
der Masse, ausreichen. Da jedoch dieser Abscheidungsinhibitor zu stark wirksam ist, ist der noch
verbleibende Grad der Harzabscheidung so gering, daß bei Verwendung eines solchen Harz-Füllstoff-Systems
die Ausfüllung der kleinen Hohlräume und Zwischenräume unzureichend ist. Wenn die zugesetzte Menge an
kolloidaler Kieselsäure oder eines anderen üblichen Inhibitors außerordentlich stark vermindert wird, um
den Grad der Harzabscheidung einzustellen, so ist die
gleichförmige Verteilung des Inhibitors in der Masse nur schwierig zu erreichen. Im Hinblick auf die
vorstehend erläuterten Gründe wurde für die Zwecke der Erfindung pulverförmiger Ton als Abscheidungsinhibitor
gewählt.
Verhältnis der Komponenten
Die Gewichtsverhältnisse der jeweiligen Komponenten sind wesentlich, damit die Zwecke der Erfindung
erreicht werden.
1) Das Verhältnis (B1)/(B2) von Calciumcarbonatpulver
zu dem teilchenförmigen Mineral sollte innerhalb des Bereiches von 0,3 bis 4, angegeben als Gewichtsteile/Gewichtsteile,
Betragen. Wenn dieses Gewichtsverhältnis mehr als 4 beträgt, so ist die Schlagfestigkeit
eines aus der Harz-Füllstoff-Masse erhaltenen gehärteten Formkörpers niedrig. Mikroskopische Beobachtungen
des Zustands der gekneteten Masse zeigten, daß bei einem Gewichtsverhältnis von pulverförmigem Caiciumcarbonat
zu dem teilchenförmigen Mineral von weniger als 0,3 die Glasfasern während des Knetens der
Masse gemahlen und verkürzt wurden, so daß sie ihre Verstärkungsfunktion verloren. Wenn andererseits
dieses Verhältnis größer als 4 ist, so Watte das aus der Masse gebildete System schlechte Fließfähigkeit und die
kleinen Hohlräume und Zwischenräume in einem Stator wurden nicht ausreichend mit dieser Masse gefüllt.
2) Das Gewichtsverhältnis (B)/Gesamtgewicht der Masse, d.h. das Gewichtsverhältnis der Füllstoffe
(B1)+(B2) + (B3) zu dem Gesamtgewicht der Masse, sollte innerhalb eines Bereiches von 0,6 bis 0,9 liegen.
Wenn dieses Verhältnis weniger als 0,6 beträgt, so haben aus der Masse erhaltene gehärtete Formkörper
keine guten Eigenschaften im Hinblick auf mechanische Festigkeit und Wärmeleitung. Wenn andererseits dieses
Verhältnis einen Wert von 0,9 überschreitet, so hat das aus der M&sse gebildete System schlechte Fließfähigkeit.
Eine solche Masse läßt sich daher schwierig in einer Spritzguß- oder Preßspritzvorrichtung unter niederem
Druck (2000MPa oder weniger) verformen, weil das ϊ System einen hohen Formdruck erfordert, so daß die
Deformation von Spulenwicklungen eintritt. Wenn der Masse pulverförmiger Ton zugesetzt wird, so wird das
vorstehend angegebene Gewichtsverhältnis (Gewicht von (B)/Gesamtgewicht der Masse) in einem Bereich
ι ο von 0,45 bis 0,85 verschoben.
3) Das Gewichtsverhältnis der Glasfasern zu dem Gesamtgewicht des Harz-Füllstoff-Systems (B3)/Gesamtgewicht
der Masse) sollte innerhalb eines Bereiches von 0,05 bis 0,25 liegen. Wenn das Verhältnis weniger als
0,05 (d. h. 5%) beträgt, so ist keine ausreichende Verstärkung durch die Glasfasern zu erwarten. Wenn
dieses Verhältnis 0,25 (d. h. 25%) überschreitet, so hat
das aus der Masse gebildete System keine geeigneten Fließeigenschaften und wird außerdem durch den hohen
Anteil der Glasfasern verteuert Um einen gehärteten Formkörper mit einem Wert der Izod-Schlagfestigkeit
von mehr als etwa 2,5 kg · cm/cm2, was als Mindestwert für ein Statorgeiiäuse angesehen wird, zu erhalten, ist
eine Menge von mindestens 5% der Glasfasern erforderlich.
4) Das Gewichtsverhältnis von Polyesterharz zu dem Gesamtgewicht der Harz-Füllstoff-Masse (A)/Gesamtgewicht
der Masse) sollte innerhalb eines Bereiches von 0,1 bis 0,4 (d. h„ von 10 bis 40%) liegen. Wenn dieses
jo Verhältnis weniger als 10% beträgt, so wird keine
ausreichende Haftung zwischen den Füllstoffteilchen erzielt und die Zwischenräume zwischen den Spulenwicklungen
können unausgefüllt von den Massen verbleiben. Wenn andererseits dieses Verhältnis mehr
als 40% beträgt, so sind die Wärmeleitfähigkeitseigenschaften der aus der gehärteten Masse erhaltenen
Gehäuse unzureichend und der lineare Wärmeausdehnungskoeffizient der gehärteten Formkröper ist so
groß, daß Risse in dem gehärteten Formkörper auftreten und daß eine Abtrennung zwischen dem
gehärteten Formkörper und Metallteilen des Stator eintreten kann. Vorzugsweise liegt dieses Verhältnis
innerhalb eines Bereiches von 0,15 bis 03, so daß der lineare Wärmeausdehungskoeffizient der gehärteten
Formkörper weniger als etwa 3χ 10-5cm/cm/°C,
vorzugsweise 2χ 10-5cm/cm/°C beträgt und daß
gehärtete Formkörper mit guten mechanischen Eigenschaften, speziell guter Schlagfestigkeit, erhalten werden.
5) Das Gewichtsverhältnis von pulverförmigem Ton zu dem Gesamtgewicht der Harz-Füllstoff-Massen
(B4/Gesamtgewicht der Masse) sollte innerhalb eines Bereiches von 0,05 bis 0,15 liegen. Wenn dieses
Verhältnis weniger als 0,05 (d. h. weniger als 5%) beträgt, so tritt während des Verformens übermäßige
Harzabscheidung ein. Wenn andererseits dieses Verhältnis mehr als 0,15 (d. h. mehr als 15%) beträgt, so wird
die Harzabscheidung zu gering, anders ausgedrückt, die Wirkung des Tonpulvers als Abscheidungsinhibitor zu
stark. Infolgedessen ist die Füllung der Hohlräume und
Zwischenräume in dem Stator durch die Masse nicht ausreichend, wodurch die elektrischen Eigenschaften
der dynamoelektrischen Maschine unzufriedenstellend werden.
Andere Zusätze
Es gibt zahlreiche Arten von Zusätzen, die üblicherweise für Formmassen verwendet werden.
Bekanntlich können kurze Synthesefasern, wie Acrylfasern, Polyamidfasern, Vinylonfasern und dergleichen,
in das aus Füllstoff und Harzmasse bestehende System eingearbeitet werden.
Modifiziermittel, wie Polybutadien, Polyäthylen, Polystyrol,
Phenolharze, Epoxyharze, Melaminharze, Harnstoffharze und dergleichen können dem System
einverleibt werden. Außerdem kann dem Harzsystem ein geeignetes Trennmittel, wie Calciumstearat, Zinkstearat,
Stearinsäure, polykristallines Wachs und dergleichen, vorzugsweise in einer Menge von 0,4 bis
1,2 Gew.-%, bezogen auf das Gesamgewicht der Masse, zugesetzt werden. Um die Benetzung des Füllstoffes
durch das Harz zu verbessern, kann dem System ein geeignetes Kupplungsmittel, wie Vinylsilan, Epoxysilan.
Aminosilan und dergleichen, vorzugsweise in einer Menge von 0,2 bis l,0Gew.-%, bezogen auf das
Gesamtgewicht der Masse, zugesetzt werden. Dem System können außerdem verschiedene Arten von
Pigmenten, wie Titandioxid, Chromoxid, Ruß und dergleichen, zugegeben werden, vorzugsweise in einer
Menge von 0,2 bis 2Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Masse.
Formverfahren
Verfahren und Vorrichtungen zum Spritzgießen sind auf dem Fachgebiet bekannt. Um die Deformation der
Wicklungen von Statoren zu verhindern, wird für die Zwecke der Erfindung vorzugsweise eine Preßspritzvorrichtung
mit Innenauskleidung angewendet. Dabei wird erfindungsgemäß ein Formdruck von weniger als
2000 MPa, vorzugsweise 750 bis 200 MPa, angewendet. Die Preßtemperatur liegt vorzugsweise im Bereich von
120 bis 180° C und die Preßdauer beträgt vorzugsweise 1
bis 10 Minuten.
Die Erfindung wird nachstehend anhand der Zeichnungen näher erläutert. In diesen Zeichnungen bedeuten:
Fig. 1 eine perspektivische, teilweise im Schnitt gezeigte Darstellung einer dynamoelektrischen Maschine
gemäß der Erfindung,
F i g. 2 eine graphische Darstellung, die den Zusammenhang zwischen der Izod-Schlagfestigkeit (kg cm/
cm2) und dem Verhältnis von grobem Füllstoff zu feinem Füllstoff zeigt,
F i g. 3a bis 3i Photographien von Harz-Füllstoff-Massen,
die den Zustand der Glasfasern nach dem Kneten der Massen zeigen,
F i g. 4 eine graphische Darstellung, die den Zusammenhang zwischen der Länge der auf die Harzabscheidung
zurückzuführenden Grate und die Menge an feinem Füllstoff zeigt,
F i g. 5 eine graphische Darstellung, die den Zusammenhang zwischen der Schlagfestigkeit nach Izod eines
gehärteten Formkörpers und dem Anteil an Glasfasern zeigt,
F i g. 6 eine graphische Darstellung, die den Zusammenhang zwischen dem Mindestdrehmoment, aufgetragen
gegen den Gehalt an Ton und die Länge der Grate aufgrund der Harzabscheidung zeigt,
F i g. 7 eine graphische Darstellung, die den Zusammenhang zwischen der Stoßdurchschiag-Spannung,
aufgetragen gegen den Gehalt an pulverförmigem Ton und die Mindestlänge von Graten aufgrund der
Harzabscheidung zeigt; und
F i g. 8a und 8b Photographien, welche das Eindringen des aus Harz und Füllstoff bestehenden Systems in
Zwischenräume von Spulenwicklungen zeigen.
In der in F i g. 1 teilweise im Schnitt gezeigten perspektivischen Ansicht eines erfindungsgemäßen
Mo'ors sind die Wicklungen 2 und der Kern 4 konzentrisch um den Rotor 14 angeordnet. Die
r, Spulenwicklungen 2 und der Kern 4 sind in das
Härtungsprodukt einer Harz-Füllstoff-Masse eingekapselt, so daß ein wärmcableitendes, elektrisch isolierendes
Gehäuse 8 gebildet wird. Nuten 10 des Stators 1, die jeweils eine Breite von 5 mm haben, sind mit dem
κι gehärteten Produkt ausgefüllt Dementsprechend sind auch die Bestandteile des Stators, einschließlich
Spulenwicklungen, mit dem gehärteten Produkt gefüllt An dem Gehäuse 1 ist eine stirnseitige Befestigungsvorrichtung
20, an der eine Lageranordnung 18 vorgesehen
i, ist. Die Welle 12 des Rotors 14 wird von der
Lageranordnung 18 getragen.
Die in der erfindungsgemäßen dynamoelektrischen Maschine verwendeten Harz-Füllstoff-Massen und die
Eigenschaften ihrer gehärteten Produkte werden durch nachfolgende Versuchsbeschreibungen erläutert.
I.
Die beste Kombination eines feinteiligen Füllstoffes mit Glasfasern wird in Versuchen mit folgenden
Materialien und Zusammensetzungen der Harzmassen gezeigt:
(1) Ungesättigtes Polyesterharz: Ein Gemisch aus 20 Gew.-% eines Vinylesters von einem Epoxyharz
des Bisphenol-A-Typs mit Dimethacrylat und ■80 Gew.-°/o eines Vinylesters von einem weiteren
handelsüblichen Epoxyharz des Bisphenol-A-Typs mit Dimethacrylat. Das Gemisch enthält
30 Gew.-% monomeres Styrol und 1 Gew.-% Dicumylperoxid, bezogen auf das Gesamtgewicht
des Gemisches.
(2) Flußsand: A-4, A-5, A-6, A-7
(3) Feinteiliger Füllstoff
a) Calciumcarbonat-Pulver: — 325 Maschen, mittlere Korngröße 2,22 μπι
b) Pulverförmiger Ton: 99,5% des Tons passiert ein Sieb mit 325 Maschen, mittlere Korngröße
3,2 μπι
c) Pulverförmiges Quarzglas: -325 Maschen, mittlere Korngröße 1,9 μΐη
b5 Unter Verwendung dieser Massen geformte Statoren
wurden einem Heizzyklustest unterworfen und die dabei erhaltenen Ergebnisse sind in der nachfolgenden
Tabelle 2 aufgeführt.
(4) Glasfasern: Länge 6000 μπι und Durchmesser 9 μπι | Gewichtsteile |
(5) Trennmittel: Zinkstearat (Zn-St) | 100 |
(6) Kupplungsmittel: Methacryloxysilan | 1 |
Zusammensetzung | 1 |
Ungesättigtes Polyesterharz | I1 |
(Gemisch von Vinylestern) | 100/300, |
Dicumylperoxid | 200/200, |
Methacryloxysilan | 300/100 |
Zn-St | 27 |
Quarzsand/Feiner Füllstoff | |
Glasfasern |
CaCO3 | 17 | 27 | 13 299 | nach Heiz zyklen |
18 | nach Heiz zyklen |
|
OXO | OXO | ||||||
0,3 (25/75) | 1,0 (50/50) | OOO | 3,0 (75/25) | OXX | |||
Tabelle 2 | anfänglich | nach lieiz- zyklen |
anfänglich | OOO | anfänglich | OOO | |
Sand/Feiner Füllstoff | OCO | OOO | OCO | OOO | OCO | OXO | |
COO | OCO | COO | - | COO | - | ||
A4 | A5 Ton | COO | OOO | OOO | - | CCO | — |
A5 | A5 Quarzglas | OOO | OOO | OOO | COO | ||
A6 | Heizzyklus : 130 C X 2 h Zahl der Heizzyklen : 50 O: Keine Rißbiidung. x : Rißbiidung. |
XXX | - | XXX | XXX | ||
A7 | XXX | - | XXX | XXX | |||
<=*- 20 C X 2 h. Zyklen. |
|||||||
II.
Die beste Kombination von feinem Füllstoff mit Glasfasern wird in anderen Versuchen gezeigt, in denen
nur Kieselsäuresand (Quarzsand) mit einer Korngröße entsprechend —32 Maschen +100 Maschen bei den
erfindungsgemäßen Versuchen verwendet wurde. Zu Vergleichszwecken wurden die Izod-Schlagfestigkeitswerte
von gehärteten Formkörpern aus der Harz-Füllstoff-Masse gemessen.
In F i g. 2 ist der Zusammenhang zwischen dem Izod-Schlagfestigkeitswert (kg · cm/cm2) und der Füllstoffzusammensetzung
aufgetragen, der bei den vorstehend erläuterten Versuchen erhalten wurde. Aus F i g/2
ist ersichtlich, daß nur die Kombination von pulverförmigem Calciumcarbonat als feiner Füllstoff mit
Glasfasern zu guten Schlagfestigkeitseigenschaften führt. Erfindungsgemäß wurde zwar der Grund für
dieses Ergebnis nicht aufgeklärt, aus den in F i g. 3a bis 3t gezeigten Tatsachen wird jedoch geschlossen, daß das
pulverförmige Calciumcarbonat die Glasfasern während des Knetens der Masse schützt, so daß
übermäßiges Zerkleinern oder Verkürzen der Glasfasern verhindert wird. Die in Fig.3a bis 3i gezeigten
Photographien geben den Zustand der Massen nach dem Kneten an. Nachdem jede der Massen mit Hilfe
eines Walzenkneters geknetet worden war, wurden etwa 2 g als Probe entnommen. Die Probe wurde dann
mit Tetrahydrofuran zum Freilegen der Glasfasern extrahiert. Der Zustand der so behandelten Proben
wurde mikroskopisch beobachtet.
Aus den Fig.3a bis 3c ist ersichtlich, daß die Beschädigung der Glasfasern umso geringer ist, je
größer die Menge an pulverförmigem Calciumcarbonat, bezogen auf die Menge an Siliciumdioxidsand ist.
Anders ausgedrückt, beobachtet man in den Fällen eine größere Menge an langen Glasfasern, wenn in der
Masse ein niederes Verhältnis von Quarzsand zu Glasfasern vorliegt. Aus den F i g. 3d bis 3i ist ferner
ersichtlich, daß im wesentlichen keine langen Glasfasern in den Fällen beobachtet werden, wenn Kombinationen
von Siliciumdioxidsand mit Quarzglaspulver und mit pulverförmigem Ton vorliegen.
Aus den F i g. 2 und 3a bis 3c ist außerdem ersichtlich, daß bei einer Verminderung des Verhältnisses von Sand
zu pulverförmigem Calciumcarbonat die Werte der Schlagfestigkeit ansteigen. Anders ausgedrückt, sollte
die Menge an Calciumcarbonatpulver nicht zu gering sein. Erfindungsgemäß wird daher das Verhältnis von
(Bl) zu (B2) auf 0,2 bis 4 eingestellt
F i g. 4 zeigt den Grad der Harzabscheidung, angegeben als Länge der Grate, die durch Herausquetschen des
Harzes aus den Formen gebildet werden. Die Preßspritztemperatur betrug 1500C, der Preßdruck 50
kg/cm2 und die Preßdauer 4 Minuten.
Gemäß F i g. 4 ist bei Verwendung von Calciumcarbonatpulver unter den drei feinen Füllstoffen die
Gratlänge am größten. Die bei diesen Versuchen angewendeten Zusammensetzungen sind die gleichen
wie bei F i g. 2 und 3a bis 3i.
Fig.5 zeigt den Zusammenhang zwischen dem Izod-Schlagfestigkeitswert und der zugesetzten Menge
an Glasfasern. Da ein Schlagfestigkeitswert von mindestens 2 kg · cm/cm2 für ein Statorgehäuse einer
kleinen dynamoelektrischen Maschine erforderlich ist, beträgt die zuzusetzende Mindestmenge für die
Glasfasern 5%. Bei einer Erhöhung der zugesetzten Menge an Glasfasern steigt der Schlagfestigkeitswert
an. Die zugesetzte Menge dieser Glasfasern sollte jedoch weniger als 25 Gew.-%, bezogen auf das
Gesamtgewicht des Systems der Masse, betragen.
Fig.6 zeigt den Zusammenhang zwischen der Schmelzviskosität der Masse, dargestellt als Mindestdrehmoment
(Tork) i\mm{g ■ m) und der zugesetzten
Menge an pulverförmigem Ton und der Gratlänge. Das Mindestdrehmoment (ηπ,ίπ) wurde mit Hilfe eines
Blakender-Plasti-Corder-Mischers Tg-30 des Typs PLV
so 151 gemessen. Die Anzahl der Walzenumdrehungen betrug 30 Upm und 30 g einer Probe wurden unter
7minütigem Erhitzen von 50° C auf 130° C gehärtet.
Während der Härtungsreaktion wurde das Drehmoment des Plasti-Corders gemessen und in Fig.6
aufgetragen. Die Veränderung des Drehmoments kann als Viskositätsänderung der Masse angesehen werden.
Aus F i g. 6 ist ersichtlich, daß bei einer Erhöhung der zugesetzten Menge an pulverförmigem Ton die
Viskosität (tJb,«,) ansteigt und die Gratlänge abnimmt.
Wenn die zugesetzte Menge an pulverförmigem Ton weniger als 5% beträgt, so ist die Viskosität (7jmn7) höher
als etwa 13 (g · m) und die Gratlänge beträgt weniger als 25 mm.
F i g. 7 zeigt den Zusammenhang zwischen der Stoßdurchschlagspannung eines eingebetteten Stators
und dem Mindestdrehmoment {ηω,η g ■ m) und dem
Tongehalt der Masse, der auf der Abszisse aufgetragen ist.
Innerhalb des Bereiches von 5 bis 15% pulverförmigem
Ton liegt die Impulsdurchschlagspannung oberhalb des unteren Grenzwerts für die Durchschlagspannung
und das mindestdrehmoment beträgt mehr als 13 (g · m)
innerhalb des Bereiches von 5 bis 15% de.; pulverförmigen Tons. Demnach sollte der Gehalt an Tonpulver 5 bis
13 Gew.-% betragen, damit dynamoelektrische Maschinen mit guten elektrischen Eigenschaften erhalten
werden können.
Die F i g. 8a und 8b stellen Photographies dar, die den
Zustand d^r Zwischenräume von Spulenwicklungen
zeigen, die mit der Harz-Füüstoff-Masse imprägniert sind. Fig.8a zeigt die Impregnation mit dem System
einer Masse, die 18% pulverförmigen Ton als Abscheidungsinhibitor enthält, und Fig.8b zeigt die
Imprägnation mit der Masse, die 7,6% pulverförmigen Ton enthält Wenn auch die Harzabscheidung durch
Erhöhung des Anteils an Tonpulver verhindert wird, so führt doch eine übermäßig starke Verhinderung der
Harzabscheidung zu einer unzureichenden Imprägnierung, wie in Fig. 8a gezeigt ist, in der fast kein
Eindringen der Masse in die Zwischenräume beobachtet wird. Wenn andererseits der Tongehalt 7,6% beträgt, so
sind die Zwischenräume zwischen den Spulenwicklungen ausreichend mit der Harz-Füllstoff-Masse imprägniert,
wie aus F i g. 8b ersichtlich ist.
IiI.
Harz-Füilstoff-Massen der folgenden Zusammensetzungen
wurden hergestellt:
- Gewichtsteile
- Gewichtsteile
Ungesättigtes Polyesterharz gemäß I Moiiomeres Styrol
Diallylphthalat- Vorpolymeres
Dicumylperoxid
κι Zn-St
Diallylphthalat- Vorpolymeres
Dicumylperoxid
κι Zn-St
Methacryloxy-propyltrimethoxysilan
Füllstoff
Füllstoff
a) Siliciumdioxidsand
b) Calciumcarbonat
b) Calciumcarbonat
(Korngröße weniger als 10 μίτι)
c) Glasfasern
(Länge 5000 μιτι.
Durchmesser 6 μπι)
Durchmesser 6 μπι)
60
30
1 2
Gemäß Tabelle 3
60
5 Testkcrper aus den in Tabelle 3 gezeigten einzelnen
Massen wurden mit Hilfe einer Spritzgußmaschine mit Innenauskleidung geformt und die Wechselstrom-Durchschlagsspannung
(stufenweise Erhöhung der 2Ϊ Spannung 1 kV/sec) der Testkörper wurde gemessen.
Die Ergebnisse sind in Tabelle 3 aufgeführt.
Siliciumdioxidsand (;/.m)
Calciumcarbonat/SiliciumdioxidsandlGcwidiisverhülinis)
O/HO 25/75 50/50 75/25 90/10
100/0
12 Maschen + 32 Maschen | Verformen | 9 | 15 | 15 | 10 | <4 |
unmöglich | ||||||
32 Maschen + 60 Maschen | desgl. | 10 | 14 | 13 | 11 | <4 |
60 Maschen + 150 Maschen | <4 | 10 | 16 | 13 | 10 | <4 |
100 Maschen + 250 Maschen | 7 | 9 | !3 | 10 | 7 | <4 |
Aus den in Tabelle 3 gezeigten Ergebnissen ist ersichtlich, daß dann, wenn der verwendete Siliciumdioxidsand
eine kleine Teilchengröße hat, wie entsprechend — 100 Maschen +250 Maschen, und das
Verhältnis von Calciumcarbonat zu feinteiligem Siliciumdioxidsand außerhalb des Bereiches von 03 bis 4
4
IV.
Massen der folgenden Zusammensetzung wurden hergestellt:
Gewichtsteile
Ungesättigtes Polyesterharz (hergestellt aus Maleinsäureanhydrid, Isophthalsäure und Propylenglykol,
mit einem Gehalt an 40 Gew.-% Styrol, Viskosität 600mPas) 100
Dicumylperoxid 1
Zn-St 2
Methacryloxy-propyltrimethoxysilan 1
Füllstoffe:
a) Siliciumdioxidsand
(-32 Maschen +60 Maschen)
b) Calciumcarbonat
(weniger als 10 μιτι)
(weniger als 10 μιτι)
c) Glasfasern
(Länge 6000 μπι. Durchmesser 9 μίτι)
liegt, gehärtete Gegenstände erhalten werden, deren Stoßdurchschlagsspannungen nicht immer gut sind. Es
ist außerdem ersichtlich, daß Calciumcarbonat und Quarzsand wesentlich für die Masse sind, um einen
gehärteten Formkörper mit guten elektrischen Eigenschaften herzustellen.
Das Verhältnis der Füllstoffe betrug 45/45/10 und die
Gesamtmenge der Füllstoffe wurde wie in Tabelle 4 variiert. Pulverförmiger Ton (Korngröße weniger als
Gesamtmenge der Füllstoffe (Gewichtsteile)
Verhältnis von Harz zu Gesamtgewicht der Masse
Prozentualer Anteil der Füllstoffe am Gesamtgewicht der Masse Stoßdurchschlagspannung (kV)
Aus den in Tabelle 4 gezeigten Ergebnissen ist ersichtlich, daß das Verhältnis von Harz zu dem
Gesamtgewicht der Masse größer als 0,1 sein soll.
V.
Eine Masse der folgenden Zusammensetzung wurde hergestellt:
44 μίτι, durchschnittliche Korngröße 3,2 μΐη)
Die Stoßdurchschlagspannungen der Testkörper wurden in gleicher Weise wie in IH gemessen.
110 | b) | 260 | 360 | 560 | 760 | GcwichtMcik 162,5 |
0,39 | 0,33 | 0,25 | 0,166 | 0,12 | ||
59 | 74 | 80 | 85 | 89 | ||
7 | 9 | 13 | 10 | 5 | ||
Calciumcarbonat (weniger als 10 mn) |
Ungesättigtes Polyesterharz
(Vinylester: Methacrylat eines
Bisphenol-A-Epoxyharzes mit
einem Epoxyäquivalentgewicht von 875 bis 1025)
Monomeres Styrol
Diallylphthalat-Vorpolymeres
Dicumylperoxid
Zn-ST
Methacryloxysilan
Füllstoffe:
a) Siliciumdioxidsand
( — 12 Maschen + 60 Maschen)
Gewichtsteile
70
30
202,5
c) Glasfasern
(Länge 6000 μΐη,
Durchmesser 9 μηι) 45
Pulverförmiger Ton gemäß Beispiel 4 40
Die Masse wurde geknetet und 30 Statoren der in Fig. 1 gezeigten Art wurden durch Spritzgießen unter
Verwendung der vorstehend angegebenen Masse hergestellt. Die Stoßdurchschlagspannungen zwischen
den Enden 6 der Spulenwicklungen wurden gemessen. Die mittlere Stoßdurchschlagspannung der Statoren
betrug etwa 7 kV.
VI.
Die gleichen Versuche wie in IV wurden durchgeführt, mit der Abänderung, daß der Siliciumdioxidsand
durch pulverförmigen Kalkstein einer Korngröße entstehend —60 Maschen +100 Maschen ersetzt
wurde. Die dabei erhaltenen Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle 5 gezeigt.,
Gesamtmenge der Füllstoffe | 110 | 260 | 360 | 560 | 760 |
Ia) + (b) + Ic) (Gewichtsteile) | |||||
Verhältnis von I zu dem Gesamt | 0.41 | 0.26 | 0.2 | 0,15 | 0,11 |
gewicht der Masse | |||||
Stoßdurchschlagspannung (kV) | 7 | 10 | 13 | 12 | 8 |
VIl.
Der in V beschriebene Versuch wurde wiederholt, wobei jedoch die dort verwendeten Füllstoffe durch
Füllstoffe und pulverförmigen Ton der nachstehend angegebenen Zusammensetzung ersetzt wurden.
Teile
Pulverförmiger Kalkstein
( - 60 Maschen +100 Maschen) 2023 Calciumcarbonatpulver
(weniger als 10 um) 150
Glasfasern (Länge 6000 μητ,
Durchmesser 9 μπι) 45
Pulverförmiger Ton
(-325 Maschen) 52,5
Die mittlere Stoßdurchschlagspannung von 30 Statoren, die in die vorstehend angegebene Masse eingeformt
wurden, betrug 8,5 kV.
VIII.
Als anorganisches teilchenförmiges Mineral wurde
pulverförmiger Kalkstein einer Korngröße von —60 Maschen +100 Maschen verwendet. Die in I beschriebenen
Versuche wurden mit der Masse durchgeführt, welche die folgende Zusammensetzung hatte:
Teile
(1) Ungesättigtes Polyesterharz
gemäß I 100
(2) Dicumylperoxid 1
(3) Pulverförmiger Kalkstein 1
(-^Maschen+60Maschen) I .
(4) Calchimearbonatpulver [ insgesamt 400
(-325 Maschen) >
(5) Glasfasern (Länge 6000 μπι,
Durchmesser 9 pm) 27
(6) Methacryloxysilan 2
Die Verhältnisse von pulverförmigem Calciumcarbonat zu pulverförmigem Kalkstein sind in der nachste-
hendcn Tabelle 6 gezeigt. dabei erhaltenen Ergebnisse sind in der nachstehenden
Unter Verwendung dieser Massen gefoi ,,nc Statoren Tabelle 6 aufgeführt,
wurden einem Heizyvklustest unterworfen und die
Verhältnis (CaCO ./Kalkstein)
(U (25/75) I.C (50/5(1) i (75/251
anlanplich n.ich 50 I lei/- anfänglich nach 50 I(ei/- anfänglich nach 50 llci/-
/vklcn /yklcn zyklon
OOO CXDO OOO CXX) OOO OOO
Hier/u S Blatt Zeichnungen
"1
Claims (1)
1. Dynamoelektrische Maschine mit einer Wicklungen und einen Kern aufweisenden Statoranordnung,
die in ein wärmeableitendes elektrisch isolierendes Gehäuse eingekapselt ist, einer Rotoranordnung
mit einer zentral zu dieser angebrachten Welle und einer an der Statoranordnung vorgesehenen
Lageranordnung, welche die Welle drehbar unterstützt, wobei das Gehäuse aus dem gehärteten
Produkt einer Harz-Füllstoff-Masse aus
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