DE2708218A1 - Telephoto-objektiv - Google Patents

Description

Minolta Camera Kabushiki Kaisha, Osaka/Japan

Telephot ο-Obj ekt iv

Die Scharfeinstellung bzw. Fokussierung des Objektivs einer Photokamera erfolgt im allgemeinen durch Verschieben der gesamten Optik, d. h. des Linsensystems. Bei einem Teleobjektiv sind jedoch gegenüber einem Standard- und Weitwinkelobjektiv der Durchmesser, die gesamte Länge und das Gewicht der Optik notwendigerweise erheblich größer, so daß die Einrichtung zum Verschieben der gesamten Optik entsprechend schwer und betriebssicher sein muß. Ebenso ist die Strecke größer, um die das Objektiv zur Scharfeinstellung verschoben werden muß. Diese Faktoren erhöhen die Herstellungskosten der Objektivfassung· Außerdem kann die

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Kamera leicht erschüttert werden.

Man verschiebt deshalb bei Teleobjektiven auch nur die hintere Objektiv- bzw. Linsenkomponente, die in Durchmesser und Gewicht verhältnismäßig klein ist. Im Vergleich zu einem bekannten System, in dem die Optik als Ganzes verschoben wird, gelangt man bei dem System mit Verschiebung der hinteren Objektivkomponente zu einer kleineren Objektiwerschiebung, zu geringeren Herstellungskosten für die Objektivfassung und zu einer einfacheren Anwendung. Leider hat dieses bekannte System den Nachteil, daß die Veränderung der Aberration infolge der Verschiebung der Objektivkomponente größer ist, was insbesondere für die negative, sphärische Aberration gilt.

Man versucht deshalb bei Telephoto-Objektivsystemen die Unterkorrektur der sphärischen Aberration der vorderen Objekt ivkomponente durch eine Überkorrektur der hinteren Objekt ivkomponente auszugleichen. Allerdings wird dieser Ausgleich bei einem Verschieben der hinteren Objektivkomponente gestört, so daß sich eine negative, sphärische Aberration ergibt.

Bei einer Untersuchung des paraxialen Bereiches hinsichtlich der Verschiebungsrichtung der verschiebbaren Objektivgruppe eines Objektivs, zur Scharfeinstellung eines in der Nähe befindlichen Objektes, erörtert man zur Lösung die Bildformation der verschiebbaren Objektivgruppe· Im Diagramm des Objektivsystems der paraxialen Bildentstehung erfolgt die Scharfeinstellung des Objektive bei nahem Objekt, wenn die verschiebbare Objektiv- oder Linsengruppe so verschoben wird, daß sich der Abstand zwischen dem

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-J-

Funkt eines Objektes und seinem Abbildungspunkt verringert· Wenn die hintere Linsenkomponente eines Teleobjektivs in mehrere Linsengruppen unterteilt ist und wenn die einzelne Linsengruppe nicht ein äußerst hohes Brechungsvermögen aufweist, d. h. wenn der Objektabstand jeder einzelnen Linsengruppe nicht kurzer ist als der zugehörige Bildabstand, dann ist eine Scharfeinstellung auf folgende Weise möglich. Bei Erfüllung dieser Bedingungen erfolgt somit die Scharfeinstellung bei nahem Objekt durch Verschieben der einzelnen Linsengruppen gegen das Objekt zu, wenn die verschiebbare Linsen- oder Objektivgruppe ein positives Brechungsvermögen aufweist, und die Verschiebung erfolgt nach der Bildseite, wenn die verschiebbare Linsengruppe ein negatives Brechungsvermögen besitzt.

Die Scharfeinstellung bei nahem Objekt durch Verschieben der positiv brechenden Linsen- oder Objektivgruppe hat den Nachteil, daß die Aberrationskorrektur durch das größere, negative Brechungsvermögen der Linsengruppen und nicht einer bestimmten, verschiebbaren Linsengruppe schwierig wird. Wenn man einer Linsengruppe ein negatives Brechungsvermögen, abweichend von der verschiebbaren Linsengruppe, in dem Bereich vermittelt, der eine Aberrationskorrektur gestattet, wird die Erzielung des gewünschten Telephoto-Objektiwerhältnisses erschwert. Die bekannten Scharf einst ellungssyeteme, die auf der Verschiebung der hinteren Objektivkomponente beruhen, arbeiten somit mit einer Verschiebung der negativ brechenden Linsengruppe nach der Bildseite hin.

Typische Ausführungsbeispiele für solche Systeme zeigen die veröffentlichten, japanischen Patentanmeldungen Nr.

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17 723/1974, 139 732/1975 und 32 327/1976.

Das erfindungsgemäße Objektivsystem vermeidet diese Nachteile, wobei auch eine Scharfeinstellung nahe gelegener Objekte möglich ist. Beim erfindungsgemäßen System wird die positiv brechende Objektivgruppe nach der Objektseite hin verschoben. Die Erfindung bezieht sich somit auf ein Telephoto-Objektiv, bei dem eine vordere Objekttief komponente ein insgesamt positives Brechungsvermögen und eine hintere Objektivkomponente ein insgesamt negatives Brechungsvermögen aufweist. Das erfindungsgemäße Objektiv ist dadurch gekennzeichnet, daß die hintere Objektivkomponente eine erste, negative Objektivgruppe an der Objektseite und eine zweite, positive Objektivgruppe neben der ersten Objektivgruppe besitzt und daß die zweite, positive Objektivgruppe zur Scharfeinstellung eines Objekts gegen die Objektseite verschiebbar ist.

Die ausführliche Erläuterung erfolgt unter Bezugnahme auf die Zeichnung. Darin zeigt:

Fig. 1 eine schematische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispiels des erfindungsgemäßen Objektivsystems,

Fig. 2a, 2b, 2c, 3a* 3b bzw. 3c je eine Aberrationskurve dieses Objektivsystems,

Fig. M- eine schematische Darstellung eines zweiten Objektivsystems gemäß der Erfindung,

Fig. 5a, 5b, 5c, 6a, 6b, bzw. 6c je eine Aberrationskurve

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des Systems nach Ausführungsbeispiel 2,

Fig. 7 eine schematische Darstellung des Objektivsystems nach einem dritten Ausfünrungsbeispiel,

Fig. 8a, 8b, 8c, 9a, 9b bzw. 9c je eine Aberrationskurve zum dritten Ausführungsbeispiel,

Fig. 10 eine schematische Ansicht eines Objektivsystems nach einem vierten Ausführungsbeispiel und

Fig. 11a, 11b, 11c, 12a, 12b bzw. 12c je eine Aberrationskurve zum vierten Ausführungebeispiel·

Gemäß der Erfindung besteht das Objektivsystem aus einer vorderen Objektivkomponente mit insgesamt positivem Brechungsvermögen und einer hinteren Objektivkomponente mit insgesamt negativem Brechungsvermögen, wobei zwischen den beiden Komponenten ein LuftZwischenraum von mindestens 15 % der gesamten Objektivbrennweite liegt. Durch diese Anordnung wird das Telephotoverhältnis zur Herstellung kompakter Objektivsysteme reduziert. Obige Anordnung folgt aus einer Untersuchung eines äquivalenten, dünnen Objektivsystems. Bei einem Telephoto-Objektiv mit einer positiven, vorderen Objektivkomponente und einer negativen, hinteren Objektivkomponente ist ein minimales Telephotoverhältnis bei minimalem Brechungevermögen möglich, wenn der Luftspalt bzw. Luftraum zwischen beiden Komponenten, bezogen auf ein dünnes Linsensystem, sich auf die Hälfte des Abstandes zwischen der vorderen Objektivkomponente und der Brennebene dieses dünnen Linsensystems beläuft· Verringert man den Luftspalt d auf weniger als 15 % der Brennweite

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dee Linsensystems bzw· des Objektive, eo ergeben eich Schwierigkeiten bei der Erzielung kleiner Telephotoverhältnisse. Gemäß der Erfindung wird außerdem die hintere Objektivkomponente in mehrere Objektivgruppen unterteilt, wobei die näher am Objekt liegende Objektiv- oder Linsengruppe I ein negatives Brechungsvermögen aufweist. Neben dieser Objektivgruppe I liegt nach der Bildseite hin die positiv brechende Objektivgruppe II. Diese Anordnung muß die folgende Bedingung erfüllen:

wobei f die Brennweite des Objektivsystems und f«. die zusammengesetzte Brennweite der vorderen Objektivkomponente und der Objektivgruppe I der hinteren Objektivkomponente iet.

Diese Anordnung dient zur Verringerung der Veränderung der sphärischen Aberration, dee wichtigsten Probleme, das bei der Scharfeinstellung mit der hinteren Objektivkomponente zu lösen ist. Eine Unterkorrektur der sphärischen Aberration der vorderen Objektivkomponente wird durch eine Überkorrektur der Objektivgruppe I ausgeglichen, so daß der von dieser Objektivgruppe I austretende, paraxiale Strahl zur optischen Achse so weit parallel verläuft, als dies nur möglich ist·

Es wird somit gemäß der Bedingung 1,2 f >|f_M|das Ziel angestrebt, daß die Auftreffhöhe des die Objektivgruppe II erreichenden, paraxialen Strahles auch dann nicht wesentlich verändert wird, wenn die Objektivgruppe II verschoben wird, so daß sich die Schwankung der sphärischen

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Aberration bei der Scharfeinstellung verringert. Eine kleinere Änderung der Auftreffhöhe bedeutet eine reduzierte Schwankung der chromatischen Längsaberration.

Wenn die Bedingung 1,2 f >If₁₁Inicht erfüllt ist, nimmt die Änderung der sphärischen und der chromatischen Iängsaberration beim Fokussieren zu, so daß, wenn diesem nicht vorgebeugt wird, eine Aberrationskorrektur bei Objekt im Unendlichen schwierig wird. Die Aberrationsänderung eines nicht axialen Strahles bei der Scharfeinstellung wird dadurch verringert, daß man die verschiebbare Objektivgruppe möglichst nahe am Schnittpunkt des Hauptstrahles des nicht axialen Bündels mit der optischen Achse anordnet. Die Bedingung 1,2 f > (fj^l ist nicht nur für den paraxialen Strahl relevant, sondern sie muß auch erfüllt werden, damit der von der Objektivgruppe I ausgehende, nicht axiale Strahl parallel zur optischen Achse verläuft, und ist somit eine notwendige Bedingung zur Herabsetzung von nicht axialen Aberrationsänderungen. Bei obiger Konstruktion erfolgt gemäß der Erfindung die Scharfeinstellung durch Verschiebung mindestens der Objektivgruppe II nach der Objektseite hin, wenn das Objekt näherkommt.

Wie die beiden folgenden Ausführungsbeispiele 1 und 2 mit einem Telephotoverhältnis von mehr als 0,74 zeigen, ist die Aberrationskorrektur des Objektivs auch dann möglich, wenn die Hauptlast der Aufrechterhaltung der hinteren Objektivkomponente als Ganzes bei negativer Brechung durch Überwindung des positiven Brechungsvermögens der Objektivgruppe II auf der Objektivgruppe I allein beruht. In diesem Beispiel ist eine Scharfeinstellung auch dann möglich, indem die Objektivgruppe II allein nach der Objektseite

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4Φ

verschoben wird. Auch bei Verschiebung nur der Objektivgruppe II allein ergeben sich geringe Aberrationsänderungen und außerdem kann die Aberration bei Objekt im Unendlichen in tolerierbaren Grenzen gehalten werden.

Andererseits wird bei einem Telephotoverhältnis von weniger als 0,7» wenn lediglich die Objektivgruppe I der hinteren Objektivkomponente ein negatives Brechungsvermögen aufweist, entweder die Aberrationskorrektur bei Objekt im Unendlichen schwierig oder die Aberrationsänderung infolge der Verschiebung der Objektivgruppe nimmt zu· Deshalb wird in diesem Fall gemäß Ausführungsbeispiel 3 und 4- das negative Brechungsvermögen der hinteren Objektivkomponente auf zwei oder drei Objektivgruppen aufgeteilt, so daß sich die Aufgabe zur Bildung eines negativen Brechungsvermögens der Objektivgruppe I verringert. In diesem Fall wird infolge der reduzierten, negativen Brechung der Objektivgruppe I die Auftreffhöhe des Lichtstrahles auf die Objektivgruppe II von der optischen Achse etwas verändert, wenn die Objektivgruppe II verschoben wird, so daß eine negative, sphärische Aberration erfolgt. Zur Kompensation dieser Operation wird die Objektivgruppe I zusammen mit der Objektivgruppe II nach der Objektseite hin verschoben, mit einem bestimmten Geschwindigkeit8verhältnis gegenüber der letzteren Gruppe. Infolge der Verschiebung der beiden Objektivgruppen ist in diesem Fall, damit eine effektive Aberrationskorrektur möglich ist, der Breiten- oder Latitudengrad erhöht.

Bei der Realisierung der Erfindung sind folgende Ausführungen zu beachten. Wenn die folgende Bedingung erfüllt ist, unterliegt der nicht axiale Strahl einem Effekt, der

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demjenigen des paraxialen Strahles analog ist:

wobei r_F der Krümmungsradius an der Oberfläche der Linsen- bzw. Objektivgruppe II ist, die dem Objekt am nächsten ist, und r_R der Krümmungsradius der Objektivgruppe II, die der Bildseite am nächsten liegt. Außerhalb der obengenannten Bedingung unterliegt entweder der obere oder der untere Randstrahl einer starken Brechung. Es ergibt sich eine Komaänderung, wenn die Brechungsrichtung des gemäß diesem Brechungsvermögen gebrochenen Strahles durch Verschieben der Objektivgruppe II verändert wird.

Die Größe der zur Scharfeinstellung erforderlichen Verschiebung der Objektivgruppe II kann ferner verringert werden, wenn die folgende Bedingung erfüllt ist:

0,8 f > f₂,

wobei fo die Brennweite der Objektivgruppe II und f die Brennweite des Objektivsystems ist. Außerhalb dieser Bedingung wird die erforderliche Ob j ektiwer Schiebung so groß, daß die Objektivfassung einer besonders sorgfältigen Konstruktion bedarf und sich entsprechend verteuert·

Bei der Scharfeinstellung des Objektivs durch Verschieben beider Objektivsgruppen I und II nach der Objektseite wird zweckmäßigerweise darauf geachtet, daß das Ausmaß der Verschiebung der Objektivgruppe I kleiner ist als dasjenige der Objektivgruppe II. Dies erfolgt mit Rücksicht auf die Funktion der Objektivgruppe I, die die Aberrations-

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Schwankungen verringern soll, wobei die Aufgabe der notwendigen Fokussierung auf der Objektivgruppe II ruht. Die Objektivgruppe I versucht infolge ihres negativen Brechungsvermögens bei einer Verschiebung zur Objektseite hin der Fokussierungswirkung der Verschiebung der Objektivgruppe II entgegenzuwirken. Somit ist die Scharfeinstellung des Objektivs bei Verschiebung der Objektivgruppe I groß, wenn die Objektivgruppe II nicht um eine größere Strecke verschoben wird. Außerdem neigt die Objektivgruppe I stark zur positiven, sphärischen Aberration bei Verschiebung nach der Objektseite hin, so daß bei starker Verschiebung dieser Objektivgruppe eine unzulässig große, positive und sphärische Aberration entsteht. Es ist deshalb wichtig, das Objektiv so auszulegen, daß die Verschiebung der Objektivgruppe I kleiner ist als diejenige der Objektivgruppe II, d. h. es ist die geringe, negative und sphärische Aberration zu kompensieren, die aus einer Verschiebung der Objektivgruppe II durch eine Verschiebung der Objektivgruppe I entsteht, wodurch die Aberrationsänderung infolge der Fokussierung reduziert wird.

Sie Tabellen 1 bis 8 zeigen die Konstruktionsdaten und die Aberrationskoeffizienten nach Seidel bei bevorzugten Ausführungsformen der Erfindung. In den Tabellen bedeuten:

r^|, τ2'· Krümmungsradius jeder Oberfläche, d,p dp: axialer Abstand zwischen den Oberflächen,

n/|, n₂: Brechungsindex des Linsenmaterials bezüglich des Lichtstrahls der Linie d,

1,2: die Äbbesche Zahl des Linsenmaterials·

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In Tabelle 1 mit den Daten von Ausführungsbeispiel 1 wird die vordere Linsenkomponente von G^, Go» Gz und die hintere Linsenkomponente von G^, G₁- gebildet, wobei G^ bzw. Gc mit der Objektivgruppe I bzw. II übereinstimmt. Die Fokussierung erfolgt durch Verschieben nur von G,- zur Objektseite, bei einem Objektabstand (Abstand des Objekts von der Brennebene) von 2.000 und dg = 2,422. Das Objektivsystem von Beispiel 1 ist in Fig. 1 schematisch dargestellt. Die Fig. 2a, 2b und 2c zeigen die Aberrationskurven für den Fall, daß in Beispiel 1 der Objektabstand gegen Unendlich geht. Die ähnlichen Aberrationskurven nach Fig. 3a, 3b und 3c gelten für einen Objektabstand 2.000. Die Tabelle 2 zeigt die Aberrationskoeffizienten nach Seidel in Beispiel 1 bei einem Objektabstand Unendlich.

Tabelle 3 zeigt die Daten für Beispiel 2, wobei G^, &2 und Gz zusammen die vordere Objektivkomponente und G^, Gr, Gg und Gn zusammen die hintere Objektivkomponente bilden, wobei G^, Gr bzw. Gg, Gr₇ mit der Objektivgruppe I bzw. II übereinstimmt. Die Fokussierung erfolgt durch Verschiebung lediglich von Gg, Gn als Ganzes zur Objektseite hin, bei einem Objektabstand 2.000 und d^ = 2,469· Fig. 4 zeigt eine schematische Ansicht des Objektivs nach Beispiel 2. Die Fig. 5a, 5b und 5c zeigen die Aberrationskurven für einen Objektabstand Unendlich. Dagegen gelten die Aberrationskurven nach Fig. 6a, 6b und 6c für einen Abstand 2.000. In der Tabelle 4 sind die Aberrationskoeffizienten nach Seidel für Beispiel 2 angegeben, bei einem Objektabstand Unendlich.

Die Tabelle 5 zeigt die Daten für Beispiel 3t wobei G₁, G₂, Gz und G^ zusammen die vordere Objektivkomponente und

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G₁-, Gg, Gn lind Gg zusammen die hintere Objektivkomponente bilden. Das negative Brechungsvermögen der hinteren Objektivkomponente beruht nicht allein auf Gc der Objektivgruppe I, sondern wird von G« und Gg der Objektivgruppe I und III übernommen. Gg bildet die Objektivgruppe II. Zur Fokussierung dieser Optik werden bei feststehender Objektivgruppe III die Objektivgruppen I und II unterschiedlich zur Objektseite hin verschoben, bei einem Objektabstand 2.000 und dg = 27,894, d_1Q = 0,865 und d₁₂ = 2,801. Fig. zeigt eine schematische Ansicht der Optik nach Beispiel 3· Die Fig. 8a, 8b und 8c zeigen die Aberrationskurven für einen Objektabstand Unendlich, während die entsprechenden Aberrationskurven nach Fig. 9a, 9b und 9c für den Objektabstand 2.000 gelten. Tabelle 6 zeigt die Aberrationskoeffizienten nach Seidel zu Beispiel 3 bei einem Objektabstand Unendlich.

Tabelle 7 enthält die Daten für das Beispiel 4, wobei G^, G₂, Gz und Gj, zusammen die vordere Objektivkomponente und Gc, Gg, Gn und Gg zusammen die hintere Objektivkomponente bilden. Das negative Brechungsvermögen der hinteren Objektivkomponente beruht nicht allein auf G₁- und Gg, die die Objektivgruppe I bilden, sondern auf der Objektivgruppe I und der Objektivgruppe III, d. h. Gg. Gr₇ bildet die Objektivgruppe II. Zur Scharfeinstellung dieses optischen Systems werden bei feststehender Objektivgruppe III die Objektivgruppen I und II in verschiedenem Maße verschoben, bei einem Obj3ktabstand 2.000 und dg = 27,601, d₁₁ ■ 0,362 und dxj2 = 3*829· Fig. 10 zeigt eine schematische Ansicht von Beispiel 4. Die Fig. 11a, 11b und 11c zeigen die Aberrationskurven für den Objektabstand Unendlich, während die Fig. 12a, 12b und 12c die Aberrationskurven für einen

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Objektabstand 2.000 angeben. In Tabelle 8 sind die Aberrationskoeffizienten nach Seidel zu Beispiel 4 aufgeführt, bei einem Objektabstand Unendlich.

Tabelle 1 (Ausführungsform 1)

f = 100 P Nr.: 5,6 2oJ = 4°57'

Telephotoverhaltnis: 0,744 Objektabstand: a)

Krümmungsradius jgJffS ggg»«- ^⁸^

^r₁ = 35,72

G^Z ^di - 3,3 IL, - 1,1875 V₁ = 70,1

¹^r₂ = -55,605 ^Ί

^d dp = 1,5

= -46,125

d, = 0,7 n₂ = 1,74 V₂ = 37,5

'₄ = 170,5 3 ^ d

= 28,295 ⁴ ~

dc = 2,8 n, = 1,4875 V, = 70,1 r₆ = -250,33 5 5 5

° d_A = 30,0

= -13,959 ^b

d₇ = 0,4 n₄ = 1,6214 V. = 61,3 23,897 ' *

do = 8,0 (variabel) = 62,186 ^ö

dq - 1,5 η, = 1,5213 Vc = 51,1 = -21,597 9 5 5

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Tabelle 2 (Ausführungsform 1)

1	4,83	-4,81	4,79	0,92	-5,68
2	24,29	-38,63	61,44	0,59	-98,64
3	-33,41	52,29	-81,83	-0,92	129,49
4-	0,0	0,01	0,04	-0,25	-0,66
5	4,57	-4,25	3,95	1,16	-4,75
6	6,48	-11,19	19,34	0,13	-33,64
7	-7,52	7,13	-6,75	-2,75	9,00
8	-0,03	-0,13	-0,54	-1,60	-8,78
9	0,0	0,0	-0,09	0,55	9,40
10	0,94	-0,48	0,25	1,59	-0,95
	0,14	-0,08	0,60	-0,59	-5,23

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Tabelle 3 (AusführunKsform 2)

f = 100 F Nr. : 5,6 2 ui = 4°57'

Telephotoverhältnis: 0,751 Objektabstand:

Krümmungsradius

I

^r8 - 16,666

II

rr^rio = oo

Axialer Abetand

3,3

Brechungs- Index

>

n. = 1,6214

U7 - 1,5213

Abbesehe Zahl

70,1

JT1 = 34,850

0^r11 = -62,843

^rQ = 24,071

d1 β

1,5

n^ = 1,4875

n,- = 1,5213

Ϋ,. =

1^r2 = -54,729

7

^^" 12 ~ OO . 7^r., = -21,723

d2 =

0,7

(variabi)

37,5

^r3 = -45,578

XLf. = 1,6214

d3 ■

1,5

n2 = 1,74

V2 =

2^r. = 173,449

0,693

2,8

1,5

70,1

^r5 = 28,975

dt- =

3O1C

n3 = 1,4875

5^r6 = -221,823

d6 =

D

0,4

61,3

• ^o = -13,911

dn =

1.5

V^. =

51,1

d8 ■

O

8,0

V =

dq -

1,0

61,3

d10 ~

IU

d11 =

51,1

d12 =

V7 =

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	- 4β - '49	2708218	Tabelle 4 (Aueführungeform 2)	Koma	Astigma tismus	Petzval Summe	Ver zeichnung
			-6,97	9,33	0,94	-13,75
	erration	-49,31	94,70	0,60	-183,03
Ober fläche	5,21	66,50	-126,09	-0,93	240,82
1	25,68	0,01	0,05	-0,25	-0,76
2	-35,08	-4,85	6,05	1,13	-8,96
3	0,0	-14,20	29,14	0,15	-60,09
4	3,88	9,17	-11,70	-2,75	18,46
5	6,92	-0,03	-0,06	-0,24	-0,66
6	-7,18	-0,08	-0,37	-1,42	-8,73
7	-0,01	0,03	-0,56	0,0	9,32
8	-0,02	-0,23	0,89	0,61	-5,76
9	0,0	0,10	0,83	0,0	6,56
10	0,06	-0,38	0,20	1,58	-0,93
11	-0,01	-0,22	0,76	-0,59	-7,51
12	0,72
13	0,18
Σ

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Tabelle 5 (Ausführungsform 3)

f = 100 F Nr. : 6,3 2oj = 4°13' Telephotoverhältnis: 0,684 Objektabstand: oO

Brechunge- Abbesche Index Zahl

28,799

d. = 0,855 η_Λ - 1,5168 Vx, = 64,0 25,206

d_o = 0,427
r, = 22,613 ^d

S? * d, = 2,632 n_p = 1,4339 V_? - 95,0

^r. = -36,991 Odd. * * 1,381

d₅ = 0,684 n, « 1,757 Vz = 47,7 *₆ - 125,075 > 3 ί

^b d_fi «= 1,776

r₇ = 24,738 ^b

^/ Cl₇ * 1*538 n. = 1,5038 Y₄ = 66,8

τ« = oo

⁰ do = 29,414 (variabel)

r_q = -9,001 ^ö

^y d_q = 0,256 n. = 1,689 Ve - 49,4

r₁₀ = -33,714 ^y _N

^Ίϋ d₁₀ - 1,775(variabel)

Γ ^11 ^{= 36}'⁸5
II G_A^— ^M d.. = 0,547 n_ft « 1,5168 V_ft = 64,0

^b^r^p = -10,809 ^{b b}

'* ^₀ = O,369( variabel)

r- ^r^_z . -18,978 ^

d., = 0,256 n₇ = 1,6583 V₇ - 57,3 6,589 ^{15 7 7}

0,615 n₈ - 1,5955 V₈ = 39,4 T₁₅ =00

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Tabelle 6 (Ausführungsform 3)

^Ober" sch^Ab- Koma Astigma- Petzval Verflache erration tismus Summe zeichnung

1	9,40	-5,09	2,75	1,18	-2,13
2	-17,40	10,10	-5,87	-1,35	4,19
3	22,07	-13,25	7,96	1,34	-5,58
4	55,24	-54,86	54,49	0,82	-54,93
5	-70,17	68,95	-67,75	-1,25	67,80
6	-0,01	-0,01	-0,02	-0,34	-0,47
7	7,88	-3,51	1,56	1,35	-1,30
8	4,44	-5,70	7,33	0,0	-9,43
9	-16,39	4,28	-1,12	-4,53	1,47
10	0,26	-0,57	1,27	1,21	-5,53
11	0,0	-0,03	-0,41	0,92	•*27
12	10,77	-0,82	0,06	3,15	-0,25
13	-5,77	1,75	-0,53	-2,09	0,80
14	-0,47	-0,70	-1,04	-0,36	-2,08
15	0,16	-0,48	1,44	0,0	-4,36
Z	0,01	0,06	0,15	0,05	-4,52

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Tabelle 7 (Auaführungsform 4)

f = 100 F Nr.: 6,3 2 oJ = 4°13' Telephotoverhältnis: 0,6985 Objektabstand:

Krümmungsradius ^tJS !nlex™*⁸"

r. = 28,799

G^ ' d.. = 0,855 n^ - 1,5168 V₁ - 64,0

^ί^γ_ρ = 25,206 ' ^{Ί Ί}

* dp = 0,427

22,613 *

d, - 2,632 n₂ - 1,4339 V₂ = 95,0 -36,991 5 2 2

d₄ = 1,381
-34,414 "·

d₅ . 0,684 a- = 1,757 y, - ^7,7 125,078 5 5 5

d₆ = 1,776
26,177 ^b

d₇ =1,538 n₄ = 1,4875 V₄ - 70,1 „ =-407,01 / ^ **■

^ö do . 28,886(variabel) _q = -9,205 ^ö

^d °²5^{6 1}6779 Vc = 55,4

^{10 = 5}' ^din - ⁰^^{684 n}fi * ¹»5827 V₆ - 46*4- _M - -20,903 ¹° , ^{6 b}

^ΊΊ d.. = 1,197(variabel)

■_1? - 55,207

II| G,T ^dip - °»564 B₉ = 1,5258 y₇ « 52,1

= -10,041 ^{Ίί£ /} '

I = 1,7O9(variabel) = -16,682 ⁱ⁰

HIl G_R^ ¹^ d₁₄ = 0,256 n₈ = 1,67 V₈ - 57,1

°- - = 179,046

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Tabelle 8 (Ausführungsform 4)

	erration	Koma	,62	Astigma tismus	Petzval Summe	Ver zeichnung
Ober fläche	9,40	-4	,24	2,27	1,18	-1,70
1	-17,40	9	,16	-4,91	-1,35	3,33
2	22,07	-12	,12	6,70	1,34	-4,43
3	55,24	-52	,46	49,18	0,82	-47,18
4	-70,16	65	,01	-61,08	-1,25	58,16
5	-0,01	-0,	,44	-0,02	-0,34	-0,49
6	6,48	-2,	,20	0,92	1,25	-0,82
7	5,19	-6,	,91	7,41	0,08	-8,95
8	-19,28	4,	,42	-1,25	-4,39	1,43
9	-1,60	-1,	,71	-1,26	-0,39	-1,47
10	0,52	o,	,01	0,99	1,76	-3,81
11	0,0	-o,	90	-0,11	0,62	6,05
12	16,73	-0,	43	0,05	3,43	-0,19
13	-7,14	1,	42	-0,29	-2,40	0,54
14	0,12	-o,	02	1,51	-0,22	-4,59
15	0,15	ο,		0,11	0,13	-4,11
Σ

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Leerseite

Claims (8)

Patentansprüche

1. Telephoto-Objektiv, bei dem eine vordere Objektivkomponente (G^ bis Gß) ein insgesamt positives Brechungsvermögen und eine hintere Objektivkomponente (G,-bis Gg) ein insgesamt negatives Brechungsvermögen aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß die hintere Objektivkomponente eine erste negative Objektivgruppe (I) an der Objektseite und eine zweite positive Objektivgruppe (II) neben der ersten Objektivgruppe besitzt und daß die zweite positive Objektivgruppe zur Scharfeinstellung eines Objektes gegen die Objektseite verschiebbar ist.

2· Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die hintere Objektivkomponente (G^ bis Gg) von der vorderen Objektivkomponente (G^ bis G^) durch einen Luftspalt (d) größer als 0,15 f getrennt ist und daß der absolute Wert der zusammengesetzten Brennweite (f«) der vorderen Objektivkomponente und der ersten, negativen Objektivgruppe (I) größer ist als 1,2 f, wobei f die Brennweite des gesamten Objektivs ist»

3. Objektiv nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der absolute Wert des Krümmungsradius (r™) der objektseitigen Oberfläche der zweiten positiven Objektivgruppe (II) größer ist als der absolute Wert des Krümmungsradius (r_R) der bildseitigen Oberfläche der zweiten, positiven Objektivgruppe (II).

4. Objektiv nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennweite (f₂) der zweiten positiven Objektiv-

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ORIGINAL INSPECTED

gruppe kleiner ist als 0,8 f.

5. Objektiv nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die hintere Objektivkomponente (G₁- bis Gg) außerdem auf der Bildseite der zweiten positiven Objektivgruppe eine dritte negative Objektivgruppe (III) enthält.

6. Objektiv nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß die dritte negative Objektivgruppe (III) gegenüber der vorderen Objektivkomponente fest angebracht ist und daß die erste negative Objektivgruppe (I) gegen die Objektseite mit einer Geschwindigkeit verschiebbar ist, die kleiner ist als diejenige der zweiten positiven Objektivgruppe (II) zur Scharfeinstellung eines Objektes in der Nähe»

7· Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die hintere Objektivkomponente aus der ersten negativen Objektivgruppe (I) und der zweiten positiven Objektivgruppe (II) besteht.

8. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die hintere Objektivkomponente (G₁- bis Gg) außerdem eine dritte, negative Objektivgruppe (III) an der Abbildungsseite der zweiten positiven Objektivgruppe aufweist und daß die erste negative Objektivgruppe (I) gegenüber der Objektseite mit einer Geschwindigkeit verschiebbar ist, die kleiner ist als diejenige der zweiten positiven Objektivgruppe zur Scharfeinstellung eines Objektes in der Mähe.

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