DE2608486C2 - - Google Patents

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Metha­ nol aus einem Wasserstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid ent­ haltenden Synthesegas gemäß dem Oberbegriff von Patentanspruch 1.
Bei diesem Verfahren wird eine Reaktionsmischung, die Kohlen­ wasserstoffe und Wasserdampf und ggf. auch Kohlendioxid ent­ hält, bei erhöhtem Druck in Rohren, die in einem Verbrennungs­ ofen aufgehängt sind, erhitzt, um einen heißen Rohsynthesegas­ strom zu erzeugen, der Wasserstoff und Kohlenstoffoxide ent­ hält. Das heiße Rohsynthesegas wird abgekühlt; Wasser wird kon­ densiert und abgetrennt, und das erhaltene Methanolsynthese­ gas (nachstehend als Synthesegas bezeichnet) wird komprimiert und über einem Methanolsynthesekatalysator umgesetzt. Gemäß gängiger Praxis wird Wärme aus den Ofenverbrennungsgasen und dem heißen Rohsynthesegasstrom durch Wärmeaustausch in Abhitze­ kesseln, Kesselspeisewassererhitzern und Gaserhitzern zurückge­ wonnen. Auf diese Weise kann Hochdruckwasserdampf erzeugt wer­ den, der benötigt wird, um eine Auslaßturbine anzutreiben, die den zum Komprimieren des Synthesegases dienenden Kompressor mit Energie versieht. Der Abdampf aus einer solchen Turbine wird als Wasserdampf verwendet, der für die Umsetzung mit dem Kohlenwasserstoff benötigt wird.
Die Herstellung von Methanol wird durch Umsetzung bei einer Temperatur von 160 bis 300°C über einem kupferhaltigen Kataly­ sator bewirkt. Obwohl dieses Verfahren allgemein angewandt wird, hat sich gezeigt, daß die Synthesetemperatur für eine Rückgewinnung von Wärme als Wasserdampf, dessen Druck ausrei­ chend hoch ist, um in Auslaßturbinen verwendet zu werden, de­ ren Auslaßdruck über dem Einlaßdruck des Verfahrens zur Erzeu­ gung von Synthesegas liegt, zu niedrig ist. Folglich muß der gesamte Wasserdampf, der für solche Turbinen benötigt wird, im Synthesegaserzeugungsabschnitt erzeugt werden.
Aus der DE-OS 21 17 060 ist ein Verfahren zur Herstellung von Methanol bekannt, bei dem ein als Ausgangsmaterial dienender Koh­ lenwasserstoff in einem Ofen einer Wasserdampfreformierung un­ terzogen wird; das als Rohsynthesegas erhaltene reformierte Gas abgekühlt wird, wobei Wasserdampf, der als Verfahrensdampf verwendet wird, gebildet und ein Teil der für die Destillation des Methanols benötigten Energie geliefert wird; das konden­ sierte Wasser abgetrennt wird; über einem Katalysator eine Me­ thanolsynthese unter Wärmeaustausch mit den Beschickungsgasen und den Produktgasen der Methanolsynthese durchgeführt wird; aus den Produktgasen der Methanolsynthese durch indirekten Wär­ meaustausch mit einem Strom einer Wärmeaustauschflüssigkeit wie z. B. Wasser Wärme zurückgewonnen wird und Methanol de­ stilliert wird, wobei die für die Destillation benötigte Ener­ gie durch indirekten Wärmeaustausch mit dem durch den indirek­ ten Wärmeaustausch gewonnenen Strom der heißen Wärmeaustausch­ flüssigkeit erhalten wird. Die Aufwärmer für die Destillation des Methanols werden durch einen Wärmeaustausch oder einen Zu­ rückführungswärmeaustausch mit den Beschickungsgasen oder den Produktgasen erhitzt. Auf diese Weise kann z. B. durch indirek­ ten Wärmeaustausch mit dem Methanolsynthesegas (160 bis 220°C) gewonnenes Heißwasser für den Aufwärmer der Destillationsko­ lonne verwendet werden. Die Wärmeaustauschflüssigkeit wird zwi­ schen dem Wärmetauscher für das konvertierte Gas und dem Auf­ wärmer zirkulieren gelassen, weil dadurch die Zahl der Hoch­ druckleitungen für die Rückgewinnung von Wärme aus dem unter hohem Druck stehenden heißen Strom des konvertierten Gases er­ heblich vermindert werden kann.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff von Patentanspruch 1 derart zu verbessern, daß eine beträchtliche Energieeinsparung erzielt wird.
Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren gelöst, bei dem man das resultierende flüssige Heißwasser unter Druck mit dem in die Stufe a) einzuführenden Kohlenwasserstoff-Gasstrom in direkten Wärmeaustausch bringt, wodurch 10 bis 30% des Wasserdampfbe­ darfs für die Stufe a) bereitgestellt werden.
Es ist festgestellt worden, daß Wärme wirksam zurückgewonnen werden kann, indem zur Überführung der Wärme aus dem umgesetz­ ten Synthesegas unter Druck stehendes Wasser angewendet wird und das resultierende flüssige Heißwasser unter Druck in Gegen­ wart des in das Verfahren einzuführenden Kohlenwasserstoff-Gas­ stromes verdampfen gelassen wird; auf diese Weise können 10 bis 30% des für die Umsetzung erforderlichen Wasserdampfes be­ reitgestellt werden, der ansonsten durch Rückgewinnung höher­ wertiger Wärme erzeugt werden müßte.
Weil das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht, daß ein bedeu­ tender Anteil des für die Erzeugung von Synthesegas benötigten Wasserdampfes durch Wärmeaustausch des umgesetzten Synthesega­ ses mit flüssigem Wasser und direkten Kontakt des resultieren­ den flüssigen Heißwassers unter Druck mit dem Kohlenwasser­ stoff bereitgestellt wird, kann das Gesamtverfahren umgestal­ tet werden, und zwar beispielsweise durch
  • i) Erhöhung des Wasserdampf/Kohlenstoff-Verhältnisses bei der Erzeugung von Synthesegas und damit Absenkung des Me­ thangehalts im Synthesegas und Verringerung der für das Komprimieren und für die Zirkulation verbrauchten Energie und der Kosten und/oder
  • ii) Erniedrigung der Temperatur der Erzeugung von Synthesegas unter Verminderung des Brennstoffverbrauchs im Ofen und/ oder
  • iii) Abzweigung von Wasserdampf aus Turbinen, die Hochdruckwas­ serdampf in das Verfahren der Erzeugung von Synthesegas ablassen, zu Turbinen, die Niederdruckwasserdampf in den Methanolsyntheseabschnitt ablassen, und/oder
  • iv) Verminderung oder Fortfall von Hilfsfeuerung in der Ver­ brennungsgasleitung.
Insgesamt kann eine Verminderung des Energieverbrauchs um etwa 2 bis 5% erzielt werden.
Das Verhältnis von Wasserdampf und Kohlendioxid zu Kohlenwas­ serstoff (ausgedrückt in mol Wasserdampf plus Kohlendioxid je mol der in dem Kohlenwasserstoff enthaltenen Kohlenstoffatome) in Stufe a) beträgt typischerweise 2,0 bis 7,0. Der stöchiome­ trische Bedarf für die Herstellung von Methanol liegt zwar bei 2 mol Wasserstoffmolekülen je mol Kohlenmonoxid (bzw. 3 mol Wasserstoffmolekülen je mol Kohlendioxid), und die Erzielung einer solchen Zusammensetzung wird durch die Verwendung von Kohlendioxid zusätzlich zu Wasserdampf erleichtert; es ist je­ doch üblicher, Wasserdampf ohne Kohlendioxid zu verwenden, um eine Belastung durch die Kosten für die Bereitstellung von Koh­ lendioxid zu vermeiden.
Die Einlaßtemperatur von Stufe a) beträgt typischerweise 300°C bis 600°C, jedoch kann sie bis zu 700°C betragen, wenn der als Ausgangsmaterial verwendete Kohlenwasserstoff Methan ist.
Der Druck beträgt in den Stufen a) bis c) mehr als 9,8 bar abs. und typischerweise bis zu 49,0 bar abs., beispielsweise 9,8 bis 29,4 bar abs. Wenn das Synthesegas, das durch die Stufen a) bis c) erhalten worden ist, komprimiert wird, wird die zum An­ trieb des Kompressors erforderliche Energie vorzugsweise - di­ rekt oder über den Umweg der Elektrizitätserzeugung - durch Hochdruckwasserdampf geliefert, der einen Druck von mehr als 49,0 bar abs., beispielsweise von 58,8 bis 117,7 bar abs., hat und in Auslaßturbinen entspannt wird, aus denen er mit dem am Einlaß von Stufe a) erforderlichen Druck abgelassen wird.
Der Katalysator für Stufe a) enthält 5 bis 50% Nickel, gerech­ net als NiO, auf einem Träger aus feuerfesten Oxiden oder Oxidmischungen. Die feuerfeste Komponente enthält im allgemeinen Aluminiumoxid, Magnesiumoxid, Siliciumoxid, Titanoxid oder Zirkoniumdioxid allein oder in Mischung oder in Verbindungen miteinander oder mit Calciumoxid, beispielsweise als Spinelle oder hydraulische Zemente. Wenn der Kohlenwasserstoff oder die Verfahrensbedingungen derart sind, daß im Fall der Anwendung eines Katalysators, der in erster Linie für die Methan/Wasser­ dampf-Reaktion vorgesehen ist, als Nebenprodukt Kohlenstoff er­ zeugt wird, kann mindestens für den Einlaßbereich des Kataly­ satorbettes ein Katalysator verwendet werden, der eine Alkali­ metallverbindung enthält. Solche Kohlenstoffprobleme können für einige Arten von als Ausgangsmaterial dienenden Kohlenwas­ serstoffen durch geeignete Auslegung der Wärmestromeigenschaf­ ten des Ofens, wozu gegebenenfalls die Anwendung von Betriebs­ luft oder -sauerstoff gehört, oder durch eine Verfahrensfüh­ rung, bei der der Kohlenwasserstoff zu Beginn im wesentlichen bei weniger als 600°C umgesetzt wird, gelöst werden.
Der für die Herstellung des Rohsynthesegases anzuwendende Ofen (ein "Wasserdampfreformierungsofen") weist einen feuerfest aus­ gekleideten Ofenraum auf, in dem katalysatorhaltige Rohre mit einem Innendurchmesser von im allgemeinen 7,6 bis 15,2 cm auf­ gehängt sind. Die Rohre werden durch Brenner aufgeheizt, die im allgemeinen am Oberteil oder an den Seiten des Ofenraumes an­ geordnet sind. Die von den Brennern erzeugten Verbrennungsgase werden im allgemeinen vom Oberteil des Ofenraumes her abgelas­ sen, wenn sich die Brenner an den Seiten befinden, und vom Bo­ den des Ofenraumes her abgelassen, wenn sich die Brenner am Oberteil befinden. Nach dem Austritt aus dem Ofenraum strömen die Verbrennungsgase durch eine Verbrennungsgasleitung über Gruppen von Rohren, durch die verschiedene Verfahrensspeise­ ströme zirkulieren, wozu insbesondere (in absteigender Reihen­ folge bezüglich des Wärmerückgewinnungsgrades) Reaktionsteil­ nehmer, die Stufe a) zuzuführen sind; zu überhitzender Wasser­ dampf; das Wasser für den Dampfkessel, der Hochdruckwasser­ dampf zum Antrieb von Turbinen erzeugt und den Wasserdampf, der Stufe a) zuzuführen ist, bereitstellt; Speisewasser für den Dampfkessel; der als Ausgangsmaterial dienende Kohlenwas­ serstoff, Ofenbrennstoff und Ofenverbrennungsluft gehören. Die Verbrennungsgasleitung kann mit Hilfsbrennstoff-Brennern zur Lieferung von Wärme für die Erzeugung von Wasserdampf beim An­ fahren oder für den Fall, daß durch die Ofenverbrennungsgase infolge einer Betriebsstörung oder absichtlich nicht genügend Wasserdampf geliefert wird, versehen sein.
Der heiße Rohsynthesegasstrom wird von der vorstehend erwähn­ ten Auslaßtemperatur in ähnlicher Weise wie die Verbrennungs­ gase abgekühlt und dann auf so niedrige Temperaturen abgekühlt, daß der überschüssige Wasserdampf, der in dem Rohsynthesegas enthalten ist, kondensiert wird und abgetrennt werden kann.
Das umgesetzte Synthesegas wird zweckmäßigerweise in zwei Teil­ ströme aufgeteilt, von denen der eine das kalte Synthesegas durch Wärmeaustausch auf die Syntheseeinlaßtemperatur bringt und der andere das flüssige Wasser unter Druck in Stufe e) er­ wärmt.
Die Temperatur des in Stufe e) erhaltenen Stromes von flüssi­ gem Heißwasser beträgt geeigneterweise 150 bis 300°C. Die Tem­ peratur des umgesetzten Synthesegases beträgt nach im indirek­ ten Wärmeaustausch mit dem flüssigen Wasser geeigneterweise 100 bis 150°C; eine weitere Rückgewinnung von Wärme ist durch Wärmeaustausch zwischen einem solchen abgekühlten umgesetzten Synthesegas und dem Kohlenwasserstoff-Gasstrom möglich, so daß der Kohlenwasserstoff-Gasstrom aufgewärmt wird, bevor er in direkten Wärmeaustausch mit dem flüssigen Heißwasser gebracht wird.
Der in direkten Wärmeaustausch mit dem flüssigen Heißwasser ge­ brachte Kohlenwasserstoff-Gasstrom befindet sich zweckmäßiger­ weise bei Raumtemperatur, jedoch kann er beispielsweise durch das vorstehend beschriebene Aufwärmen vorgewärmt worden sein; wenn er vorgewärmt ist, sollte dies nicht das Ergebnis eines Wärmeaustausches mit dem umgesetzten Synthesegas sein, der "stromaufwärts" bezüglich des indirekten Wärmeaustauschers des umgesetzten Synthesegases mit flüssigem Wasser durchgeführt wird, da in diesem Fall eine "Wertminderung" von höherwertiger Wärme stattfinden würde.
Der direkte Wärmeaustausch des flüssigen Heißwassers mit dem in die Stufe a) einzuführenden Kohlenwasserstoff-Gasstrom un­ ter Druck erfolgt vorzugsweise in mehr als einer Stufe, wobei diesen Stufen jeweils flüssiges Heißwasser zugeführt wird, da das Ausmaß der Übertragung von Wärme und Wasserdampf in den Kohlenwasserstoff-Gasstrom durch den auf die Verdampfungswärme des Wassers zurückzuführenden Temperaturabfall begrenzt ist. Der Strom von flüssigem Heißwasser kann für jede Stufe dersel­ be sein, jedoch wird vorzugsweise für jede nachfolgende Stufe heißeres Wasser verwendet.
Nach dem direkten Wärmeaustausch wird der in Stufe a) einzu­ führende, wasserdampfhaltige Kohlenwasserstoff-Gasstrom durch indirekten Wärmeaustausch, zweckmäßigerweise mit Ofenverbren­ nungsgasen oder mit Rohsynthesegasen, weiter erhitzt, und zwar geeigneterweise auf 350 bis 600°C, bevor oder nachdem er mit den anderen Reaktionsteilnehmern der Stufe a) vermischt wird.
Die Zeichnung ist ein Fließbild eines bevorzugten Verfahrens bzw. einer bevorzugten Anlage für die Herstellung von Methanol aus Erdgas.
Das Verfahren basiert auf einem Wasserdampfreformierungsofen 6, der durch nicht gezeigte Brenner erhitzt wird, deren Verbren­ nungsgase durch einen Saugventilator 10 in eine Verbren­ nungsgasleitung 8 (die Hilfsbrenner enthält) abgezogen und dann über einen Schornstein an die Atmosphäre abgegeben werden. In der Verbrennungsgasleitung 8 wird aus den Verbrennungsgasen in unterschiedlichen Wärmetauschern, von denen die für die Er­ findung relevanten beschrieben werden, Wärme zurückgewonnen.
Das Hauptmerkmal des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht in der Art und Weise der Einführung von Wasser: Wasser gelangt bei 12 in das Verfahren und wird in zwei Teilströme aufgeteilt. Der erste Teilstrom wird zur Erzeugung von Wasserdampf für den Antrieb von Turbinen und für die Deckung des Wasserdampfbedar­ fes des Verfahrens erhitzt. Der erste Teilstrom passiert einen Kesselspeisewassererhitzer 14 und gelangt in einen Behälter 16, aus dem Wasser im Kreislauf über einen zur Erzeugung von Was­ serdampf dienenden Dampfkessel 17 geführt wird. In den Behäl­ ter 16 kann auch Wasser eingeführt werden, das allgemein mit 18 bezeichnet wird und aus anderen Wärmerückgewinnungsvorgän­ gen stammt, beispielsweise siedendes Wasser aus einem Abhitze­ kessel eines Rohsynthesegas-Wärmerückgewinnungssystems 44 oder Kesselspeisewasser, das aus der Rückgewinnung geringerwertiger Wärme (beispielsweise von Wärme aus dem Rohsynthesegas strom­ abwärts bezüglich eines solchen Abhitzekessels) stammt. Die Leitung, durch die Wasser zu solchen Abhitzekesseln zurückge­ führt wird wird allgemein mit 20 bezeichnet. Wasserdampf aus dem Behälter 16 wird durch einen Überhitzer 21 und durch allge­ mein mit 22 bezeichnete Energierückgewinnungsturbinen hindurch­ geleitet. Ein Teil des aus den Turbinen austretenden Wasser­ dampfes wird mit einem mittleren Druck entnommen, durch Ver­ brennungsgase bei 24 nacherhitzt und bei 26 in den Strom der Reaktionsteilnehmer eingeführt. Der Rest des aus den Turbinen austretenden Wasserdampfes wird bei 25 mit einem niedrigen Druck entnommen, und zwar für Anwendungen wie z. B. für das De­ stillationsgefäß der Methanoldestillationskolonne oder für ei­ ne Kondensation und eine mögliche Rückführung in das Verfahren bei 12.
Der zweite Teilstrom des Wassers wird bei 27 mit einem Strom von zurückgeführtem Wasser vereinigt und durch eine Pumpe 28 einem Wärmetauscher 30 zugeführt und gelangt dann über eine Leitung 32 zu einem Befeuchter 34, in dem er über Glockenböden oder Füllkörper in Berührung mit einem aufsteigenden Erdgas­ strom 35, in den er unvollständig verdampft, herabrieselt. Nicht verdampftes Wasser verläßt den Boden des Befeuchters 34 als mit dem zweiten Teilstrom bei 27 zu vereinigender Strom von zurückgeführtem Wasser.
Das mit Wasser gesättigte Erdgas verläßt den Befeuchter 34 bei 36 und wird mit dem verdampften ersten Teilstrom bei 26 verei­ nigt, wobei die Wasserdampfreformierungsmischung erhalten wird, die dann durch die heißesten Verbrennungsgase bei 38 vorge­ heizt und in das in dem Ofen 6 erhitzte katalysatorgefüllte Rohr 40 eingeführt wird. Das erhaltene Rohsynthesegas, das aus dem Rohr 40 austritt, wird dem Rohsynthesegas-Wärmerückgewin­ nungssystem 44 zugeführt, das im allgemeinen einen Abhitzekes­ sel, einen Kesselspeisewassererhitzer und Wärmetauscher für die Rückgewinnung von geringerwertiger Wärme umfaßt, und ge­ kühlt, um Wasser zu kondensieren. Das kondensierte Wasser wird in einem Abscheider 46 abgetrennt, und dann wird der erhaltene Synthesegasstrom in einem Kompressor 48 komprimiert, bei 49 mit rückgeführtem, umgesetztem Synthesegas vermischt und einem Methanolsynthese-Reaktionsapparat 50 zugeführt. Umgesetztes Synthesegas, das den Reaktionsapparat 50 verläßt, heizt - ge­ gebenenfalls stromabwärts bezüglich eines Wärmeaustausches mit nicht umgesetztem Synthesegas - einen Wärmetauscher 30.
Es sei angemerkt, daß die Beschreibung geringerer Wärmeaus­ tauschvorgänge wie z. B. in einem Kesselspeisewassererhitzer für die Rückgewinnung von geringwertiger Wärme zwischen den Stellen 12 und 14, in einem Gasvorwärmer zwischen den Stellen 36 und 26 und in den Wassererhitzern, die bei der Entsalzung und Entlüftung des bei 12 zuzuführenden Wassers angewandt werden, aus Gründen der Übersichtlichkeit fortgelassen wurde.
Beispiel
Dem Synthesegaserzeugungsabschnitt eines zur Herstellung von 2000 tato Methanol ausgelegten Verfahrens werden 2650 kmol/h entschwefeltes Erdgas (gerechnet als Methan) und 7950 kmol/h Wasserdampf mit einem Druck von 17,9 bar abs. zugeführt. Diese Mischung wird über einem Nickel-Aluminiumoxid-Tonerdezement- Katalysator mit einer Auslaßtemperatur von 850°C in Rohren mit einem Innendurchmesser von 10,2 cm, die in einem Wasser­ dampfreformierungsofen aufgehängt sind, umgesetzt, wobei ein Rohsynthesegas erhalten wird, das Wasserstoff, Kohlenmonoxid, Kohlendioxid und überschüssigen Wasserdampf enthält. Das Roh­ synthesegas wird stufenweise abgekühlt, bis das Wasser konden­ siert. Nach der Abtrennung des Wassers wird das erhaltene Syn­ thesegas auf 98 bar abs. komprimiert, mit rückgeführtem, umge­ setztem Synthesegas, von dem Methanol abgetrennt worden ist, vermischt und einem Methanolsynthesekatalysator zugeführt. Von dem Wasserdampf, der dem Synthesegaserzeugungsabschnitt zu­ geführt wird, stammen 6629 kmol/h aus dem Abdampf von Auslaß­ turbinen, die mit Wasserdampf betrieben werden, der mit einem Druck von 107,9 bar abs. in Abhitzekesseln, die sich in der Verbrennungsgasleitung des Ofens und in dem Rohsynthesegas, das die Rohre verlassen hat, befinden, erzeugt worden ist, d. h., aus der Rückgewinnung von hochwertiger Wärme. Die restlichen 1321 kmol/h Wasserdampf werden bereitgestellt, in­ dem in das Erdgas, das in den Synthesegaserzeugungsabschnitt einzuführen ist (und das zuerst eine Temperatur von 30°C hat) ein Strom von flüssigem Heißwasser, das in einem durch das um­ gesetzte Synthesegas in indirektem Wärmeaustausch erhitzten Wärmetauscher auf 220°C erhitzt worden ist, mit einer Geschwin­ digkeit von 222 t/h eingespritzt wird. Die Temperatur des auf diese Weise mit Wasser gesättigten Erdgases beträgt 170°C. Die Temperatur des Wassers, das nach dem direkten Wärmeaustausch mit dem Erdgas zurückbleibt (198,2 t/h) beträgt 95°C; dieses Wasser wird mit frischem Wasser von 95°C vermischt, das aus dem Kondensat des Verfahrens und aus einer Entsalzungs- und Entlüftungsanlage zugeführt wird, und die erhaltene Wassermi­ schung wird zu dem Wärmetauscher zurückgeführt. Die Wärmebela­ stung des Wärmetauschers beträgt 116,02 GJ/h.

Claims (3)

1. Verfahren zur Herstellung von Methanol aus einem Wasser­ stoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid enthaltenden Synthesegas, bei dem man
  • a) durch endotherme Umsetzung eines normalerweise gasförmigen Kohlenwasserstoffes mit Wasserdampf und gegebenenfalls Kohlen­ dioxid in Gegenwart eines Trägerkatalysators aus feuerfesten Oxiden oder Oxidmischungen mit 5 bis 50% Nickel, gerechnet als NiO, in einer durch einen Verbrennungsofen aufgeheizten Reaktionszone ein heißes Rohsynthesegas mit einer Auslaßtempe­ ratur von 700 bis 900°C und einem Druck über 9,8 bar abs. her­ stellt,
  • b) Hochdruckwasserdampf durch Wärmeaustausch von Wasser mit Rohsynthesegas und/oder mit Ofenverbrennungsgas erzeugt und Wasserdampf für die Stufe a) bereitstellt,
  • c) aus dem Rohsynthesegas Wasser kondensiert und entfernt,
  • d) das erhaltene Methanolsynthesegas nach dem Komprimieren in Gegenwart eines kupferhaltigen Katalysators bei einer Tempera­ tur von 160 bis 300°C zu Methanol umgesetzt und
  • e) den aus dem Methanolsynthese-Reaktionsapparat abgegebenen Gasstrom mit flüssigem Wasser unter Druck einem indirekten Wär­ meaustausch unterzieht,
dadurch gekennzeichnet, daß man das resultierende flüssige Heißwasser unter Druck mit dem in die Stufe a) einzuführenden Kohlenwasserstoff-Gasstrom in direkten Wärmeaustausch bringt, wodurch 10 bis 30% des Wasserdampfbedarfs für die Stufe a) be­ reitgestellt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man den Gasstrom, der die Methanolsynthese verläßt, in zwei Teil­ ströme aufteilt, von denen der eine das Methanolsynthesegas durch Wärmetaustausch auf die Syntheseeinlaßtemperatur bringt und der andere das flüssige Wasser unter Druck in Stufe e) er­ wärmt.
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