DE2556776A1 - Verfahren und vorrichtung zur kokserzeugung - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zur kokserzeugungInfo
- Publication number
- DE2556776A1 DE2556776A1 DE19752556776 DE2556776A DE2556776A1 DE 2556776 A1 DE2556776 A1 DE 2556776A1 DE 19752556776 DE19752556776 DE 19752556776 DE 2556776 A DE2556776 A DE 2556776A DE 2556776 A1 DE2556776 A1 DE 2556776A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- zone
- coking
- coke
- gas
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 18
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 147
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 120
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 94
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 41
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 41
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 34
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 14
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 10
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 claims 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 3
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 150000002825 nitriles Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B1/00—Retorts
- C10B1/02—Stationary retorts
- C10B1/04—Vertical retorts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coke Industry (AREA)
Description
L'"u,ji liasui Engineering Co., Ltd,
£ ο k y ο / Japan
Vorfahren unä Vorrichtung zur Kokserzeugung
Die jiriindung bezieht sich auf ein Verfahren und eine Vorrichtung
δχχγ Kokserzeugung aus zu Stücken geformter Kolile. Die
Erfindung bezieht sich insbesondere auf ein Verfahren und eine Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von Koks,
der beispielsweise im Hütten- und Gieöereiv/esen, als Brennstoff
und in der Chemie verwendbar ist, und zwar Koks, der aus minderwertiger zusammenbackender oder nichtzusammenbackender
Kohle u.dgl. in einer innenbeheizten vertikalen Trockendestillationsretorte hergestellt wird0
In den letzten Jahren sind aufgrund einer ständig anwachsenden Kachfrage nach Eisen und Stahl Hochöfen mit ständig größer
werdenden Abmessungen gebaut worden. Dieses führte zu. Problemen
hinsichtlich der Versorgung mit Koks, der in Hochöfen als
609830/0553
ein reduzierendes Kohlenstoffmaterial eingesetzt wird. Als
Ausgangsmaterial für die Erzeugung von Koks für Bachöfen ist
man bisher im wesentlichen auf gut backende Kohle angewiesen gewesen, vrncl zwar im Hinblick auf die Festigkeit, Gleichförmigkeit
und Zersetsungsreaktivität des fertigen Koks. Die Förderung
von gut backender Kohle ist ebenso wie die Reserven άεταη
begrenzt, so daß die !Notwendigkeit besteht, Koks beispielsweise
auch aus Hir-derv/ertigerer backend ei* uvO nichtbackender
Kohle herzustellen, nei der Kokserzeugung sind verschiedene
Verbesserungen mit Erfolg angewandt worden, beispielsweise die Vergrößerung der Koksofenhöhe, die Verwendung von feuerfesten
Ofensteinen mit einer besseren Wärmeleitfähigkeit und das Vorerwärmen der Ausgangskohle. Auch hinsichtlich des
Arbeitsablaufes hat nan bei der Kokserzeugung Verbesserungen
eingeführt. Der beispielsweise für Hochöfen verwendete Koks wird jedoch im allgemeinen im chargenweisen Betrieb erzeugt,
indem ein üblicher vertikaler und extern beheizter Hochofentyp mit Verkokungskammern verwendet wird. Bei der Benutzung
derartiger kammerartiger Koksöfen führen jedoch der Ruß und der Rauch, die beim Austragen und Löschen des Kokses erzeugt
werden, zu ernsthaften Umweltproblemen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die den bekannten
Kokserzetagungsverfahren und Kokserzeugungsanlagen anhaftenden
Machteile zu beheben bzw. auszuschalten und ein Verfahren und eine Vorrichtung zur kontinuierlichen Kokserzeugung aus zu
Stücken geformter Kohle zu schaffen, die beispielsweise aus minderwertigerer backender und nichtbackender Kohle hergestellt
worden ist, wobei die Verkokung innerhalb einer intern- bzw. innenbeheizten vertikalen Trockendestillationsretorte
durchgeführt werden soll.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist das erfindungsgemäße Verfahren
zur kontinuierlichen Koksherstellung durch Verkoken von zu Stücken geformter Kohle in einer innenbeheizten, vertikalen
Trockendestillationsretorte dadurch gekennzeichnet, daß die Kohlestücke in einer ersten Verkokungszone der Retorte mittels
609830/0553
eines Heizgases bei einer Temperatur von etwa 550° C bis etwa
650 C einem ersten Verkokungsprozeß und d&rn der während des
ersten Verkokungsprozesses erhaltene Halbkoks in einer zweiten Verkokungszone der Retorte mittels eines Heizgases bei einer
Temperatur von etwa 900° C bis et1
kokungsprozeß unterworfen werden.
kokungsprozeß unterworfen werden.
Temperatur von etwa 900° C bis etwa 1100° C einem zweiten Ver-
Gemäß weiterer Erfindung ist vorgesehen, daß mindestens ein
Teil des in der zweiten Verkokungszone erzeugten Gases der ersten Verkokungszone als ein Teil des Heizgases für diese
erste Verkokungszone zugeführt wird.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen,
daß der in der zweiten Verkokungszone hergestellte Koks
in einer Kühlzone der Retorte mit einem Kühlgas abgekühlt wird, aus dem die dem Koks entzogene Wärmemenge wiedergewonnen
wird.
Die Erfindung bezieht sich, wie bereits erwähnt, auch auf eine innenbeheizte, vertikale Trockendestillationsretorte für die
kontinuierliche Kokserzeugung aus zu Stücken geformter Kohle, mit einem Retortengehäuse, das, von oben nach unten, eine
erste Verkokungszone, eine Drosselzone und zweite Verkokungszone umfaßt und an dem oberen Ende einen Einlaß für die Beschickung
der Retorte mit zu verkokender Kohle und am unteren Ende einen Austragstrichter bzw. -stutzen zum Austragen des
erzeugten Kokses aufweist.
Eine derartige Retorte bzw. ein derartiger Verkokungsofen ist
erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß a) die erste Verkokungszone eine im Zentrum des oberen Abschnittes
des Innenraumes der ersten Verkokungszone angeordnete konische Haube, die eine gleichmäßige Verteilung
der zugeführten Kohle in die erste Verkokungszone und damit
eine gleichmäßige Temperaturverteilung in dieser Zone gewährleistet und zum Absaugen des in der ersten Verkokungszone erzeugten Gases dient, und außerdem Einrichtungen um-
B 0 ü b .".: . /0553
2556778
faßt, die in dem unteren Wandabschnitt der ersten Verkokungszone angeordnet sind, und zum Zuführen eines Heizgases
in die erste Verkokungszone dienen, während
b) die zweite Verkokungszone einen im Zentrum des oberen Abschnittes des ImenrauiLes der zweiten Verkokungszone
angeordneten Stützkörper, um den in der ersten Verkokungszone erzeugten und durch die dazwischenliegende Drosselzone
herabfallenden Halbkoks gleichmäßig in der zweiten Verkokungszone zu verteilen und um das in der zweiten
Verkokungszone erzeugte Gas abzusaugen, und Einrichtungen
in dem unteren Wandungsabschnitt der zweiten Verkokungszone umfaßt, um der zweiten Verkokungszone ein Heizgas
zuzuführen, während
c) die dazwischenliegende Drosselzone einen im wesentlichen zylindrischen Querschnitt hat und dazu dient, ein Vermischen
der Gase der beiden Verkokungszonen zu verhindern.
Weitere Merkmale und Vorteile ergeben sich aus den v/eiteren Unteransprüchen.
Es ist bekannt, Preßkohle durch Pressen von minderwertigerer backender und nichtbackender Kohle als auch aus Kohle mit
einem Bindemittelzusatz bei einer Temperatur zwischen Raumtemperatur und 100° C (das sogenannte Kaltpreßverfahren)
oder bei einer Temperatur von etwa 450° C (das sogenannte Heißpressen) herzustellen. Die einzelnen Teilchen der zu
Stücken geformten Kohle bzw. Preßkohle werden relativ zueinander durch das Bindemittel in einer solchen Weise gebunden,
daß die Abstände zwischen den einzelnen Teilchen sehr gering sind, so daß die Verkokungseigenschaften einer minderwertigeren
backenden oder nichtbackenden Kohle beträchtlich erh-öht werden. Eine derartig geformte bzw. hergestellte Kohle
wird im allgemeinen zur Verbesserung der Produktionskapazität von Koksöfen und zur Herabsetzung der üblicherweise bei der
Kokserzeugung hergestellten hochwertigeren Kohle benutzt, indem diese billigere Kohle mit der üblicherweise für die
Koksherstellung verwendeten hochwertigeren Rohkohle gemischt
609830/0553
wird. Es gibt bereits einige Vorschläge, gemäß welchen Koks nur aus zu Stücken geformter Kohle, d.h. mittels Preßverfahren
hergestellter Kohle, erzeugt wird; die bisherigen Vorschläge haben sich in der Praxis jedoch nicht durchsetzen
können.
Die Erfindung wird im folgenden unter Bezugnahme auf die beiliegende Zeichnung näher beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 eine schematische Schnittansicht der erfindungsgemäßen vertikalen Trockendestillationsretorte zur Kokserzeugung;
Fig. 2 eine Draufsicht auf einen im Bereich der zweiten Verkokungszone
angeordneten Stütz- bzw. Sattelkörper;
Fig. 3 eine Draufsicht auf abgewandelte Ausführungsforinen
eines Stütz- oder Sattelkörpers;
Fig. 4 eine Draufsicht des Kokssammelbehälters der erfindungsgemäßen
vertikalen Trockendestillationsretorte, und
Fig. 5 ein Fließdiagramm einer bevorzugten Ausführungsform
des erfindungsgemäßen Verfahrens.
In den Figuren 1 bis 4 ist eine bevorzugte Ausführungsform der erfindungsgemäßen Trockendestillationsretorte zur Herstellung
von Koks dargestellt. Die erfindungsgemäße Retorte zur Koksherstellung umfaßt ein Retortengehäuse 10 und einen
Kokssammelbehälter 42. Das Retortengehäuse 10 weist eine erste Verkokungszone 11, eine erste Drosselzone 12, eine zweite
Verkokungszone 13, eine zweite Drosselzone 14 und eine Kühlzone 15 auf, die sich in vertikaler Richtung in der angegebenen
Reihenfolge von oben nach unten aneinander anschließen.
Die erste Verkokungszone 11 besteht aus einem im wesentlichen zylindrischen Gehäuse 16, das an seinem unteren Ende in einen
sich verjüngenden kegelstumpfförmigen Abschnitt übergeht. An der Oberseite mündet in das Gehäuse 16 der ersten Verkokungszone
ein Einlaufstutzen 17 für die Zuführung der zu verkokenden Stückkohle; im Zentrum des oberen Teiles des Ge-
609830/0553
2556778
häuses 16 befindet sich eine konische Haube 18. Der ersten
Verkokungszone ist weiterhin ein Leitungssystem 19 zugeordnet, um in den unteren Abschnitt der ersten Verkokungszone ein
Heizgas einleiten zu können.
Dem Einlaufstutzen 17 ist ein übliches Förderaggregat 20 zugeordnet,
das beispielsweise ein Zellenrad oder einen Rauchschieber umfaßt und an einen Kohlevorratsbehälter angeschlossen
ist. Das Förderaggregat 20 dient dazu, der Retorte 10 mit einer im wesentlichen konstanten Zuführgeschwindigkeit gepreßte
Stückkohle bestimmter Größe zuzuführen, etwa diamantenförmige
Stückkohle mit einer Größe von 65 χ 65 χ 45 mm. Das
Förderaggregat 20 dient außerdem auch dazu, eine Luftverunreinigung
der Retorte 10 und ein Ausströmen von Gas durch den Einlaufstutzen 17 im wesentlichen zu verhindern. Die konische
Haube 18 ist im oberen Abschnitt des Gehäuses 16 zentral in üblicher Weise montiert, und die Haube steht über eine Leitung
22 mit einem Gasauslaß 23 in Verbindung, um Gas aus der ersten Verkokungszone ausströmen zu lassen. Die konische
Haube 18 hat im wesentlichen zwei Funktionen. Die eine Funktion besteht darin, die durch den Einlaufstutzen 17 zugeführte
Stückkohle gleichmäßig und breit innerhalb des Gehäuses 16 zu verteilen, um in der ersten Verkokungszone 11 eine möglichst
gleichmäßige Temperaturverteilung zu erhalten. Diese Funktion
wird durch die konische Oberseite der Haube 18 erfüllt. Während des Verkokungsprozesses bildet sich in der ersten Verkokungsschicht
unter der Haube 18 ein Hohlraum mit einem kreisbogenförmigen Querschnitt, und in der Retorte bzw. in dem
Verkokungsofen tritt nicht im Bereich der ersten Verkokungsschicht der sogenannte "Wandeffekt" auf. In der ersten Verkokungszone
11 bildet sich demzufolge eine im wesentlichen horizontale isothermische Zone aus. Die zweite Funktion der
Haube 18 besteht darin, das erste Verkokungsgas zu sammeln und abzuleiten, das im wesentlichen aus Koksofengas (COG) besteht,
das während des ersten Verkokungsabschnittes aus der Stückkohle und dem für den ersten Verkokungsschritt benötigten
Heizgas gebildet ist„ Das erste Verkokungsgas wird aus der
609830/0553
ersten Verkokungszone 11 mittels eines (nicht dargestellten) Sauggebläses durch das Innere der Haube 18, die Leitung 22
und den Gasauslaß 23 abgesaugt.
Im unteren Teil der Wand der ersten Verkokungszone 11 ist
gemäß Fig. 1 das Leitungssystem 19 angebracht, um der ersten Verkokungsstufe Heizgas zuzuführen. Das Leitungssystem 19
gestattet es, mittels geeigneter (nicht dargestellter) Einrichtungen der ersten Verkokungsstufe heißes Heizgas mit einer
vorgegebenen Temperatur (beispielsweise etwa 650 bis 750° C) zuzuführen. Das heiße Heizgas wird im wesentlichen in horizontaler
Richtung zum Zentrum bzw. zur Achse des Innenraumes der ersten Verkokungsstufe 11 eingeblasen, und zwar durch mehrere
Heizgasblasöffnungen 24, die am Innenumfang des unteren Abschnittes des Gehäuses 16 ausmünden.
Die zweite Verkokungszone 13 wird durch ein Gehäuse 25 gebildet,
dessen Mittelabschnitt, bezogen auf den Innenraum, im wesentlichen zylindrisch ist, während die oberen und unteren Gehäuseabschnitte
einen sich verjüngenden kegelstumpfförmigen Querschnitt
haben. Im Bereich der zweiten Verkokungsstufe 13 ist im Zentrum des oberen Abschnittes ein Sattel- bzw« Stützkörper
angeordnet, und im unteren Wandungsabschnitt des Gehäuses befindet sich ein Leitungssystem 27, um der zweiten Verkokungsstufe Heizgas zuführen zu können. Der Körper 26 besteht aus
einer flachen Platte 28 und sternförmig angeordneten Tragschenkeln 29. Der Körper 26 dient dazu, den aus der ersten
Verkokungsstufe 11 durch die erste Drosselzone 12 in die zweite Verkokungsstufe 13 fallenden Halbkoks gleichmäßig zu
verteilen, so daß die Temperaturverteilung in der zweiten Verkokungsstufe gleichförmig ist. Auf diese Weise bildet sich
unterhalb des Körpers 26 in der zweiten Verkokungsschicht ein. nicht festgepackter konkaver Körper aus Halbkoks, und in
der zweiten Verkokungsschicht der Retorte tritt nicht der sogenannte "Wandeffekt" auf„ Auf diese Weise bildet sich in
der zweiten Verkokungszone 13 eine im wesentlichen horizontale
isothermische Zone aus. Dadurch wird Koks mit gleichförmigen
609830/0553
Eigenschaften erhalten. Der Stütz- oder Sattelkörper 26 dient außerdem auch noch dazu, das zweite Verkokungsgas aufzufangen
und wegzuleiten, das im wesentlichen aus Koksofengas (COG) besteht, welches während des zweiten Verkokungsschrittes des
Halbkokses und aus dem der zweiten Verkokungsstufe zugeführten Heizgas entsteht, ohne daß dieses zweite Verkokungsgas
im wesentlichen Umfang in die erste Verkokungszone 11 gelangt. Das zweite Verkokungsgas strömt aus der zweiten Verkokungszone 13 durch im wesentlichen trog- oder rinnenförmige Gaskanäle
30, die innerhalb oder unter den Tragschenkeln 29 verlaufen,
und anschließend durch einen Gasauslaß 31. Der halbfertige Koks fällt in die zweite Verkokungsstufe durch mehrere
sternförmig angeordnete Öffnungen 32 (siehe Fig. 2).
Der Stütz- oder Sattelkörper 26 kann statt aus einer flachen Platte 28 auch die in Fig. 3 dargestellte, teilweise konische
Form 28' oder die ebenfalls in Fig. 3 dargestellte Bogenform 28" haben. Die flache Platte 18 kann außerdem auch polygonal,
beispielsweise hexagonal, oktagonal od.dgl. sein.
Das Leitungssystem 27 dient dazu, die zweite Verkokungszone
15 mit mittels geeigneter (nicht dargestellter) Einrichtungen
zugeführtem heißem Heizgas zu versorgen, das eine bestimmte Temperatur (beispielsweise etwa 1100 bis 1300° C) hat. Das
heiße Heizgas wird horizontal in Richtung auf das Zentrum des Innenraumes des die zweite Verkokungszone bildenden Gehäuses
25 durch mehrere Heizgasblasöffnungen 33 eingeblasen, die
entlang des Innenumfanges des unteren Abschnittes des Gehäuses 25 verteilt sind.
Die Kühlzone 15 wird durch ein Gehäuse 35 gebildet, dessen Mittelabschnitt, bezogen auf den Innenraum, ein im wesentlichen
zylindrischen Querschnitt hat, während die oberen und unteren Abschnitte eine sich verjüngende kegelstumpfförmige
Gestalt haben. Die Kühlzone 15 umfaßt einen Sattel- bzw. Stützkörper
26 im Zentrum des oberen Abschnittes des Gehäuses 35 und zur Zuführung von Kühlgas ein Leitungssystem 37, das sich
609 830/0553
innerhalb der Umfangswandung des unteren Kühlzonenabschnittes
befindet.
Der Stützkörper 36 hat im wesentlichen die gleiche Konstruktion
wie der Stützkörper 26 und besteht aus einer flachen Platte
38 und Tra&schenkeln 39, wobei weiterhin auch ein Gaskanal 40 vorhanden ist. Der Stützkörper 36 dient dazu, den aus der
zweiten Verkokungszone 13 durch die Drosselzone 14 herabfallenden Koks gleichmäßig innerhalb der Kühlzone 15 zu verteilen, um die in dem Koks vorhandene Wärme wirksam wiedergewinnen zu
können. Der Stützkörper 36 dient auch dazu, das Kühlgas aus
der Kühlzone aufzufangen und durch einen Kühlgasauslaß 41 abzuleiten, ohne daß Kühlgas im wesentlichen Umfang in die zweite Verkokungszone 13 gelangt.
38 und Tra&schenkeln 39, wobei weiterhin auch ein Gaskanal 40 vorhanden ist. Der Stützkörper 36 dient dazu, den aus der
zweiten Verkokungszone 13 durch die Drosselzone 14 herabfallenden Koks gleichmäßig innerhalb der Kühlzone 15 zu verteilen, um die in dem Koks vorhandene Wärme wirksam wiedergewinnen zu
können. Der Stützkörper 36 dient auch dazu, das Kühlgas aus
der Kühlzone aufzufangen und durch einen Kühlgasauslaß 41 abzuleiten, ohne daß Kühlgas im wesentlichen Umfang in die zweite Verkokungszone 13 gelangt.
Am unteren Ende des Retortengehäuses ist ein Austragstrichter mit im wesentlichen zylindrischem Querschnitt angeordnet;
dieser Austragstrichter ist von oben her in den Kokssammelbehälter 42 hineingeführt, der zum Zwecke der Abdichtung des
Austragstrichters 34 mit Wasser gefüllt ist. Der Kokssammelbehälter 32 ist drehbar auf einer (nicht dargestellten) Basis
unterhalb des Retortengehäuses 10 gelagert. Der Kokssammelbehälter 42 wird langsam mittels eines (nicht dargestellten)
üblichen Antriebes mit einer Geschwindigkeit von beispielsweise etwa 0,5-2 U/minein Drehung versetzt, wobei die Drehzahl von der Erzeugungsgeschwindigkeit des Koks derart abhängt, daß die Stückkohle jeweils für eine bestimmte Zeit innerhalb der Retorte 10 verweilt. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung befinden sich in dem Kokssammelbehälter 42 ein exzentrischer Sattelkörper 43 und ein Gitter bzw. Rost 44, durch die gewährleistet ist, daß der Koks gleichmäßig aus der Retorte 10 in den Kokssammelbehälter 42 gelangt. In dem
Kokssammelbehälter 42 ist mindestens eine Austrageschurre 45 angebracht, deren Breite von der Kokserzeugungskapazität der Retorte bzw. des Koksofens abhängt. Diese Austragsschurre 45 ist im wesentlichen mit der inneren Umfangsfläche des rotierenden Kokssammelbehälters 42 in Kontakt. Die Austragsschurre
dieser Austragstrichter ist von oben her in den Kokssammelbehälter 42 hineingeführt, der zum Zwecke der Abdichtung des
Austragstrichters 34 mit Wasser gefüllt ist. Der Kokssammelbehälter 32 ist drehbar auf einer (nicht dargestellten) Basis
unterhalb des Retortengehäuses 10 gelagert. Der Kokssammelbehälter 42 wird langsam mittels eines (nicht dargestellten)
üblichen Antriebes mit einer Geschwindigkeit von beispielsweise etwa 0,5-2 U/minein Drehung versetzt, wobei die Drehzahl von der Erzeugungsgeschwindigkeit des Koks derart abhängt, daß die Stückkohle jeweils für eine bestimmte Zeit innerhalb der Retorte 10 verweilt. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung befinden sich in dem Kokssammelbehälter 42 ein exzentrischer Sattelkörper 43 und ein Gitter bzw. Rost 44, durch die gewährleistet ist, daß der Koks gleichmäßig aus der Retorte 10 in den Kokssammelbehälter 42 gelangt. In dem
Kokssammelbehälter 42 ist mindestens eine Austrageschurre 45 angebracht, deren Breite von der Kokserzeugungskapazität der Retorte bzw. des Koksofens abhängt. Diese Austragsschurre 45 ist im wesentlichen mit der inneren Umfangsfläche des rotierenden Kokssammelbehälters 42 in Kontakt. Die Austragsschurre
609830/0553
45 erstreckt sich im wesentlichen von dem Boden des Kokssammelbehälters
42 bis zur oberen Innenkante desselben (siehe Fig. 4). Die Austragsschurre 45 ist mittels (nicht dargestellter) Organe
beispielsweise am Retortengehäuse 10 befestigt, so daß die Austragsschurre 45 nicht zusammen mit dem Kokssammelbehälter
42 rotiert. Der Koks gelangt durch den Austragstrichter 34 in
den Kokssammelbehälter 42, aus dem er kontinuierlich von der Austragsschurre 45 zu einer Stelle herausgefördert wird, an
der der Koks an ein (nicht dargestelltes) weiteres geeignetes Förderorgan übergeben wird0 Die Austragsschurre 45 hat beispielsweise
die Form einer flachen Platte, einer abgerundeten U-förmigen Platte oder einer rechteckigen U-förmigen Platte.
Zum Austragen des feuchten Kokses ist vorstehend ein mittels Wasser abgedichteter Behälter 42 beschrieben, ohne daß jedoch
die vorliegende Erfindung auf eine derartige Technik beschränkt ist. Es kann beispielsweise auch eine trockene Koksaustragstechnik
angewendet werden, bei dem der in der Retorte bzw. in dem Verkokungsofen gebildete Koks aus der Retorte beispielsweise
mittels eines Drehventils ausgetragen wird, das unterhalb einer Kammer liegt, die ein Gitter, etwa das Gitter ·
44, umfaßt, und in der der Koks mittels eines B'örderaggregates
weitergefördert wird.
Eine bevorzugte Ausführungsform der erfindungsgemäßen Retorte hat im wesentlichen die folgenden Abmessungen bzw. Grö.ßenverhältnisse:
D2 = etwa 0.3 bis etwa 0.6 D1 .„... (1)
D- = etwa 0.6 bis etwa 1.0 D1 (2)
D^ = etwa 0.3 bis etwa 0.6 D1 .„... (3)
Dc = etwa 0.3 bis etwa 0.5 D1 (4)
D6 = etwa 0.3 bis etwa 0.6 D, ..... (5)
D~ - etwa 0.6 bis etwa 1.0 D1 oe... (6)
609830/0553
D^ = Durchmesser des Gehäuses der ersten Verkokungszone
Dp = Durchmesser des Gehäuses der ersten Drosselzone
D-, = Durchmesser des Gehäuses der zweiten Verkokungszone
Di ss Durchmesser des Gehäuses der zweiten Drosselzone
Dc ss Durchmesser der Haube 18
Dg = Durchmesser der Stützkörper 26 und 36
D7 = Durchmesser des Gehäuses der Kühlzone
(siehe dazu auch die Maßpfeile D1 Ms D7 in Fig. 1).
Das erfindungsgeniäße Verkokungs- bzw. Koksherstellungsverfahren,
bei dem von gepreßte Stückkohle ausgegangen wird, wird im folgenden unter Bezugnahme auf das Fließbild gemäß Fig. 5
beschrieben.
Eine innen beheizte vertikale Trockendestillationsretorte 10
wird an ihrem oberen Ende mit Kohlestücken 21 beschickt, die mittels eines heißen Heizgases 46 trocken destilliert werden,
das eine Temperatur von etwa 650 bis etwa 750° C hat und durch ein Heizgasversorgungssystem 19 zugeführt wird. Die Kohlestücke
21 werden in einem ersten Verkokungsschritt bei einer Temperatur von etwa 550 bis etwa 650 C zu einem ersten Verkokungsgas
und zu einem Halbkoks verkokt. Der auf diese Weise erhaltene Halbkoks fällt durch die erste Drosselzone 12 in eine zweite
Verkokungszone 13. Das während des ersten Verkokungsschrittes erzeugte erste Verkokungsgas wird zusammen mit dem Heizgas
als Koksofengas 47 durch die Haube 18 aus der ersten Verkokungszone 11 abgesaugt. Das Koksofengas 47 besteht demzufolge
aus dem ersten Verkokungsgas und dem Heizgas. Das beispielsweise mittels eines Sauggebläses 48 abgesaugte Koksofengas
vorzugsweise wird anschließend geeigneten Gasreinigungsverfahren unterworfen, und zwar beispielsweise zum Zwecke der
Entschwefelung, des Entfernens von Ammoniak, Benzol, Zyaniden Uodgl., so daß es dann als Brenn- bzw. Heizgas verwendet werden
kanno Das Gas 47 kann auch zur Erwärmung des Heizgases 46 be-'
nutzt werdenο
609830/0553
Der Halbkoks fällt durch die erste Drosselzone auf die Oberseite des Stützkörpers 26 ijnd anschließend gleichförmig verteilt
in die zweite Verkokungszone 13. Der Halbkoks wird durch ein heißes Heizgas 49, das eine Temperatur von etwa 1100 bis
etwa 1300° C hat und durch das Heizgasleitungssystem 27 zugeführt wird, trocken destilliert. Dadurch wird der Halbkoks
bei einer Temperatur von etwa 900 bis etwa 1100° C in einem zweiten Verkokungsschritt zu einem zweiten Verkokungsgas und
Koks verkokt. Der Verkokungsprozeß ist damit vollständig abgeschlossen. Das während des zweiten Verkokungsschrittes entstandene
zweite Verkokungsgas wird zusammen mit dem Heizgas als Koksofengas 50 durch den Stützkörper 26 aus der zweiten
Verkokungszone 13 abgesaugt. Das Koksofengas■50 besteht demzufolge
aus dem zweiten Verkokungsgas und dem Heizgas. Das Koksofengas 50 kann vorzugsweise direkt als ein Teil des während
des ersten Verkokungsschrittes benutzten Heizgases 46 verwendet werden.
Das in der ersten Verkokungszone verwendete Heizgas 46 kann aus einem Gas 55 bestehen, das durch Verbrennen eines Brennstoffes
52 mit Luft 53 in einem Heizgaserzeugungsofen 54 hergestellt wird. Dem Gas 55 kann vorzugsweise das Koksofengas
50 zugemischt werden. Die Temperatur und die Strömungsgeschwindigkeit des Heizgases 46 kann durch Steuerung und Auswahl
des Types und der Menge des Brennstoffes 52 und der dem Ofen 54 zugeführten Luftmenge gesteuert werdeno Das in der
zweiten Verkokungsstufe 13 verwendete Heizgas 49 wird in einem
zweiten Heizgaserzeugungsofen 56 durch Verbrennen eines Brennstoffes 61 mit Luft 62 hergestellt. Wenn in die zweite Verkokungsstufe
13 Dampf eindringt, wird die Festigkeit des hergestellten Koks herabgesetzt. Aus diesem Grunde soll der
Wasserstoffgehalt des Brennstoffes 57, der zur Erzeugung des
Heizgases 49 verwendet wird, so niedrig wie möglich sein. Ein solches Gas umfaßt beispielsweise Hochofen- bzwo GicHgas
u.dgl.. Der in der zweiten Verkokungszone 13 vollständig verkokte Koks fällt durch die zweite Drosselzone 14 auf die Oberseite
des Stützkörpers 36, von wo aus er gleichmäßig verteilt
609830/0553
in die Kühlzone 15 herabfällt. Der Koks wird durch ein, durch das Leitungssystem 37 zugeführtes Inertkühlgas 57 auf etwa
200° C abgekühlt. Der abgekühlte Koks gelangt kontinuierlich aus der Kühlzone 15 durch den Austragstrichter bzw. Austragsstutzen
34 in den rotierenden, Wasser 60 enthaltenden Kokssammerbehälter 42. In dem Behälter 42 befinden sich der
exzentrische Sattelkörper· 43 und das Gitter 44, die ein gleichmäßiges und reibungsloses Austragen des hergestellten Kokses
gewährleisten. Der Koks wird weiter auf etwa 60-80 C durch das Wasser 60 abgekühlt, das auch dazu dient, die
Retorte 10 an ihrem unteren Ende abzudichten. Der Koks verläßt dann den rotierenden Behälter 12 über die stationäre
Austragsschurre 45.
Das die Kühlzone 15 durch den Stutzkörper 36 verlassende Kühlabgas 58 hat nach der Abkühlung des Kokses in der Kühlzone
15 eine Temperatur von etwa 700 - 800° C. Das Gas 58 wird in einer geeigneten Wärinewiedergewinnungsanlage 59 einer
■Wärmewiedergewinnungsbehandlung unterworfen und auf beispielsweise
40° C abgekühlt. Das abgekühlte Gas wird dann wieder
in die Kühlzone 15 als das Kühlgas 57 zurückgeleitet, nachdem das Dampfkondensat abgeschieden worden ist. Mittels der
Kühlzone 15 wird somit wirkungsvoll die in dem Koks vorhandene Wärme rückgewonnen, wobei außerdem die Handhabung des
Kokses erleichtert wird. Wenn zum Austragen des Kokses aus der Retorte 10 ein eine Wasserabdichtung bewirkender Kokssammelbehälter
42 benutzt wird, wird weiterhin der Dampf, der in dem Behälter 42 durch die Restwärme des Kokses erzeugt
wird, durch die Kühlzone 15 hindurch aus der Retorte 10 abgeleitet,
ohne daß Dampf in größerem Umfang in die zweite Verkokungszone 13 gelangen kann«, Dadurch wird wirkungsvoll
eine Verringerung der Festigkeit des hergestellten Kokses verhindert; eine derartige Festigkeitsherabsetzung könnte durch
Vermischen des im Bereich des Kokssammelbehälters 42 erzeugten Dampfes mit dem zweiten Verkokungsgas in der zweiten Verkokungsstufe 13 hervorgerufen werden.
609830/055 3
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung werden
die gebildeten Kohlestücke während eines Zeitraumes von etwa 4-6 Stunden bei einer Temperatur von etwa 550 - 650° C
in einem ersten Verkokungsschritt zu Halbkoks und Koksofengas
verkokt. Anschließend werden die Halbkoksstücke während eines
Zeitraumes von etwa 1-2 Stunden bei einer Temperatur von etwa 900 - 1100° C in einem zweiten Verkokungsschritt zu Koks
und Koksofengas verkokt. Der Koks wird dann etwa 2-3 Stunden lang in der Kühlzone mittels eines Inertkühlgases abgekühlt,
das zur Wiedergewinnung der in dem Koks enthaltenen Wärmemenge dient.
Bei der erfindungsgemäßen Retorte gewährleisten die beiden
Drosselzonen 12 und 13, die zwischen den beiden Verkokungszonen einerseits bzw. der zweiten Verkokungszone 13 und der
Kühlzone 15 angeordnet sind, eine bestimmte Druckbilanz bzw. Druckverteilung in ,jeder Zone der Retorte. Dadurch wird im
wesentlichen eine Vermischung von Gasen jeder der einzelnen Zonen miteinander verhindert. Der bevorzugte Betriebsdruck
in jeder Zone ist wie folgt:
Erste Verkokungszone 11:
oben: etwa -5 bis -10 mmH^O
unten: etwa 100 bis 150 mrnHpO
Zweite Verkokungszone 13:
oben: etwa 105 bis 155 mmHpO
unten: etwa 150 bis 250 g Kühlzone:
oben: etwa 150 bis 250 mmH20
unten: etwa 250 bis 350 mmHpO
Die Erfindung wird im folgenden an Hand des folgenden Beispiels beschrieben, das jedoch keinen die Erfindung einschränkenden
Charakter hat.
609830/0553
Gemäß dem Flußdiagramm von Fig. 5 wurden gepreßte Kohlestücke mit einer Größe von 65 mm χ 65 mm χ 45 ram verkokt, die
in einem Kaltformprozeß unter Verwendung von Pech hergestellt worden waren. Es wurde eine aus feuerfestem Stein hergestellte
Retorte mit folgenden Abmessungen verwendet:
erste Verkokungszone: 700 mm 0 χ 1200 mm H
erste Drosselzone: 500 mm 0 χ 1000 mm H
zweite Verkokungszone: 600 mm 0 χ 500 mm H
zweite Drosselzone: 500 mm 0 χ 1000 mm H
Kühlzone: 600 mm 0 χ 1000 mm H
Austragstrichter bzw. -stutzen: 500 mm 0 χ 1000 mm H
Die gepreßte Rohkohle, deren Temperatur bei Raumtemperatur lag, wurde kontinuierlich und automatisch von oben her der
Retorte zugeführt und kontinuierlich unter den folgenden
Bedingungen verkokt:
Bedingungen verkokt:
zugeführte Kohlenmenge: | 2 t/Tag |
erstes Heizgas | |
Eingangstemperatur: | 650 - 700° C |
Einlaßdruck: | etwa 100 mm H2O |
Strömungsgeschwindigkeit: | etwa 100 Nm3/H |
erstes Verkokungsabgas | |
Auslaßtemepratur: | etwa 230° C |
Auslaßdruck: | etwa -10 mmHpO |
Strömungsgeschwindigkeit: | etwa 120 Nm3/H |
Verweilzeit der Kohlestücke | in der |
ersten Verkokungszone: | etwa 5 Stunden |
zweites Heizgas | |
Einlaßtemperatur: | etwa 1200° C |
Einlaßdruck: | etwa 200 mmHgO |
Strömungsgeschwindigkeit: | etwa 70 Nm3/H |
zweites Verkokungsabgas | |
Auslaßtemperatur: | etwa 650° C |
Auslaßdruck: | etwa 100 mmH20 |
Strömungsgeschwindigkeit | etwa 80 Nm5/H |
609830/0553 |
Verweilzeit des Halbkokses in der
zweiten Verkokungszone: etwa 1,4 Stunden
Kühlzonenkühlgas
Einlaßtemperatur: etwa 40° C
Einlaßdruck: etwa 300 mmH90
Strömungsgeschwindigkeit: etwa 85 Nm /H
Auslaßtemperatur: etwa 800° C
Auslaßdruck: etwa 200 mmHr,0
3 Strömungsgeschwindigkeit: etwa 86 Nm /H
Verweilzeit des Kokses in der
Kühlzone: etwa 2,2 Stunden
Kühlzone: etwa 2,2 Stunden
Für die zweite Verkokungszone wurde ein Heizgas hergestellt, indem Hochofen- bzw=, Gichtgas in einem zweiten Heizgaserzeugungsofen
verbrannt wurde, und das so erhaltene Heizgas wurde dann einem Heizgaseinlaß der zweiten Verkokungszone zugeführt,
Für die erste Verkokungszone wurde ein Heizgas erzeugt, indem
das zweite Verkokungsabgas mit einem Teil des Gases gemicht wurde, das in dem zweiten Heizgaserzeugungsofen hergestellt
worden war. Als Kühlgas wurde Stickstoff verwendet. Nach Abkühlung des Kokses wurde das Stickstoffgas in einem Wasserkühler abgekühlt und dann mittels eines Sauggebläses zu einem
Kühlgaseinlaß der Kühlzone zurückgeführt. Die Zusammensetzung des in der ersten Verkokungszone erhaltenen Koksofengases
war wie folgt:
N2 55.3
CO 1.5
CO2 21.3
H2 13.1
4 7.8
CnHm 1
Bemerkung: Der Gesamtheizwert des Gases betrug 1120
609830/0553
Die erhaltene Koksmenge betrug 1,6 t/Tag und die pyhsikalischen
Eigenschaften des Kokses waren wie folgt:
Größe: etwa 56 mm χ 56 mm χ 41 mm
Spezifisches Gewicht: 1,31
Trommelfestigkeit (JIS): Trommelindex 30/15 93 - 96%
Trommelindex 150/15 84 -87!»
609830/0553
Claims (1)
- - 18 Patentansprüche1. Verfahren zur kontinuierlichen Koksherstellung durch Verkoken von zu Stücken geformter Kohle in einer innen beheizten vertikalen Trockendestillationsretorte, dadurch gekennzeichnet, daß die Kohlestücke in einer ersten Verkokungszone der Retorte mittels eines Heizgases bei einer Temperatur von etwa 550° C - etwa 650° C einem ersten Verkokungsprozeß und dann der während des ersten Verkokungsprozesses erhaltene Halbkoks in einer zweiten Verkokungszone der Retorte mittels eines Heizgases bei einer Temperatur von etwa 900° C - etwa 1100° C einem zweiten Verkokungsprozeß unterworfen werden.2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil des in der zweiten Verkokungszone erzeugten Gases der ersten Verkokungszone als ein Teil des Heizgases für diese erste Verkokungszone zugeführt wird.3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der in der zweiten Verkokungszone hergestellte Koks in einer Kühlzone der Retorte mit einem Kühlgas abgekühlt wird, aus dem die dem Koks entzogene Wärmemenge wiedergewonnen wird.4. Innen beheizte vertikale Trockendestillationsretorte für die kontinuierliche Kokserzeugung aus zu Stücken geformter Kohle, mit einem Retortengehäuse, das von oben nach unten eine erste Verkokungszone, eine Drosselzone und eine zweite Verkokungszone umfaßt und an dem oberen Ende einen Einlaß für die Beschickung der Retorte mit zu verkokender Kohle und am unteren Ende einen Austragstrichter bzw» -stutzen zum Austragen des erzeugten Kokses aufweist, dadurch gekennzeichnet, daßa) die erste Verkokungszone (11) eine im Zentrum des oberen Abschnittes des Innenraumes der ersten Verkokungszone609830/0553 . .,angeordnete konische Haube (18), die eine gleichmäßige Verteilung der zugeführten Kohle in die erste Verkokungszone und damit eine gleichmäßige Temperaturverteilung in dieser Zone gewährleistet und zum Absaugen des in der ersten Verkokungεζone erzeugten Gases dient, und außerdem Einrichtungen (19, 24) umfaßt, die in dem unteren Wandabschnitt der ersten Verkokungszone angeordnet sind, und zum Zuführen eines Heizgases in die erste Verkokungszone (11) dienen, währendb) die zweite Verkokungszone (13) einen im Zentrum des oberen Abschnittes des Innenraumes der zweiten Verkokungszone (13) angeordneten Stützkörper (26) um den in der ersten Verkokungszone (11) erzeugten und durch die dazwischenliegende Drosselzone (12) herabfallenden Halbkoks gleichmäßig in der zweiten Verkokungszone (13) zu verteilen und um das in der zweiten Verkokungszone (13) erzeugte Gas abzusaugen, und Einrichtungen (27, 33) in dem unteren Wandungsabschnitt der zweiten Verkokungszone (13) umfaßt, um der zweiten Verkokungszone (13) ein Heizgas zuzuführen,c) die dazwischenliegende Drosselzone (12) einen im wesentlichen zylindrischen Querschnitt hat und dazu dient, ein Vermischen der Gase der beiden Verkokungszonen (11 und 13) zu verhindern., Retorte nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß von oben nach unten zwischen der zweiten Verkokungszone (13) und dem Austragstrichter bzw. -stutzen (34) eine zweite Drosselzone (14) und anschließend eine KUhlzone (15) angeordnet sind, wobei die zweite Drosselzone (14) einen im wesentlichen zylindrischen Querschnitt hat und durch ein Gehäuse zwischen der zweiten Verkokungszone (13) und der Kühlzone (15) gebildet ist und dazu dient, ein Vermischen der Gase von der zweiten Verkokungszone (13) und der Kühlzone (15) miteinander zu verhindern, während die Kühlzone (15) einen im Zentrum ihres oberen Abschnittes angeordneten Stützkörper (36), um den aus der zweiten Verkokungsstufe (13) durch die zweite Drosselzone (14) nach unten609830/0553fallender. Koks gleichmäßig innerhalb der Kühlzone zu verteilen und um außerdem das Abgas aus der Kühlzone 05) wegzuleiten, und Einrichtungen umfaßt, um der Kühlzone (15) zum Abkühlen des erzeugten Kokses ein Kühlgas zuzuführen und um die in dem Koks vorhandene und. von dem Kühlgas aufgenommene Wärmemenge wiederzugewinnen, wobei die Einrichtungen zum Zuführen des Kühlgases im Bereich des unteren Wandungsabschnittes der Kühlzone angeordnet sind.6. Retorte nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß sie einen drehbar auf einer Basis gelagerten Kokssammelbehälter (42) umfaßt, in den mittels Wasser abgedichtet der Austragstrichter bzw. -stutzen (34) mündet, und daß der Kokssammelbehälter (42) zur gleichmäßigen und reibungsfreien Verteilung des Koks innerhalb des Kokssammelbehälters (42) einen Sattelkörper (43) und außerdem zum Austragen des Koks aus dem Kokssammelbehälter (42) eine Austragsschurre (45) enthält, die an dem unteren Ende des Retortengehäuses befestigt ist und vom Boden des Kokssammelbehälters (42) bis zum oberen Innenrand desselben verläuft nur in Beinahe-Kontakt mit dem Kokssammelbehälter (42) istoBC9u30/0553
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP699375A JPS5181801A (ja) | 1975-01-17 | 1975-01-17 | Seikeitankookusunoseizohohooyobiseizoro |
JP11719575A JPS5922755B2 (ja) | 1975-09-30 | 1975-09-30 | 竪型内熱式コ−クス連続製造炉 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2556776A1 true DE2556776A1 (de) | 1976-07-22 |
Family
ID=26341215
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19752556776 Pending DE2556776A1 (de) | 1975-01-17 | 1975-12-17 | Verfahren und vorrichtung zur kokserzeugung |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2556776A1 (de) |
FR (1) | FR2297907A1 (de) |
SE (1) | SE7514122L (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4544451A (en) * | 1982-01-23 | 1985-10-01 | Firma Carl Still Gmbh & Co. Kg | Apparatus with two-stage heating for carbonizing cold-compacted briquettes |
-
1975
- 1975-12-15 SE SE7514122A patent/SE7514122L/ not_active Application Discontinuation
- 1975-12-17 DE DE19752556776 patent/DE2556776A1/de active Pending
-
1976
- 1976-01-16 FR FR7601133A patent/FR2297907A1/fr active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4544451A (en) * | 1982-01-23 | 1985-10-01 | Firma Carl Still Gmbh & Co. Kg | Apparatus with two-stage heating for carbonizing cold-compacted briquettes |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2297907B1 (de) | 1979-06-22 |
SE7514122L (sv) | 1976-07-19 |
FR2297907A1 (fr) | 1976-08-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69029571T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Direktreduktion von Metalloxyden | |
DE2952065A1 (de) | Verfahren zur trockenkuehlung von koks und kokskuehleinrichtung zur durchfuehrung des verfahrens | |
DE69406759T2 (de) | Verbesserungen betreffend drehöfen | |
DE2653794A1 (de) | Verfahren zur kokserzeugung und koksofen | |
EP0807187B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum abkühlen von heissem brikettiertem eisenschwamm | |
DE2812005C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von abtriebfesten Koksformlingen | |
DE2556776A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur kokserzeugung | |
DE829302C (de) | Verfahren zur Herstellung von Metallschwamm | |
EP0013871A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Abkühlen von gebranntem Material, wie Sinter oder Pellets | |
DE69102253T2 (de) | Vorrichtung zur Behandlung von Petroleumkoks mit einem Aufblähinhibitor in einem Drehherdofen. | |
DE901059C (de) | Verfahren und Vorrichtug zur Herstellung von Agglomeraten aus feinkoernigen Rohstoffen, insbesondere aus Eisenerzen | |
DE2014336A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Eisenpulver | |
DE575045C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Erz-Koks-Briketten | |
DE2524120A1 (de) | Verfahren zur thermischen reduktion von eisenerzen mittels kohlenstoff | |
DE2848821A1 (de) | Carbothermisches verfahren, bei dem durch aeussere erhitzung und ausgehend von eisenerz, eisenschwamm erzeugt wird | |
DE665124C (de) | Schachtofen zur Reduktion von Erzen und zur Ausfuehrung anderer Reaktionen | |
DE2931025C2 (de) | Direktreduktion von Eisenerzen | |
DE2842425A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum herstellen von heissbriketts | |
DE488615C (de) | Verfahren zur unmittelbaren Erzeugung von Metall, besonders Eisenschwamm, aus Erzen oder sonstigen metallhaltigen Stoffen in einem Drehrohrofen | |
EP0316450B1 (de) | Verfahren zur herstellung von koks | |
DE50910C (de) | Vorrichtung und Verfahren zur unmittelbaren Gewinnung von Eisen aus Erzen | |
DE2244714C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Formkoks | |
DE487537C (de) | Verfahren zur Reduktion von Erzen, besonders Eisenerzen, in einem Kanalofen | |
DE622763C (de) | Vorrichtung zum ununterbrochenen Verarbeiten von Brennstoffen und Erzen in mehreren voneinander getrennten, von aussen beheizten Kammern | |
DE3431381A1 (de) | Verfahren zum entchloren von zink-ausgangsstoffen |