DE2544185C3 - Verfahren zur katalytischen Dehydrierung von Äthylbenzol - Google Patents
Verfahren zur katalytischen Dehydrierung von ÄthylbenzolInfo
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Classifications
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- B01J35/50—
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
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- C07C5/333—Catalytic processes
- C07C5/3332—Catalytic processes with metal oxides or metal sulfides
Description
" ' s iooo
größer ist als 0,2 cm -', wobei
O die geometrische Oberfläche einer Kataly
satorpartikel,
V das geometrische Volumen einer Katalysa
torpartikel und
f ιοί» der dimensionslose Widerstandsbeiwert
bedeuten.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der massive teilchenförmige Katalysator
mit sternförmigem Querschnitt 60 bis 70 Gew.-% Eisenoxid, 5 bis 10 Gew.-% Aluminiumoxid, 2 bis 5
Gew.-% Calciumoxid, 2 bis 5 Gew.-°/o Zinkoxid, 5 bis 15 Gew.-% Kaliumcarbonat und 5 bis 20 Gew.-%
Kaliumhydroxid enthält.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Dehydrierung von Äthylbenzol, bei dem Metalloxid-Katalysatoren
eingesetzt werden, die eine bestimmte Raumform besitzen.
Die katalytische Dehydrierung von Äthylbenzol zu Styrol ist ein technisch im großen Umiang ausgeübtes
Verfahren, da das Styrol wegen seiner Brauchbarkeit bei der Herstellung von Kunststoffen eine beträchtliche
technische Bedeutung erlangt hat. So kann Styrol mit verschiedenen Monomeren mischpolymerisiert werden,
so daß eine Vielzahl von synthetischen Kautschukarten hergestellt werden kann und sich Kunststoffe ergeben,
welche für die Herstellung zahlreicher technischer Gegenstände durch Gießen, Pressen oder Spritzgießen
geeignet sind. Neben seiner Verwendung mit anderen polymerisierbaren Materialien kann Styrol homopoiymeriiiiert
werden, um Polystyrol, eines der am meisten verwendeten synthetischen Kunststoffe, zu erzeugen.
Zur katalytischen Dehydrierung von Äthylbenzol zu Styrol wird bei den technisch ausgeübten Verfahren
eblicherweise Äthylbenzol zusammen mit Wasserdampf bei Temperaturen zwischen 500 und 7000C über ein
Katalysatorbett geleitet. Das Verfahren kann adiabatisch oder isotherm oder in mehreren Stufen nacheinander
erst isotherm und dann adiabatisch ausgeführt werden. Eine ausführliche Beschreibung der üblichen
Verfahren findet sich im KUNSTSTOFF-Handbuch, Band V, Polystyrol, Karl-Hanser-Verlag, Seiten 39 bis
47, sowie in den DE-AS 10 59 437, 11 69 918, 12 90 130 und 15 93 372.
Dort ist auch eine Vielzahl von geeigneten Dehydrierungskatalysatoren
beschrieben, die im wesentlichen aus Gemischen verschiedener Metalloxide bestehen.
Die technisch wichtigsten Katalysatoren sind dabei auf Eisenoxid-Basis aufgebaut und enthalten neben Eisenoxid
vor allem Chromoxid und Kaliumoxid. Daneben sind auch solche Katalysatoren auf Basis von Zinkoxid,
Aluminiumoxid, Magnesiumoxid, Calciumoxid, Silicium-5 oxid, Titandioxid und Ceroxid genannt worden.
Die Katalysatoren werden im allgemeinen in Form von gepreßten zylindrischen Strängen oder Tabletten,
Kugeln oder Pellets verwendet, die als Bindemittel Silikate und Aluminate enthalten können. Die Katalysatorpartikel
sind einheitlich strukturiert; sie sind porös und haben eine innere Oberfläche von mehr als 2 m2/g,
im allgemeinen etwa 5 m2/g, gemessen nach BET (Brunauer, Emmet, Teller, Journal of American Chemical
Society 60 (1938), Seite 309).
Für die Teilchengröße dieser Katalysatorpartikel wird dabei im allgemeinen ein Bereich von etwa 1,5 bis
19 mm angegeben, wobei bei der isotherm beschriebenen Dehydrierurg von Äthylbenzol im Röhrenofen
wegen des hohen Druckverlustes in den Röhren die Partikelgröße des Katalysators normalerweise zwischen
5 und 10 mm betragen muß, während bei der adiabatischen Verfahrensweise im Schacht- oder Radialstrcmofen
je nach Konstruktion Katalysatorpartikel mit einem Durchmesser im allgemeinen zwischen 3 und
5 mm eingesetzt werden. In der DE-AS 11 43 510 ist ein Verfahren zur Dehydrierung von Äthylbenzol unter
Verwendung eines Katalysators mit einer Korngröße kleiner als 1,5 mm beschrieben, wodurch höhere
Ausbeuten erzielt werden sollen. Der Zusammenhang zwischen Größe der Katalysatorpartikel und Wirksamkeit
des Katalysators bei der Dehydrierung von Äthylbenzol wird auch in Catalysis Revies, 8 (1973)
Seiten 295/296 diskutiert Jedoch sind in technischen Anlagen bislang Katalysatoren mit einer Partikelgröße
unter 3 mm wegen des hohen Druckverlustes nicht eingesetzt worden.
Neben der erwünschten Dehydrierung von Äthylbenzol zu Styrol finden Nebenreaktionen statt, bei denen
unter anderem Benzol und Toluol gebildet werden.
Dadurch wird die Ausbeute an Styrol verringert Durch ein Absenken der Temperatur können zwar die
Nebenreaktionen zurückgedrängt werden, dadurch sinkt jedoch auch die Reaktionsgeschwindigkeit und
damit die Raum-Zeit-Ausbeute an Styrol. Dis bisher eingesetzten Katalysatoren zeigen noch keine maximale
Aktivität und Selektivität bei der Reaktion.
Der Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur katalytischen Dehydrierung von Äthylbenzol
zu schaffen, bei dem eine wesentliche Verbesserung der Selektivität und der Aktivität des Dehydrierungskatalysators
gegeben ist und erhöhte Styrolausbeuten praktisch ohne Veränderung der üblichen Reaktoren erhältlich sind.
Es wurde gefunden, daß diese Aufgabe gelöst werden kann, wenn man in dem Verfahren Katalysatorpartikel mit einer ganz bestimmten Raumform einsetzt.
Es wurde gefunden, daß diese Aufgabe gelöst werden kann, wenn man in dem Verfahren Katalysatorpartikel mit einer ganz bestimmten Raumform einsetzt.
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist demzufolge ein Verfahren zur Herstellung von Styrol gemäß
Anspruch 1.
Das erfindungsgemäße Dehydrierungsverfahren kann in den bekannten, verschiedenartigen technischen
Ausgestaltungen, wie sie in den oben zitierten Druckschriften ausführlich beschrieben sind, durchgeführt
werden. Das Verfahren wird bevorzugt kontinuierlich betrieben. Die Katalysatorkammern oder -reaktoren
können adiabatisch oder isotherm betrieben werden. Die Reaktion kann in einstufigen Reaktoren
oder in mehrstufig in Reihe geschalteten Reaktoren
20
ausgeführt werden. Die Dehydrierung findet normalerweise bei Reaktionstemperaturen im Bereich von 500
bis 7000C statt Es wird bei möglichst niedrigem Druck und im wesentlichen bei Atmosphärendruck gearbeitet
Da die Reaktion unter Volumenvermehrung abläuft, wird das Reaktionsgleichgewicht durch Anwendung
niedrigen Druckes in Richtung der Styrolbildung verschoben. Es sind deshalb auch Verfahren vorgeschlagen
worden, bei denen die Reaktion im Vakuum durchgeführt wird, wofür der erfindungsgemäße Kataly- ι ο
sator besonders geeignet ist
Das molare Verhältnis von Wasserdampf zu Äthylbenzol liegt bei den isothermen Verfahren in der Regel
zwischen 4 :1 und 10:1, vorzugsweise bei 6 :1; bei den
adiabatischen Verfahren liegt es zwischen 8:1 und 30 : !,vorzugsweisebei 15:1.
Als Katalysator verwendt man Gemische metallischer Oxide, wie sie beispielsweise aus den oben
zitierten Druckschriften und der einschlägigen Literatur hinreichend bekannt sind. Als besonders vorteilhaft
haben sich Eisenoxid enthaltende Katalysatoren erwiesen, die in der Regel ein alkali- oder Erdalkalimetalloxid
oder -carbonat sowie gegebenenfalls ein oder mehrere weitere Metalloxide, wie beispielsweise Chromoxid
enthalten. Diese Katalysatoren sind unter den Bedingungen, bei denen die Dehydrierung ausgeführt wird,
autoregenerativ, d. h. unter den Reaktionsbedingungen wird durch Crackung abgeschiedener Kohlenstoff
gemäß der Reaktionsgleichung
C + H2O-, CO + H2
laufend wieder vergast. Die Zusammensetzung der Dehydrierungskatalysatoren, mit welchen das erfindungsgemäße
Verfahren ausführbar ist, kann in weiten Grenzen variiert werden.
Erfindungsgemäß sollen die eingesetzten Katalysatoren eine solche Raumform besitzen, bei der das
Verhältnis von Oberfläche zu Volumen möglichst groß, der DruckveWust jedoch so niedrig bleibt, daß der
Katalysator in üblichen Reaktoren, insbesondere Röhrenreaktoren, ohne Erhöhung des Anfangsdruckes
eingesetzt werden kann.
Ein Maß für dieses Verhältnis ist der Quotient
dimensionslosen Widerstandsbeiwertes. Erfindungsgemäß wird dabei der auf eine Reynoldszahl von 1000 und
einen Katalysatorpartikel-Durchmesser άκ von 10 mm
normierte Widerstandsbeiwert fiooo zugrunde gelegt Alle Angaben in dieser Erfindung beziehen sich auf den
so normierten Wert von ξ. Hierdurch wird der Quotient unabhängig von den jeweiligen Betriebsbedingungen,
die den Druckverlust beeinflussen, und wird ein direkter Vergleich zwischen unterschiedlichen Katalysatorpartikeln
und -schüttungen möglich.
Der dimensionslose Widerstandsbeiwert berechnet sich dabei in bekannter Weise aus dem experimentell
bestimmten Druckverlust in einer Katalysatorschüttung nach der Gleichung:
0 | |
V- \ ρ | |
oder | besser |
0 | |
V ' iiooo | |
wöbe | !bedeuten: |
45
O die geometrische Oberfläche einer Katalysatorpartikel,
V das geometrische Volumen einer Katalysatorpartikel,
Ap Druckverlust einer Katalysatorschüttung, bestehend
aus einer bestimmten Anzahl Katalysatorpartikel gegebener Abmessungen,
liooo dimensionsloser Widerstandsbeiwert der Katalysatorschüttung
bzw. einer Katalysatorpartikel, normiert auf eine Reynoldszahl von 1000 und ein Katalysatorpartikel-Durchmesser du von 10 mm.
Da der Druckverlust Ap von den jeweiligen Betriebsbedingungen abhängig ist, verwendet man für
Vergleichszwecke anstelle von Ap besser die Größe des
65 Ap\kp/m2]
H[m]
dz [m]
g [m/sec2]
γα [kp/m3]
γα [kp/m3]
VK [m/sec]
Druckverlust,
Höhe der Katalysator-Schüttung,
Durchmesser einer Katalysatorpartikei, ausgedrückt als Durchmesser einer volumengleichen Kugel,
Durchmesser einer Katalysatorpartikei, ausgedrückt als Durchmesser einer volumengleichen Kugel,
konstanter Wert 9,81 (Erdbeschleunigung),
Gasdichte bei mittlerem Druck und mittlerer Temperatur in der Schüttung,
mittlere Strömungsgeschwindigkeit, bezogen auf den Schüttbettquerschnitt ohne Berücksichtigung der Katalysatorfüllung,
ξ dimensionsloser Widerstandsbeiwert.
ξ dimensionsloser Widerstandsbeiwert.
In dieser Gleichung wird die Strömungsgeschwindigkeit ω durch den Ausdruck für die Reynoldszahl Re
ersetzt, wobei hierfür vereinfachend folgende Beziehunggilt:
Re = W"i '"
30
'iG'g
[kp · s/m2]dynamische Viskosität des Gases bei
mittlerem Druck und mittlerer Temperatur in der Schüttung.
Zu Vergleichszwecken wird dabei auf eine Reynoldszahl von 1000 und einen cfe-Wert von 10 mm normiert
Die Bestimmung des dimensionslosen Widerstandsbeiwertes ist üblich und hinreichend bekannt. Wegen
so näherer Einzelheiten sei auf die einschlägige Fachliteratur verwiesen, z. B. Dechema-Monographien, Band 37
(1960), Verlag Chemie GmbH, Seiten 7 bis 78 oder Chemical Engineering Progress, Vol. 48 (1952), Seiten 89
bis 94.
Die Bestimmung des Widerstandsbeiwertes ist nachfolgend beispielhaft dargelegt.
In einem Rohr mit der Nennweite 100 mm und 1000 mm Länge wurde Katalysator in Form von Kugeln
mit 6 mm Durchmesser eingefüllt und dabei so lange
so gerüttelt, bis keine Volumenverminderung der Schüttung mehr auftrat.
Das Rohr wurde bei etwa 1 bar und 200C mit Luft
durchströmt Die Luftmenge wurde mit einer geeichten Blende und angeschlossenem Differenzdruckmanometer
gemessen und so eingestellt, daß, bezogen auf den leeren Rohrquerschnitt, die mittleren Gasgeschwindigkeiten
W 0,2; 0,4; 1,0; 1,5 und 2,0 m/sec betrugen. Die dazugehörigen mittels eines Differenzdruckmanome-
ters gemessenen Druckdifferenzen Δρ wurden auf 1 bar
und 200C umgerechnet und daraus mit den Zahlen werten:
du = 0,01 [m]
γ9 = 1,204 [kp/m3]
η = 1,855 · io-6[Kps/m2]
/"7—1 [Tn j
g = 9,81[m/sec]
die Größen f bzw. Re nach den folgenden Beziehungen berechnet:
W-dK-V
'Ig'S
Die Ergebnisse der Meßwerte und der daraus berechneten Größen sind in der nachstehenden Tabelle
la aufgeführt:
W/m [see]
0,2
0,4
1,0
1,5
2,0
0,4
1,0
1,5
2,0
A P [mm WS 7] | ■Fioüü |
35 | 142,6 |
100 | 102 |
410 | 66,8 |
830 | 60,0 |
1330 | 54,2 |
Re
1000
1320
Geometrische Oberflächen O und geometrisches Volumen V lassen sich in einfacher und üblicher Weise
aus den Abmessungen der Katalysator-Partikel, wie Länge, Durchmesser, Querschnittsfläche usw., berechnen.
Der Quotient aus Oberfläche, Volumen und Widerstandsbeiwert liegt vorzugsweise über 0,25 und
insbesondere über 0,28.
Vorzugsweise werden die Katalysatorpartikel in massiver Ausführungsform eingesetzt. Formen, wie z. B.
Hohlzylinderstränge, die die erfindungsgemäßen Bedingungen erfüllen, sind zwar ebenfalls anwendbar, haben
K) sich jedoch gegenüber den massiven Ausführungsformen als nicht so vorteilhaft erwiesen. Einige Möglichkeiten
für geometrische Formen von Katalysator-Partikeln, die für das erfindungsgemäße Verfahren besonders
günstig sind, sind in den F i g. 1 bis 3 wiedergegeben. So können die Katalysatoren beispielsweise in Form von
Sternsträngen (Fi g. 1 und 2)oder in Kreuzform(Fig. 3)
eingesetzt werden. Katalysatorpartikel in Form von massiven Strängen mit einem sternförmigen Querschnitt
werden bevorzugt eingesetzt und haben dabei üblicherweise 3 bis 6, vorzugsweise 4 oder 5 Sternecken.
In Tabelle 1 sind geometrische Größen und Widerstandsbeiwerte für einige erfindungsgemäß einzusetzende
Katalysatorformen im Vergleich mit den bisher üblichen Katalysatoren zusammengestellt. Die Wider-Standsbeiwerte
sind dabei nach der oben beschriebenen Methode ermittelt worden. Es zeigt sich, daß die bei der
katalytischen Dehydrierung von Äthylbenzol bisher verwendeten Katalysatorformen, wie zylindrische
Stränge, Tabletten und Kugeln nicht die erfindungsgemaß gestellte Forderung erfüllen.
D | d | L | 0 | V | O | tlOllll | O |
mm | mm | mm | cm2 | cm·1 | V | V Ium | |
3 | — | — | 0,28 | 0,014 | 20 | 200 | 0,100 |
6 | - | - | 1,13 | 0,113 | 10,0 | 60 | 0,170 |
3 | - | 0,424 | 0,021 | 20,2 | 150 | 0,135 | |
6 | - | 6 | 1,696 | 0,170 | 10,0 | 90 | 0,111 |
10 | - | 10 | 4,710 | 0,785 | 6,0 | 50 | 0,109 |
8,8 | 3,8 | 8,0 | 5,730 | 0,540 | 10,6 | 42 | 0,259 |
8,2 | 4,7 | 10 | 2,83 | 0,330 | 8,6 | 24 | 0,358 |
5 | 2,5 | 9 | 1,85 | 0,104 | 17,8 | 62 | 0,287 |
Kugel
Kugel
Zylinder
Zylinder
Zylinder
Zylinderring
Sternstrang A
Sternstrang B
Sternstrang A
Sternstrang B
D äußerer Durchmesser.
d innerer Durchmesser.
L Länge der Kätaiysaiorpartiicc!.
O geometrische Oberfläche einer Partikel.
V geometrisches Volumen einer Partikel.
iiomi dimensionloser WiderstandsbeiwerL
d innerer Durchmesser.
L Länge der Kätaiysaiorpartiicc!.
O geometrische Oberfläche einer Partikel.
V geometrisches Volumen einer Partikel.
iiomi dimensionloser WiderstandsbeiwerL
Wie aus Tabelle 1 ersichtlich ist, kommt es für die Auswahl der geeigneten Katalysator-Form in erster
Linie nicht auf das Verhältnis von geometrischer Oberfläche O zu geometrischem Volnmen V einer
Katalysator-Partikel an, sondern spielt hierbei der Druckverlust, der durch die Katalysatorteilchen hervorgerufen
wird, — ausgedrückt durch den Widerstandsbeiwert — eine entscheidende Rolle. Es hat sich
überraschend gezeigt, daß bei Verwendung von Katalysatoren mit geometrischen Formen, bei denen
hohe geometrische Oberflächen mit niedrigem Druckverlust vereint sind, eine Verbesserung der Aktivität und
insbesondere der Selektivität des Katalysators bei der
bo Dehydrierung von Äthylbenzol zu Styrol erzielt wird. In
der US-PS 24 08 164 wird die Herstellung von Katalysatoren mit verschiedenartigen Raumformen
beschrieben. Neben den gebräuchlichen Formen, wie Kugeln und Zylindersträngen, werden dabei auch solche
Raumformen angeführt, die erfindungsgemäß verwendet werden können. In dieser Patentschrift findet sich
jedoch kein Hinweis darauf und es war hiernach auch nicht vorhersehbar, daß Katalysatoren mit Raumfor-
men, die die erfindungsgemäße Bedingung erfüllen, bei der katalytischer!· Dehydrierung von Äthylbenzol zu
Styrol besonders günstig sind und neben hoher Aktivität
insbesondere günstige Selektivitä t zeigen.
Die Herstellung von Katalysatoren mit Raumformen der erfindungsgemäßen Art erfolgt in bekannter Art
und Weise durch Vermischen und Verkneten der Katalysatorkomponenten, Formen dieser Knetmasse
und anschließendes Trocknen sowie gegebenenfalls Kalzinieren. Das Formen der Katalysator-Knetmasse
erfolgt üblicherweise durch Strangpressen unter Verwendung einer entsprechend geformten Düse, es kann
aber auch nach irgendeiner anderen Formgebungsmethode vorgenommen werden. Das Formen der Katalysator-Knetmasse
und das anschließende Trocknen kann unter gleichen Temperaturbedingungen vorgenommen
werden, wie sie auch ansonsten für die Herstellung der Dehydrierungskalalysatoren üblich sind. In der Regel
liegen hierbei die Temperaturen im Bereich von 100 bis
250°C. Die anschließende Kalzinierung ist nicht unbedingt erforderlich, aber in vielen Fällen zweckmäßig
und erfolgt ebenfalls in der üblichen Weise bei Temperaturen zwischen 700 und 10000C.
Bei der Herstellung der erfindungsgetnäß einzusetzenden
Katalysatoren können neben den die aktive Komponente bildenden Metalloxiden als Bindemittel
beispielsweise Silikate oder Aluminate mitverwendet werden. Eine besonders vorteilhafte Katalysatormischung
besteht aus Eisenoxid, Aluminiumoxid, Calciumoxid, Zinkoxid, Kaliumcarbonat und Kaliumhydroxid.
Dabei sind die Komponenten in dieser Mischung vorzugsweise in Mengen von 60 bis 70 Ge\v.-%
Eisenoxid, 5 bis 10 Gew.-% Aluminiumoxid. 2 bis 5 Gew.-% Calciumoxid, 2 bis 5 Gew.-% Zinkoxid, 5 bis 15
Gew.-% Kaliumcarbonat und 5 bis 20 Gew.-% Kaliumhydroxid enthalten.
Die Erfindung wird durch die nachstehenden Beispiele erläutert Die in den Beispielen angegebenen
Teile und Prozente beziehen sich, sofern nicht anders angegeben, auf das Gewicht
Beispiele
Katalysatorherstellung
Katalysatorherstellung
Die eingesetzten Katalysatoren wurden durch Verkneten und anschließendes Formen einer Mischung aus
Eisenoxid, Aluminiumoxid, Kalziumoxid, Zinkoxid, Kaliumcarbonat und Kaliumhydroxid, sowie anschließendes
Trocknen und Kalzinieren im einzelnen wie folgt hergestellt:
6,4 kg Eisenoxid
Π ft Xrar A ΙιιτηΐηΐΐΐτηΓ>γιΠ
03 kg Calciumoxid
03 kg Zinkoxid
03 kg Zinkoxid
wurden in einem Wannenkneter gemischt und anschließend
eine konzentrierte wäßrige Lösung von 0,9 kg KOH und 1,8 kg K2CO3 langsam zugemischt, so daß eine
homogene Knetmasse entstand. Nach einer Knetzeil von 2 Stunden wurde die Masse geteilt und auf einer
hydraulischen Strangpresse je zur Hälfte in
A. zylinderförmige Strangpreßlinge
B. sternförmige Strangpreßlinge
verformt.
It Beide Produkte wurden anschließend in gleicher Weise zuerst bei 1500C getrocknet und dann 2 Stunden
bei 800 bis 850°C getempert.
Die Prüfung der verschiedenen Katalysatoren wurde folgendermaßen durchgeführt:
1,2 1 Katalysator werden in ein von außen beheiztes Rohr von 90 mm Durchmesser und 1 m Länge gefüllt.
Äthylbenzol und Wasser werden getrennt verdampft, im Gewichtsverhältnis 1 :1 intensiv gemischt und anschließend
auf Reaktionstemperatur erhitzt und mit einer
2» Belastung von
0,5 kg Älhyibenzol
Liter Katalysator χ Stunde
Liter Katalysator χ Stunde
über den Katalysator geleitet. Die Reaktion wird bei einer Temperatur von 560 bis 620° C einige Tage lang
betrieben. Das gasförmige Reaktionsprodukt wird kondensiert, die flüssige Phase vom Dehydrierabgas
abgeschieden und in organische und wäßrige Phase getrennt. Stichproben des Dehydrierabgases und der
organischen flüssigen Phasen werden gemessen und analysiert. Aus den Analysen und Mengen werden
Umsatz (Prozentsatz des zu Styrol umgewandelten
Äthylbenzols bei einmaligem Durchgang) und Ausbeute (der Theorie) berechnet. Die nachfolgend in Tabelle 2
angeführten Ergebnisse wurden nach einer Laufzeit von 336 Stunden erhalten.
. Tabelle 2
Form
Maße [mm]
Maße [mm]
Stern
Dt = 4,5; Da
L= 10
Zylinder
O=IO;
£=10
£=10
Widerstandsbeiwert £1000 | 24 | 50 I |
Reaktionstemperatur | 595 | 609 1 |
[C] | I | |
50 Äthylbenzolumsatz, % | 41,5 | 41,5 1 |
Ausbeute, % d. Th. | 92,8 | 89,4 I |
Reaktinnstpmnpratiir | 610 | 637 I |
['C] | ||
55 Äthylbenzolumsatz, % | 50,6 | 50,0 I |
Ausbeute, % d.Th. | 85,6 | 80,0 I |
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
1. Verfahren zur Herstellung-von Styrol durch
katalytische Dehydrierung von Äthylbenzol inGegenwart von Wasserdampf und eines Metalloxid-Katalysators
bei erhöhten Temperaturen, dadurch gekennzeichnet, daß man einen massiven teilchenförmigen Katalysator mit sternförmigem
Querschnitt verwendet, für dessen Partikel der Quotient
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8330 | Complete renunciation |