DE2536621C2 - Induktive Erwärmung von Stahlrohren - Google Patents
Induktive Erwärmung von StahlrohrenInfo
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
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Description
Die Erfindung betrifft eine Verfahren zur induktiven Erwärmung von Stahlrohren, wonach das Stahlrohr in
axialer Richtung derart durch eine Induktionsspule hindurchbewegt wird, daß die Temperaturdifferenz zwischen
dem Rohrende und einem Mittelteil des Rohres unterhalb eines Wertes von 200C gehalten wird.
Hierzu wird das Stahlrohr durch einen Induktionsofen hindurchgeschoben. Dabei benötigt man für eine
befriedigende Erwärmung ein Durchwärmen bzw. Ausgleichen des Stahlrohres in Längsrichtung.
Für einen Wärmeausgleich des Stahlrohres in Längsrichtung erweist sich die Temperaturdifferenz zwischen
dem Mittelteil und dem Endteil des Stahlrohres als ein Problem. Wenn die Wärmebehandlung zum Härten und
Anlassen durchgeführt wird, wird die Temperatur des Rohrendes nicht innerhalb der vorgeschriebenen Temperaturdifferenz
gegenüber dem Mittelbereich des Stahlrohres gehalten. Infolgedessen kann man keine zufriedenstellende
Wärmebehandlung durchführen und es stellen sich nachteilige Einflüsse ein, so daß die gewünschten
Eigenschaften des Werkstoffes und die Formbeständigkeit im Bereich des Rohrendes nicht gegeben
sind.
Die Temperaturdifferenz zwischen dem Mittelbereich und dem Rohrende beruht auf der unterschiedlichen
Wärmestrahlung des Rohrendes gegenüber dem Mittelteil sowie auf dem durch den Wärmefluß bedingten
Temperaturgradienten. Zur Verringerung der Temperaturdifferenz gibt es bereits zahlreiche Vorschläge, wie
Zusatzerwärmung unter Verwendung einer zusätzlichen Heizeinrichtung, eine kontinuierliche Arbeitsweise, eine
Arbeitsweise mit einer Ausgleichszone und eine Arbeitsweise mit Regelung der elektrischen Leistung. Jede dieser
im folgenden aufgeführten Arbeitsweisen hat spezielle Probleme, so daß keine dieser Arbeitswiesen als wirksam
zur Lösung der angegebenen Schwierigkeiten angesehen werden kann:
a) Zusatzheizung: Hier erfolgt eine Zusatzheizung des in der Temperatur abgesunkenen Rohrendes
vor oder nach dem Durchgang durch eine Hauptheizung. Die Bedingungen der Hauptheizung müssen
jedoch sehr genau auf die Zusatzheizung abgestimmt sein. Man benötigt · komplizierte Regeleinrichtungen,
wenn man reproduzierbare Arbeitsbedingungen erhalten wiil.
b) Kontinuierliche Arbeitsweise: Eine kontinuierliche Erwärmung des Stirnendes und des Hinterendes
der stumpf aneinanderstoßenden Rohre wird durch Unterschiede in den Abmessungen der Rohrenden
sowie durch eine mangelnde Geradlinigkeit der Rohrachse erschwert. Die Stirnflächen der stumpf
ίο aneinanderstoßenden Rohre können nicht bündig
miteinander in Anlage gebracht werden. Nach einem ähnlichen Vorschlag wird an das Stirnende
und an das Hinterende jedes Rohres ein Blindstück angefügt. Nachteilig ist der Verlust des
Blindstückes. Die Wirtschaftlichkeit und der Durchsatz des Verfahrens werden stark beeinträchtigt.
c) Ausgleichszone: Dieses Verfahren wird normalerweise in einem üblichen Heizofen angewandt. Doch
in einem Induktionsofen, der innerhalb des Stahls innere Wärme erzeugt, ist eine gesonderte indirekte
Heizeinrichtung etwa mit Gasbrennern erforderlich. Dadurch kann die Charakteristik des
Verfahrens verschlechtert werden.
d) Regelung der elektrischen Leistung: Die Temperatür
in der Nähe des Rohres wird während der Erhitzung gemessen. Aufgrund von Temperaturänderungen
erfolgt eine Regelung der elektrischen Leistungszufuhr, so daß diese Temperaturänderungen
kompensiert werden. Infolge der notwendigen komplizierten Regeleinrichtungen und Steuergeräte
ist dieses Verfahren relativ unwirtschaftlich.
Aufgabe der Erfindung ist die Bereitstellung eines Verfahrens zur induktiven Erwärmung von Stahlrohren,
das in einfacher Weise und in großem Maßstab ohne Schwierigkeiten durchgeführt werden kann und eine
gleichförmige Erwärmung längs der Rohrachse sicherstellt.
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, daß die Bewegungsgeschwind'gkeit ν des Rohres mit
der Wandstärke dentsprechend der elektrischen Leistung
nach der folgenden Beziehung festgelegt wird:
v>k-T-\/d
wobei A- eine betriebsbedingte Konstante und T die
Temperatur ist, auf die das Rohr ei wärmt werden soll. Die Erfindung ermöglicht eine gleichförmige Erwärmung
des Stahlrohres in Längsrichtung, so daß die Eigenschaften des Werkstoffes und die Form des Rohrendes
verbessert werden können. Die Erfindung kann an jedem bereits bestehenden Induktionsofen ohne Schwierigkeiten
zum Einsatz kommen. Die erfindungsgemäße Durchführung erfordert nur geringe Investitionskosten
und ist mit geringen Betriebskosten verbunden.
Die Erfindung bringt eine Verkürzung der Aufheizdauer. Infolgedessen kann der Wirkungsgrad der Einrichtung vergrößert werden.
Die Erfindung bringt eine Verkürzung der Aufheizdauer. Infolgedessen kann der Wirkungsgrad der Einrichtung vergrößert werden.
Ausfuhrungsformen der Erfindung werden im folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnungen erläutert,'
in denen darstellen:
Fig. 1 ein Schaubild der Temperaturänderung im Bereich des Rohrendes in axialer Richtung,
Fig. 2 ein Schaubild für die Beziehung zwischen der Bewegungsgeschwindigkeit des Rohres und der Länge
des Endabschnitts mit verringerter Temperatur.
Fig. 3 ein Schaubild der Beziehung zwischen der AuF-heiztemperatur
und der Oberflächenabsorptionsdichte für die elektromagnetische Energie,
'fit
It-
Fig. 4 ein Schaubild der Beziehung zwischen der Oberflächenabsorptionsdichte für die elektromagnetische
Energie und der Länge des unbrauchbaren Rohrendes und
Fi g. 5 ein Schaubild der Beziehung zwischen der Aufheiztemperatur,
der Oberflächenabsoiptionsdichte für die elektromagnetische Energie und der Wandstärke des
Rohres.
Nähere Untersuchungen zeigen, daß die Tcmperaiurdifferenz
zwischen dem Mittelbereich des Stahlrohres und dem Rohrende sehr stark durch die Aufheizdauer
beeinflußt wird. Aufgrund zahlreicher Untersuchungen hat sich eine Verkürzung der Aufheizdauer und die Anwendung
der im folgenden erläuterten Behandlungsbedingungen zur Herabsetzung der Temperaturdifferenz
als vorteilhaft erwiesen. Im Rahmen der Erfindung sind die optimalen Arbeitsbedingungen herausgestellt, die
eine Verkürzung der Aufheizdauer möglich machen.
Die Erfindung ist anhand der induktiven Erwärmung von Stahlrohren mit großem Durchmesser, z. B. Außendurchmesser
750 mm, beschrieben.
Der Norraalwert der Temperaturdifferenz Δ Τ beträgt
nach Tabelle 1 40 bis 800C; auch größere Werte sind nicht ungewöhnlich. Aufgrund der durchgeführten Abschätzungen
hinsichtlich einer merklichen Qualitätsverschlechterung der Erzeugnisse hat sich ergeben, daß die
noch zulässige Temperaturdifferenz, bei der keine Nachteile in der praktischen Anwendung auftreten, einen
Wert von etwa ΔΤ' = 2O0C hat. Wenn die Temperaturdifferenz
diesen Bereich ΔΤ gemäß Fig. 1 übersteigt, muß ein Abschnitt /, am Rohrende, der einen stärkeren
Temperaturabfall aufweist, ausgeschieden werden.
Diese Temperaturdifferenz Δ Τ schwankt in Abhängigkeit
von der Aufheizdauer, der Aufheiztemperatur und der Wandstärke des Stahlrohres. Die Aufheizdauer hängt
von der Bewegungsgeschwindigkeit des Stahlrohres und der Länge der Induktionsspule ab.
Untersuchungen ergaben, daß die Länge /, des Rohrendes,
innerhalb der die zulässige Temperaturdifferenz ΔT überschritten wurde, nach Fig. 2 entsprechend der \o
Zunahme der Bewegungsgeschwindigkeit ν des Stahlrohres kleiner wird. Die Bewegungsgeschwindigkeit v0
des Stahlrohres, bei der die Länge /, dem Doppelten der Wandstärke i/des Stahlrohres entspricht, ergibt sich aufgrund
entsprechender Versuche aus der Differenztemperatur ΔΤ, den Erregungsbedingungen der Induktionsspule
und den Abmessungen des Stahlrohres.
Wenn dann die bis zum Erreichen der Autheiztemperatur von dem Stahlrohr aufgenommene Wärmemenge
unabhängig von den Erregungsbedingungen der Induktionsspule als spezifische Wärmemenge bestimmt wird
und wenn dabei die Erregungsbedingungen der Induktionsspule konstant gehalten werden, ergibt sich die pro
Zeiteinheit und Fläche absorbierte Wärmemenge — also die Oberflächenabsorptionsdichte P für die elektromagnetische
Energie — als proportional zur Bewegungsgeschwindigkeit ν des Stahlrohres. Es gilt also
v = AP, mit k als einer Konstanten. Damit auch bei zunehmender Bewegungsgeschwindigkeit 1; die von dem
Stahlrohr aufgenommene Wärmemenge gleichbleibt, muß die Oberflächenabsorptionsdichte P entsprechend heraufgesetzt
werden. Wenn also die Abmessungen der Induktionsspule konstant gehalten werden, kann die Bewegungsgeschwindigkeit
υ durch die Oberflächenabsorptionsdichte P ausgedrückt werden.
Wenn die Wandstärke konstant gehalten wird, ergibt sich zwischen der Oberflächenabsorptionsdichte P
(W/cm2) und der Aufheiztemperatur TfC) eine im wesentliche
lineare Beziehung. Diese Beziehung für ein Rohr mit einer Wandstärke d von 12,7 mm und einem Außendurchmesser
D von 762 mm ist in Fig. 3 dargestellt. Die
V-Meßpunkte gelten für eine Länge /, des Endabschnitts
gleich oder kleiner der doppelten Wandstärke d, die '·'-Meßpunkte gelten für Aufheizbedingungen
mit einer Länge I1 größer als Id. Der in Fig. 3 dargestellte
Grenzwert der Oberflächenabsorptionsgrenzdichte P0 grenzt diese Bereiche linear ao, wobei Zustände
oberhalb der Grenzgeraden ein Ergebnis im Sinne der Zielsetzung der Erfindung sicherstellen.
Diese Versuche werden in einem Wandstärken bereich von 6 bis 40 mm, einem Rohrdurchmesser von 500 bis
1400 mm und einer Aufheiztemperatur im Bereich von 300 bis 950°C durchgeführt. Die bereits genannten Einflußgiößen
wie Aufheizdauer, Aufheiztemperatur und Wandstärke werden jeweils in Abhängigkeit von der
Oberflächenabsorptionsdichie untersucht und als unabhängige Einflußgrößen benutzt. Die Analyse wird
darauf angelegt, daß der jeweilige Einfluß auf die Temperaturdifferenz erfaßt wird. Insgesamt zeigt sich, daß
man die Oberflächenabsorptionsdichte P durch die elektrische Leistungsdichte E ausdrücken kann. Wenn also
der Wert für die Oberflächeneinheit des Stahlrohres als Maß für die elektrische Leistungsdichte benutzt wird,
ergibt sich die Aufheizdauer proportional der Aufheiztemperatur und der Wandstärke sowie umgekehrt proportional
zu der elektrischen Erregungsleistung. Man kann also die Beziehung der elektrischen Leistungsdichte
zu der Aufheiztemperatur und der Wandstärke so regeln, daß die Temperautrdifferenz Δ T am Rohrende herabgesetzt
wird. Ein Beispiel für diesen Zusammenhang ist in Fig. 4 angegeben.
Fig. 5 zeigt den Zusammenhang zwischen Aufheiztemperatur, Wandstärke und OberflächenabEorptionsdichte.
Man erkennt den Grenzwert P0 der Oberflächenabsorptionsdichte, der zur Aufrechterhaltung der Temperatur
am Rohrende innerhalb eines solchen Differenzbereiches Δ T erforderlich ist, der im praktischen Betrieb
keine Schwierigkeiten bringt. Dieser aus Fig. 5 entnehmbare Grenzwert der Mindestoberflächenabsorptionsdichte
P0 (W/cm2) hängt nämlich mit der Aufheiztemperatur
T(0C) und der Wandstärke (/(mm) folgendermaßen
zusammen:
P.-TVd
Zur Herabsetzung der Temperaturabweichungen am Rohrende muß man die Oberflächenabsorptionsdichte P
auf einen Wert oberhalb des Grenzwertes P0 festsetzen
(vgl. Fig. 3). Es muß also die nachstehende Relation für die Oberflächenabsorptionsdichte erfüllt sein:
Da, wie oben ausgeführt, ein linearer Zusammenhang zwischen der Bewegungsgeschwindigkeit ν und der
Oberflächenabsorptionsdichte P besteht, erhält man die erfindungsgemäße Maßgabe für die Bewegungsgeschwindigkeit
v, die von der Wandstärke d des Rohres und der Aufheiztemperatur Γ folgendermaßen abhängt;
v>k-T-]/d,
wobei k eine betriebsbedingte Konstante ist.
Damit die Zielsetzung der Erfindung erreicht wird, muß man in erster Linie auf die Einstellung der Betriebsgrößen
nach dieser empirischen Formel achten, vor allem darauf, daß der Induktionsofen die Einhai-
tung dieser Formel ermöglicht. Die effektive Länge L der Induktionsspule muß der Beziehung
L-n~DPo
genügen, wobei E die Leistungsdichte und D den Rohraußendurchmesser
bezeichnen. Die effektive Länge der Spule liegt normalerweise zwischen 1 und 5 m. Im Betrieb
müssen die Arbeitsbedingungen konstant eingehalten werden, die eine Oberflächenabsorptionsdichte für die
elektromagnetische Energie innerhalb des Bereichs der obigen Formel sicherstellen. Die von dem Rohr absorbierte
elektrische Leistung £muß E^nDLF0 sein. Diese
Arbeitsbedingungen müssen vor Betriebsbeginn bestimmt werden.
Die Obergrenze der Oberflächenabsorptionsdichte P
liegt etwa bei 150 W/cm2, wenn die Induktionserwärmung
mit der üblichen elektrischen Netzleistung einer Niederfrequenz von etwa 50 bis 60 Hz durchgeführt wird. Wenn
die Aufheizdauer durch die Länge der Induktionsspule und die Oberflächenabsorptionsdichte bestimmt wird,
soll die Auslegung und Dimensionierung der Heizeinrichtung so getroffen werden, daß die Heizdauer, die
für eine bestimmte Güte des Erzeugnisses erforderlich ist. zwischen 2 und 10 min, vorzugsweise zwischen 3 und
5 min liegt.
Tabelle 1 zeigt die Ergebnisse von Vergleichsmessungen nach dem erfindungsgemäßen Verfahren und nach herkömmlichen
Verfahren.
Die Erfindung bringt zahlreiche Vorteile, so daß man eine befriedigende Aufheizwirkung allein durch Auswahl
der Oberfiächenabsorptionsdichte für die elektrische Energie gemäß der obigen Formel erhalten kann. Die
aufgrund der induktiven Erwärmung erzielbare schnelle Erwärmung führt nicht zu Störungen. Es ist keine umfangreiche
Regeleinrichtung notwendig.
herkömmt.Technik Erfindung
Heizofen:
Spulenleistung (kW) 2000 2000 20000 2000 2000 effektive
Länge (mm) 830 830 830 830 600
Spulengröße entspr. einem Rohr mit 750 mm
Außendurchmesser
Wärmegut:
Form Stahlrohr
Außendurchmesser D (mm) 762 762 762 762 762
Wandstärke i/(mm) 9,6 9,6 9.6 9,6 9,6
Aufheiztemperatur 7"(0C) 650 650 650 650 650
Bewegungsgeschw. ν
(m/min) 0,5 0,7 0,9 1.2 0,8
Mindestoberflächenabsorptions-
dichte/yW/cm2) 50 50 50 50 70
gemessene Ober-
flächenabsorptions-
dichte/MW/cm2) 30 41 54 77 138
Temperatur-
Oi(LATCC) 80 40 18 10 8
Bewertung schlecht schlecht gut gut gut
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Verfahren zur induktiven Erwärmung von Stahlrohren, wonach das Stahlrohr in axialer Richtung
derart durch eine Induktionsspule hindurchbewegt wird, daß die Temperaturdifferenz zwischen dem
Rohrende und einem Mittelteil des Rohres unterhalb eines Wertes von 200C gehalten wird, dadurch
gekennzeichnet, daß die Bewegungsgeschwindigkeit ν des Rohres mit der Wandstärke d entsprechend
der elektrischen Leistung nach der folgenden Beziehung festgelegt wird:
v>k-T-\/d
wobei A- eine betriebsbedingte Konstante und T die
Temperatur ist, auf die das Rohr erwärmt werden soll.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberflächenabsorptionsdichte P für
die elektromagnetische Energie unterhalb 150 W/cm2
gehalten wird.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB33343/75A GB1521515A (en) | 1975-08-11 | 1975-08-11 | Induction heating method of steel pipe |
DE2536621A DE2536621C2 (de) | 1975-08-16 | 1975-08-16 | Induktive Erwärmung von Stahlrohren |
FR7526503A FR2322506A1 (fr) | 1975-08-11 | 1975-08-28 | Procede de chauffage par induction d'un tube en acier |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2536621A DE2536621C2 (de) | 1975-08-16 | 1975-08-16 | Induktive Erwärmung von Stahlrohren |
FR7526503A FR2322506A1 (fr) | 1975-08-11 | 1975-08-28 | Procede de chauffage par induction d'un tube en acier |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2536621A1 DE2536621A1 (de) | 1977-02-24 |
DE2536621C2 true DE2536621C2 (de) | 1983-12-01 |
Family
ID=25769289
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2536621A Expired DE2536621C2 (de) | 1975-08-11 | 1975-08-16 | Induktive Erwärmung von Stahlrohren |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2536621C2 (de) |
-
1975
- 1975-08-16 DE DE2536621A patent/DE2536621C2/de not_active Expired
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
NICHTS-ERMITTELT |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2536621A1 (de) | 1977-02-24 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
8125 | Change of the main classification |
Ipc: C21D 9/08 |
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D2 | Grant after examination | ||
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