DE2449258C2

DE2449258C2 - Verfahren zur Gewinnung von freiem Schwefel aus einem Beschickungsstrom, der weniger als 45 Mol-% H↓2↓S enthält

Info

Publication number: DE2449258C2
Application number: DE2449258A
Authority: DE
Inventors: John William Tulsa Okla. Palm
Original assignee: BP America Production Co
Current assignee: BP America Production Co
Priority date: 1973-04-23
Filing date: 1974-10-16
Publication date: 1984-11-22
Also published as: FR2288706A1; US3860697A; CA1012737A; DE2449258A1; FR2288706B1; GB1482274A

Description

Die bislang zur Gewinnung von Schwefel aus H₂S-armen sauren Gasen benutzten Claus-Prozesse haben sich nicht als zufriedenstellend erwiesen, da in dem sauren Gas enthaltene Kohlenwasserstoffe und andere Verunreinigungen den Claus-Katalysator deaktivieren. Somit ist keine der bislang zur Verarbeitung von Beschickungsgasen von Schwefelherstellungsanlagen mit niedrigem H₂S-Gehalt beschriebenen Methoden völlig zufriedenstellend. Diese Methoden schließen folgende Verfahren ein:

1. Verfahren, bei denen der Gasstrom aufgeteilt wird,

2. Verfahren, bei denen der Gasstrom aufgeteilt wird und bei denen ein Vorerhitzen oder die Einführung eines Brenngases oder die Rezyklisierung von Schwefel erfolgt,

3. die direkte Oxidation.

Alle diese Methoden wären zufriedenstellend, wenn in dem Beschickungsgas keine Kohlenwasserstoffe (oder äquivalente Bestandteile) enthalten wären. Es ist jedoch so, daß praktisch sämtliche Beschickungsgase Kohlenwasserstoffe enthalten. Weiterhin können diese Kohlenwasserstoffe ein relativ hohes Molekulargewicht aufweisen, das heißt ein Molekulargewicht, das so hoch ist, daß die Kohlenwasserstoffe bei Raumtemperatur und Atmosphärendruck durch Absorption an Aktivkohle nachgewiesen werden können.

Die schweren Kohlenwasserstoffe bewirken eine Katalysatordeaktivierung und ergeben bei dem Direktoxidationsprozeß dunkel gefärbten Schwefel. Bei Abänderungen der Verfahren mit aufgeteiltem Gasstrom erhält man normalerweise Schwefel mit zufriedenstellender Qualität, wooei jedoch häufig eine Katalysatordeaktivierung eintritt. Diese Katalysatordeaktivierung wird wahrscheinlich durch Kohlenwasserstoffe in dem sauren Gas verursacht, das unter Umgehen des Brennofens für die katalytische Reaktion in den Reaktor eingeführt wird. Einige Anlagen, die nach der Methode des aufgeteilten Gasstroms arbeiten, benötigen etwa einmal jährlich eine Regenerierung des Katalysators. Andere Anlagen, die die Methode des aufgeteilten Gasstroms anwenden, zeigen häufig eine schlechte Ausbeute und der Katalysator muß häufig bis zu dreimal im Jahr ersetzt werden.
Bei der Gewinnung von freiem Schwefel aus H2S-enthaltenden Gasen ist es bevorzugt, den gesamten H₂S-Strom zusammen mit einer Luft- oder Sauerstoff-Menge, die zur Umwandlung etwa eines Drittels des. Schwefelwasserstoffs in Schwefeldioxid ausreicht, durch den Ofen zu führen. Ein Grund hierfür ist, daß in den meisten Fällen die Kohlenwasserstoffe und/oder die anderen Kohlenstoff enthaltenden, als Verunreinigungen in der Beschickung vorhandenen Verbindungen im wesentlichen vollständig in dem Ofen zu CO2 und Wasser verbrannt werden können. Hierdurch wird verhindert, daß sich diese Verunreinigungen zu freiem Kohlenstoff zersetzen, der sich in den stromabwärts gelegenen Reaktoren auf dem Katalysator abscheidet und schließlich zu einer Katalysatordeaktivierung führt. Tatsächlich ist von der Anmelderin festgestellt worden, daß die nach dem Prinzip der direkten Oxidation arbeitenden Anlagen mit einem bei 1093⁰C betriebenen Muffelofen mit einer sehr geringen Katalysatordeaktivierung betrieben werden können, selbst wenn das (überwiegend H2S enthaltende) saure Gas einen Bruchteil eines Mols von Kohlenwasserstoffen mit 5 oder mehr Kohlenstoffatomen enthält.

Es können jedoch nicht alle Schwefelgewinnungsanlagen diese »Direktx-Methode anwenden, da die hierfür verwendeten Beschickt-ngsgase einen H₂S-Gehalt von mindestens 45 Mol-% aufweisen sollten. Zur Behandlung von Gasen, die weniger H₂S enthalten, müssen im allgemeinen Methoden mit aufgeteiltem Gasstrom angewandt werden, um eine stabile Brennerflamme und eine geeignete Ofentemperatur zu erreichen. Bei dem Prozeß mit aufgeteiltem Gasstrom wird das gesamte in den Ofen eingeführte H₂S zu SO2 verbrannt, während der Rest des |;f Gases um den Ofen herumgeführt und mit den aus dem Ofen austretenden Verbrennungsprodukten vermischt

Κ'· wird, wonach die erhaltene Mischung in an sich bekannter Weise über Bauxit oder einem ähnlichen Katalysator

;' in freien Schwefel umgewandelt wird. Die direkte Methode ist auf Beschickungen mit niedrigem H₂S-Gehalt

j, 65 nicht anwendbar, da lediglich ein Drittel des H₂S in dem Ofen in SO₂ überführt wird. Somit ist es wegen des

Φ Sauerstoffunterschusses und der niedrigen Temperatur normalerweise nicht möglich, die Verbrennung solcher

[■Ι Beschickungen in dem Ofen aufrechtzuerhalten.

Obwohl der Prozeß mit aufgeteiltem Gasstrom es ermöglicht, Beschickungsmaterialien mit niedrigem H₂S-

Gehalt zu behandeln, vermag er nicht vollständig zu befriedigen. Einer der Hauptnachteile ergibt sich aus der Tatsache, daß die h^S-Beschickungen von mit aufgeteiltem Gasstrom arbeitenden Anlagen praktisch ohne Ausnahme Kohlenwasserstoffe enthalten und obwohl die in dem Teil der Beschickung enthaltenen, der durch den Ofen geführt wird, zerstört werden, bewirken die zwei Drittel des um den Ofen herumgeführten Stromes, daß die Beschickung der katalytisch arbeitenden Reaktoren mit Kohlenwasserstoffen verunreinigt wird, die dazu neigen sich in Form von Kohlenstoff oder nichtflüchtigen kohlenstoffhaltigen Verbindungen auf dem Katalysator abzuscheiden und schließlich zu einer Deaktivierung des Katalysators führen. Der Katalysator muß, natürlich in Abhängigkeit von den in der Beschickung enthaltenen Kohlenwasserstoffen, in Zeitabschnitten von einigen Monaten bis zu einem Jahr entweder regenerie· i oder ersetzt werden. Im allgemeinen eriangt der Katalysator bei der Regenerierung seine ursprüngliche Aktivität nicht zurück, obwohl diese während der ersten Behandlungen, nacii denen der Katalysator dann ersetzt werden muß, wieder auf annehmbare Werte gebracht werden kann. Der Betrieb einer Schwefelanlage mit vermindertem Wirkungsgrad ist nicht nur aus wirtschaftlichen Gründen nicht zu vertreten, sondern wird auch durch die jüngsten Bestimmungen hinsichtlich der Reinhaltung der Umwelt eingeschränkt die den Betrieb derartiger Anlagen bei Rückgewinnungen von 60% bis 85% verbieten.

Für Beschickungen mit außergewöhnlich niedrigen H2S-Gehalten, zum Beispiel Strömen, die 20% H2S oder weniger enthalten, ist vorgeschlagen worden, zur Stabilisierung der Flamme die Brennerbeschickung mit zusätzlichem Brennstoff zu versetzen. Die ist jedoch für Direktoxidationsanlagen nicht möglich. Untersuchungsergebnisse haben gezeigt, daß die in der Beschickung einer Schwefelherstellungsanlage enthaltenen Kohlenwasserstoffe nicht vollständig verbrennen, wenn nicht entsprechende Temperaturen und Sauerstoffkonzentrationen angewandt werden. Zum Beispiel ennthieit das bei einer Untersuchung, die bei 1037⁰C durchgeführt wurde, erhaltene gasförmige Verbrennungsprodukt etwa 0,14 Mol-% Methan, 0,001 Mol-% Äthan, 0,002 Mol-% Propan und 0,003 Mol-% Äthylen. Der für die vollständige Oxidation der Kohlenwasserstoffe erforderliche Sauerstoffgehalt ist mit dem Sauerstoffgehalt nicht verträglich, der für die Oxidation von Schwefelwasserstoff zu Schwefel notwendig ist. Zur vollständigen Verbrennung der Kohlenwasserstoffe müßte die Sauers;toff-(Luft)Beschickungsrate um einen Faktor von etwa 3 gesteigert werden, wobei der Schwefelwasserstoff im wesentlichen vollständig zu Schwefeldioxid verbrannt würde. Somit ist es im allgemeinen nicht möglich, in einem Direktoxidationsofen Schwefelwasserstoff unter Bildung von Schwefel zu verbrennen und gleichzeitig die Kohlenwasserstoffe vollständig zu oxidieren. Mit anderen Worten besitzen die Schwefelherstellungsanlagen eine beschränkte Verträglichkeit für in den Beschickungsgasen enthaltene Kohlenwasserstoffe. Während geringe Kohlenwasser-Stoffkonzentrationen toleriert werden können, ht es nicht möglich, zusätzliches Brenngas zu der Brennerbeschickung zuzusetzen, um die Flamme bei dem Direktoxidationsbetrieb zu stabilisieren, da die größere Menge der nicht-verbrannten Kohlenwaserstoffe eine Katalysatordeaktivierung zur Folge hätte.

Es hat sich nun gezeigt, daß Ströme mit niedrigem H^S-Gehalt, die normalerweise einem Prozeß mit aufgeteiltem Gasstrom zugeführt wurden, im wesentlichen in gleicher Weise wie Beschickungen mit hohem H2S-Gehalt nach der Direktoxidationsmethode einem Muffelofen zugeführt werden können. Dies wird dadurch ermöglicht, daß durch Verbrennen zusätzlichen Brennstoffs, zum Beispiel Erdgas, Äthan, etc. in einer ersten Zone eine gute Flammenstabilität erreicht werden kann, wonach das saure Gas in einer zweiten Zone des Ofens verbrannt wird. Im allgemeinen ist es bevorzugt, die Luft und das saure Gas auf 204⁰C oder dergleichen vorzuerhitzen. Zur Verbrennung des zusätzlichen Brennstoffs (Restgas) ist es notwendig, eine besondere Verbrennungszone vorzusehen, in der genügend Sauerstoff für die vollständige Verbrennung der Kohlenwasserstoffe vorhanden ist.

Gegenstand der Erfindung ist daher ein Verfahren zur Gewinnung von freiem Schwefel aus einem Beschikkungsstrom der weniger als 45 Mol-% H₂S enthält und mit Kohlenwasserstoffen verunreinigt ist, bei dem man einen Teil des Stromes mit einem Kohlenwasserstoffgas und Luft vermischt, verbrennt und mit dem Rest des Stromes vereinigt und an einem Katalysator zu Schwefel umsetzt, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbrennung des Teilstromes in dem vorderen Teil einer Verbrennungszone erfolgt, wobei Luft in einer zur Umwandlung des Kohlenwasserstoffgases in CO2 und H2O ausreichenden und ein H2S/SO2 Mol-Verhältnis von nicht größer als 0,2 ergebenden und die Anwesenheit von SO3 unterdrückenden Menge vorhanden ist, die hierbei gebildeten heißen Verbrennungsprodukte in den hinteren Bereich der Verbrennungszone führt, sie dort bei einer Temperatur von 1093 bis 1538⁰C mit dem Rest des Beschickungsstroms vermischt, aus dem hinteren Bereich der Verbrennungszone einen kohlenwasserstofffreien Abstrom abzieht, der H2S und SO2 in einem Molverhältnis von 2 :1 enthält.

Von dem erhaltenen Abstrom wird elementarer Schwefel abgetrennt und anschließend in dem von Schwefel befreiten Abstrom enthaltenes H2S und SO₂ in an sich bekannter Weise in Kontakt mit einem Katalysator zu Schwefel umgesetzt.

Zwar war aus Chemie-lng.-Techn. 39. Jahrg. (1967) Heft 9/10, Seite 515-520 bekannt, Kohlenwasserstoffe mit Gasen mit niedrigem H₂S-Gehalt zu verbrennen. Die erfindungsgemäße Stufenfolge wird durch diesen Stand der Technik jedoch nicht nahegelegt.

Ähnliches gilt für die DE-AS 14 67 119. In dieser wird kein Kohlenwasserstoff-Brennstoff verwendet und demzufolge werden die erforderlichen Temperaturen von 1093°Cbis 1538°C nicht erreicht.

Die US-PS 26 64 345 betrifft ein Verfahren mit aufgeteiltem Strom, bei dem ein stufenweiser Verfahrensablauf in der Verbrennungszone weder erwähnt noch nahegelegt wird. Dieses Verfahren ist dem vorliegenden Verfahren dadurch unterlegen, als bei diesem in keiner der beschriebenen Ausführungsformen eine nicht-katalytische Umwandlung stattfindet.

Mil dem erfindungsgemäßen Verfahren wird es möglich, Gase zu behandeln, die relativ geringe Gehalte an Schwefelwasserstoff aufweisen und die bisher nach dem sogenannten Prozeß mit aufgeteiltem Gasstrom behandelt wurden, da sich mit ihnen häufig Schwierigkeiten bei der Aufrechterhaltung einer stabilen Brennerflamme ergeben, wenn das gesamte Gas durch den Ofen geführt wird.

Erfindungsgemäß wird die Flammenstabilität dadurch erreicht, daß die Beschickungsgase vorerhitzt werden und in einer ersten Zone zusätzliches Brenngas verbrannt wird, wonach das saure Gas in einem zweiten Bereich des Ofens verbrannt wird. Hierzu können erfindungsgemäß zwei Brennertypen eingesetzt werden.

Weitere Ausführungsformen, Gegenstände und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Be-Schreibung, in der auf die Zeichnung Bezug genommen wird.

Die Figur zeigt eine Schnittansicht eins Muffelofens mit einem einzigen Brenner, der für ein Zweistufendirektverbrennungssystem einer Schwefelanlage angewandt wird.

Wie aus der Figur zu ersehen ist, werden der Muffelofen 2 sowie (nicht dargestellte) stromabwärts gelegene Vorrichtungsteile vorzugsweise dadurch aufgeheizt, daß man zunächst Luft und Brenngas über die Leitungen 6

ίο bzw. 8 in den Brenner 4 einströmen läßt. Obwohl als Brennstoff irgendein Kohlenwasserstoff verwendet werden kann, ist es bevorzugt, einen Strom mit konstanter Zusammensetzung zu verwenden, zum Beispiel die Ströme, die als Rückstandsgas oder Verkaufsgase in Gasverarbeitungsbetrieben anfallen. Während der Inbetriebnahme der Einheit wird ein Inertgas, wie CO2, Stickstoff oder Dampf über die Leitungen 10 und 6 in das System eingeführt, um die Flammentemperatur zu mäßigen, so daß die Reaktoren schneller auf die Betriebstemperatur gebracht werden können, ohne daß eine Beschädigung der Wärmeauskleidung des Ofens erfolgt. Ein Vorgehen dieser Art ist ir. der US-PS 33 66 455 beschrieben. Wenn die stromabwärts gelegenen, katalytisch arbeitenden Reaktoren die geeignete Temperatur erreicht haben, wird die Zuführung des Inertgases über die Leitung 10 unterbrochen und mit der Zuführung des sauren Gases über die Leitungen 12 und 14 in das System begonnen. Das gesamte Rückstandsgas wird mit einem Teil des über die Leitung 12 in das System eintretenden sauren Gases vermischt und in dem vorderen Bereich A der Verbrennungszone 16 verbrannt. Die Menge des über die Leitung 12 in den Brenner eintretenden und in den Bereich A geführten sauren Gases wird derart gesteuert, daß in dem Bereich A ein niedriges H2S/SO2-Verhältnis, wie angegeben, erreicht wird, so daß eine vollständige Verbrennung der Kohlenwasserstoffe erfolgt. Das restliche saure Gas wird in den Bereich B eingeführt. Es wird angenommen, daß die in diesem sauren Gas enthaltenen, aus dem Entschwefelungsturm stammenden Kohlen-Wasserstoffe und Monoäthanolamin, solange sie in mäßigen Mengen vorhanden sind, mit Wasser und SO2 in dem Bereich S bei einer Temperatur von etwa 1093°C bis etwa 1204⁰C reagieren. Somit stellen sie keine gravierende Schädigung des Katalysators dar, wie es bei herkömmlichen Verfahren mit aufgeteiltem Gasstrom der Fall ist, bei denen dieser Strom direkt in den katalytisch betriebenen Reaktor eingeführt wird. Das H2S/SO2-Verhältnis sollte in beiden Bereichen kontrolliert bzw. gesteuert werden. Der geeignete Bereich für das H₂S/SO₂-Verhältnis in dem Bereich A wird während des Betriebs der Anlage bestimmt und hängt von Veränderungen der Zusammensetzung des sauren Gases ab. Ein H2S/SO2-Molverhältnis von etwa 0,2 oder weniger ist hierfür geeignet. Wenn jedoch das gesamte HjS in SO2 überführt würde, würde korrodierendes SO3 gebildet werden, so daß eine ausreichende Menge restlichen H2S vorhanden sein sollte, um eine SOß-Bildung zu verhindern, wenn sich die Zusammensetzung des sauren Gases unerwartet ändern sollte.

Das über die Leitung 14 in den Bereich B eingeführte saure Gas kann durch eine einzige Düse oder über eine Gruppe von zwei bis vier Düsen zugeführt werden, die geeigneterweise über ein Verteilerrohr miteinander verbunden sind.

Bei der Verwendung der in Figur wiedergegebenen Vorrichtung kann das saure Gas durch indirekten Wärmeaustausch mit dem Abstrom des ersten Reaktors vorerhitzt werden, zum Beispiel typischerweise auf 204^cC. wobei in dieser Weise die Menge des verbrannten entschwefelten Gases vermindert werden kann. Für das Vorerhitzen können auch andere Wärmequellen, wie Dampf, verwendet werden.

in der folgenden Tabelle sind Verfahrensfließraten und -temperaturen einer herkömmlichen Schwefelgewinr.ungsanlage, die für einen Durchsatz von 23,369 t/Tag ausgelegt ist, im Vergleich zu einer die erfindungsgemäßen Merkmale verwirklichenden Anlage wiedergegeben.

24 49	Tabelle	258	*) das der ursprünglichen Konstruktion zugrundeliegende saure Gas	erfindungsgemäß	5	kg/Std	%	5
		**) das derzeit während ^ri« Rptriehpc vpnvpnrlptp Rp«-hiHi!in(r<;(Ta<;		2218	50
	Herkömmliche Anlage mit	Bemerkungen		2218	_5fi
saures Gas Mol/Std.	geteiltem Gasstrom		12,87**)	4435	100
H₂O			0,02			10
N₂	12,2»)	169.50
CO₂	2,2	60,24
H₂S	139,4	2.04
CH₄	74,0	244,67		15
Gesamt	4J)	4435
Gesamt, kg/Std.	231,8
In den Ofen eingeführtes entsch wefeltes Gas, Mol/Std.	4084	0,22
N₂		R65
CH₄	0	0,73	20
C₂H₆		0.12
C₃H₈		15,72
Gesamt		122
Gesamt, kg/Std.	0		25
Luftmenge zur Verbrennung des sauren Gases, Mol/Std.	0	3,85
H₂O		123,85
N₂	4,63	32.82
O₂	149,30	160,52	30
Gesamt	3969	2091
Gesamt, kd/Std.	193,62
Luft zur Verbrennung des Brenngases	2511	154,67
Gesamt, Mol/Std.		2014	35
kg/Std.	0
in die Schwefelgewinnungseinheit eingeführte	0
Gesamtbeschickung		575,58
Luft + Gase), Mol/Std.		8662	40
kg/Std.	425,42	575,58<^a>
In den Ofen eingeführte Gesamtbeschickung	6595
(Luft + Gase), Mol/Std.	286,34
Adiabatische Flamme		569,28
Mol/Std.		8662	45
kg/Std.	274,31	1093
°C	4145
	1341
Angenäherte theoretische Schwefelgewinnung		18,8
t/Tag		89,5	50
Prozentsatz des in der	23,78
Beschickung enthaltenen Schwefels	92,2

		55

(a) Wenn die in der F i g. 1 dargestellte Vorrichtung verwendet wird, wird das saure Gas wie folgt aufgeteilt:	60
Mol/Std.
Zum Brenner 112^35
; Unterhalb des Brenners 112335	65
/ 244,67

Die adiabatische Flamme aus dem Brenner (Bereich A) und aus dem Muffelofen (Bereich B) wird mit folgenden Mengen eingeführt und setzt sich wie folgt zusammen:

Abstrom des
Bereiches A

In den Bereich B Abstrom des

umgeleitetes saures Gas Bereiches B

Durchsatz, kg/Std Durchsatz, Mole/Std.

H₂ H₂O CO N₂ CO₂ H₂S SO₂ COS CS₂ S₂

CH₄ Gesamt

6426

2218

8662

6,43

0,01 84,75 30,12

Ungefähre Temperatur der adiabatischen Flamme, ° C 1394

569,28

1093

Obwohl die in der obigen Tabelle angegebenen Werte für die Anlage mit geteiltem Gasstrom, verglichen mit der erfindungsgemäßen Anlage, eine höhere tägliche Schwefelgewinnung ergeben, ist zu sagen, daß die KbS-Menge in der Beschickung der ersteren Vorrichtung etwa um 14% höher lag. Obwohl die theoretische pro2:entuale Umwandlung des Schwefelwasserstoffs in freien Schwefel bei der Anlage mit geteiltem Gasstrom etwa 3% höher liegt, ist Wert darauf zu legen, daß das erfindungsgemäße Verfahren bei längeren Betriebszeiten in der Lage ist, eine höhere Durchschnittsumwandlung in freien Schwefel zu ermöglichen und weniger oft einen Austausch des Katalysators benötigt.

Es versteht sich jedoch, daß der Fachmann im Rahmen der Erfindung gewisse Abänderungen vornehmen kann. Zum Beispiel können die Betriebsbedingungen in Abhängigkeit von dem besonderen Beschickungsgas geändert werden. Bei Gasverarbeitungsanlagen sind die Verunreinigungen des sauren Gases derart, daß eine Temperatur in dem Bereich B der in der Figur dargestellten Vorrichtung von etwa 1093⁰C bis 1204⁰C dazu ausreicht, die Verunreinigungen in dem sauren Gas zu verbrennen. Dieser Strom enthält jedoch im Fall von Raffinerien und verschiedenen anderen chemischen Anlagen häufig nicht nur Kohlenwasserstoffe sondern auch andere Verunreinigungen, wie Ammoniak, Mercaptane, Disulfide und Cyanide, die für eine zufriedenstellende Verbrennung höhere Temperaturen, zum Beispiel Temperaturen von 1316°C bis 1538°C notwendig machen. Um die gewünschte Verbrennungstemperatur zu erreichen, wenn diese Gasströme behandelt werden, können die Mengen des verbrannten Rückstandsgases und die entsprechenden Luftmengen gesteigert werden.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zur Gewinnung von freiem Schwefel aus einem Beschickungsstrom der weniger als 45 Mol-% H₂S enthält und mit Kohlenwasserstoffen verunreinigt ist, bei dem man einen Teil des Stromes mit einem Kohlenwasserstoffgas und Luft vermischt, verbrennt und ink dem Rest des Stromes vereinigt und an einem Katalysator zu Schwefel umsetzt, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbrennung des Teilstromes in dem vorderen Teil einer Verbrennungszone erfolgt, wobei Luft in einer zur Umwandlung des Kohlenwasserstoffgases in CO₂ und H₂O ausreichenden und ein H₂S/SO₂ Mol-Verhältnis von nicht größer als 0,2 ergebenden und die Anwesenheit von SO₃ unterdrückenden Menge vorhanden ist, die hierbei gebildeten

ίο heißen Verbrennungsprodukte in den hinteren Bereich der Verbrennungszone führt, sie dort bei einer Temperatur von 1093 bis 1538°C mit dam Rest des Beschickungsstroms vermischt, aus dem hinteren Bereich der Verbrennungszone einen kohlenwasserstofffreien Abstrom abzieht, der H₂S und SO₂ in einem Molverhältnis von 2 :1 enthält

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Luft und der Anteil des Beschickiings-Stroms vor der Einführung in die Verbrennungszone auf eine Temperatur von etwa 149°C bis etwa 316°C vorerhitzt werden.