DE2439442B2 - Wärmetauscher - Google Patents
WärmetauscherInfo
- Publication number
- DE2439442B2 DE2439442B2 DE2439442A DE2439442A DE2439442B2 DE 2439442 B2 DE2439442 B2 DE 2439442B2 DE 2439442 A DE2439442 A DE 2439442A DE 2439442 A DE2439442 A DE 2439442A DE 2439442 B2 DE2439442 B2 DE 2439442B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- liquid
- heat
- heat exchanger
- container
- area
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 91
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 31
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 22
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 20
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 6
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 6
- NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N fluoromethane Chemical compound FC NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000006870 function Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012549 training Methods 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229920002545 silicone oil Polymers 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
- F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
- F28D15/06—Control arrangements therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
- F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
- F28D15/0266—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with separate evaporating and condensing chambers connected by at least one conduit; Loop-type heat pipes; with multiple or common evaporating or condensing chambers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Cooling Or The Like Of Semiconductors Or Solid State Devices (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
1 - C
A H
-7-<T<\
A0 L
A0 L
C - Konstante,
yf = Dichte des Dampfes der Flüssigkeit (6,52,64,
77) [kg/cm J],
r = latente Wärme [kcal/kg] der Flüssigkeit (6,
r = latente Wärme [kcal/kg] der Flüssigkeit (6,
52,64,77),
A = Fläche [m2] des Heizbereiches, der die
A = Fläche [m2] des Heizbereiches, der die
Flüssigkeit (6,52,64,77) berührt,
A0 = Fläche [m2] der Flüssigkeit (6, 52,64, 77), die
A0 = Fläche [m2] der Flüssigkeit (6, 52,64, 77), die
das nichtkondensierbare Gas (9,65) berührt, H = Tiefe der Flüssigkeit (6,52,64,77), und
L = Abstand vom Innenboden des Behälters (8) zur Oberseite der Wärmeisolierwand (2, 68, 76).
L = Abstand vom Innenboden des Behälters (8) zur Oberseite der Wärmeisolierwand (2, 68, 76).
3. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Beziehung
zwischen der Flüssigkeit (6, 52, 64, 77) bzw. der Oberfläche (19) der Flüssigkeit und der Geometrie
des dichten Behälters (8) die folgende Gleichung erfüllt:
I - C
A0
J-L
C = Konstante,
)V = Dichte des Dampfes der Flüssigkeit (6,52,64,
77) [kg/cmJ],
r = latente Wärme [kcal/kg] der Flüssigkeit (6, 52.64.77)
r = latente Wärme [kcal/kg] der Flüssigkeit (6, 52.64.77)
A = Fläche des Heizbereiches, der die Flüssigkeit
berührt,
A0 = Fläche [m2] der Flüssigkeit (6,52,64, 77), die
A0 = Fläche [m2] der Flüssigkeit (6,52,64, 77), die
das nichtkondensierbare Gas (9,65) berührt,
H = Tiefe der Flüssigkeit (6,52,64,77)
L = Abstand vom Innenboden des Behälters (8)
L = Abstand vom Innenboden des Behälters (8)
zur Oberseite der Wärmeisolierwand (2, 68,
76), und
t = Dicke der Wärmeisolierwand (2,68,76).
t = Dicke der Wärmeisolierwand (2,68,76).
4. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des
nichtkondensierbaren Gases (9, 65) im Behälter (8) mindestens 03 kg/cm2 ist.
Die Erfindung betrifft einen Wärmetauscher gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Ein solcher Wärmetauscher ist bekannt (US-PS 17 25 906). Bei dem bekannten Wärmetauscher wird
wegen der Temperaturdifferenz Wärme von dem Ort höherer Temperatur zu demjenigen niedriger Temperatur
übertragen. Die übertragene Wärmemenge ist dabei im wesentlichen proportional der Temperaturdifferenz.
Die zu übertragende Wärmemenge hängt also lediglich von der zwischen zwei Orten vorhandenen
Temperaturdifferenz, nicht jedoch von einem absoluten Temperaturwert ab.
Ein weiterer bekannter Wärmetauscher mit vergleichbarem Wärmeübertragungsverhalten ist aus der
US-PS 37 49 158 bekannt, in dessen Behälter kein Gas eingeschlossen ist. Bei einem weiteren bekannten
Wärmetauscher (DE-PS 8 21 729) ist sogar der Behälter mit der Umgebung über eine öffnung verbunden und
wird einem Motor mittels des Wärmetauschers ununterbrochen Wärme zugeführt, wobei der Wärmetauscher
im wesentlichen das gleiche proportionale Wärmeübertragungsverhalten hat.
Eine exponentiell verlaufende Kurve des Wärmeübertragungsverhaltens
erreicht ein bekanntes Wärmerohr (US-PS 25 81347), bei dem ein Inertgas im
Behälter enthalten ist, d. h. ein Gas, das mit der im Wärmerohr enthaltenen Flüssigkeit chemisch nicht
reagiert.
Zwar erlauben die bekannten Wärmetauscher die Übertragung großer Wärmemengen von einem Ort
zum anderen auch bei geringer Temperaturdifferenz. Jedoch ist keine Schalt- bzw. Ventilfunktion erreichbar,
d. h. eine Wirkungsweise, bei der Wärme im wesentlichen nur dann übertragen wird, wenn eine vorgegebene
Temperatur überschritten ist, wogegen sie im wesentlichen nicht übertragen wird, wenn die vorgegebene
Temperatur unterschritten ist, und zwar unabhängig von der Größe der Temperaturdifferenz. Bisher mußte,
um eine solche Wirkung zu erreichen, im Dampf- oder Fluidstrom ein Ventil vorgesehen werden, das abhängig
vom Erreichen der vorgegebenen Temperatur steuerbar ist.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, einen Wärmetauscher der eingangs genannten Art so auszubilden, daß
eine Wärmeventilwirkung erreichbar ist, wobei die Übertragung großer Wärmemengen möglich sein soll.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
Die Erfindung wird durch die Merkmale der Unteransprüche weitergebildet. Bei dem erfindungsgemäßen
Wärmetauscher ist ein WärmeiibertragunKSver-
halten erreichbar, das einer aus der Elektrotechnik bekannten Diodenkennlinie im wesentlichen entspricht.
Bei dem erfindungsgemäßen Wärmetauscher wird die Dampfmenge, die erzeugt wird, wenn die Flüssigkeit
nicht siedet, herabgesetzt, wodurch Blasen beim Sieden der Flüssigkeit so plötzlich auftreten, daß sie die
Flüssigkeit vom Hochtemperaturbereich in den Niedertemperaturbereich heben bzw. befördern. Dabei genügt
es, wenn lediglich ein nichtkondensierbares Gas verwendet wird. Dadurch wird die Wärmeschaltwirkung
erreicht. Das heißt, daß eine große Wärmemenge über der vorgegebenen Temperatur durch Auslösen von
Dampfblasen, die sich durch das Sieden der Flüssigkeit ergeben, übertragbar sind, während unter der vorgegebenen
Temperatur praktisch keine Wärme übertragen wird. Der erfindungsgemäße Wärmetauscher ist geeignet
zur Verwendung bei Geräten oder Maschinen, die eine Wärmeventilfunktion benötigen, wie insbesondere
bei einem Refrigerator, wie z. B. einem Kühlschrank, der mindestens zwei bezüglich eines Luftstroms voneinander
vollständig getrennte Kammern hat, wobei die Temperatur in jeder Kammer ohne einen solchen
Luftstrom durch Verwendung des erfindungsgemäßen Wärmetauschers frei eingestellt werden kann.
Die Erfindung wird anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es
zeigt
Fig. 1 schematisch einen Querschnitt des Grundaufbaus
eines Wärmetauschers,
F i g. 2 schematisch einen Querschnitt durch den Wärmetaurcher,
F i g. 3 ein Diagramm der Betriebsmerkmale des Wärmetauschers,
F i g. 4 bis 8 Querschnitte weiterer Ausführungsformen eines Wärmetauschers,
F i g. 9 ein Diagramm der Betriebsmerkmale eines Wärmetauschers und
Fig. 10 bis 17 Querschnitte von Anwendungen des
Wärmetauschers.
(F i g. 1) Ein Behälter 8, enthält eine Flüssigkeit 6 mit
niedrigem Verdampfungs- oder Siedepunkt und ein nichtkondensierbares Gas 9. Eine Wärmeisolier- oder
-dämmwand 2 teilt den Behälter 8 in einen Heizbereich
3 und einen Kühlbereich 4. Die Flüssigkeit 6 mit niedrigem Siedepunkt und das nichtkondensierbare Gas
9 sind in dem Behälter 8 unter Druck gespeichert, der von der Betriebstemperatur und dem Sattdampfdruck
der Flüssigkeit 6 abhängt. Solche Wärmetauscher sind bekannt. Nach Fig. 1 ist ein Teil des Behälters 8 mit
kleinem Durchmesser ausgeführt, um die Flüssigkeitsoberfläche 19 herabzusetzen, die das nichtkondensieri*are
Gas 9 berührt, wodurch die Dampfmenge während des Nichtsiede-Zeitabschnitts herabgesetzt wird (wobei
die Oberfläche 19 als freie Oberfläche der Flüssigkeit zu bezeichnen ist) und gleichzeitig leicht eine solche
Wirkung der Dampfblasen erreicht wird, daß die Flüssigkeit nach oben gehoben wird. Zusätzlich ist die
die Flüssigkeit 6 berührende Wärmeübertragungsfläche des Behälters 8, das ist die Wärmetauscherfläche 20, so
ausgelegt, daß sie auf eine maximale Erstreckung vergrößert ist, um dadurch die übertragene Wärmemenge
zum Siedezeitpunkt zu erhöhen. Darüber hinaus ist die gespeicherte Menge der Flüssigkeit 6 so bestimmt,
daß die Flüssigkeitsoberfläche 19 nicht in den Kühlbereich 4 reicht, sondern niedriger als der
Kühlbereich 4 ist, wenn keine Verdampfung stattfindet, wogegen die Flüssigkeitsoberfläche 19 den Kühlbereich
4 zum Siedezeitnunkt erreicht.
Selbst wenn die Temperatur der Flüssigkeit 6 durch eine Wärmequelle erhöht wird, kann die Flüssigkeit 6
nicht sieden, bis der Dampfdruck höher als der Speicherdruck des Gases wird, und die Flüssigkeit 6
vei dampft solange nicht von der Flüssigkeitsoberfläche
19, da sie mit dem nichtkondensierbaren Gas 9 bedeckt und der Dampfdruck geringer ist im Vergleich zum
Speicherdruck. Andererseits wird, da die Verdampfungsmenge der Flüssigkeit 6 wegen des kleinen
ίο Fläcjeninhalts der freien Oberfläche 19 gering ist und da
die Schicht des nichtkondensierbaren Gases 9 hochkonzentriert die Flüssigkeitsoberfläche 19 überdeckt, der
Dampf im wesentlichen nicht den Kühlbereich 4 erreichen. Daraus folgt, daß selbst dann, wenn die
Flüssigkeit 6 erwärmt wird, keine Wärme mit dem Dampf weggetragen wird, so daß die Wärme nur durch
die Wände des Behälters 8 infolge Wärmeleitung übertragen wird. In einem solchen Fall sollte die Wand
des Behälters 8 aus einem Werkstoff geringer Wärmeleitfähigkeit und mit geringer Dicke ausgeführt
sein, wodurch die übertragene Wärmemenge auf einen geringen Anteil begrenzt wird.
Im Gegensatz dazu wird, wenn die Temperatur der Flüssigkeit 6 einen bestimmten Wert überschreitet und
dann der Sättigungsdruck höher ist als der Speicherdruck, die Flüssigkeit 6 zu sieden beginnen (Fig 2),
wobei viele Dampfblasen 10 in der Flüssigkeit 6 erzeugt werden. Die Blasen 10 steigen zur Flüssigkeitsoberfläche
19 infolge ihres Auttriebs auf, während das
jo scheinbare Volumen der Flüssigkeit 6 zunimmt. Aus
diesem Grund steigt die freie Oberfläche 19 der Flüssigkeit 6 nach oben und erreicht möglicherweise
den Kühlbereich 4. In diesem Augenblick werden, da die Flüssigkeit 6 nahe dem Kühlbereich 4 unter die
r, Sättigungstemperatur abgekühlt wird, die nahe dem Kühlbereich 4 vorhandenen schwebenden Blasen 10
innerhalb der Flüssigkeit 6 kondensiert. Der Dampf wird sogleich kondensiert und überträgt die Wärme,
ohne dem Einfluß des Wärmewiderstandes des nichtkondensierbaren Dampfs 9 zu unterliegen. Darüber
hinaus tritt dieser Effekt nur im Zeitpunkt der Verdampfung (des Siedens) auf und kann bei Nichtverdampfung
nicht auftreten.
Der Wärmewiderstand von der Heizfläche zur 3 Kühlfläche kann an der Grenze einer kritischen
Temperatur plötzlich gewechselt werden. Je geringer der Durchmesser des Behälters 8 wird, um so geringer
wird das Gleiten, das zwischen den Blasen 10 und der Flüssigkeit 6 auftritt, und um so wirksamer wird die
Anstiegswirkung der Flüssigkeitsoberfläche 19. Andererseits wird, je größer der Flächeninhalt der
Wärmetauscherfläche 20 wird, die Erzeugung von Blasen 10 um so kräftiger, wodurch die Oberfläche
stärker angehoben wird mit dem damit verbundenen Anstieg der übertragenen Wärmemenge.
Durch Anwenden der Flüssigkeitsoberflächen-Anhebwirkung infolge der Blasen 10 (sog. Blasenpumpwirkung)
und dem Verdampfungs- oder Siedseffekt der Flüssigkeit 6 wird keine Wärme übertragen bei
bo Temperaturen unter dem Siedepunkt, wogegen nach
dem Sieden der Flüssigkeit 6 eine große Wärmemenge schnell übertragen wird. Wenn die durch Sieden
erzeugten Blasen 10 nach oben steigen und dann in der Flüssigkeit 6 nahe dem Kühlbereich 4 kondensieren,
b5 wird die Dampfwärme durch das Medium der
Flüssigkeit zur Kühlfläche übertragen. Die Wärmeübertragung ist sehr bedeutend. Wenn z. B. Fluorkohlenstoff
fKohlenwasserstoff-Fluoridi kondensiert wird, ist die
Wärmeübertragung durch Kondensation etwa 400 kcal/ cm2 · h · "C in einem Fall, bei dem 10 Gew.-% Luft mit
dem Dampf vermischt wird, während die Wärmeübertragung etwa 1500 kcal/cm2 · h · 0C in einem Fall ist, in
dem der Dampf in der Flüssigkeit kondensiert ist. Die Blasen kondensieren und werden flüssig, nachdem die
Wärme von ihnen entfernt ist, und sinken dann durch Schwerkraft nach unten.
Fig.3 zeigt eine Kurve, die die Beziehung zwischen
der Temperatur und der übertragenen Wärmemenge darstellt, mit der Temperatur an der Abszisse und der
übertragenen Wärmemenge an der Ordinate, wobei die Kurve auf einem Experiment mit einem Behälter 8 mit
Innendurchmesser 1 cm und Länge 30 cm beruht, mit Fluorkohlenstoff (Fluorcarbon) als Flüssigkeit 6 und
Luft als nichtkondensierbares Gas 9. Dies zeigt deutlich die Wärmeventilwirkung des Wärmetauschers.
Der verwendete Werkstoff für den Behälter 8 ist unerheblich. Im Fall eines aus Stahl hergestellten
Behälters 8 ist er befriedigend, wenn seine Dicke ausreichend gering ist. Ebenso kann der Behälter 8 aus
Keramikglas oder Kunststoff od. dgl. hergestellt sein. Es kann jeder Behälter 8 verwendet werden, insoweit er
dem Speicherdruck und der Temperatur im Betriebstemperaturbereich widerstehen kann. Es gibt jedoch
bevorzugte Ausführungsformen des Behälters 8 unter dem Gesichtspunkt der Wärmetauschwirkung, und
deshalb werden diese Ausführungsformen des Behälters 8 im folgenden beschrieben.
Im allgemeinen gilt für das Kräftegleichgewicht in der Flüssigkeit
L· —
1 -
mit 0 < λ < 1
(D
H = Ausgangstiefe der Flüssigkeit,
L' = Tiefe der Flüssigkeit, wenn Blasen erzeugt
werden, und
a = Blasen-Volumen (der sog. Porositäts- oder Hohlraumfaktor.
a = Blasen-Volumen (der sog. Porositäts- oder Hohlraumfaktor.
Andererseits ergibt sich der Hohlraumfaktor λ zu
(2)
,4ο =
während der Einheitszeit erzeugtes Blasenvolumen [mVhj,
Auftriebsgeschwindigkeit der Blasen [m/h], und
Flächeninhalt des die Flüssigkeit berührenden nichtkondensierbaren Gases [m2] (bei einem
Beispiel, in dem der Behälter 8 gemäß F i g. 1 und 2 senkrecht zur Horizontalebene angeordnet ist,
entspricht dieser Wert der Querschnittsfläche des Behälters 8.
Ferner wird
= hATA
(3)
(4)
r = latente Wärme der Flüssigkeit [kcal/kg],
yg = die Wichte des Dampfes der Flüssigkeit [kg/m3].
Q = Wärmeübertragungsmenge [kcal/h],
h — Siedewärmeübertragungsmenge
[kcal/m2 ■ h · 0C],
[kcal/m2 ■ h · 0C],
AT - Temperaturdifferenz[0C],
*> A = Flächeninhalt des Heizbereichs, der die Flüssigkeit
6 berührt (Wärmeübertragungsfläche) [m2].
Wenn die Gleichungen (2), (3) und (4) in die Gleichung (1) eingesetzt werden, ergibt sich die Gleichung, die die
in Oberflächenerhöhung der Flüssigkeit ausdrückt zu
U=
1 -
b A T
Da r, yf. Up im wesentlichen konstant sind, und unter
der Voraussetzung, daß h und Δ Τ konstant sind, nimmt L'zu, wenn AZA0 ansteigt und überschreitet möglicherweise
den Wert von L, der die Höhe bis zur Isolierwand 2 darstellt. Mit anderen Worten wird je kleiner die
Wärmetauschfläche A wird, Z.'um so größer, wodurch
die übertragene Wärmemenge zunimmt und die Wärmetauschwirkung steigt. In diesem Zusammenhang
ist eine Beziehung L< L' zum Durchführen der Wärmeübertragung zum Siedezeitpunkt notwendig,
während eine Beziehung H < L notwendig ist, um keine Wärmeübertragung zum Zeitpunkt des Nichtsiedens zu
erreichen. Auf diese Weise ist folgende Gleichung aus der Gleichung (5) und den genannten Bedingungen
ableitbar:
1 | mit | C ' · | A < H < L | (6) |
1 |
C =
L = |
A0-L | ||
zur Oberseite der | ||||
h · AT/Ug,una Abstand vom Isolierwand 2. |
Behälterboden |
Um das Wärmeleck zu verringern, ist es notwendig, die Höhe des Flüssigkeitsspiegels H kleiner als L zu
machen, wie das aus F i g. 1 ersehen werden kann.
Darüber hinaus ist es erwünscht, die Werte L und H so zu bestimmen, daß gilt
mit
= Dicke der thermischen adiabatischen Wand 2.
Die F i g. 4 zeigt eine Ausführungsform, bei der der Behälter 8 aus einem Rohr besteht, das geringen
Durchmesser über seine Länge hat, mit einem Vorratsbehälter 5 nichtkondensierbaren Gases, der an
seinem oberen Ende befestigt ist Dadurch, daß ein Vorratsbehälter 5 mit einem großen Aufnahmevermögen
vorgesehen ist, kann der gleiche Druck wie zur Speicherzeit aufrechterhalten werden, selbst wenn die
Oberfläche 19 der Flüssigkeit 6 ansteigt Das gibt eine scharf nach oben knickende Kurve (F i g. 3).
Fig.5 zeigt eine weitere Ausführungsform, bei der
ein Fallrohr 12 zusammen mit einem Steigrohr 21 vorgesehen ist, wobei der nach oben strömende Dampf
und die Flüssigkeit in einen Zweiphasenstrom und einen Flüssigkeitsstrom geteilt werden kann, so daß sich keine
gegenseitige Beeinflussung ergibt womit die Flüssigkeit 6 leicht zurückfließt Als Folge wird eine Blasenpump-
wirkung erzielt, mit einer Wärmeiibertragungsmenge, die doppelt so hoch ist wie bei einem einfachen Rohr.
Zusätzlich ist besonders zufriedenstellende Flüssigkeitsumwälzung und die erhöhte Wärmeiibertragungsmenge
erreicht bei einer Querschnittsfläche des Steigrohrs 12, die nicht größer als 36 mm- ist.
Die Fig.6 zeigt eine weitere Ausführungsform, bei
der der Heizbereich 3 und der Kühlbercich 4 im oberen
bzw. unteren Abschnitt angeordnet sind. Es ist jedoch vorzuziehen, daß jeder Abschnitt des Behälters etwas
gegen die Horizontale geneigt ist.
In diesem Fall ist der Wert von L die Flüssigkeitshöhe
kurz bevor die in dem Steigrohr 21 wegen der in der Flüssigkeit auftretenden Blasen nach oben strömende
Flüssigkeit vorn oberen Ende des Rohrs 21 durch d^p.
Kühlbereich 4 zum Rohr 12 weiter nach unten fließt. Es kann eine Verbesserung der Wärmeübertragung erwartet
werden durch geeignetes Auswählen der Winkel des Heizbereichs 3 und des Kühlbereichs 4 gegen die
Horizontale, wobei die Bereiche 3 und 4 im oberen bzw. unteren Abschnitt angeordnet sind, oder durch Ändern
des Umwälzwiderstandes des Wärmemediums, das durch den Behälter umgewälzt wird, z. B. durch Erhöhen
des Rohrdurchmessers im Heizbereich 3, während der Durchmesser des Rohrs 21 gegenüber dem Durchmesser
des Rohrs im Heizbereich 3 verringert ist und die Länge des Rohrs noch geringer gemacht wird als die des
Rohres 12, und diese Merkmale kombiniert sind, wodurch die Wärmeübertragung verbessert wird.
F i g. 7 zeigt eine weitere Ausführungsform, bei der ein Steigrohr und ein Fallrohr im selben Behälter 8
angeordnet sind, wobei ein Zustand gezeigt ist, bei dem die Temperatur der Flüssigkeit 6 höher ist als die
Sättigungstemperatur, um dadurch Blasen 10 zu erzeugen.
Jegliche Flüssigkeitsart kann als Flüssigkeit 6 verwendet werden, soweit sie einen niedrigen Siedepunkt
hat. Als Flüssigkeit 6 können zusätzlich zu dem beschriebenen Fluorkohlenstoff verwendet werden:
Alkohol, Wasser, Quecksilber, Alkalimetalle wie Kalium od. dgl.. Silikonöl, Flüssigstickstoff, Flüssigsauerstoff
und Flüssigerdgas usw. Andererseits werden als nichtkondensierbares Gas 9 vorzugsweise solche
verwendet, die chemisch stabil gegenüber der Flüssigkeit 6 sind. Deshalb können neben der obengenannten
Luft noch Stickstoff, Argongas, Kohlendioxidgas od. dgl. verwendet werden.
F i g. 8 zeigt noch eine weitere Ausführungsform, bei der ein Teil 13 des Behälters 8 aus einem flexiblen
Werkstoff hergestellt ist, wie z. B. einem Metailbalg, der den Speicherdruck des nichtkondensierbaren Gases 9
durch Ändern des Innenvolumens des Behälters 8 mittels eines Druckstempels 14 verändert. Fig. 9 zeigt
die Beziehung zwischen der Temperatur und der übertragenen Wärmemenge, bei der die nach oben
knickende Temperaturkurve verändert werden kann.
Unterdessen kann, wenn der Speicherdruck des nichtkondensierbaren Gases gering ist, die Sättigungstemperatur nicht genau eingestellt werden. Die
Verwendung -von Fluorkohlenstoff und Luft lassen eine Genauigkeit von ± 1°C bei einem Druck von 0,3 kg/cm2
einhalten.
Ein Temperaturfühler komplizierter Bauart ist nicht erforderlich, sondern es ist ein Wärmeübertrager
einfachen Aulbaues ohne Ventil gebildet, der jedoch eine Ventilwirkung bietet, da er abhängig von der
Temperatur betreibbar ist, die sich selbst eingestellt hat durch Prüfen des Wärmestroms.
Es kann mil dem beschriebenen Wärmetauscher ein Refrigerator, insbesondere ein Kühlschrank ausgestattet
sein, der mindestens zwei Kammern verschiedener Temperaturen durch Verwenden einer einzigen Kühlr)
einrichtung kühlen kann, ohne eine Luftverbindung oder eine Luftströmung zu benötigen.
Fig. 10 ist eine Darstellung, die das Prinzip eines den
beschriebenen Wärmetauscher verwendenden Kühlschranks wiedergibt. Der Wärmetauscher 51 ragt durch
ίο eine Trennwand, die vom Gefrierfach 31 und einem
Kühlraum oder -fach 32 begrenzt ist, wobei der untere Abschnitt des Wärmetauschers 51 im Kühlfach 32 und
der obere Abschnitt im Gefrierfach 31 angeordnet sind. Es gibt keine Begrenzung der Größe und der
!5 Einsteü-Lagedes Wärmetauschers51. Fig. !Ozeigtden
Fall,daßderÜbertauscher51 im Kühlfach 32 langer und
im Gefrierfach 31 kürzer ist. Es gibt keine Luftverbindung zwischen dem Kühlfach 32 und dem Gefrierfach
31.
Bei einer derartigen Anordnung wird das Gefrierfach 31 mit kalter Luft 35 aus dem Kühlgerät-Raum oder
Kühler-Abteil 33 gekühlt, während das Kühlfach 32 mittels des Wärmetauschers 51 gekühlt wird. Nun sei
angenommen, daß die Temperatur im Kühlfach 32 höher als der festgelegte Wert ist. Dieser festgelegte
Wert ist abhängig von den für das Kühlfach 32 benötigten Funktionen und liegt meistens zwischen 2
und 5°C. Dann, wenn die Temperatur diesen vorgeschriebenen Wert überschreitet, beginnt die in dem
jo Wärmetauscher 51 gespeicherte Flüssigkeit 52 zu sieden, und auf diese Weise heben die Dampfblasen die
Flüssigkeitsoberfläche in dem Wärmetauscher 51 an, so daß die Flüssigkeitsoberfläche den oberen Bereich 53
des Wärmetauschers 51 erreicht. Demzufolge können
r. die Dampfblasen leicht den oberen Bereich durch die
Flüssigkeit 52 erreichen, ohne dem Einfluß des nichtkondensierbaren Gases, das im Raum 53 gespeichert
ist, zu unterliegen. Auf diese Weise wird das Kühlfach 32 gekühlt. Wenn die Temperatur im Kühlfach
4(1 32 unter dem vorgeschriebenen Wert liegt, wird der
obere Abschnitt des Wärmeübertragers so vom unteren Abschnitt thermisch getrennt, daß das Gefrierfach 31 im
wesentlichen vollständig vom Kühlfach 32 wärmeisoliert ist, weshalb das Kühlfach 32 auf diese Weise unter
4-, den vorgeschriebenen Wert abgekühlt wird.
Bei einem derartigen Kühlschrank wird, da es keine Luftverbindung zwischen dem Gefrierfach und dem
Kühlfach gibt und der Wärmetauscher selbst mit Funktionen wie der eines Temperaturfühlers und der
so einer Steuereinrichtung zum Steuern des Wärmestroms versehen ist, weder ein besonderer Wärmefühler noch
eine besondere Steuer- oder Regelschaltung benötigt. Das vermindert die Ablagerung von Eis und ergibt einen
billigen Kühlschrank mit guter Steuer- oder RegelbarkeiL
Bei der Ausbildung des Wärmetauschers sind zahlreiche weitere Ausbildungsformen und Anwendungsfälle
möglich. Beispielsweise kann der Wärmetauscher als flache Platte ausgebildet sein und können
bo mehrere parallel angeordnete Rohre verwendet werden.
Gemäß Fig. 11 sind ein Wärmetauscher 61 für das Gefrierfach 31 und ein Wärmetauscher 62 für das
Kühlfach 32 getrennt voneinander innerhalb des
b5 Kühler-Abteils 33 vorgesehen, das das Kühlgerät 34
enthält. Der Wärmetauscher 62 durchsetzt dabei das Gefrierfach 31, wobei sich die Oberfläche dessen
Flüssigkeit im Kühlfach 32 befindet.
Bei dem Kühlschrank gemäß Fig. 12 ist der Wärmetauscher 63 ringförmig ausgebildet, wobei in
dessen oberem Abschnitt das nichtkondensierbare Gas 65 und in dessen unterem Abschnitt die Flüssigkeit 64
gespeichert sind. Die Trennung der Durchtrittswege für aufsteigende und abweichende Strömung beseitigt
gegenseitige Unterbrechungen und verringert den Strömungswiderstand.
Bei dem in F i g. 13 dargestellten Ausführungsbeispiel
berührt der obere Abschnitt 65 des ringförmigen Wärmetauschers 63 das Kühlgerät 34 direkt, wodurch
der Wärmewiderstand verringert wird. Weiter ist das einen Teil des Wärmetauschers 63 bildende Fallrohr 67
wärmeisoliert, wodurch die Umwälzwirkung durch die Pumpwirkung der Blasen stark erhöht wird.
Fig. 14 zeigt im Teilschnitt eine Trennwand 68 zwischen dem Gefrierfach 31 und dem Kühlfach 32,
wobei ein ringförmiger Wärmeübertrager 63 vorgesehen ist und wobei Kühlseite und Heizseite sich
horizontal gegenüberliegen. Dadurch wird ein vergleichsweise sanfter Flüssigkeitsstrom hervorgerufen.
Fig. 15 zeigt ein Ausführungsbeispiel mit drei Fächern 31, 32, 69, wobei Wärmetauscher 70, 71, 72
unterschiedlicher Betriebstemperaturen verwendet sind, um die drei Fächer 31, 32, 69 auf unterschiedliche
Temperaturen zu halten. In ähnlicher Weise können zumindest zwei der Fächer auf gleicher Temperatur
gehalten werden, wobei unterschiedliche Feuchtigkeitswerte erreichbar sind. In einem solchen Fall ist der
Durchmesser eines Teils des Wärmetauschers verringert, um das Ansteigen der Flüssigkeitsoberfliiche zu
erleichtern.
Fig. 16 zeigt eine Zellen- oder Kastenausbildung des Wärmetauschers 73 in einer Trennwand 76 zwischen
dem Gefrierfach 31 und dem Kühlfach 32. An der Innenseite sind Vorsprünge 74 und 75 in der Or>er- bzw.
Unterseite vorgesehen, um das Ansteigen de- Flüssigkeitsoberfläche
in der erläuterten Weise dadurch zu erleichtern, daß die Flüssigkeit beim Sieden mit den
oberen Vorsprüngen 75 in Berührung kommt.
Nach Fig. 17 ist der Wärmetauscher auch auf ein Raumkühlgerät anwendbar. Zwei von einander unabhängige
Räume 80, 81 können unabhängig voneinander mittels eines Kühlers 82 gekühlt werden. Während der
Raum 80 direkt vom Kühler 82 gekühlt wird, wird der Raum 81 mittels des Wärmetauschers 83 auf die
geeignete Temperatur gebracht, wobei der Wärmetauscher am Kühler 82 angebracht ist. Zum Umwälzen der
Luft kann ein Gebläse 84 vorgesehen sein.
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Wärmetauscher, mit einer Wand zum Trennen eines Hochtemperaturbereichs von einem Niedertemperaturbereich,
mit einem durch die Wand ragenden Behälter, dessen eine Seite im Hochtemperaturbereich
und dessen andere Seite im Niedertemperaturbereich angeordnet ist, und mit einer
Wärmetausch-Flüssigkeit im Behälter, um durch deren Sieden Wärme vom Hochtemperaturbereich
zum Niedertemperaturbereich zu übertragen, d adurch gekennzeichnet,
daß die Wand eine Wärmeisolierwand (2,68,76) ist,
daß ein nichtkondensierbares Gas über der Wärmetauschflüssigkeit (6, 62, 64, 77) im Behälter (8)
vorgesehen ist,
daß die das nichtkondensierbare Gas (9, 65) berührende freie Oberfläche (19) der Flüssigkeit (6,
52,64,77) kleiner als der übrige die Flüssigkeit (6,52,
64) enthaltende Flächenbereich des Behälters (8) ist, daß ein Teil des Behälters (8) mit dem kleineren
Flächenbereich zwischen der freien Oberfläche (19) der Flüssigkeit (6,52,64, 77) und der Wärmeisolierwand
(2, 68, 76) liegt und daß die freie Oberfläche der Flüssigkeit (6, 52, 64, 77) nicht in den
Niedertemperaturbereich ragt.
2. Wärmetauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Beziehung zwischen der
Oberfläche (19) der Flüssigkeit (6,52,64,77) und der
Geometrie des Behälters (8) die folgende Gleichung erfüllt:
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9173873A JPS5723194B2 (de) | 1973-08-17 | 1973-08-17 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2439442A1 DE2439442A1 (de) | 1975-03-13 |
DE2439442B2 true DE2439442B2 (de) | 1980-04-30 |
DE2439442C3 DE2439442C3 (de) | 1981-01-15 |
Family
ID=14034850
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2439442A Expired DE2439442C3 (de) | 1973-08-17 | 1974-08-16 | Wärmetauscher |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3985182A (de) |
JP (1) | JPS5723194B2 (de) |
DE (1) | DE2439442C3 (de) |
GB (1) | GB1483606A (de) |
IT (1) | IT1016826B (de) |
NL (1) | NL166325C (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3003160A1 (de) * | 1980-01-30 | 1981-09-17 | Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen | Waermetauscher |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS51157113U (de) * | 1975-06-09 | 1976-12-14 | ||
US3977378A (en) * | 1975-06-30 | 1976-08-31 | General Motors Corporation | Self-controlled vapor heat capsule for engine intake mixture heating |
JPS52141047A (en) * | 1976-05-20 | 1977-11-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Heat recovering apparatus |
US4092140A (en) * | 1976-09-08 | 1978-05-30 | Ppg Industries, Inc. | Apparatus and method using heat pipes for manipulating temperature gradients in a glass forming chamber |
JPS5360723U (de) * | 1976-10-26 | 1978-05-23 | ||
DE2716686C2 (de) * | 1977-04-15 | 1983-09-29 | Bosch-Siemens Hausgeräte GmbH, 7000 Stuttgart | Geschirrspülmaschine oder Wäschetrockner mit einem Wärmerohr für die Kondensation von Wasserdampf |
JPS55116091A (en) * | 1979-02-15 | 1980-09-06 | Agency Of Ind Science & Technol | Heat transferring method and heat transfer element used for excution thereof |
CA1129406A (en) * | 1980-05-19 | 1982-08-10 | Masaaki Munekawa | Device for releasing heat |
FR2486638B1 (fr) * | 1980-07-11 | 1986-03-28 | Thomson Brandt | Ensemble frigorifique a compartiments a temperatures differentes |
US4498306A (en) * | 1982-11-09 | 1985-02-12 | Lewis Tyree Jr | Refrigerated transport |
US4836716A (en) * | 1986-02-25 | 1989-06-06 | Chevron Research Company | Method and apparatus for piled foundation improvement through freezing using surface mounted refrigeration units |
US4723876A (en) * | 1986-02-25 | 1988-02-09 | Chevron Research Company | Method and apparatus for piled foundation improvement with freezing using down-hole refrigeration units |
US4858678A (en) * | 1988-06-02 | 1989-08-22 | The Boeing Company | Variable heat conductance heat exchanger |
FR2672114B1 (fr) * | 1991-01-25 | 1994-03-11 | Froid Ste Europ Indle | Unites de refrigeration pour enceintes refrigerees et installation de refrigeration utilisant de telles unites. |
US5269151A (en) * | 1992-04-24 | 1993-12-14 | Heat Pipe Technology, Inc. | Passive defrost system using waste heat |
GB9311404D0 (en) * | 1993-06-02 | 1993-07-21 | Ovington Limited | Apparatus for controlling temperature |
US5513696A (en) * | 1995-03-08 | 1996-05-07 | Zomeworks Corporation | Passive temperature regulating system for a building |
US5884693A (en) * | 1997-12-31 | 1999-03-23 | Dsc Telecom L.P. | Integral heat pipe enclosure |
JP3964580B2 (ja) * | 1999-09-03 | 2007-08-22 | 富士通株式会社 | 冷却ユニット |
US6357512B1 (en) | 2000-07-26 | 2002-03-19 | Zomeworks | Passive heating and cooling system |
JP4226035B2 (ja) * | 2003-01-22 | 2009-02-18 | ソン チョル パク | 穀物冷蔵庫 |
DE10334793A1 (de) | 2003-07-30 | 2005-02-24 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Geschirrspülmaschine |
JP2014500420A (ja) | 2010-12-10 | 2014-01-09 | グローバル カーボン ソリューションズ インコーポレイテッド | パッシブ熱抽出および発電 |
DE102010054172A1 (de) * | 2010-12-11 | 2012-06-14 | Michael Bauer | Verfahren und Behältersystem zur Umwandlung von Solarenergie |
WO2014089597A1 (en) * | 2012-12-13 | 2014-06-19 | Empire Technology Development Llc | Heat transfer system and method |
DE102013014988A1 (de) | 2013-09-07 | 2015-03-26 | Messer Austria Gmbh | Brenner |
US10184730B2 (en) * | 2016-08-17 | 2019-01-22 | Harris Corporation | Phase change cell |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1725906A (en) * | 1927-07-05 | 1929-08-27 | Frazer W Gay | Heat transfer means |
US2581347A (en) * | 1943-07-09 | 1952-01-08 | Electrolux Ab | Absorption refrigeration apparatus and heating arrangement therefor |
US3613773A (en) * | 1964-12-07 | 1971-10-19 | Rca Corp | Constant temperature output heat pipe |
US3517730A (en) * | 1967-03-15 | 1970-06-30 | Us Navy | Controllable heat pipe |
LU57482A1 (de) * | 1968-12-05 | 1970-06-09 | ||
US3525386A (en) * | 1969-01-22 | 1970-08-25 | Atomic Energy Commission | Thermal control chamber |
US3672443A (en) * | 1969-01-28 | 1972-06-27 | Teledyne Inc | Thermal control and power flattening for radioisotopic thermodynamic power system |
US3543839A (en) * | 1969-05-14 | 1970-12-01 | Trw Inc | Multi-chamber controllable heat pipe |
JPS466687A (de) * | 1970-05-13 | 1971-12-13 | ||
US3609458A (en) * | 1970-05-15 | 1971-09-28 | Texas Instruments Inc | Electronic safety system |
GB1338767A (en) * | 1970-12-23 | 1973-11-28 | Shell Int Research | Fuel vapourizing device for an internal combustion engine or gas turbine engine |
US3807493A (en) * | 1971-09-28 | 1974-04-30 | Kooltronic Fan Co | Heat exchanger using u-tube heat pipes |
-
1973
- 1973-08-17 JP JP9173873A patent/JPS5723194B2/ja not_active Expired
-
1974
- 1974-08-13 NL NL7410833.A patent/NL166325C/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-08-14 IT IT69540/74A patent/IT1016826B/it active
- 1974-08-14 US US05/497,397 patent/US3985182A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-08-15 GB GB36025/74A patent/GB1483606A/en not_active Expired
- 1974-08-16 DE DE2439442A patent/DE2439442C3/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3003160A1 (de) * | 1980-01-30 | 1981-09-17 | Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen | Waermetauscher |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2439442C3 (de) | 1981-01-15 |
NL166325C (nl) | 1981-07-15 |
NL166325B (nl) | 1981-02-16 |
DE2439442A1 (de) | 1975-03-13 |
NL7410833A (nl) | 1975-02-19 |
JPS5723194B2 (de) | 1982-05-17 |
US3985182A (en) | 1976-10-12 |
JPS5042451A (de) | 1975-04-17 |
IT1016826B (it) | 1977-06-20 |
GB1483606A (en) | 1977-08-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2439442B2 (de) | Wärmetauscher | |
DE1966720B2 (de) | Vorrichtung zum Regeln der Temperatur eines Raumes | |
DE3490119C2 (de) | Wärmeaustauscher | |
DE1551415A1 (de) | Waermeaustauscher mit mehreren Fluessigkeiten | |
DE1918624A1 (de) | Vorrichtung zur kontinuierlichen Tiefkuehlung von Objekten | |
DE19724020A1 (de) | Wärmestrahlungsgerät mit Wärmerohr für Energiespeicherbatteriegeräte | |
DE2507614C3 (de) | Vorrichtung zur Herstellung von suprafluidem Helium unter Druck bei sehr tiefer Temperatur | |
DE4108981A1 (de) | Anordnung und verfahren zur waermeabfuhr von mindestens einer waermequelle | |
DE2739199B2 (de) | Schalt- und regelbares Wärmerohr | |
DE3236612C2 (de) | ||
DE2425479C3 (de) | Warmebehandlungsvorrichtung für synthetische Filamentgarne | |
DE2013565A1 (de) | Warmwasserheizung | |
DE4033383C2 (de) | Kühlvorrichtung für elektronische Bauelemente | |
DE624771C (de) | Kuehlkammer mit einem Kuehlmittelbehaelter und einem geschlossenen Umlaufsystem fuer eine Kaelteuebertragungsfluessigkeit | |
DE4020859C2 (de) | Verfahren zum Herstellen der Wärmeisolation eines Wärmespeichers und Wärmespeicher zur Durchführung des Verfahrens | |
DE2520888C3 (de) | Anordnung zum Konstanthalten der Betriebstemperatur eines Halbleiteroszillators | |
DE1907364A1 (de) | Fluessigkeitswiderstand zur Steuerung elektrischer Stroeme | |
DE2808748C2 (de) | Lagerbehälter und Thermoblock hierfür | |
DE630456C (de) | Intermittent arbeitender Absorptionskaelteapparat | |
DE1551415C (de) | Wärmetauscher mit mehreren Flussigkei ten zur Kühlung eines warmeerzeugenden Ob jektes | |
DE4401066A1 (de) | Röntgenstrahler mit einem Temperaturfühler | |
DE3812303A1 (de) | Fluidkuehler | |
CH393386A (de) | Wärmeaustauscher | |
DE629736C (de) | Kuehlschrank mit einem Absorptionsapparat | |
DE2152767A1 (de) | Stabilisierung der Temperatur einer Radioisotopen Wärmequelle vermittels einer Warmeubertragungsvorrichtung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |