DE2437568B2

DE2437568B2 - Verfahren und vorrichtung zur katalysatorueberfuehrung von einem reaktor zu einem regenerator

Info

Publication number: DE2437568B2
Application number: DE19742437568
Authority: DE
Inventors: Daniel George Des Piaines; Stevens Richard Lewis EIk Plackmann
Original assignee: Universal Oil Products Co
Current assignee: Universal Oil Products Co
Priority date: 1973-08-09
Filing date: 1974-08-03
Publication date: 1977-08-25
Also published as: FR2240048B1; DE2437568C3; JPS5646894B2; US3839196A; DE2437568A1; AU7231174A; FR2240048A1; ATA643874A; GB1469562A; CA1031539A; IT1018862B; JPS5044987A; AT347413B

Description

Die Erfindung bezieht sich auf verbesserte Einrichtungen und Verfahren zur Durchführung der Umwandlung eines Kohlenwasserstoffreaktionsstromes in einem katalytischen Reaktionssystem, durch das Katalysatorteilchen unter Schwerkraftfluß beweglich sind, die in einer mit dem Reaktionssystem integrierten Regenerationseinrichtung regeneriert werden sollen. Im besonderen betrifft die Erfindung ein geregeltes Verfahren zur Überführung von Katalysatorteilchen aus dem Reakiionssystem zur Regeneriereinrichtung. Dieses Transportsystem läßt sich in mehrstufigen Reaktionsverfahren sowie in einstufigen Reaktionsverfahren einsetzen, wobei die Umwandlungsreaktionen in der Hauptsache entweder exotherm oder endotherm sind. Ebenso kann der Fluß des Kohlenwasserstoffreaktionsstromes, bezogen auf die Bewegungsrichtung der Katalysatorteilchen durch das Reaktionssystem im Gleichstrom oder im Gegenstrom erfolgen.

Verschiedene Arten von ein- und mehrstufigen Reaktionssystemen haben weitgehende Anwendung in der ganzen erdöl- und petrochemischen Industrie gefunden. Sie werden verwendet, um vielerlei Reaktionen, insbesondere Kohlenwasserstoffumwandlungen durchzuführen. Was die mehrstufigen Reaktionssysterne betrifft, so gibt es allgemein zwei Arten: 1. Solche mit einer Anordnung nebeneinander unter Zwischenschaltung von Aufheizung und/oder Kühlung zwischen den Reaktionszonen, wobei der Reaktions-

strom oder die Reaktionsmischung nacheinander von einer Zone zur anderen fließt und 2. eine Anordnung übereinander, worin eine einzige Reaktionskammer jie mehreren katalytischen Kontaktstufen aufnimmt. Di? zahlreichen durchgeführten Kohlcnwasserstoffrcaktionen umfassen sowohl solche, die Wasserstoff erzeugen als auch solche, die Wasserstoff verbrauchen. In Anwendung auf die Erdölraffmation sind die Systeme benutzt worden, um solche Kohlenwasserstoffumwandlungsreaktionen durchzuführen, die bei der katalytischen Reformierung, bei der Festbettalkylierung, Äthylendehydrierung unter Erzeugung von Styrol, anderen Dehydrierverfahren, Hydroraffination, Isomerisierung, Entschwefelung, Hydrocrakkung, Hydrierung, Transalkylierung, Dampfreformierung zum Ersatz von Naturgasprodukt usw. herrschen. Die Erfindung ist auf die Anwendung in einem einstufigen Reaktionssystem, in einem mehrstufigen Reaktionssystem in Nebeneinanderanordnung, in einem System, wo zwei oder mehr katalytische Kontaktzonen übereinander angeordnet sind, oder in einem übereinander angeordneten System mit ein oder mehreren zusätzlichen Reaktionszonen in Nebeneinanderanordnung zu dem Stapel gerichtet. Da Katalysatorteilchen, die durch ein Reaktionssystem mittels Schwerkraftfluß beweglich sind, sich zwangsläufig in Abwärtsrichtung bewegen, umfaßt das vorliegende Transportsystem den Abzug von Katalysatorteilchen vom Boden einer Reaktionszone und die schließliche Beförderung von dort zur Oberseite der Regeneriereinrichtung. Es versteht sich, daß die jeweilige Ausgestaltung der Reaktionszone mit dem System für die Erfindung unwesentlich ist, d. h., das vorliegende Transportsystem ist anwendbar auf Reaktionssysteme, worin der Katalysator als Ringschicht oder als zylindrische Schicht angeordnet ist, die praktisch d^:^selbe Querschnittsfläche wie das Reaktionsgefäß besitzt.

Im Interesse der Kürze und ohne Beschränkung der Erfindung werden im folgenden solche Reaktionssysteme beschrieben, worin eine sich abwärts bewegende Xatalysatorteilchenschicht bei der Umwandlung eines Kohlenwasserstoffreaktionsstromes mit Wasserstoff im Gegenstrom verwendet wird und die Katalysatorteilchen in Form einer Ringschicht angeordnet sind.

Kurz gesagt besitzt das Ringschichtsystem eine Reaktionskammer, die ein koaxial angeordnetes, den Katalysator zurückhaltendes Sieb mit einer nominellen inneren Querschnittsfläche kleiner als die Kammer und ein gelochtes Mittelrohr von einer nominellen Querschnittsfläche kleiner als das Katalysatorrückhaltesieb aufweist. Der Kohlenwasserstoffreaktionsstrom wird in den ringförmigen Raum eingeleitet, der zwischen der Innenwand der Kammer und der Außenfläche des Katalysatorrückhaltesiebs gebildet ist. Letzteres bildet eine ringförmige Katalysatorhaltezone mit der Außenfläche des gelochten Mittelrohres. Der Reaktionsstrom fließt seitlich radial durch das Sieb und die Katalysatorzone in das Mittelrohr und aus der Reaktionskammer heraus. Der Aufbau und die Arbeitsbedingungen verlangen natürlich, daß die öffnungen in dem Mittelrohr und auch in dem Katalysatorrückhaltesieb so bemessen sind, daß der Durchgang von Katalysatorteilchen dadurch behindert ist.

Die Hauptaufgabe der Erfindung besteht in der Schaffung eines Fördersystems für den Katalysator vom Reaktor zum Regenerator zwecks Benutzung bei einem Kohlenwasscrstofl'umwandlungsvcrfahren sowie einer Methode zum Abzug von Katalysatorteilchen aus einer Reaktionszone, die in einer Wasser-Stoffatmosphäre arbeitet, und durch die die Teilchen mittels Schwerkraftflusses beweglich sind, und zur Beförderung der abgezogenen Katalysatorteilchen zu einer Regeneriereinrichtung, die in einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre arbeitet. Das geregelte System

ίο dient zur Überführung von Katalysatorteilchen aus einer Kohlenwasserstoffumwandlungszone zu einer Regeneriereinrichtung, in der entaktivierte Katalysatorteilchen regeneriert werden.

Die Erfindung bezieht sich daher auf ein katalytisches eaktionssystem mit einer integrierten Katalysatorregeneriereinrichtung, worin 1. ein Kohlenwasserstoffstrom mit Wasserstoff in Kontakt mit Katalysatorteilchen, die durch das System über Schwerkraftfluß beweglich sind, umgesetzt wird, 2. aus dem

»o System entfernte Katalysatorteilchen in die Regeneriereinrichtung eingeführt werden und 3. diese Katalysatorteilchen durch die Regeneriereinrichtung mittels Schwerkraftfluß beweglich sind. Die Erfindung besteht in dem Verfahren zur Überführung der Katalysatorteilchen von dem Reaktionssystem zu der Regeneriereinrichtung, in der Weise, daß man a) Katalysatoiteilchen vom Boden der Reaktionszone durch mehrere Katalysatorabzugsleitungen abführt, b) diese Katalysatorteilchen durch die Leitungen in den Oberteil eines Abzugs- und Fördergefäßes einführt, während gleichzeitig kontinuierlich ein Reinigungsstrom in das Gefäß eingeführt wird, der im Gegenstrom durch die Leitungen fließt, um Kohlenwasserstoffe von den Katalysatorteilchen zu entfernen, c) wenn der Spiegel der Katalysatorteilchen in dem Transportgefäß die Austragenden der Leitungen berührt und dadurch automatisch der Fluß von Katalysatorteilchen hindurch beendet wird, man einen Fließmittelstrom abwärts in einen Ringraum, der durch zwei ungelochte konzentrische Mittelrohre innerhalb des Gefäßes gebildet ist, mit einer ausreichenden Geschwindigkeit einführt, um die Katalysatorteilchen anzuheben und durch das innere konzentrische Mittelrohr aufwärts aus dem Transportgefäß heraus zu bewegen, d) man im wesentlichen gleichzeitig mit der Einführung des Förderstromes die Geschwindigkeit des Reinigungsstromes auf einen Wert anhebt, bei dem der beendete Fluß von Katalysatorteilchen innerhalb der Abzugsleitungen aufrechterhalten wird, e) man die entfernten Katalysatorteilchen und den Förderstrom aufwärts durch eine Steigleitung führt und sie zu einem Strömungsmittelfeststofftrenngefäß einführt und die Katalysatorteilchen von dem Förderstrom abtrennt, f) nach praktisch völligem Durchgang der abgezogenen Katalysatorteilchen durch die Förderleitung zum Trenngefäß man 1. den Fluß des Förderstromes abstellt, 2. den Druck zwischen dem Trenngefäß und einem ventilblockierten Verriegelungsfülltrichter ausgleicht und 3. die Katalysatorteilchen in den Verriegelungsfülltrichter einführt, g) man den Verriegelungsfülltrichter von dem Trenngefäß isoliert und die Katalysatorteilchen mit einem inerten Reinigungsstrom zur Entfernung von Wasserstoff daraus behandelt, h) den Druck zwischen dem Verriegelungsfülltrichter und einer Regeneriereinrichtung ausgleicht und e) die anfallenden ausgespülten Katalysatorteilchen in den Oberteil der Regeneriereinrichtung durch mehrere Katalysatorüberführungsleitungen einführt.

Bei einer anderen Ausführungsform werden die gespülten Katalysatorteilchen in einen Feingutentfernungstrichter vor ihrer Überführung in die Regeneriereinrichtung eingeführt.

Diese und andere Merkmale und vorteilhafte Ausführungsformen ergeben sich aus der folgenden näheren Beschreibung des geregelten Überführungssystems für Katalysator vom Reaktor zum Regenerator und des Verfahrens zur Überführung von Katalysatorteilchen unter Benutzung dieses Systems. Bei einer anderen Ausführungsform wird der Druck zwischen dem Trenngefäß und dem Fördergefäß ausgeglichen, nachdem die katalysatorteilchen in den Verriegelungsfülltrichter eingeführt worden sind und nachdem dieser von dem Trenngefäß isoliert worden ist.

Wie schon erwähnt; ist die Erfindung anwendbar auf Kohlenwasserstoffumwandlungsverfahren unter Benutzung von Reaktionssystemen, bei denen die Katalysatorteilchen durch Schwerkraftfluß bewegt werdend Solche Systeme können in Anwendung auf die Erdölraffination bei vielerlei Kohlenwasserstoffumwandiungsreaktionen wie katalytischer Reformierung, Alkylierung, Hydroraffinierung, Hydrocrakkung, Dehydrierung, Hydrierung, Dampfreformierung usw. verwendet werden. Im Interesse der Einfachheit und Kürze wird die Erfindung weiterhin zum Teil in Verbindung mit dem bekannten katalytischen Reformierungsverfahren beschrieben. Es versteht sich jedoch, daß das geregelte Transportsystem für Katalysator vom Reaktor zum Regenerator auch bei anderen Kohlenwasserstoffumwandlungsverfahren eine eindeutige Verbesserung, bei denen ein Reaktionssystem angewandt wird, in welchem Katalysatorteilchen durch Schwerkraftfluß beweglich sind, aufweist.

Geschichtlich hatte zu Anfang die katalytisch^ Reformierung die Form eines nichtregenerativen Systems mit festliegender Schicht und enthielt mehrere Reaktionen nebeneinanderliegend. Wenn die katalytische Masse zu solchem Maße entaktiviert worden war, daß ein kontinuierlicher Betrieb nicht langer wirtschaftlich durchführbar war, wurde die ganze Anlage abgeschaltet und der Katalysator am Ort regeneriert. Nach mehreren solchen Regenerationen wurde der Katalysator durch frischen ersetzt und der entaktivierte Katalysator entweder wieder aufgearbeitet oder einem mühseligen umständlichen Verfahren zur Rückgewinnung der katalytisch aktiven Metalle unterzogen. In den letzten zwanzig Jahren ist das sogenannte Schwingbettsystem, bei welchem ein besonderer, frisch regenerierten Katalysator enthaltender Reaktor statt nur eines eingesetzt würde, benutzt wordön.weil der eineReaktor zwecks Regenerierung aus dem'Strbmherausgenbrrimon werden niußte. Ungeachtet dör erforderlichen Erhöhung im Katalysätoreinsatz fand dieses'System weite Aufnahme im Hinblick adf die Tatsache, dal} die ganze Anlage nicht abgeschaltet Werden mußte, abgesehen von größerer! Betrierjsühterb'rechungen oder periodischen Abschaltungen für Zwecke der Untersuchung und Erhaltung. :'-—■- ■■·. v,"*'v,^;!,r ·.

In noch heuer Zeit sind Reaktionssysteme für katalytische Reformierung sowie andere Verfahren entwickelt worden, in denen die Katalysatorteilchen durch Schwerkraftfluß beweglich sind, Das erste dieser Systeme betraf ein Mehrstufensystem mit nebeneiriander angeordneten Reaktionszonen.' Entaktivierter Katalysator wurde aus jeder Reaktionszone abgezogen und zu einer geeigneten Regeneriereinrichtung gefördert, während frischer oder regenerierter Katalysator im oberen Teil in jede Reaktionszone gegeben wurde. Ein »gestapeltes Reaktorsystem« war vorgesehen worden, worin die Katalysatorteilchen unter Schwerkraft abwärts von einer Katalysatorzone zur anderen fließen. Schließlich wird der Katalysator zu einem geeigneten Regeneriersystem überführt, das vorzugsweise auch mit einer sich abwärts bewegenden

ίο Katalysatorschicht arbeitet. Bei solchen Systemen werden die Katalysatorteilchen wirksam innerhalb des Reaktionssystems gehalten, denn sie werden von einer Zone zur anderen in solcher Weise, daß der Teilchenfuß kontinuierlich ist, in häufigen Intervallen oder über ausgedehnte Intervalle überführt, wobei die Bewegung durch die Katalysatormenge geregelt wird, die von der letzten Zone in der Reihe der einzelnen Reaktionszonen abgezogen wird.

Beispielsweise ist eine Reaktionszone, worin der

ao Reaktionsstrpm in Vermischung mit Wasserstoff seitlich und radial durch den Katalysator fließen gelassen wird, in der US-PS 2683654 beschrieben. Diese Reaktorart ist für das übliche Festschichtsystem bestimmt, worin der Katalysator entweder an Ort und

as Stelle regeneriert oder ausgetauscht wird. Mit gewissen Abwandlungen kann auch eine sich abwärts bewegende Schicht von Katalysatorteilchen vorgesehen werden.

Die US-PS 3470090 erläutert ein mehrstufiges Reaktionssystem mit nebeneinanderliegenden Reaktionszonen unter Zwischenschaltung einer Erhitzung des Reaktionsstromes, der nacheinander durch die einzelnen Reaktionszonen fließt. Der aus vielen Reaktionszonen abgezogene Katalysator wird zu geeigneten Regeneriereinrichtungen befördert. Ein System dieser Art kann in solchem Maße abgewandelt werden, daß die aus einer gegebenen Reaktionszone abgezogenen Katalysatorteilchen zur nächstfolgenden Reaktionszone befördert werden, während der aus der letzten Reaktionszone abgezogene Katalysator zu einer geeigneten Regeneriereinrichtung befördert wird. Es ist zu bemerken, daß dabei kein Verfahren zur Beförderung der Katalysatorteilchen angegeben ist.
Die US-PS 3652231 erläutert ein Aufarbeitungssystem, worin die Katalysatorteilchen durch Schwcrkraftfluß beweglich sind und aus dem die wieder aufgearbeiteten Teilchen zu einem Reaktionssystem befördert werden. Eine Übcreinandcranordnung von Reaktionszonen zeigt die US-PS 3647680 als zwcistufiges System mit einer integrierten Regencriereinriclitung, die den aus der unteren Reaktionszone abgezogenen Katalysator aufnimmt. ' '

In ähnlicher Weise sind Stapelanordnungen in den US-PS 3 692 496 und 3 725 249 dargestellt.' Keine die-

SS scr Patentschriften offenbart jedoch die besondere geregelte Methode zur Durchfuhrung des Transportes von entaktivierten Katalysatorteilchen aus dem Reaktionssystem zur Regeneriereinrichtung gemäß der Erfindung. >

Die US-PS 3 725 248 ist ein Beispiel für ein mehrstufiges System mit Nebeneinanderordnung, wobei Katalysatorteilchen unter Schwerkraftfluß Vom Boden der einen Reaktionszone zur Decke der nächstfolgenden Reaktionszone befördert warden. Diese

6s Teilchen werden von der letzten Reaktionszone zu einer geeigneten Regeneriereinrichtung befördert. Diese Patentschrift zeigt auch den Gegenstromflüß dos Kohlenwasserstoffreaktlonsstromes in bezug zur

Bewegung der Katalysatorteilchen von einer Reaktionszone zur nächsten, d. h. der Reaktionsstrom fließt vom Reaktor 1 zum Reaktor 2 zum Reaktor 3, während die Katalysatorteilchen vom Reaktor 3 zum Reaktor 2 zum Reaktor 1 fließen. Der Fluß des Reaktionsstromes durch einen gegebenen Reaktor erfolgt jedoch in Gleichstrom mit dem Fluß der Katalysatorteilchen.

Obgleich die vorstehend erwähnten Druckschriften bedeutungsvolle Fortschritte in der Technik der Koh- *° lenwasserstoffverarbcitung, insbesondere der katalytischer! Reformierung wiedergeben und im weiten Sinne den Transport von Katalysatorteilchen zu einer Regeneriereinrichtung erläutern, sehen sie doch sämtlich keine geregelte Technik zur Durchführung »S dieser Methode vor.

Wie schon erwähnt, ist das geregelte Katalysator^ transportsystem gemäß dem Erfindungsgedanken geeignet zum Einsatz bei vielen Kohlenwasserstoffumwandlungsverfahren mit darin integrierter geeigneter »° Regeneriereinrichtung. Insbesondere ist das geregelte System dazu bestimmt, die Förderung von Katalysatorteilchen von einer Reaktionszone, die durch eine Wasserstoffatmosphäre gekennzeichnet ist, zu einer Regeneriereinrichtung zu bewirken, worin die Katalysatorteilchen einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre ausgesetzt werden. Lediglich zur weiteren Erläuterung, jedoch nicht um die Anwendung der Erfindung einzugrenzen, richtet sich die folgende Erörterung hauptsächlich auf katalytische Reformierung. Wie früher erläutert, ist die katalytische Reformierung durch mehrere Entwicklungsstufen gegangen, die in einem Reaktionssystem endigen, worin die Katalysatorteilchen in Form einer absinkenden Säule sich in ein oder mehreren Reaktionsgefäßen befinden. Üblicherweise wird die katalytische Masse in einer im wesentlichen kugeligen Form von einem Durchmesser im Bereich von 0,8 bis 3 mm verwendet; dieser Größenbereich unterstützt die Freiflußeigenschaften, so daß der Katalysator keine Brücken oder Blöcke in der absinkenden Säule innerhalb des Gesamtsystemes bildet. Mehrere relativ enge Katalysatorabzugsleitungen werden zur Entfernung der Katalysatorteilchen aus dem Reaktionssystem verwendet, während mehrere andere derartige Leitungen zur Überführung der beförderten Teilchen in den oberen Abschnitt der Rcgcnericrcinrichtung dienen. Um den Schwerkraftfluß der Teilchen zu steigern, ist es besonders wichtig, daß diese einen relativ kleinen Durchmesser haben. Dieser beträgt vorzugsweise weniger als etwa 3 mm. Die Leitungon sowohl für den Katalysatorabzug als auch für die Katalysatörüberführung sind Über die ganze Querschnittsfläche der Katalysatorschicht im Reaktionssystem und im Regeneriersystem gleichförmig verteilt, und ihre Anzahl beträgt im allgemeinen 6 bis 16.

Die katalytische Reformierung von Kohlenwasserr stoffen erfolgt Im allgemeinen in der Dampfphase unter Bedingungen, zu denen eine Katalysatortemperatur im Bereich von 370 bis 540° C gehört. Andere Betriebsvariablen sind Drücke von 3,5 bis 70 kg/cm³, eine stündliche Flussigkeltsraumgeschwlndlgkelt von 0,2 bis 10,0 und ein Molverhältnis von Wasserstoff zu Kohlenwasserstoff im Bereich von 1,0 zu 1,0 bis 10,0 zu 1,0. Reaktionssysteme mit Katalysatorteil- «5 chen, die sich darin durch Schwerkraftfluß bewegen, sind besonders geeignet für Niederdruckbetrieb, d. h. bei etwa 3,5 bis 28,0 kg/cm². Im Hinblick darauf, daß die katalytischen Rcformierungsreaktionen grundsätzlich endothermer Natur sind, verwendet man bei Mehrstufensystemen eine Zwischenerwärmung des Auslaufes aus einer vorhergehenden Zone vor dessen Einführung in die nächstfolgende Zone.

Das System zur Katalysatorüberführung vom Reaktor zum Regenerator ist, wie vorstehend erwähnt, zur Benutzung in einem Reaktionssystem bestimmt, worin die Umwandlung von Kohlenwasserstoffen in einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre erfolgt und mindestens eine Stufe bei der Katalysatorregenerierungstechnik die Benutzung einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre einschließt. Wie für den Fachmann auf dem vorliegenden Gebiet erkennbar ist, erfordert der Transport von Katalysatorteilchen aus einer Wasserstoffatmosphäre zu einer Sauerstoffatmosphäre eine außerordentlich sorgfältige Kontrolle, um das Auftreten von gefährlichen Situationen auszuschalten. Das vom Erfindungsgedanken umfaßte System gewährleistet Zuverlässigkeit und die erforderliche Sicherheit während der Benutzung sich selbstregelnder Ströme.

Durch eine Reihe von Einzelstufen, die nachstehend im einzelnen dargelegt werden sollen, sind Eingangssignale erforderlich, um richtig auf Vorhandensein oder Fehlen eines Flusses, eines Druckes, einer Druckdifferenz oder eines Spiegels anzusprechen. Da das geregelte System durch den Kreislauf fortschreitet, wird jede Fehlfunktion entdeckt, und der Zyklus wird unterbrochen, bis diese Fehlfunktion korrigiert worden ist.

Aus dem Reaktionssystem werden Katalysatorteilchen durch mehrere Katalysatorabzugsleitungen abgezogen und dadurch zum oberen Teil eines Abzugsund Transportgefäßes geführt. Die Anzahl der Katalysatorabzugsleitungen beträgt im allgemeinen etwa 6 bis 16, und zur Gewährleistung eines gleichförmigen Flusses der Katalysatorteilchen sind sie über die Querschnittsfläche der Katalysatorschicht gleichförmig verteilt. Das Abzugs- und Transportgefäß wird hier bisweilen als Hubförderer bezeichnet, weil es sowohl die Funktion des Auffangens der aus dem Reaktionssystem abgezogenen Katalysatorteilchen als auch deren Förderung zur Regcncricreinrichtung erfüllt. Der Hubförderer enthält ein ungclochtcs Mittclrohr, in dessen Mitte eine konzentrische Hublcitung angeordnet ist. Der zwischen dem Mittclrohr und der Innenwand des Hubförderers gebildete Ringraum ist in mehrere einzelne Sammclzoncn von praktisch gleichem Volumen verteilt, und in jede Sammulzonc tritt eine Katalysatorabzugslcitung aus.

Wenn der Katalysator in jeder Summclzonc die Höhe des Austragendes der Leitung erreicht, wird dei Katalystttorfluß dadurch automatisch beendet.

Ein Roinlgungsspülmittel, vorzugsweise' Wasserstoff, wird kontinuierlich in den Ringraum des Hub· fördorers eingeführt und streift Kohlenwasserstoffe von den Katalysatorteilchen durch Gegcristromkontakt in die Abzugsleitungen aus. Nachdem der FIuC der Katalysntortellchen in dem Hubförderer aufge· hört hat, wird ein pneumatischer FÖrderstrom, vorzugsweise Wasserstoff, abwärts in den Ringraum eingeführt, der durch das ungelochte Mittelronr und die konzentrische Hubleitung darin gebildet ist, Dies« Ströme können einen Teil der wasserstoffreichen re< zyklierten Oasphase darstellen, die im allgemeiner von dem Endproduktauslauf abgetrennt wird. DIi Geschwindigkeit des Hübförderstromes, der in den Ringraum zwischen den konzentrischen Mittelrohrei

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abwärts fließt, reicht aus, um die Katalysatorteilchen vom Boden des Hubförderers aufwärts durch das innere konzentrische Mittelrohr, d. h. die Hubleitung, anzuheben und aus dem Transportgefäß abzuführen.

Praktisch gleichzeitig mit der Einführung des Hubförderstromes wird die Geschwindigkeit des kontinuierlichen Ausspülstromes auf eine Höhe gesteigert, die den kontinuierlichen Fluß von Katalysatorteilchen abwärts durch die Abzugsleitungen verhindert, während vorher abgezogene Katalysatorteilchen über den Hubförderer und die Förderleitung entfernt werden. Die Geschwindigkeit des Spülstromes in den Abzugsleitungen ist kleiner als diejenige, die eine Umkehr des Katalysatorflusses oder eine Wirbelschichtbildung des Katalysators bewirken würde. Die Katalysatorteilchen und der Förderstrom fließen aufwärts durch die Förderleitung und werden in ein Trenngefäß für Strömungsmittel und Feststoffe eingeführt, worin die Katalysatorteilchen von dem Hubförderstrom abgetrennt werden. Wenn praktisch alle abgezogenen Katalysatorteilchen durch die Hubleitung in das Dampf-Feststofftrenngefäß gegangen sind, wird der Fluß des Hubmittelstromes unterbrochen. Nach Beendigung des Flusses des Hubförderstromes wird der kontinuierliche Ausspülstrom auf seinen Ursprungswert herabgesetzt, so daß mehr Katalysatorteilchen aus dem Reaktionssystem abgezogen werden können.

Aus dem Dampf-Feststofftrenngefäß werden die Katalysatorteilchen in einen mit Ventil versehenen Verriegelungsfülltrichter eingeführt. Es ist jedoch notwendig, daß der Verriegelungsfülltrichter auf dieselbe Druckhöhe gebracht wird, wie sie im Trenngefäß vorliegt. Zu diesem Zweck wird Wasserstoff oder ein Teil der im Produktauslauftrennsystem gewonnenen wasserstoffreichen Gasphase benutzt. Wenn zwischen dem Trenngeräß und dem Verriegelungsfülltrichter keine Druckdifferenz besteht, hört der Fluß von was serstoffhaltigem Gas auf, und die Ventile zwischen dem Trenngefäß und dem Verriegelungsfülltrichter werden geöffnet, so daß die Katalysatorteilchen in den Vcrricgelungsfülltrichtcr fließen können. Wenn praktisch alle Katalysatorteilchen aus dem Trenngefäß entfernt worden sind, wird der Vcrricgelungsfülltrichtcr wiederum aus dem System abgeschaltet, damit die Katalysatorteilchen von Wasserstoff und Kohlcnwasscrstoffmatcrial freigespült werden können. Diese Bestandteile müssen vor der oxvdativen Rcgencriermaßnahmc entfernt werden, da sie die Matcrialniengc erhöhen, die oxydiert werden muß und die Aktivität des regenerierten Katalysators schädlich beeinflussen können. Noch wichtiger ist, daß die Ausspülung erfolgt, um gefährliche Situationen zu vermeiden, die auftreten können, wenn man Katalysator aus einer Wasserstoff-Kohlenwasserstoffatmosphäre in eine sauerstoffhaltige Atmosphäre überführt. Zu der Ausspültechnik gehört die Benutzung eines relativ inerten Spülmittels wie Stickstoff, Helium, Argon, usw., wobei Stickstoff besonders bevorzugt ist. Vor Beginn der Ausspülmaßnahme wird der Vorriegelungsfülltrichter durch eine Abblasleitung, die eine Drosselöffnung enthält, auf eine geregelte Höhe im Bereich von 0 bis 0,35 kg/cm¹ entlastet. Der Zweck der Drosselöffnung ist, den Fluß während der Druckentlastung zu begrenzen und einen Anstieg im Druck innerhalb des Verriegelungsfülltrichters zu bewirken, wenn der Spülstickstoff eingeführt wird. Im allgemeinen wird der Druck auf eine Höhe von 0,35 bis 1,4 kg/cm¹ wahrend eines Zeitraumes von 10 bis 60 Sek. gesteigert.

Dann wird der Druck vorzugsweise auf den Anfangsdruck im Verlauf von 10 bis 60 Sek. abgesenkt, und während dieser Zeit kann der Fluß des Spülstickstoffgases fortgesetzt werden oder nicht. Diese Aufeinanderfolge von Unterdrucksetzung und Druckentlastung gewährleistet insbesondere, wenn sie 2- bis lOmal wiederholt wird, daß das Spülgas alle Teile des Verriegelungsfülltrichters erreicht, worin der Katalysatoi enthalten ist und so alle flüchtigen Stoffe aus den Katalysatorteilchen entfernt werden.

Nachdem die Spülmaßnahme, wie gewünscht, mehrmals wiederholt worden ist, und der Druck in dem Verriegelungsfülltrichter mit dem Druck im Entfernungstrichter für Feingut ausgeglichen ist, wird die

Abgasleitung geschlossen und das Verriegelungsventil zwischen dem Verriegelungsfülltrichter und einem Entfernungstrichter für Feingut geöffnet. Dadurch läßt man die Katalysatorteilchen durch den Entfernungstrichter für Feingut fließen und mittels mehrerei

»o Katalysatorüberführungsleitungen in den oberen Teil der Regeneriereinrichtung eintreten. Katalysatorfeingut und Pulver werden aus der Hauptmasse der Katalysatorteilchen durch Ausschlämmung in eine Leitung innerhalb des Feingutentfernungstrichters

^a5 entfernt.

Um den glatten unbehinderten Fluß von Katalysatorteilchen durch das ganze System zu steigern und zu erleichtern, während man gleichzeitig Katalysatorverlust infolge Abrieb vermindert, verlangen sorgfäl-

tige Bauüberlegungen ein Mindestmaß an scharfen Krümmungen oder Biegungen, wo immer ein Fluß von Katalysatorteilchen erfolgt. Deshalb ist vorzugsweise das Abzugs- und Fördergefäß koaxial unterhalb des

, Reaktionssystems angeordnet, aus dem die Katalysa-

torteilchen abgezogen werden. In ähnlicher Weise sind vorzugsweise das Dampf-Feststoff-Trenngcfäß, der Verriegelungsfülltrichter und der Feingutentfernungstrichter koaxial angeordnet.

Wie nachstehend anhand der Zeichnung dargelegt

werden soll, führt die vorstehend beschriebene Katalysatorfördcrtcchnik selbst zu einer programmierten Kontrolle, die ein einziges logisches System benutzt, um für eine praktisch kontinuierliche Katalysatorbewegung zu sorgen, wobei diese Stufe in ihrer richtigen

Reihenfolge erfolgt. Innerhalb des Überführungssystems unterliegt ein Teil des gesamten Katalysatorcinsatzcs einer kontinuierlichen Bewegung mit Ausnahme der Zeitverzögerungen, die in die logische Regelung eingebaut sind, damit gewisse Stufen oder

so Schritte abgeschlossen worden sind oder dieselben eingeleitet werden sollen. In ähnlicher Weise und mit derselben Ausnahme sind die Katalysatorteilchen kontinuierlich durch Schwerkraftfluß durch ein οίίέτ mehrere Reaktionszonen und/oder die Rögenerä-

tionsemrichtung lh Bewegung. Deshalb kann man¹ sägen, daß der Erfindungsgedanke für den kontinuierlichen Transport von Katalysatorteilchen vori einem Reaktionssystem zu einer Regeneriereinrlchtui|g

In der Zeichnung äst eine vorteilhafte Ausführüngs-, form eines Gerätes zum geregelten Katalysatortransport vom Reaktor zum Regenerator dargestellt. In dieser vereinfacht schematischen Darstellung slndnur solche Leitungen, Ventile usw. wiedergegeben, cUe'fÜr

«5 den Fluß der Katalysatorteilchen wesentlich sind.,

Dargestellte Hauptgefäße sind der Bodenteil ejntir

katalytlschen Umwandlungskammer 1, ein HubfÖf-

derer 3, ein Dampf-Feststofftrenngefäß 8 und ein

Verriegelungsfülltrichter 12 und der obere Teil eines Regenerators 20. Der ebenfalls dargestellte Feingutentfernungstrichter umfaßt die zwei Gefäße 15 und 17. Das erstere kann als Feingut- oder Staubentfernungskammer angesehen werden, während das letztere als Auffanggefäß und Verteilungskammer für die Katalysatorteilchen dient. Dargestellt ist ferner ein Differenzdruckanzeigeregler (DPIC) 37, ein Niveauregler (LC) 10, ein Differenzdruckanzeiger (DPI) 40, ein Druckanzeiger (PI) 43, ein Flußanzeiger (FI) 44 und ein Niveauregler (LC) 18.

Unter besonderer Bezugnahme auf die Zeichnung erscheinen mehrere Annahmen zum Zwecke der Erläuterung und zum klaren Verständnis des Verfahrens der Beförderung von Katalysatorteilchen vom Boden des Reaktors 1 zum Oberteil des Regenerators 20 gemäß der Erfindung erforderlich. Ein einziger Kreis des geregelten Katalysatortransportsystems umfaßt eine Reihe von programmierten Stufen, die durch ein logisches Regelsystem in richtiger Reihenfolge zur Auflösung gebracht werden. Da der Kreislauf sich wiederholt und praktisch kontinuierlich ist, abgesehen von gewissen Zeitverzögerungen und Verblockungen, kann jede gegebene Stufe innerhalb der Reihenfolge als Ausgangsstelle zum Zwecke der Erläuterung gewählt werden. Deshalb wird hier angenommen, daß hier

1. der Hubförderer 3 voll mit Katalysatorteilchen ist und der Fluß vom Reaktor I durch Leitungen 2 automatisch abgeschaltet worden ist;

2. das Trenngefäß 8 voll mit Katalysatorteilchen ist;

3. der ventilblockierte Verricgeäungsfülltrichtcr 12 voll mit Katalysatorteilchen und unter Wasserstoffdruck ist und

4. der Feingutentfernungstrichter 17 über die Leitungen 19 in den Regenerator 20 entleert hat.

Ferner befindet sich der Reaktor 1 ebenso wie das Trenngefäß 8 unter Entladungsdruck von etwa 22,4 kg/cm², und der Diffcrcnzdruckanzeigcrcgler 37 regelt die Druckdifferenz auf 0 ein. Der Verricgclungstrichtur 12 steht ebenfalls unter Wasserstoffdnick von etwa 22,4 kg/cm², und der Differenzdruckanzeiger 40 zeigt eine Druckdifferenz von 0 zwischen dem Verricgclungstrichtcr und dem Trenngefäß 8 an. Alle Ventile befinden sich in geschlossener Stellung, mit Ausnahme der Fließregolventile 26 und 36; letzteres bläst Wasserstoff durch Leistung 35 ab, und der Abgusstrom kann in die nicht dargestellte Trennanlage für die Reaktionsprodukte eingeführt werden. Dieser Sachverhalt stellt die Stufe »Null« oder »fertig« in der logisch geregelten Reihenfolge dar, während der die Katalysatorteilchen vom Fülltrichter 17 durch die Katalysatorüberführungsleitungen 19 in den Regenerator 20 fließen. Letzterer befindet sich auf einem Druck zwischen Luftdruck und etwa 0,35 kg/cm^a.

Wenn der Feingutentfernungstrichter 17 als praktisch leer vom Katalysatorteilchen durch den Niveauregler 18 festgestellt worden ist, beginnt die Stufe I mit einem Einleitungssignal vom Niveauregler 18 zum logischen System. Dadurch erhält das Ventil 34 den Befehl, sich zu öffnen, um den Verriegelungsfülltrichter 12 durch Leitung 33 zum Abblassystem zu entlasten. Der Druckanzeiger 43 hat seinen Stellpunkt auf demselben Druck, wie er im Regenerator besteht, d.h. von etwa 0,14 kg/cm¹. Wenn der VerriegelungsfUlltrichter 12 vom Druck entlastet worden ist, endet die Stufe I, und II beginnt.

Die Stufe II startet damit, daß das Ventil 32 in Leitung 31 zur öffnung veranlaßt wird, um zwecks Ausspülung Stickstoff aufwärts durch die Katalysatorteilchen im Verriegelungsfülltrichter 12 durch Leitung 33 und Ventil 34 h. das Abblassystem fließen zu lassen. Wenn der Fließanzeiger 44 den Stickstofffluß bestätigt, startet ein Zeitwerk. Dieses ist auf eine Zeitspanne von 10 bis 60 Sek. eingestellt. Die Drosselöffnung 45 in der Leitung 33 ist so bemessen, daß der Stickstofffluß zu dem Verriegelungsfülltrichter 12 den Druck darin auf eine Höhe von etwa 0,35 bis 1,4 kg/ cm², d. h. um etwa 0,7 kg/cm² ansteigen läßt. Wenn das Zeitwerk abgelaufen ist, wird die Schließung des

¹S Ventils 32 veranlaßt, und die Katalysatorteilchen werden ausgespült, da sich der Druck im Verriegelungsfülltrichter 12 im Verlauf einer Zeitspanne von 10 bis 60 Sek. senkt. Ein automatisches Zählwerk ist in die Reihenfolge mit dem Zeitwerk in solcher Weise

ao integriert, daß der Untcrdi ucksetzungs/Entlastungszyklus, wie oben erwähnt, 2- bis etwa lOmal, beispielsweise 3mal wiederholt wird. Indem die Ausspülung die erforderliche Anzahl von Zyklen vollendet hat, die durch das Zählwerk bestimmt wird, schließt Ventil 32 zum letztenmal in dem Zyklus.

Die Stufe III kann als beginnend angesehen werden, wenn das logische System die Schließung des Abblasvcntils 34 befiehlt, nachdem der Druckanzeiger 43 ermittelt, daß der Druck im Verriegelungsfülltrichter auf den Druck im Regenerator gefallen ist. Wenn die Schließstellung der Ventile 32 und 34 kontrolliert ist, öffnet Ventil 13 und bleibt für die Entladungszcit offen. Der Verriegelungsfülltrichter entlädt den ausgespülten Katalysator durch Leitung 14 in den Feingutentfernungstrichter 17. Feingut und Staub werden aus dem oberen Abschnitt 15 durch Leitung 16 entfernt und zu einem Staubsammler befördert. Die Staubentfernung erfolgt durch Ausschlämmen im oberen Abschnitt 15 und die sich in den Fülltrichter 17 erstreckende Leitung vermittels eines Spülgases, vorzugsweise Stickstoff, das in den Fülltrichter durch Leitung 47 in solcher Rate eintritt, daß die Geschwindigkeit im Abschnitt 15 ausreicht, um Feingut und Staub durch Leitung 16 zu entfernen, aber nicht ausreicht, um die ganzen Katalysatorteilchen in Leitung 16 eintreten zu lassen. Das Spülgas, Staub- und Feingut können zu einem Staubsammler zur Feingutrückgewinnung und Rczyklicrung des Spülgases durch Leitung 47 geschickt werden. Wenn

so die Entladungszcit abgelaufen ist, schließt Ventil 13, und Stufe Ul ist abgeschlossen.

Stufe IV umfaßt zum Teil eine Verriegelungsstufe, die benutzt wird, um die richtige Beendigung der vorhergehenden Stufe zu überprüfen. Der Differenzan-

SS zeigeregler 37 in Verbindung mit Regelventil 26 in Leitung 25 regelt einen Druckausgleich zwischen Druckförderer 3 und Trenngefäß 8 ein; Das heißt, es besteht ein stabiler Druck im Trenngefäß 8. Auch wird UberprUft, daß alle Ventile mit Ausnahme von

Ventilen 26 und 36 geschlossen sind. In diesem Zeitpunkt befindet sich der Verriegelungsfülltrichter 12 unter einem Druck von etwa 0.14 kg/cm² und das Trenngefäß von etwa 22,4 kg/cnr. Wenn die Bestätigung erhalten wird, Öffnet das Ventil 24 in Leitung 23

es und zweigt Stickstoff aus Leitung 21 durch Leitung 33 zum Verriegelungsfülltrichter 12 ab. Wenn der Differenzdruckanzeiger 40 einen ausgeglichenen Druck bezüglich des Trenngefäßes 8 über die Druckabzap-

JL,

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fungen 41 und 38 (über Abzapfung 42) anzeigt, schließt Ventil 24, Wenn die Bestätigung erhalten ist, öffnet Ventil 11 und Katalysatorteilchen fließen durch Leitung 46 in den VerriegelungsfiÜiirichtcr 12. Nach einer Zeitverzögerung zwecks Gewährleistung einer praktisch vollständigen Entfernung von Katalysatorteilchen aus dem Trenngefäß 8 schließt Ventil 11, um die Stufe HV zu beenden.

In dieser Stufe des Katalysatortransportzyklus wird der Hubförderer als in Ruhestellung befindlich angesehen, und eine andere Zwischenverriegelung wird angelegt, urn sicherzustellen, daß Stufe V durchgeführt werden kann. Dies tritt ein, wenn der Niveauregler erregt ist und anzeigt, daß das Trenngefäß 8 fähig ist, eine andere Beladung Katalysatorteilchen aufzunehmen. Wiederum sind alle Ventile mit Ausnahme von 26 und 36 geschlossen, die, wie vorher angegeben, auf einen Druckausgleich zwischen dem Hubförderer 3 und dem Trenngefäß 8 eingeregelt werden. Die Druckabzapfungen 39 und 38 (die Ab- ao zapfung 42) werden zu diesem Zweck mit dem Differenzdruckanzeigeregler 37 benutzt. Wasserstoffreiches Kreislaufgas, vorzugsweise ein Teil desjenigen, das aus dem letzten Produktauslauf abgetrennt worden ist, wird durch Leitung 21 eingeführt. Ein Teil dieses wasserstoffreichen Gases wird über Leitung 25 mit Regelventil 26 zu Trenngefäß 8 abgezweigt und tritt daraus über Leitung 35 mit Regelventil 36 aus. Ein anderer Teil wird aus Leitung 25 durch Leitung 27 abgezweigt, die eine Drosselöffnung 28 enthält. Der Fluß durch die öffnung 28 ist kontinuierlich und erfolgt mit einer Rate, die Kohlenwasserstoffe aus den vom Reaktor 1 abgezogenen Katalysatorteilchen ausspült.

Bevor die Stufe V weiter erläutert wird, erscheint eine Beschreibung des Hubförderers 3 geboten, in den Katalysatorteilchen durch die Leitungen 2 fließen. Der Hubförderer 3 enthält zwei konzentrische Mittelrohre 4 und 5. Letzteres erstreckt sich aufwärts als Hubleitung oder Katalysatortransportleitung. Der Hauptkörper des Hubförderers 3 ist in mehrere Katalysatorsammeiabschnitte von praktisch gleichem Volumen mittels senkrechter Trennwände 6 unterteilt, die auf einem festgelegten Abstand einerseits über dem Boden und andererseits unterhalb der Decke des Hubförderers enden. Je eine Katalysatorabzugsleitung 2, deren Zahl im allgemeinen 6 bis 16 beträgt, ragt in jedem Katalysatorhalteabschnitt bis zu einer Stelle unter der Oberkante der Trennwand 6. Wenn der Spiegel der Katalysatorteilchen in jedem senkrechten Abschnitt in das Austragende der Leitung reicht, die damit in offener Verbindung steht, hört der Fluß durch die einzelne Leitung automatisch auf. Gegebenenfalls und zweckmäßig gleichzeitig werden alle Katalysatorhalteabschnitte gefüllt, und die Entfernung von Katalysatorteilchen aus Reaktor 1 hört auf. Diese Methode gewährleistet einen praktisch gleichförmigen Abzug von gleichen Raummengen Katalysatorteilchen quer über die ganze Querschnittsfläche der im Reaktor 1 angeordneten Katalysator- schicht.

Der Beginn der Stufe V wird ausgelöst, wenn der Niveauregler 10 anzeigt, daß das Trenngefäß 8 praktisch leer von Katalysatorteilchen ist. Das logische Kontrollsystem befiehlt dann die öffnung des Ventils 22 in Leitung 21 in solchem Maße, daß die Geschwindigkeit des Wasserstoffspülstromes durch Leitune 27 zum Ringraum zwischen der Innenwand des Hubförderers 3 und dem Mittelrohr 4 um eine Höhe eesteigert wird, die die Wiederaufnahme eines Ka(M-Ivsatoricilchenflusses durch die Leitungen 2 verhindert wenn in folgenden Stufen der Hubförderer entleert wird und gleichzeitig der Druck im Hubförderer 3 auf etwa 22,7 kg/cm² ansteigt. Diese Stufe hört auf nach einer Zeitverzögerung, in der die Stellung des Ventils 22 überprüft wird und der Differenzdruckanzeigeregler 37 einen Druckausgleich gegenüber dem Dampf-Feststofftrenngefäß 8 anzeigt, d. h„ Ventil 26 wird zur weiteren öffnung gebracht, um den Druck im Trenngefäß 8 eine Höhe von 22,7 kg/cm² erreichen zu lassen. Der erhöhte Fluß an Wasserstoffspülgas durch Ventil 22 und Leitungen 21 un 27 liegt unterhalb derjenigen Höhe, die sich bei einem umgekehrten Fluß von Katalysatorteilchen durch Leitungen 2 ergeben würde.

Wenn der Differenzdruckanzeigeregler 37 einen Druckausgleich anzeigt, beginnt die Stufe VI, indem die Ventile 7 (in Hubleitung 5) und 30 (in Hubstromleitung 29) geöffnet werden. Das Wasserstoff-Fördergas fließt durch Leitung 29 und Ventil 30 in den Ringraum, der zwischen Mittelrohr 4 und Hubleitung 5 gebildet ist, mit einer Geschwindigkeit annähernd gleich dem Fluß des Gases durch Leitung 35 in Ventil 36. In dieser Stufe beendet ein nicht dargestelltes Solenoidventil die Wirkung des Differenzdruckanzeigereglers 37, so daß Ventil 26 geschlossen wird Das Wasserstoff-Fördergas fließt abwärts durch den Ringraum und bewirkt die Anhebung der Katalysatorteilchen vom unteren Teil des Hubförderers 3 aufwärts durch Hubleitung 5 zum Dampf-Feststofftrenngefäß 8. Da der Katalysatorspiegel in der Hubleitung 5 ansteigt, nimmt der Druck innerhalb des Trenngefäßes 8 ab und nähert sich einem Wert von etwa 22,50 kg/cm², wenn der Hubförderer entleert und die Hubleitung zu etwa 10,0% über ihre Länge voll vom Katalysator ist. Inzwischen muß beachtet werden, daß das Ventil 36 in Leitung 35 weiterhin derart geregelt wird, daß der gewünschte Hubstrom aufwärts durch Leitung 5 aufrechterhalten wird. Wenn die Hubleitung völlig von Katalysalor befreit ist fällt der hydrostatische Katalysatordruck auf Null, so'daß der Druck im Trenngefäß 8 auf einen Wert von etwa 22,7 kg/cm² zurückkehrt.

Das Trenngefäß 8 ist in einem Sehnenschnitt mit einer Prallwand 9 ausgeführt, die das Trenngefäß in zwei Segmente unterschiedlicher Querschnittsfläche aufteilt. Die Katalysatorteilchen und das Hubfördergas werden aufwärts strömend in den Abschnitt von kleinerem Querschnitt ausgetragen, und die Richtung wird umgekehrt, während eine wesentliche Abnahme der nominellen linearen Geschwindigkeit eintritt. Dadurch wird gewährleistet, daß der ganze Katalysator einschließlich Abrieb, entstehendem Feingut und Staub von den Dämpfen abgetrennt werden, die über Leitung 35 entfernt werden.

Wenn dais logische Kontrollsystem fesi stellt, daß der Differenzdruckanzeigeregler 37 wiederum Druckausgleich abtastet, was die Beendigung der Stufe V anzeigt, so werden die Ventile 7, 22 und geschlossen, um Stufe VI einzuleiten. Der Druck im Hubförderer 3 fällt auf den Druck im Reaktor 1 auf etwa 22,36 kg/cm², und in diesem Zeitpunkt werden die Ventile 30 und 22 geschlossen, so daß die Katalysatorteilchen wieder durch die Leitungen 2 in den Hubförderer 3 fließen. Die Stufe VI wird beendet, indem das Solenoidventil wieder erregt wird, so daß der

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Differenzdruckanzeigeregler 37 abermals auf das Regelventil 26 in Leitung 25 einwirkt, um einen Druckausgleich zwischen Hubtörderer 3 und Trenngefäß 8 aufrechtzuerhalten. Wenn das logische Kontrollsystem bestätigt, daß die Drücke ausgeglichen worden sind, ist wieder die Stufe »bereit« in der Reihenfolge

erreicht, und der Zyklus kann in der vorstehend beschriebenen Weise wiederholt werden.

Im vorstehenden sind das Transportsystem für den Katalysator vom Reaktor zum Regenerator gemäß der Erfindung und das Regelverfahren zu dessen Durchführung beschrieben.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims

JL, Patentansprüche:

1. Katalytisches Reaktionssystem mit einer integrierten Katalysatorregeneriereinrichtung, worin 1, ein Kohlenwasserstoffstrom mit Wasserstoff in Kontakt mit Katalysatorteilchen, die durch das System über Schwerkraftfluß beweglich sind, umgesetzt wird, 2. aus dem System entfernte Katalysatorteilchen in die Regeneriereinrichtung eingeführt werden und 3. diese Katalysatorteilchen durch die Regeneriereinrichtung mittels Schwerkraftfluß beweglich sind, dadurch gekennzeichnet, daß man die Katalysatorteilchen von dem Reaktionssystem zu der Regeneriereinrichtung in der Weise überführt, daß man a) Katalysatorteilchen vom Boden der Reaktionszone durch mehrere Katalysatorabzugsleitungen abführt, b) diese Katalysatorteilchen durch die Leitungen in den Oberteil eines Abzugs- und Fördergefäßes einführt, während gleichzeitig kontinuierlich ein Reinigungsstrom in das Gefäß eingeführt wird, der im Gegenstrom durch die Leitungen fließt, um Kohlenwasserstoffe von dem Katalysatorteilchen zu entfernen, c) wenn der Spiegel der Katalysatorteilchen in dem Transportgefäß die Austragenden der Leitungen berührt und dadurch automatisch der Fluß von Katalysatorteilchen hindurch beendet wird, man einen Fließmittelstrom abwärts in einen Ringraum, der durch zwei ungelochte konzentrische Mittelrohre innerhalb des Gefäßes gebildet ist, mit einer ausreichenden Geschwindigkeit einführt, um die Katalysatorteilchen anzuheben und durch das innere konzentrische Mittelrohr aufwärts aus dem Transportgefäß heraus zu bewegen, d) man im wesentlichen gleichzeitig mit der Einführung des Förderstromes die Geschwindigkeit des Reinigungsstromes auf einen Wert anhebt, bei dem der beendete Fluß von Katalysatorteilchen innerhalb der Abzugsleitungen aufrechterhalten wird, e) man die entfernten Katalysatorteilchen und den Förderstrom aufwärts durch eine Steigleitung führt und sie zu einem Strömungsmittelfeststofftrenngefäß einführt und die Katalysatorteilchen von dem Förderstrom abtrennt, f) nach praktisch völligem Durchgang der abgezogenen Katalysatorteilchen durch die Förderleitung zum Trenngefäß man 1. den Fluß des Förderstromes abstellt, 2. den Druck zwischen dem Trenngefäß und einem ventilblockierten Verriegelungsfülltrichter ausgleicht und 3. die Katalysatorteiichen in den Verriegelungsfülltrichter einführt, g) man den Verriegelungsfülltrichter von dem Trenngefäß isoliert und die Katalysatorteilchen mit einem inerten Reinigungsstrom zur Entfernung von Wasserstoff daraus behandelt, h) den Druck zwischen dem Verriegelungsfülltrichter und einer Regeneriereinrichtung ausgleicht und e) die anfallenden ausgespülten Katalysatorteilchen in den Oberteil der Regeneriereinrichtung durch mehrere Katalystaorüberführungsleitungen einführt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die ausgespülten Katalysatorteilchen in einen Feingutentfernungstrichter eingeführt werden, bevor sie in die Regeneriereinrichtung überführt werden.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die erhöhte Geschwindigkeit

des Spülgasstromes unter dem Wert liegt, der eine Umkehrung des Katalysatorflusses in den Abzugsleitungen bewirken würde.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Geschwindigkeit des Spülgasstromes nach Beendigung des Flusses des Fördergasstromes auf seinen früheren Wert abgesenkt wird.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Druckgefälle zwischen Fördergefäß und Trenngefäß 0 beträgt, wenn der Fördergasstrom eingeführt wird.

6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck zwischen dem Trenngefäß und dem Fördergefäß ausgeglichen wird, nachdem die Katalysatorteilchen in dem mit Ventil versehenen Verriegelungsfülltrichter eingeführt worden sind, und nachdem letzterer von dem Trenngefäß abgeschaltet worden ist.

7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Spülgasstrom und der Fördergasstrom Wasserstoff enthalten.

8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Spülgasstrom aus Stickstoff besteht.

9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktionszone und das Transportgefäß koaxtal zueinander angeordnet sind.

10. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Trenngefäß, der Verriegelungsfülltrichter und der Feingutentfernungstrichter koaxial übereinander angeordnet sind.