DE2412898C2 - Unsymmetrisches Weitwinkel-Objektiv - Google Patents

Description

B L-,

C L₁

Λ,

R\

A₂

R'₂

R_3a

R_3a

Ä_3b

/J₃₁,

Ä_3c

R'_3c

R_Ai

Ä_4a

R_4b

R'_4b

R_4c

R'_4c

R₅

R'₅

=+1.12715 = +0.56162 = +1.00544 =+1.17681 =+1.39179 = +0.23435 =+0.23435 = -0.36466 = - 0.36466 = + 1.69869 =+1.01170 =+0.35926 = +0.35926 =-0.36913 =-0.36913 =-0.84358 = - 0.44655 =-1.51703 </, = 0.084056

J₁₂ = 0.374925 (a) d₂ = 0.307667

s_u = 0.278572 03)
d_u =0.023189

*3ab = 0

d_3h =0.199818

•*3bc = 0

d_3c = 0.034594

CS = i₃₄ = 0.086615
d_Aa = 0.056195

^b = 0
d_Ab = 0.293940

•*4bc = 0

i/_4c = 0.058820

i₄₅ = 0.601778 (y)
d_s = 0.172141

1.65844/50.88

1.78470/26.08

1.73350/51.65

1.71700/47.99

1.68893/31.17

1.67003/47.; 2

1.69761/38.56

1.84666/23.82

1.63354/55.38

Die Erfindung betrifft ein unsymmetrisches Weitwinkelobjektiv aus wenigstens acht Einzellinsen, die als mindestens fünf durch Luftabstände voneinander getrennte Linsenglieder in zwei Baugruppen angeordnet sind, zwischen denen sich eine Blende mit vorzugsweise variabler Öffnung befindet, wobei die Vordergruppe (V) von der Objektseite her gesehen aufeinanderfolgend aus mindestens zwei konvex-konkaven Gliedern und einem mindestens zwei Einzellinsen umfassenden Positivglied besteht und die hintere Baugruppe aus einem hinter der Blende angeordneten positiven Kittglied mit mindestens einer konvex gegen die Blende gekrümmten Kittfläche und darauffolgend einem konkav-konvexen Negativglied besteht, und für die Kombinations-Eigenbrechkraft Φ απ definiert als der Kehrwert der effektiven Brennweite der beiden objektseitigen Glieder folgende Bedingung gilt:

0,24 Φ < - Φ_Λβ < 1,19 Φ

mit Φ = Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs.

Die neuen Objektive gehören zu einer Unterart von Wcitwinkcl-Svstemen, deren letztes Glied nur ein konkav-konvexes Negativglied enthalten. Für diese Unterart unsymmetrischer Weitwinkelobjektive wurden relativ lichtstarke Ausführungsformen in der DE-OS 21 58 351 offenbart. Diese bekannten Objektive sind jedoch nicht ausreichend auf Bildfehler höherer Ordnung insbesondere in stark geneigten Strahlenbündeln korrigiert und besitzen daher ein beschränktes Auflösungsvermögen.

Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ausgehend von Objektiven dieser bekannten Unterart das Auflösungsvermögen über ein weitausgedehntes Gesichtsfeld hinweg für mittlere relative Öffnungen wesentlich zu steigern, ohne daß Fertigungsschwierigkeiten auftreten wie z. B. die Notwendigkeit, kleinere Toleranzen einhalten zu müssen oder extreme Glasarten verwenden zu müssen.

Diese Aufgabe wird durch eine Ausbildung der Vordergruppe des Objek;ivs nach den im kennzeich-

i>5 nenden Teil des Anspruchs I genannten Bauregeln gelöst.

Das neue Konstruktions-Prinzip nach vorliegender Erfindung besteht demgemäß aus der Kombination des

gleichzeitigen Einsatzes zweier Bauregeln, welche in formelmäßiger Schreibweise wie folgt lauten:

- 1,55 <-

= !P/M< US

- 1,85 <-

und über die Brechkraftverteilungszahlen ij>ab und ψ_χβ die Radien der Glieder der Vordergruppe so bestimmen, daß sphärische Aberration 5, Ordnung, sowie AsymmetriefehJer in stark geneigten Strahlenbündeln (Koma höherer Ordnung) gut korrigiert werden können.

Zur Behebung dieser Fehler werden nämlich vorwiegend gemäß merkmal (a) die Höhenverhältnisse in den Strahlenbündeln für den weiteren Strahlverlauf nach Durchtritt durch die Glieder A und B möglichst beibehalten, wodurch die öffnungsfehler höherer Ordnung klein gehalten werden können.

Andererseits werden vorwiegend durch die Bedingung (b) auch die Winkelverhältnisse im Hauptstrahlenbündel vor und nach Durchgang durch den zerstreuenden Teil (A, B) der Vordergruppe möglichst beibehalten. In Verbindung mit Merkmal (a) gewährleistet diese Maßnahme die Kleinhaltung des Asymmetriefehlers in stark geneigten Bündeln. Durch die Kombination dieser Maßnahmen (a und b) wird nämlich erreicht, daß eines der beiden Glieder (A bzw. B) der Vordergruppe eine wesentlich stärkere und dabei zerstreuende Brechkraft als das andere besitzt. Die von der stark zerstreuend wirkenden Linse hervorgerufenen Abweichung der Höhen- und Winkelverhältnisse werden dabei von dem Linsenglied mit geringerer (positiver und negativer) Brechkraft möglichst kompensiert.

Der im Oberbegriff des Anspruchs 1 umrissene Lagenbereich für die paraxiale Eigenbrechkraft Φλβ der Glieder^ und B):

1,19 Φ > - Φαβ> 0,24 Φ

stellt in bekannter Weise sicher, daß die von der Objektseite her aberrationslos in das Objektiv eintretenden Strahlen durch die Glieder (A und B) schon vom Grundaufbau her mit sehr geringen Aberrations-Anteilen positiven Vorzeichens behaftet werden, da die zerstreuende Wirkung dieser beiden vorderen Glieder insgesamt k'eingehalten ist.

In den Unteransprüchen 5—18 sind die Daten-Tabellen von 14 Ausführungsbeispielen zur vorliegenden Erfindung angegeben, wobei sämtliche Längenangaben auf die Äquivalentbrennv/eite FaIs Einheit bezogen sind und die Krümmungs-Radien /?, der Linsenflächen in fortlaufender Durchnumerierung von der Frontfläche in Richtung zum Bilde hin bezeichnet sind. In der gleichen Numerierungsfolge sind die längs der optischen Achse gemessenen Linser.dicken mit d und die Luftabstände zwischen den axialen Scheiteln der einzelnen Linsenteile mit s bezeichnet. Die Brechzahlen der verwendeten Gläser sind mit /J, in bekannter Weise und in der gleichen Bedfferungsfolge gemäß der konventionellen Lichtrichtung vom Objekt zur Bildseite hin angegeben.

Jede der vorstehenden Datentabellen enthält in einer Kopfzeile Angaben über die relativen Öffnungen, den Gesamt-Bilclwinkel 2 ωο und die bildseitige Schnittweite s'«, des jeweils nach der Tabelle ausgebildeten Objektivs.

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen, bezieht sich die genannte Brechzahl auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes dnr neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten monochromatischen Bildfehler-Korrektion eine Achromasie über den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter Weise die Dispersion der

ίο eingesetzten Gläser zur Behebung der chromatischen Abweichungen herangezogen wird. Für diese Fälle ist auch die Abbesche Zahl ν mit angegeben, die zur Charakterisierung der Dispersionseigenschaften dienL Zur Verdeutlichung des Aufbaus der Objektive zeigen die Fig. 1—4 der beigefügten Zeichnungen Linsenschnitte der in den Datentabellen offenbarten Ausführungsbeispiele. Die Zuordnung zwischen den nachstehend diskutierten Beispielen, den Figuren und den Unteransprüchen ist aus der folgenden Tabelle ersicht-Hch:

Anspruch	Beispiel	rigur
5	1	1
6	2	2
7	3	2
8	4	3
9	5	2
10	6	2
11	7	2
12	8	3
13	9	4
14	10	4
15	11	2
16	12	3
17	13	2
18	14	3

In den beigefügten Figuren sind in Übereinstiminung mit den Datentabellen der Ausführungsbeispiele noch weitere Angaben eingezeichnet. So sind die Einzellinsen (L) numeriert und die beiderseits von Luft eingeschlossenen Linsenglieder mit A — Dbezeichnet.

Im Beispiel 1 gemäß Fig. 1 ist das zerrtreuende Frontfclied A aus zwei in Luft stehenden F.inzellinsen L\, Li zusammengesetzt, während zwecks Erleichterung des Vergleichs dieses Glied A bei allen übrigen Beispielen nur als Einzellinse ausgebildet ist. Weiterhin

so ist in den Beispielen 1 bis 3, 5 bis 7, 9 bis 11 und 13 das innere Positivglied (C) der Vordergruppe (V) als Doublet aus zwei Einzellinsen aufgebaut, während dieses Glied (C) in den Beispielen 4, 8, 12 und 14 a!^r, Triplet aus drei Einzellinsen zusammengesetzt ist.

Welce."hin ist in der vorstehenden Beschreibung, übereinstimmend mit der in der Fachliteratur anerkannten Schreibweise, die Luftlinsen-Brechkraft {Φ_Λ bzw. Φβ) als die Flächenbrechkrafts-Summe der die jeweilige Luftlinse (λ bzw. ß) einschließenden Linsen-Oberflächen angegeben. Für dn beliebiges einander zugeordnetes Flächenpaar mit der Ordnungszahl δ gilt

wobei die Flächenbrechkraft ςρ, für eine einzelne Fläche der Ordnungszahl χ in bekannter Weise als

ψ\ = (Πχ -η,): ι<\
geschrieben wird.

In den beiden folgenden Tabellen ist für jedes der voraufgehenden Ausführungsbeispielc der numerische Wert für die charakteristische paraxiale Eigenbrech-

22

kraft (Φαβ) der beiden Glieder (A plus B) d Vordergruppe K (Tabelle I) sowie für die Merkmale ( und (b)(Tabelle II) angegeben.

	Tabelle	Il	I	ΦΛΒ	Zeichnungen	(b)	.5483
	Heispiel			-0.5871 Φ		Ψβα	.7549
	1			-1.0240 Φ		—	.4567
	2			- 0.4447 Φ			).7779
	3			-0.4347 Φ			.6234
	4			-0.8534 Φ		ι	.6634
	5			-0.5987 Φ			.4066
	6			-0.5700 Φ			).2ΟΟ6
	7			-0.2625 Φ			.2802
	8			- 1.1016 Φ		-(	.3066
	9			-0.9672 Φ			.4371
	10			Π COlI sfy			+ 0.0373
	1 t			\J.JU I I f		-	+ 0.0824
	I I			- 0.4344 Φ		-0.4742
	12			- 0.7684 Φ
	13			-0.3776 Φ
	14
Tabelle			Lage der Teil-Meikmale
Beispiel		(a)
	Ψ AB
	+ 1.0
1	+ 1.5216
2	+ 0.8985
3	-0.4685
4	+ 1.2484
5	+ 1.0428
6	+ 0.9181
7	-0.2909
8	+ 1.4647
9	+ 1.2481
10	+ 0.9207
11	-0.5324
12	- 1.2927
13	-0.4626
14	Hierzu 4 Blatt

Claims (1)

Patentansprüche:

1. Unsymmetrisches Weitwinkelobjektiv aus wenigstens acht Einzellinsen, die als mindestens fünf s durch Luftabstände voneinander getrennte Linsenglieder (A-E) in zwei Baugruppen (V und H) angeordnet sind, zwischen denen sich eine Blende mit vorzugsweise variabler öffnung befindet, wobei die Vorderseite (V) von der Objektseite her gesehen ι ο aufeinanderfolgend aus mindestens zwei konvexkonkaven Gliedern (A, B) und einem mindestens zwei Einzellinsen umfassenden Positivglied (C) besteht und die hintere Baugruppe (H) aus einem hinter der Blende angeordneten positiven Kittglied (D) mit mindestens einer konvex gegen die Blende gekrümmten Kittfläche und darauffolgend einem konkav-konvexen Negativglied (E) besteht, und für die Kornbinations-Eigenbrechkraft Φ ab definiert als der Kehrwert der effektiven Brennweite der beiden objektseitigen Glieder (A, B) folgende Bedingung gilt:

0,24 Φ < - Φαβ< 1,19 Φ

mit Φ = Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs, dadurch gekennzeichnet, daß die Glieder der Vordergruppe (V) den Bedingungen der folgenden Merkmalskombination genügen:

- 1,85 <-

•«,ιι

<0,Ι5

- 1,55

< 1,75

(a)

30

F- 1.00000 1/6.3

Λ, = +0.76500

/ ' R\ = +0.83200 A

X_n R₂ =+0.82831

R₂ =+0.71400

Ri =+2.50000 L₃

R'i =+0.61300

R₄₃ =+0.72200

/ ⁴" /?4a =+0.28200

^ R_4b =+0.28200

/?4b =-1.52160

A₅., = - 0.83200

^Sa

/ R'_u =+0.28200

/?_5b =+0.28200

Ä_5h = - 0.23500

Ä_5t. -0.23500

Äse = -O.7O2OO

/?₆ =-0.36130

Ri. = - 0.855552

/oh

mit
Φα

paraxiale Eigenbrechkraft des objektseitigen Gliedes (A)aer Vordergruppe (V)

Φβ = paraxiale Eigenbrechkraft des zweiten Gliedes (B)der Vordergruppe (V)

Φ_Λ = paraxiale Flächenbrechkraftssumme der auf das objektseitige Glied (A) folgenden Luftlinse (α)

Φβ = paraxiale Flächenbrechkraftssumme der auf das zweite Glied (B) folgenden Luftlinse (ß).

2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eines der beiden objektseitigen Glieder (A, SJ aus zwei einen Luftraum einschließenden Teilgliedern besteht

3. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die blendenseitige Einzellinse des Positivgliedes (Qder Vordergruppe (V)aus Glas mit geringerer Brechzahl als das der objektseitigen Einzellinse dieses Gliedes fQbesteht.

4. Objektiv nach Anspruch i, dadurch gekennzeichnet, daß an der konvex gegen die Blende gekrümmten Kittfläche des positiven Kittglieds (D) der hinteren Baugruppe (H) ein Brechzahlensprung zu höheren Werten in Richtung auf die Bildseite hin vorliegt

5.Objektiv nach Anspruch !,gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 1 gemäß nachstehender Tabelle:

2<y₀ = 62°

d, = 0.06000
s, ₂ = 0.060597

d₂ = 0.05868 s_2} = 0.207713 (ir)

di = 0.04500 .S₃₄ = 0.75300 (ß)

<4, = 0.44548 Stab = 0

d_4h =0.11062 CS = 545 = 0.07500
d_u = 0.04000

*;,b =

i/_3h =0.18582

JShc =

d_fc = 0.24793 λ₅₆ = 0.29729 ()■)
d_h =0.13820

„ = +0.34985 η, = 1.6490

n₂ = 1.6510 H₃ = 1.5150 /;_4a =1.7160 «4b= 1.7170 H,_a= 1.5480 /f_5h= 1.6183 iK =1.7135 H₆= 1.4640

/ E 1.00000 / L_4a / «ι / 1.00000 / «1 24 12 898 2ω_η = 62° 2ωο = 62° 4 nachstehender Tabelle: = 1.488 C. / ν / 2 gemäß jL =+0.46328 N L, \ «1 \ L, «'. gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels = 0.0500 = 0.105082 ~L_Ah 1/6.0 "ι R^ R₂ = +0.6600 ίι₂ = 0.1050 (β) Ji₂ = 0.378494 (α) = 1.488 3 \ d\ 6. Objektiv nach Anspruch 1 Li \ R'l L₂ R₂ = +0.5200 = 0.0300 = 0.059348 F= Y ": «3a «3a = + 1.7500 s_2i = 0.4880 05) J₂₃ = 1.158684 08) = 1.718 A / di / «3a / /L₃., «3a = +0.4300 = 0.2540 = 0.449393 Γ) "3a \ «3b /ν «3b = +0.560 *3ab = 0 ■Slab = 0 = 1.615 B \ dia «3b \ / «3b = +0.285 = 0.0620 = 0.061757 «3 b «4a «4a = +0.285 CS = s_iA = 0.0460 CS = J₁₄ = 0.058106 = 1.561 dib «4a /-4a «4a = -1.194 = 0.2170 -0.103890 "4a 1 L· 1 O «4b «4 b = -4.900 ■V4ab = 0 Slab = 0 = 1.618 «4b «4 b = +0.268 — U. 14oU = 0.254880 "4 b «4c «4c = +0.268 ■S4bc = 0 *4hc = 0 = 1.720 ^Mb «4c «4c = -0.285 = 0.2450 = 0.252644 "4c «5 «5 = - 0.285 sas = 0.3370 (γ) sas = 0.326201 (>>) = 1.621 rftc «S = -1.179 = 0.033018 = 0.142792 nachstehender Tabelle: 7. Objektiv nach Anspruch 1, «5 = sL = +0.34576 F= = -0.3510 durch die Daten des Beispiels ds 3 gemäß "ι ⁼ A = -0.6334 gekennzeichnet d] 1/5.8 = +0.72899 "2 ⁼ B = +0.70971 di = +2.04718 "3a = +0.63367 du = +0.82571 "3b = +0.32262 dib = +0.32262 "4a = -1.31867 rf., = - 0.96265 "4 b = +0.32692 rfth = +0.32692 "4c = -0.27545 i/k = -0.27545 lh = = - 0.95463 d; = 1.64213 = -0.38531 = - 0.90547 = 1.47104 = 1.71736 = 1.65267 = 1.53350 = 1.65152 = I.72OOO 1.46125

8. Objektiv nach Anspruch I. gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 4 gemäLt nachstehender Tabelle:

/
Λ I (K)(KK) /-4., K₁
R\ 1/4.8
= + 1.0650
- +0.5300 B /·2 --/-4h
\ R'? = +0.8050
- +0.8750 \
\
/-4C R \_Λ ■= + 1.22(H) /'" L, Ru -■ +0.2260 C-
\
S -/.Jh 13' = +0.2260
— _ A ΛΓΧΖίΛ \ R^ = -0.4050 ΛΊ, = +1.6050 = + 1.1410
= +0.3650 D-
\
\ /?4h = +0.3650
= -0.3650 rI = - 0.3650
= -0.8270 E R, = - 0.4670
= - 1.58825

2f,i„ - ^f)2°

</, - 0.0500

.v_i; - 0.3(KK) (α)
(/- - 0.2850

Vi - 0.3(KK) (Ii)
(/,, - 0.0340

■v..,h - 0

■^hc = 0

</,_t = 0.0340

CS = Si₄ = 0.0950
</₄., = 0.0340

rf_4h = 0.3330

ilh« = 0

₍/_4c = 0.0600

.v₄< = 0.6280 (y) d, =0.1430

r. +0.16667 «ι ~ 1.659

«, - 1.785 /;,., = 1.734 //,„ =1.717 ny,= 1.6730 »_4j = 1.668 n_4h = 1.698 «_4c = 1.847 λ, = 1.639

9. Objektiv nach Anspruch 1. gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 5 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.00000 1/5.6

Ä, =+0.60641 A L,

R\ = +0.50588

R_: =+6.17438

R'₂ =+0.52817

/?_3a = +C.65168

/?;_a = +0.27270

Ä_3b = +0.27270

B L·

/-3a

2ω_η = 62°

rf, =0.137686

s,₂ = 0.236963 (a) d₂ = 0.033838

s_:3 = 0.47546? OS)
rf_3a = 0.409456

*3ab = 0

d_}i, = 0.100942

CS = i_3J = 0.123972

+0.34332

n, = 1.50049

= 1.46671

n_u = 1.71736

= 1.65111

loilsct/img

A4, ^ - 2.89238

/ Λ',, =+0.30925

Ä_4h = +0.30925

R'_ib = -0.25264

Aj₁ = -0.25264

Ä'_4l. = - 1.03084

R, - -0.37223

Λ'< = -0.74601
10. Objektiv nach Anspruch I. gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 6 gemäß nachstehender

D--U

/•4.

</,, =0.01746 S

■*.,b = 0 i/,b =0.196865

■v.K = 0 </,, =0.416984

J₄, =0.246255 (H) rf, =0.111302

/;,., = 1.50825

«,b = 1.65101

H₄₁ - 1.72000

7, = 1.62417

/'= 1.00000

Aa

i-4c

-j"

1/5.6

Ä, = +0.64844

Λ', = +0.60824

Ä_: = + 2.62643

R': = +0.60573

Λ,., = +0.70706

R\, = +0.28086

/?,b = +0.28086

/?:,h = - 1.30408

Ri., =-0.93891

R'i., =+0.29417

/?4b =+0.29417

R"_ib =-0.24176

Λ_4Ε =-0.24176

R'_ic = - 0.80023

Ä,- = - 0.36782

Λί =-1.06346

2<w„ = 63°

rf, - 0.083260

j,2 = 0.274528 (a) (I₁ = 0.044723

J₂, = 0.755528 (ß) rf,, = 0.469547 ■'.,ab = 0

rf.,h = 0.083260

CS = J₃₄ = 0.064427 rf_4j = 0.015852 ■*4ab = 0

d_Ah =0.256514 J4bc = 0

rf_4c =0.265011

J₄₅ = 0.290553 (H) d-, = 0.210300

j'.. = +0.29213

«, = 1.62787

H₁ = 1.48677

/»,., = 1.71736

/i,_h = 1.64313

/I₄., = 1.51006

/)_4b = 1.63922

n_4c = 1.72000

/j< = 1.46068

11. Objektiv nach Anspruch 1. gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 7 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.00000

B L,

1/5.6

R₁ = +0.75149

R\ = +0.73007

R₂ =+2.27575

R-, = +0.58415

2<y₀ = 66°

d- =0.113511

Ji₂ = 0.272687 (α) d_: = 0.046970 J₂₃ = 0.774483 OS)

= +0.30206 1.64769/33.86

1.50847/61.19

■(irlsct/iini!

•/-.lh

D La

Tabelle:

F = 1.00000 A L₁

B L₂

D-

24 1 = +0.73007 2 898 10 2ω_η = 92° s™ = +0.19685 R,, = +0.28041 1.71736/29.52 = 0.076352 n, = 1.51264 = 0.416206 = +0.28041 ίι₂ =0.351418 (σ) •«.l.,h = 0 «3b = - 1.46737 1.713ΟΟ/53.85 = 0.268400 n₂ = 1.80139 '/3h = 0.146129 = -0.89963 S₂₃ = 0.255526 03) CS = .T₁₄ = 0.076979 «4., = +0.26669 1.54883/45.43 = 0.025761 n_H = 1.75055 '/4., = 0.015657 R'u = +0.26669 *3ab = 0 *4.,b = 0 R^ = -0.22927 1.61772/49.78 = 0.177835 /I₃₁, = 1.67912 rf4b = 0.182661 *4b = -0.22927 ■<3bc = 0 ■<4bc = 0 «4c — — U.U07Z0 1.71300/53.85 = 0.029895 n_}c = 1.60558 rf·* = 0.259640 /?4_C = -0.35815 CS = J₃₄ = 0.125000 .T₄, = 0.278428 ()·) Hi = -0.98076 1.46450/65.70 = 0.041247 n_4:, = 1.65157 ι 1, gekennzeichnet rf> = 0.210582 1/4.6 durch die Daten des Beispiels 8 gemäß nachstehender i4ab = 0 sprue = + 1.66676 = 0.400001 n_tb = 1.75360 «1 = +0.58362 d< *4bc = 0 /?; = +0.81023 = 0.089318 n_ic = 1.84666 K₂ = + 1.00036 d₂ S₄₅ = 0.549608 (y) Λ'; = +0.85796 = 0.059935 /7₅ = 1.58903 *3. = +0.28951 rf.a «3a = +0.28951 Ä,b = -0.74739 rfjh Rn = - 0.74739 *i. = +1.20152 rfjc *3c = + 1.82911 Λ_4ϊ = +0.45199 du *4a = +0.45199 Λ«. = - 0.36980 d_ih *4b = - 0.36980 «4_C = -0.96018 </4c /?4c = -0.50039 «5 = - 2.07556 d; R<

11

12

'3.ObJe¹VUv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Heispiels 9 gemäß nüchslehencljr Tabelle:

F = 1.00000

1/6.0

2w„ = 62°

ώο= +0.50401

B L.

D-

A₁ = +0.62490

R\ =+0.49801

R₂ = + 1.74276

R₂ =+0.40190

Λ j, = +0.55230

Ry., =+0.28403

Ä,„ = + 0.28403

n'i_h — — i .08295

R₄, =-5.60031

/?_4a =+0.24763

Ä_4h =-+0.24763

Ä_4h =-0.26158

Ä_4l =-0.26158

R'_Ac =-1.62926

R. =-0.32745

Λ', = - 0.48265

rf, = 0.046875

s_n = 0.117122 (α)
J₂ =0.029518

s₂₎ =0.490157 (/J)
</,., =0.219002

■5j.,h = 0
rf,h =0.116746

CS = .Vj₄ = 0.062642
</_4a =0.183993

■?4.,b = 0

rf_4h =0.167948

■?4hc = 0

rf_4t. = 0.206808

ss, = 0.337289 (κ)
rf, =0.025142

1.48749/^0.45

1.48749/70.45

1.71736/29.52

1.61484/51.15

1.5613S/45.24

1.61795/52.59

1.72000/50.42

1.62041/60.29

Korrigiert für Unendlich und die Verwendung eine planparallelen Filmandruck-Platte in der Bildebene, mit einer Dicke von d_p = 0.066 527 fund η,, = 1.51680 sowie einer ABBEschen Zah' ω_ά = 64.12 für die Glasart.

14. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 10 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.00000 / C \ «I 1/5.6 </. 2<u₍₁ = 62° .4 = + 0.46343 ⁿJ^vd «ι = +0.62385 A L₁ = 0.049905 1.48749/70.45 Ri = +0.54023 rf: J₁, = 0.108482 (a) λ; = +1.78392 B Ly = 0.028470 1.48749/70.45 R_}j = +0.41992 rf,_a .S₂₃ = 0.527684 (β) = +0.57641 L₃ = 0.252797 1.71736/29.52 R_ib = +0.28271 ^b = 0 Ry* = +0.28271 = 0.062995 1.61484/51.15 = -1.19216 X^O — Λ-.* — U.IiHJO IH

Fortsetzung

13

K_4a = -4.88464

K_4a =+0.26689

K_4b = +0.26689

K_4h =-0.29094

K_4c = - 0.29094

K_4c =-1.19216

A₅ =-0.35081

R's =-0.63291

14

= 0.216964 ■S4.„ = 0 = 0.147261

= 0.244616 J₄₅ = 0.336572 (y) = 0.032397

1.56138/45.24

1.61795/52.59

1.72000/50.42

1.62041/60.29

Korrigiert für Unendlich und die Verwendung einer planparallelen Filmandruck-Platte in der Bildebene, mil einer Dicke von rf,, = 0.065 449 Fund n_d = 1.51680 sowie einer ABBEschen Zahl v_d = 64.12 für die Glasart.

15. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels Ii gemäß nachstehendei Tabelle:

F= 1.00000

1/5.6

= +0.76434

R] = +0.73737

R₁ =+2.52384

R'₂ = +0.59413

R_s, = +0.72680

R'_H =+0.28117

/?_3b =+0.28117

K₃₁, = - 1.45017

K_4a = - 0.83330

Ä_4a = +0.27124

R_ib =+0.27124

K_4b =-0.23152

R_4c =-0.23152

K_4c =-0.70115

K₅ = -0.36167

K₅ =-0.85768

2ω₀ = 63°

rf, =0.128618

s_n = 0.257982 (a) rf₂ = 0.044780

J₂₃ = 0.772950 OS) rf,_a = 0.446554

sub = 0 rf.,_h =0.114189

CS = J₃₄ = 0.075628 rf_4a = 0.039307 •54ab = 0

rf_4b = 0.183846 ■?4hc = 0

rf_4c = 0.246538

J₄₅ = 0.297288 (y) rf, =0.137325

, = +0.35027

»df Vj

1.64769/33.86 1.51454/54.68 1.71736/29.52 1.713OO/53.85 1.54883/45.43 1.61772/49.78 1.71300/53.85 1.46450/65.70

16. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 12 gemäß nachstehendei Tabelle:

F= 1.00000 1/4.7 2(U₀ = 92° jL = +0.16614

K₁ =+1.04603 Κ', = +0.54347 2<y„ = 92°

= 0.060577 .5,2 = 0.328699 (a)

1.65844/50.88

15

Fortsetzung
B L,

L_3c

La.,

Lac

R₂ =+0.83689

R₂ =+0.87379

Ä_3a =+1.21665

Ä_3a =+0.22585

R_3b =+0.22585

R'_3b =-0.40172

R_3c = -0.40172

Äj_c = +1.58797

/i_4a =+1.14038

R'_A, =+0.36061

R_4b =+0.36061

R'_4b = - 0.36844

R_Ac =-U.36844

R_4c =-0.83089

R₅ =-0.46722

/?', = - 1.58797

di =0.275891

.S₂J = 0.295776 (ß) d₃, = 0.022914

•Sjah = 0

d_3b = 0.188975

•Sjbc = 0

d_3c = 0.033054

CS = s_u = 0.096397 d_Aj = 0.034239

"AA = 0

d_Ab =0.331332

Slbc = 0

d_Ac = 0.059261

i.,5 = 0.628162 (y) d_s =0.143806

1.78470/26.08 1.73350/51.65 1.71700/47.99 1.67270/32.20 1.66755/41.93 1.69761/38.56 1.84666/23.82 1.63854/55.38

17. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 13 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.00000

1/4.5

L₄,

Lac

R\ = +0.81734 R\ = +0.46958 R₁ = +0.61730 R'i = +0.46627 R₃₃ = +0.86571 R₃₁ = - 0.42462 R₃, = - 0.42462 R₃, = +1.32364 Ras = +1.66640 R'a» = +0.45963 Ra, = +0.45963 Λ« = -0,37843 RAc = -0.37843 R'ac = -0.84115 R, = -0.44657 R', = -1.23986

2<y₀ = 95°

</, = 0.050884

5_I2 = 0.420381 (σ) d₂ =0.310132

5„ = 0.076848 0») d_H = 0.135560

i3ab = 0

d_}b =0.144491

CS = s_}4 = 0.060930 </_4a = 0.039794

■54ab = 0

d_Ab = 0.553723

•?4hc = 0

d_4c = 0.032618

.S₄₅ = 0.418163 (ν) d< = 0.050232

.?L =+0.27371

1.63854/55.38 1.62004/36.37 1.78831/47.37 1.67270/32.20 1.46450/65.70 1.66755/41.93 1.84666/23.82 1.51009/63.52

17

18, Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 14 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.00000

1/4.5 U₀ = 93°

sL= +0.17408