DE2409895A1 - Siliciumstahl mit wuerfelkantenstruktur und verfahren zu seiner herstellung - Google Patents

Siliciumstahl mit wuerfelkantenstruktur und verfahren zu seiner herstellung

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Description

AEMCO STEEL· CORPORATION
703 Curtis Street
Middletown, Ohio /V.St.A,
Unser Zeichen: A 1690
Siliciumstahl mit Wurfelkantenstruktur und Verfahren zu
seiner Herstellung
Die Erfindung betrifft e£nen Siliciumstahl mit Würfelkantenstruktur und ein Verfahren zu seiner Herstellung; sie betrifft insbesondere einen Siliciumstahl, der durch eine hohe Permeabilität charakterisiert ist.
Das Siliciumstahlblechausgangsmaterial für magnetische Verwendungszwecke, auf welche sich die vorliegende Erfindung bezieht, weist eine Orientierung auf, bei der die innenzentrierten Würfel, welche die Körner oder Kristalle aufbauen, in der Würfel-Kanten-Position orientiert sind, die mit den Miller'sehen Indices (110) [001] bezeichnet wird. Bekanntlich sind Ausgangsmaterialien mit dieser Orientierung durch eine verhältnismäßig hohe Permeabilität in der Walzrichtung und eine verhältnismäßig niedrige Permeabilität in einer Richtung senkrecht dazu charakterisiert. Siliciumstahl mit einer Würfelkantenorientierung kann auf den verschiedensten Gebieten
Dr.Hn/ju
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angewendet werden, in erster Linie für Kerne von elektromagnetischen Vorrichtungen, wie z.B. Transformatoren und dgl.
Siliciumstähle mit einer Würfelkanten-Kornorientierung wurden zuerst von Goss hergestellt (vgl. die US-Patentschrift 1 965 559)· Von Beginn an waren jedoch Siliciumstähle mit dieser Orientierung, die durchweg gute magnetische Eigenschaften aufweisen, technisch schwierig herzustellen. Infolgedessen wurde für die Entwicklung solcher Siliciumstähle viel Zeit und Mühe aufgewendet.
Im Laufe der Jahre wurden schnelle Fortschritte bezüglich der technischen Herstellung von Siliciumstählen mit Würfelkantenorientierung gemacht. So ist beispielsweise in der US-Patentschrift 2 287 467 ein Verfahren zur feuchten Wasserstoffentkohlung beschrieben, mit dessen Hilfe es möglich ist, Kohlenstoff und die dadurch bewirkte nachteilige magnetische Alterung zu eliminieren.
Es war lange unbestritten, daß die Bildung der Würfelkantenorientierung mit dem Korngrenzenenergiephänomen zusammenhängt. Es war ferner unbestritten, daß ein Inhibitor, wie z.B. Schwefel in Form von Sulfiden, wenn er in geeigneter Weise in den Korngrenzbereichen während der Primärkornwachstumsstufe der Schlußglühung dispergiert ist, das Auftreten eines solchen Kornwachstums in der Primärkornstruktur, welches das nachfolgende Sekundärkornwachstum stören würde, verhindert· Infolgedessen wurde eine feinkörnige Matrix so lange aufrechterhalten, bis die Sekundärkörner der Würfelkantenorientierung begannen, die Körner der anderen Orientierungen aufzuzehren· Danach schreitet das Sekundärkornwachstum mit steigender (Temperatur während der Schlußglühung aufgrund der Korngrenzflächenenergie fort und die feinkörnige Matrix wird in eine gut entwickelte Würfelkantenstruktur umgewandelt. Zuerst wurde angenommen, daß die Menge des Inhibitors an den Korngrenzen während der Primärkornwachstumsstufe der Schlußglühung von der Inhibitor-
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menge in der ursprünglichen Schmelze und der Menge des Inhibitorverlustes während der Behandlungsstufen vor der Schlußglühung abhängt. Als Folge davon wurden viele dieser Behandlungsstufen als kritisch für die Vermeidung eines Inhibitorverlustes angesehen.
In der US-Patentschrift 2 599 34-0 ist angegeben, daß bessere Permeabilitäten in Siliciumstählen erzielt werden konnten, die von einer Hochtemperaturbramme von 1260 bis 14000C (2300 bis 25500F) auf eine mittlere Stärke warm ausgewalzt wurden. Es wurde festgestellt, daß die hohe Warmwalztemperatur zum Teil mindestens die Lösung und anschließende Ausscheidung des Inhibitors, wie z.B. Mangansulfid, in Siliciumeisen bewirkte. In der US-Patentschrift 2 906 645 ist die Verwendung eines Magnesiumoxyd-Glühseparators beschrieben, der als Teil des Verfahrens auf dem fertigen Siliciumstahl ein isolierendes Walzglas liefert. Ein solcher Oberflächenfilm oder ein solches Glas ist bei vielen Anwendungszwecken höchst erwünscht, da er (es) den spezifischen elektrischen Widerstand erhöht und Schutz gegen Oxydation oder Carburierung gewährt.
In den US-Patentschriften 3 333 991, 3 333 992 und 3 333 993 ist angegeben, daß unmittelbar vor oder während der Primärkornwachstumsstufe der Endglühung in der Umgebung des SiIiciumstahls ein Inhibitor bereitgestellt werden kann, der dazu gebracht werden kann, daß er in die Korngrenzbereiche hineindiffundiert. Die Folge davon war, daß es nicht mehr erforderlich war, sich nur auf die in der Anfangsschmelze vorhandene Inhibitormenge zu verlasse^ und viele der Behandlungsstufen vor der Schlußglühung wurden als weniger kritisch angesehen. Nach den Angaben in den zuletzt genannten Patentschriften können Schwefel und seine Verbindungen sowie Selen und seine Verbindungen als Inhibitor dienen. Der Inhibitor kann in der Umgebung des Siliciumstahls während der Primärkornwachsturnsstufe der Schlußglühung auf die verschiedenste Weise bereitgestellt werden. So kann beispielsweise Schwefel oder eine Schwefel-
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verbindung, die bei den Temperaturen des Primärkornwachstums dissoziiert oder sich zersetzt,dem Glühseparator zugesetzt werden. Andererseits kann die Glühatmosphäre mit Schwefelwasserstoff oder irgendeiner anderen geeigneten gasförmigen Schwefelverbindung beschickt werden. Bei einer weiteren Variante des Verfahrens kann Schwefelwasserstoff oder irgendeine andere geeignete gasförmige Schwefelverbindung der Atmosphäre in der Entkohlungsstufe (Decarburierungsstufe) vor der Schlußglühung zugesetzt werden. Die Schwefelverbindung reagiert mit der Eisenoberfläche unter Bildung eines kontrollierten Eisensulfidfilmes auf dem Material, wodurch während der Primärkornwachstums stufe der Schlußglühung eine Schwefelquelle bereitgestellt wird.
Die früheren Arbeiten erreichten schließlich ein Stadium, in dem ein Siliciumstahl mit Würfelkantenorientierung mit guten magnetischen Eigenschaften, beispielsweise einer Permeabilität bei H = 10 Oersted mit einem Durchschnittswert von etwa 1820, in technischem Maßstab reproduzierbar hergestellt werden konnte. Die Aufmerksamkeit ist seither auf die Verbesserung dieser magnetischen Eigenschaften gerichtet.
In der US-Patentschrift 3 287 183 ist ein Verfahren zur Herstellung eines Siliciumstahls mit Würfelkantenorientierung beschrieben, bei dem das Produkt eine Permeabilität bei H = 10 Oersted von mindestens 1800 und bis zu etwa I910 aufweist. Nach den Angaben in dieser Patentschrift ist die Zusammensetzung der Schmelze kritisch und sie muß enthalten 0,025 bis 0,085 % Kohlenstoff, 2,5 bis 4,0 % Silicium,0,005 bis 0,050 % Schwefel und, was von spezieller Bedeutung ist, 0,010 bis 0,065 % säurelösliches Aluminium, wobei der Rest aus Eisen und gemischten Verunreinigungen besteht. Nach dem warmen Auswalzen und Beizen wird der Siliciumstahl in einer oder mehreren Kaltwalzstufen auf die Endstärke ausgewalzt (reduziert). Abgesehen von der Zusammensetzung der Schmelze ist es auch kritisch, daß in der letzten Kaltwalzstufe eine Dickenverminderung von
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81 "bis 95 % erzielt wird und daß vor der Endkaltwalzstufe das Siliciumeisen einer solchen Hochtemperaturglühung unterworfen wird, daß in dem Stahlblech Aluminiumnitride in solcher Menge gebildet werden, daß mehr als 0,0020 % Stickstoff in Form von Aluminiumnitrid vorliegen.
Obgleich die magnetischen Eigenschaften des nach der US-Patentschrift 3 287 183 hergestellten Siliciumeisens mit Würfelkantenorientierung ausgezeichnet sind, hat das Verfahren verschiedene Nachteile. So kann beispielsweise das Beizen durch die Gegenwart des Aluminiums nicht so leicht wie bei anderen Verfahren durchgeführt werden. Bei dem Verfahren muß das Glühen unmittelbar vor der Endstufe des Kaltwalzens bei einer hohen Glühtemperatur durchgeführt werden, woran sich eine verhältnismäßig schnelle Abkühlung oder Abschreckung anschließt. Schließlich ist aufgrund der Anwesenheit von Aluminiumoxyd auf der Oberfläche des Siliciumstahls die Bildung eines üblichen isolierenden Walzglases darauf schwierig.
In der US-Patentschrift 3 700 506 ist die Verwendung eines speziellen Glühseparators in dem Verfahren der oben genannten US-Patentschrift 3 287 183 beschrieben. Nach den Angaben in dieser Patentschrift wird ein Magnesiumoxydseparator verwendet, dem eine Titanverbindung und eine Magnesiumverbindung zugesetzt worden sind. Außerdem werden dem Glühseparator Bor öder eine Borverbindung zusammen mit Schwefel oder einer Schwefelverbindung oder Selen oder einer Selenverbindung zugesetzt. Nach den Angaben in dieser Patentschrift führt die Zugabe von Bor oder einer Borverbindung zusammen mit Schwefel oder Selen zu einem verbesserten Kernverlust in dem Endprodukt und zur Bildung eines dünnen, gleichmäßigem Glasfilmes auf dem Siliciumstahl. In dieser Patentschrift wird das Bor oder die Borverbindung zur Kontrolle des Sekundärkornwachstums während der Endglühung verwendet, wobei die Aluminiumnitride dazu
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dienen, das Kornwachstum während der Primärkornwachstumsstufe der Endglühung zu kontrollieren.
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist die Herstellung eines Siliciumstahls mit Würfelkantenorientierung, der ausgezeichnete magnetische Eigenschaften, z.B. eine Permeabilität bei H β 10 Oersted von mehr als etwa 1820 und bis zu 19ΟΟ oder mehr aufweist* Vor der Endglühung ist keine unübliche Hochtemperaturglühung erforderlich, das Beizen kann auf die übliche Weise leicht durchgeführt werden, zur Kontrolle des Kornwachstums während der Primärkornwachstumsstufe der End— glühung werden Bor und Stickstoff zusätze zugegeben und auf dem Siliciumstahl kann als Teil seiner regulären Bearbeitung ein übliches isolierendes Walzglas gebildet werden.
Die vorliegende Erfindung betrifft die Zugabe von Bor und Stickstoff in kritischen Mengen zu einer Schmelze einer üblichen Zusammensetzung für ein Siliciumeisen mit Würfelkantenorientierung (Würfelkantenstruktur). Die Schmelze kann auch bis zu 0,008 % Aluminium enthalten.
Es kann jedes geeignete Schmelzverfahren angewendet werden. Die Schmelze kann entweder zu Blöcken oder kontinuierlich zu Brammen vergossen werden. Vor dem warmen Auswalzen wird der Siliciumstahl für eine Zeitspanne, die ausreicht, um eine Lösung des Inhibitors zu bewirken, auf eine !Temperatur von 1260 bis 14000G (2300 bis 25500P) erhitzt und anschließend wird er zu einem heißen Band, d.h. auf eine warmgewalzte Streifen- oder Blechdicke, warm ausgewalzt. Nach dem warmen Auswalzen wird der Siliciumstahl bei einer Temperatur innerhalb des Bereiches von 815 bis 115O0C (I5OO bis 21000P) geglüht und die angewendete Glühtemperatur steht in umgekehrter Beziehung zu der Endstärke des Siliciumstahls, Auf das Glühen folgt ein übliches Beizen und ein kaltes Auswalzen auf die Endstärke in einer oder mehreren Stufen.
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Das kaltgewalzte Material wird üblicherweise decarburiert (entkohlt) und mit einem Magnesiumoxyd (MgO)-Glühseparator beschichtet. Obgleich nicht erforderlich, kann zur Erzielung einer optimalen Permeabilität in dem Endprodukt in der Umgebung des Siliciumeisens während der Primärkornwachstumsstufe der Endglühung ein Inhibitor bereitgestellt werden. So können beispielsweise etwa 1 bis etwa 6 Gew.-% Schwefel dem Magnesiumoxydglühseparator zugegeben werden.
Das decarburierte und beschichtete Material wird dann in einer trockenen Wasserstoffatmosphäre bei einer Temperatur von 1093 bis 12600O (2000 bis 23000F) einer Schlußglühung unterworfen. Auch hier kann, obgleich die Erfindung darauf nicht beschränkt ist, zur Erzielung einer optimalen Permeabilität die Aufheizung der Schlußglühung in einer Stickstoffatmosphäre durchgeführt werden, wobei die Temperatur mit einer Geschwindigkeit von weniger als etwa 700C (125°F) pro Stunde, vorzugsweise von etwa 280C (5O0F) pro Stunde,erhöht wird.
Das erfindungsgemäße Siliciumeisen mit Würfelkantenorientierung weist eine Permeabilität von mehr als etwa 1820 und bis zu 19OO oder darüber (bei H = 10 Oersted) auf. Die erfindungsgemäße Schmelze kann nach irgendeinem geeigneten und bekannten Verfahren, beispielsweise in einem Siemens-Martin-Ofen, in einem Konverter, in einem Elektroofen, in einem Vakuumschmelzofen oder dgl., hergestellt werden. Die Zusammensetzung der Anfangs schmelze ist für die Herstellung von Siliciumeisen mit Würfelkantenorientierung in bezug auf Silicium, Mangan, Kohlenstoff und Schwefel konventionell. Zu dieser Schmelze werden jedoch kritische Mengen an Bor und Stickstoff zugegeben. Die Schmelze hat dann die folgende Zusammensetzung: etwa 2 bis etwa 4- Gew.-% Silicium, etwa 0,01 bis etwa 0,15 (vorzugsweise etwa 0,03 bis etwa 0,15) Gew.-% Mangan, etwa 0,02 bis etwa 0,05 Gew.-% Kohlenstoff, etwa 0,01 bis etwa 0,03 Gew.-% Schwefel, etwa 0,002 bis etwa 0,012 (vorzugsweise etwa 0,003 bis
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etwa 0,010) Gew.-% Bor, etwa 0,003 bis etwa 0,010 (vorzugsweise etwa 0,004 bis etwa 0,008) Gew.-% Stickstoff, wobei der Eest aus Eisen und solchen zufälligen Verunreinigungen besteht, die aus dem Herstellungsverfahren stammen. Obgleich nicht erforderlich, kann in der oben angegebenen Schmelze Aluminium (als Desoxydationsmittel oder als Verunreinigung) in einer Menge bis zu etwa 0,008 Gew.-% vorhanden sein. Die optimale Bormenge liegt bei 0,007 Gew.-% und die optimale Stickstoffmenge liegt bei 0,007 Gew.-%.
Der Borgehalt der Ausgangsschmelze kann auf irgendeine geeignete und an sich bekannte Weise erzielt werden, beispielsweise durch Zugabe einer Bor enthaltenden Verbindung, wie Perrobor, zu der Ausgangsschmelze. Der Stickstoffgehalt der Ausgangsschmelze kann ebenfalls auf irgendeine geeignete und an sich bekannte Weise erzielt werden. So kann beispielsweise Stickstoff in Form einer Stickstoffverbindung, wie Mangannitrid, zugesetzt werden. Stickstoff kann auch durch Einblasen, zugegeben werden. Schließlich kann der gewünschte Stickstoffgehalt dadurch erzielt werden, daß man ein Schmelzverfahren anwendet, das normalerweise zu einem geeigneten Stickstoffgehalt führt, wie z.B. die Anwendung eines Elektroofens zur Herstellung einer Schmelze mit einem niedrigen Kohlenstoffgehalt·
Die Siliciumstahlschmelze kann entweder zu Blöcken oder kontinuierlich zu Brammen vergossen werden. Wenn der Stahl zu Blöcken vergossen wird, können die Blöcke entweder direkt zu einem heißen Band warmgewalzt werden oder sie können zu Brammen einer mittleren Stärke ausgewalzt werden, die anschließend wieder erhitzt und zu einem heißen Band warm ausgewalzt werden. Wenn aus Blöcken warmgewalzte Brammen oder aus einem kontinuierlichen Rohling Brammen hergestellt werden, sollten die Brammen vor dem Warmwalzen auf eine Temperatur innerhalb des Bereiches von 1260 bis 14000C (2300 bis 2550°F),
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vorzugsweise auf etwa 137O°C (25000F) entsprechend den Angaben in der oben erwähnten US-Patentschrift 2 599 3^0 wieder—erhitzt werden. Das fertige heiße Band weist normalerweise eine Dicke von 1,25 bis 2,54- mm (0,050 bis 0,10 inches) auf.
Nach dem Warmwalzen zu einem heißen Band (Warmband) wird der Siliciumstahl bei einer Temperatur von 815 bis 11500C (I5OO bis 21000F), vorzugsweise 927 bis 1O93°C (I7OO bis 20000F), etwa 3 1/2 Minuten lang in einer geeigneten Atmosphäre, wie z.B. Luft, Verbrennungsprodukten oder Inertgasen, geglüht. Es wurde festgestellt, daß zur Erzielung einer optimalen Permeabilität die Glühtemperatur in umgekehrter Beziehung zu der gewünschten Enddicke des Siliciumstahls steht. Das heißt, wenn ein dünneres Endblechmaterial hergestellt werden soll, sollte die Glühtemperatur innerhalb des oberen Abschnittes der oben angegebenen Bereiche liegen. Wenn dagegen ein dickeres Blechmaterial hergestellt werden soll, sollte die Glühtemperatur innerhalb des unteren Abschnittes der oben angegebenen Bereiche liegen. Der geglühte, warmgewalzte Siliciumstahl kann durch Besprühen abgeschreckt oder an der Luft abgekühlt werden. Der Siliciumstahl wird anschließend üblicherweise gebeizt und in einer einzigen Stufe (oder in zwei oder mehreren Stufen mit Zwischenglühungen) auf die Endstärke kalt ausgewalzt·
Der kalt ausgewalzte Siliciumstahl wird in einer feuchten Wasserstoffatmosphäre bei einer Temperatur von etwa 815°C (15000F) und einem Taupunkt von etwa 57°C (135°F) entsprechend den Angaben in der oben genannten US-Patentschrift 2 287 467 decarburiert (entkohlt)·
Nach der Decarburierung wird der Siliciumstahl mit einem geeigneten Glühseparator, wie Magnesiumoxyd, Aluminiumoxyd, Oalciumoxyd oder Mischungen davon, versehen· Wenn auf dem
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fertigen Produkt ein Walzglas gebildet werden soll, kann entsprechend der oben angegebenen US-Patentschrift 2 906 64-5 ein Magnesiumoxydglühseparator verwendet werden. Der Magnesiumoxydseparator kann auf irgendeine übliche und an sich bekannte Weise auf den Siliciumstahl aufgebracht werden.
Der mit einem G-lühs eparat or versehene Siliciumstahl wird bei einer Temperatur von 1093 bis 12600C (2000 bis 23000F), vorzugsweise bei etwa 12O5°C (22000F),für einen Zeitraum von 8 bis 30 Stunden einer Kistenschlußglühung unterworfen. Bei dieser Glühung, die der Übersichtlichkeit wegen hier als "Sehlußglühung" bezeichnet wird, handelt es sich um jene Glühung, die während der Sekundärkornwachstumsstufe durchgeführt wird, bei der die Würfelkantenorientierung erzielt wird. Die Glühung wird in einer trockenen Wasserstoffatmosphäre durchgeführt.
Obgleich zur Erzielung einer guten Permeabilität nicht erforderlich, wurde festgestellt, daß zur Erzielung einer optimalen Permeabilität in der Umgebung des Siliciumstahls unmittelbar vor oder während der Primärkornwachstumsstufe der Schlußglühung ein Inhibitor bereitgestellt werden sollte. Schwefel, Selen und ihre Verbindungen dienen als ausgezeichnetes Inhibitormaterial und die Bereitstellung dieses Materials in der Umgebung des Siliciumstahls kann auf irgendeine der in den US-Patentschriften 3 333 991, 3 333 992 und 3 333 993 angegebenen Weisen erzielt werden. Zum Beispiel werden ausgezeichnete Ergebnisse erzielt, wenn der Magnesiumoxydglühseparator etwa 1 bis etwa 6 Gew.-% Schwefel enthält.
Obgleich für die Zwecke der vorliegenden Erfindung nicht erforderlich, hat es sich als zur Erzielung optimaler magnetischer Eigenschaften zweckmäßig erwiesen, während der Äufheiz— Periode der Schlußglühung eine Stickstoffatmosphäre zu verwenden, wobei während des Bests der Glühbehandlung diese durch trockenen Wasserstoff ersetzt wird. Die Aufheizperiode der
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Glühung sollte mit einer verhältnismäßig geringen Erhitzungsgeschwindigkeit von weniger als etwa 700C (125°F) pro Stunde, vorzugsweise von etwa 280C (5O0P) pro Stunde , durchgeführt werden.
Die Erfindung wird durch die folgenden Beispiele näher erläutert, ohne jedoch darauf beschränkt zu sein.
Beispiel 1
Unter Vakuum wurde eine Laborschmelze der nachfolgend angegebenen Zusammensetzung hergestellt:
C 0,033 Gew.-%
Mn 0,0?A "
S 0,029 "
Si 3,24 »
B 0,006 "
N 0,068 "
Al 0,002 "
Daraus wurde ein Block gegossen und auf 12600C (230O0F) erhitzt. Danach wurde das Material bis auf 2,54· mm (0,100 inch) warm ausgewalzt und 3 1/2 Minuten lang bei 10380C (19000F) geglüht. Nach dieser Glühung wurde der Siliciumstahl an der Luft abgekühlt, gebeizt und in einer einzigen Stufe auf 0,30 mm (0,012 inches) kalt ausgewalzt.
Das kalt ausgewalzte Siliciumeisen wurde in feuchtem Wasserstoff bei einem Taupunkt von 57°C (135°^) "bei 815°C (15OO°F) decarburiert. Danach wurde der Siliciumstahl mit einem 6 Gew.-% Schwefel enthaltenden Magnesiumoxydglühseparator beschichtet. Schließlich wurde der beschichtete Siliciumstahl 30 Stunden lang in einer Wasserstoffatmosphäre bei 1205°C (22000F) kistengeglüht· Das fertige Material wies eine gerichtete (straight)
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Kornpermeabilität von 1921 bei H » 10 Oersted auf.
Das vorstehende Beispiel erläutert die hohe Permeabilität, die erzielbar ist, wenn sowohl Bor als auch Stickstoff innerhalb der oben angegebenen Bereiche der Schmelze zugesetzt · werden und wenn der Siliciumstahl erfindungsgemäß bearbeitet wird·
Beispiel 2
eine
Es wurde/Laborcharge der folgenden Zusammensetzung hergestellt:
C 0,032 Gew.-%
Mn 0,100 H
S 0,025 "
Si 3,35
B 0,0052 "
N 0,0077 w
Al 0,004 n
Das Material wurde zu 25,4 mm (1 inch) dicken Blöcken vergossen. Die Blöcke wurden auf 12600C (23000F) erhitzt und auf etwa 2,29 mm (0,9 inches) warm ausgewalzt· Die erste und die zweite Probe aus diesem Material wurden 3 1/2 Minuten lang bei 9270C (17000P) geglüht. Eine dritte Probe wurde 3 1/2 Minuten lang bei 115O0C (2100°P) geglüht. Die erste Probe wurde an der Luft abgekühlt und auf 0,356 mm (^ mils) kalt ausgewalzt. Die zweite Probe und die dritte Probe wurden jeweils durch Besprühen abgeschreckt und auf 0,254 mm (10 mils) kalt ausgewalzt.
Alle drei Proben wurden in feuchtem Wasserstoff bei einem Taupunkt von 570O (1350F) bei 815°C (150O0P) decarburiert. Alle Proben wurden mit einem 6 Gew.-% Schwefel enthaltenden Magnesiumoxydglühseparator beschichtet. Die beschichteten Proben
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wurden bei einer Aufheizgeschwindigkeit von 28°C pro Stunde 27 Stunden lang bei 12Ö5°C (220O0F) kistengeglüht· Das Aufheizen der Schlußglühung wurde in einer Stickst off atmosphäre durchgeführt, während der Eest der Schlußglühung in einer Wasserstoffatmosphäre durchgeführt wurde· Die erste, zweite und dritte Probe wiesen bei H == 10 Oersted Permeabilitäten von 1889, 1964 und 1896 auf. Die Proben 2 und 5 zeigt en eindeutig die umgekehrte Beziehung zwischen der Temperatur der auf das Warmwalzen folgenden Glühung und der Endstärke·
Beispiel 5
Es wurde eine Laborcharge der folgenden Zusammensetzung hergestellt :
C 0,030 Gew.-%
Mn 0,100 n
S 0,025 H
Si 3,29
B 0,0072 "
N 0,0078 "
Al 0,007 "
Das Material wurde zu 25,4- mm (1 inch) dicken Blöcken vergossen, auf 12600C (230O0P) erhitzt und auf etwa 2,29 mm (0,09 inches) warm ausgewalzt. Das Material wurde 3 1/2 Minuten lang bei 9270G (17000F) geglüht, an der Luft abgekühlt, gebeizt und auf eine Dicke von 0,356 mm (14 mils) kalt ausgewalzt. Der kaltgewalzte Siliciumstahl wurde in feuchtem Wasserstoff bei einem Taupunkt von 57°C (135°F) bei 815°C (15000F) decarburiert und mit einem 6 Gew.-% Schwefel enthaltenden Magnesiumoxydseparator beschichtet. Der beschichtete Siliciumstahl wurde bei einer Aufheizgeschwindigkeit von 28°C (500F) pro Stunde 27 Stunden lang einer Schlußglühung bei 1205°C (2200°F) unterzogen. Während des
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Aufheizabschnittes der Schlußglühung wurde eine Stickstoff atmosphäre verwendet, während während des Restes der Glühung eine Wasserstoffatmosphäre verwendet wurde. Bas Endprodukt wies bei H = 10 Oersted eine Permeabilität von 1889 auf.
Die Erfindung wurde zwar vorstehend unter Bezugnahme auf bevorzugte Ausführungsformen näher erläutert, es ist ^jedoch, für den Fachmann klar, daß sie darauf keineswegs beschränkt ist, sondern daß diese in vielerlei Hinsicht abgeändert und modifiziert werden können, ohne daß dadurch der Rahmen der vorliegenden Erfindung verlassen wird.
Patentansprüche:
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Claims (1)

  1. Patentansprüche
    Λ· Verfahren zur Herstellung eines Siliciumstahls mit Würfelkantenstruktur und einer Permeabilität bei H = 10 Oersted von mehr als 1820, gekennzeichnet durch die folgenden Stufen:
    Herstellung einer Siliciumstahlschmelze der Zusammensetzung: 2 bis 4 Gew.-% Silicium, 0,01 bis 0,15 Gew.-% Mangan, 0,02 bis 0,05 Gew.-% Kohlenstoff, 0,01 bis 0,03 Gew.-% Schwefel, 0,002 bis 0,012 Gew.-% Bor,' 0,003 bis 0,010 Gew.-% Stickstoff, Eest Eisen und aus der Herstellung stammende Verunreinigungen, Vergießen der Siliciumstahlschmelze, Wiedererhitzen des Siliciumstahls auf eine Temperatur von 1260 bis 14000C (2300 bis 2550°JF), warmes Auswalzen des Siliciumstahls bis auf eine mittlere Dicke von 1,25 "bis 2,54 mm (0,050 bis 0,100 inches), Glühen des warmgewalzten Siliciumstahls bei einer Temperatur von 8I5 bis 11500C (1500 bis 21000F), Beizen des geglühten Siliciumstahls und kaltes Auswalzen desselben auf Endstärke, Decarburieren des kaltgewalzten Siliciumstahls, Aufbringen eines Glühseparators auf den decarburierten Siliciumstahl und Eistenschlußglühen des Siliciumstahls, wobei mindestens der letzte Abschnitt dieser Glühung in trockenem Wasserstoff bei einer Temperatur von 1093 bis 12600G (2000 bis 23000F) für einen Zeitraum von 8 bis 30 Stunden durchgeführt wird.
    2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Schmelze der folgenden Zusammensetzung verwendet wird: 2 bis 4 Gew.-% Silicium, 0,03 his 0,15 Gew.-%* Mangan, 0,02 bis 0,05 Gew.-% Kohlenstoff, 0,01 bis 0,03 Gew.-% Schwefel, 0,003 bis 0,010 Gew.-% Bor, 0,004 bis 0,008 Gew.-% Stickstoff, Rest Eisen und aus der Herstellung stammende Verunreinigungen,
    3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Schlußglühung eine Primarkornwachstumsstufe und eine
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    Sekundärkornwachstumsstufe aufweist und daß während der
    Primärkornwachstums stufe in der Umgebung des Siliciumstahls ein Kornwachstumsinhibitor bereitgestellt wird, der aus der Klasse Schwefel, Schwefelverbindungen, Selen und Selenverbindungen ausgewählt wird,
    4-. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Glühseparator Magnesiumoxyd verwendet wird, das 1 bis 6 Gew.-% Schwefel enthält.
    5· Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kistenschlußglühung eine Aufheizperiode aufweist, die in einer Stickstoff atmosphäre durchgeführt wird, während der
    Eest der Kistenglühung in einer trockenen Wasserstoffatmosphare durchgeführt wird.
    6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5» dadurch gekennzeichnet, daß die auf das Warmwalzen folgende Glühung bei einer Temperatur von 927 bis 1O93°C (17OO bis 200O0F) durchgeführt wird, wobei der Temperaturbereich in umgekehrter
    Beziehung zu der Enddicke des Siliciumstahls steht.
    7· Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß eine Schmelze verwendet wird, die etwa 0,007 Gew.-% Bor und etwa 0,007 Gew.-% Stickstoff enthält.
    8. Verfahren nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der Schlußglühung während der Aufheizperiode mit einer Geschwindigkeit von weniger als 7O0C (125°F) pro
    Stunde erhöht wird.
    9. Siliciumstahl mit Würfelkantenstruktur und einer Permeabilität bei H = 10 Oersted von mehr als 1820 wie er nach dem
    Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 8 erhältlich ist.
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SE (1) SE393126B (de)
ZA (1) ZA741175B (de)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2547313A1 (de) * 1974-11-18 1976-05-20 Allegheny Ludlum Ind Inc Verfahren zur herstellung von siliciumstaehlen mit hoher permeabilitaet
DE2550426A1 (de) * 1974-11-18 1976-05-20 Allegheny Ludlum Ind Inc Verfahren zur herstellung von siliciumstaehlen mit hoher permeabilitaet
DE2620593A1 (de) * 1975-05-15 1976-11-25 Allegheny Ludlum Ind Inc Verfahren zur herstellung von kornorientiertem siliciumstahl
DE2531536A1 (de) * 1975-07-17 1977-02-03 Gen Electric Verfahren zum herstellen von blech aus siliziumeisen mit borzusatz
DE2531515A1 (de) * 1974-09-16 1977-02-03 Gen Electric Verfahren zum herstellen siliziumhaltiger eisenbleche mit borzusatz
DE2727028A1 (de) * 1976-06-17 1977-12-29 Allegheny Ludlum Ind Inc Verfahren zur herstellung eines elektromagnetischen siliciumstahls

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3957546A (en) * 1974-09-16 1976-05-18 General Electric Company Method of producing oriented silicon-iron sheet material with boron and nitrogen additions
SE7703456L (sv) * 1976-04-15 1977-10-16 Gen Electric Tunnplat av kiseljern med bortillsats samt forfarande for framstellning derav
ZA773084B (en) * 1976-06-17 1978-04-26 Allegheny Ludlum Ind Inc Silicon steel and processing therefor
US4102713A (en) * 1976-06-17 1978-07-25 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Silicon steel and processing therefore
US4030950A (en) * 1976-06-17 1977-06-21 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Process for cube-on-edge oriented boron-bearing silicon steel including normalizing
US4179315A (en) * 1976-06-17 1979-12-18 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Silicon steel and processing therefore
US4054471A (en) * 1976-06-17 1977-10-18 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
US4168189A (en) * 1977-05-20 1979-09-18 Armco Inc. Process of producing an electrically insulative film
US4115161A (en) * 1977-10-12 1978-09-19 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
US4157925A (en) * 1978-04-12 1979-06-12 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Texture annealing silicon steel
JPS5920731B2 (ja) * 1978-06-16 1984-05-15 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた電気鉄板の製造法
US4337101A (en) * 1980-08-18 1982-06-29 Allegheny Ludlum Steel Corporation Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
CA1166804A (en) * 1982-05-06 1984-05-08 Michael H. Haselkorn Stable slurry of inactive magnesia and method therefor
US4456812A (en) 1982-07-30 1984-06-26 Armco Inc. Laser treatment of electrical steel
MX167814B (es) * 1987-06-04 1993-04-13 Allegheny Ludlum Corp Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro
DE19816158A1 (de) * 1998-04-09 1999-10-14 G K Steel Trading Gmbh Verfahren zur Herstellung von korn-orientierten anisotropen, elektrotechnischen Stahlblechen
KR101349152B1 (ko) * 2013-02-12 2014-01-16 윤정석 자석 블록 완구

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3333991A (en) * 1965-05-19 1967-08-01 Armco Steel Corp Production of cube-on-edge oriented silicon-iron
US3700506A (en) * 1968-12-10 1972-10-24 Nippon Steel Corp Method for reducing an iron loss of an oriented magnetic steel sheet having a high magnetic induction

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3347718A (en) * 1964-01-20 1967-10-17 Armco Steel Corp Method for improving the magnetic properties of ferrous sheets
US3636579A (en) * 1968-04-24 1972-01-25 Nippon Steel Corp Process for heat-treating electromagnetic steel sheets having a high magnetic induction
CA920035A (en) * 1968-04-27 1973-01-30 Taguchi Satoru Method for producing an electro-magnetic steel sheet of a thin sheet thickness having a high magnetic induction
US3575739A (en) * 1968-11-01 1971-04-20 Gen Electric Secondary recrystallization of silicon iron with nitrogen
US3725143A (en) * 1971-02-03 1973-04-03 Steel Corp Aging resistant cold rolled sheet products
BE790798A (fr) * 1971-11-04 1973-02-15 Armco Steel Corp Procédé de fabrication de fer au silicium à orientation cube-sur-arete à partir de brames coulées

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3333991A (en) * 1965-05-19 1967-08-01 Armco Steel Corp Production of cube-on-edge oriented silicon-iron
US3700506A (en) * 1968-12-10 1972-10-24 Nippon Steel Corp Method for reducing an iron loss of an oriented magnetic steel sheet having a high magnetic induction

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2531515A1 (de) * 1974-09-16 1977-02-03 Gen Electric Verfahren zum herstellen siliziumhaltiger eisenbleche mit borzusatz
DE2547313A1 (de) * 1974-11-18 1976-05-20 Allegheny Ludlum Ind Inc Verfahren zur herstellung von siliciumstaehlen mit hoher permeabilitaet
DE2550426A1 (de) * 1974-11-18 1976-05-20 Allegheny Ludlum Ind Inc Verfahren zur herstellung von siliciumstaehlen mit hoher permeabilitaet
DE2620593A1 (de) * 1975-05-15 1976-11-25 Allegheny Ludlum Ind Inc Verfahren zur herstellung von kornorientiertem siliciumstahl
DE2531536A1 (de) * 1975-07-17 1977-02-03 Gen Electric Verfahren zum herstellen von blech aus siliziumeisen mit borzusatz
DE2727028A1 (de) * 1976-06-17 1977-12-29 Allegheny Ludlum Ind Inc Verfahren zur herstellung eines elektromagnetischen siliciumstahls

Also Published As

Publication number Publication date
DE2409895C3 (de) 1981-09-24
DE2409895B2 (de) 1981-02-05
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GB1452699A (en) 1976-10-13
BR7401511D0 (pt) 1974-10-29
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FR2219980B1 (de) 1976-12-10
US3873381A (en) 1975-03-25
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JPS5423332B2 (de) 1979-08-13
ZA741175B (en) 1975-01-29
ES423800A1 (es) 1976-05-16
RO69745A (ro) 1981-11-04
AR203191A1 (es) 1975-08-22
JPS501025A (de) 1975-01-08
NL7402637A (de) 1974-09-03

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